JPH06194572A - 変倍レンズ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】変倍比が１２倍程度でＦナンバーが1.8程度と
いう高変倍でかつ明るい変倍レンズを、コンパクトかつ
少ない構成枚数で実現し、しかも性能面でも充分満足で
きるものを提供する。 【構成】物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ成
分、負の屈折力の第２レンズ成分、正の屈折力の第３レ
ンズ成分、正の屈折力の第４レンズ成分を有する変倍レ
ンズにおいて、第１レンズ成分及び第２レンズ成分の屈
折力を適切に規定している。さらに、変倍時における第
２、第３、第４レンズ成分それぞれの動きを適切に規定
ている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、ビデオカメラ等の小型
カメラに適用される変倍比の大きい変倍レンズに関す
る。

【０００２】

【従来の技術】近年、ビデオカメラ等のカメラ本体は電
子部品のパッケージ化や集積率の向上により、重量・体
積とも格段にコンパクト化が進んでいる。一方、カメラ
本体の価格面・コスト面においても低廉価が著しい。

【０００３】このような中において、レンズの重量・体
積・コストも、絶対値では少しずつ改善されている。し
かし、カメラ本体に対する相対値は年々上昇している状
況である。従って、レンズのコンパクト化・コストダウ
ンの要請はより強いものとなっている。

【０００４】また、撮像素子の小型化による照度不足を
補うための大口径比化や、さらには高画素化・高解像度
化に対応するための高性能化というように、レンズに求
められる性能はより高くなってきている。

【０００５】基本的に本発明では、変倍比として、現在
特にビデオカメラ分野で主流である１２倍程度、Ｆナン
バーはF1.8程度の大口径比の変倍レンズを想定する。

【０００６】このようなスペックを満足するものは４成
分または５成分よりなるズームレンズで、特開平1-1791
17号公報等これまで数多く提案されているが、その大半
は13〜15枚程度のレンズよりなる構成であり、コスト的
にも大きさ的にも現在の要求を満足できるものとはいえ
ない。

【０００７】また一眼レフカメラ用のレンズでは、特開
平2-66509号公報等で提案されているように、多成分を
移動させることにより各レンズ成分の移動量を減らしコ
ンパクト化を図ったものが多くみられる。この様なタイ
プでは、ズーミング時に第１レンズ成分も移動させてい
るが、ビデオカメラでは駆動部分のコンパクト化も重要
な目的のため、ズーミング時には重量の大きい第１レン
ズ成分を固定する方がはるかに有利である。

【０００８】そこで最近のビデオカメラでは、非球面を
用いることによって構成枚数を削減するといったような
動きが見られるようになってきた。例えば特開昭57-272
19号公報に示されたズームレンズは、正負正の３成分よ
りなる系で、第１レンズ成分を像点位置補正成分（コン
ペンセーター）、第２レンズ成分を変倍成分（バリエー
ター）として光軸上を移動させ、各レンズ成分に非球面
を１面ずつ使用することによってF1.6の３倍ズームレン
ズを12枚のレンズで実現している。しかし、これはズー
ム構成やレンズ形状・配置等が有効とはいえず、構成枚
数はそのスペックから考えて少なくない。

【０００９】また、このタイプのレンズをを６倍以上の
高変倍ズームにまで拡張することは不可能である。その
理由の一つは、上述したレンズ形状・配置等の不適性の
他に次のような欠点を持つからである。すなはち、変倍
時に第３レンズ成分を移動させていないため、必然的に
第１レンズ成分がコンペンセーターレンズ成分として移
動し、そのとき６倍以上の高変倍を達成するには、広角
端もしくはミドル域（中間焦点距離）での使用を考慮す
ると、４成分及び５成分よりなるズームレンズに対し、
第１レンズ成分（前玉）の径がかなり大きくなり、また
重量が相当重くなるからである。

【００１０】これに対し、４成分ズームレンズでレンズ
形状・配置と非球面の配置をかなり有効に行い、構成枚
数を大幅に削減したものとして、特開昭61-110112号公
報や特開昭60-107013号公報で提案されたものがある。

【００１１】特開昭61-110112号公報で提案されたレン
ズは正負負正の４成分系で、各レンズ成分を簡潔に構成
し、４面の非球面をうまく使用することにより、全系で
わずか８枚のレンズで６倍ズームレンズを達成してい
る。しかし、収差性能はかなり悪く、現在の要求性能を
満足することは困難である。

【００１２】また、特開昭60-107013号公報は正負正正
の４成分系で８枚構成の模式図が図示されているが、数
値データ不在のため、その性能や大きさが判断できず、
またスペック的にもＦ２の４倍ズームであるので高変倍
ズームには応用できないと予想される。

【００１３】その他、低変倍比ではあるが、特開昭63-3
04218号公報や特開昭64-44907号公報、特開平1-223408
号公報等、第２レンズ成分を１枚、第１レンズ成分を１
〜２枚とした正負正の３成分系によって、非球面の力も
借りながら思い切って枚数削減を図ったものも提案され
ている。しかし、これらのレンズタイプは、変倍の主役
でかつ変倍に際し光軸上を大きく移動する第２レンズ成
分を負単レンズ１枚で構成していて、第２レンズ成分内
での色収差補正がなされていないために、変倍による色
収差の変動が大きく、高変倍に応用した時には性能保障
が出来ない。こと実これらの例は、変倍比が２〜３倍と
低く、ＦナンバーもＦ２〜４程度と暗いものしか実現出
来ていない。この色収差変動は非球面を多用しても改善
できるものではなく、このようなレンズタイプは現在の
要求性能（色収差含む）から考慮して、せいぜい３倍ど
まりの変倍比までしか達成できる見込みがなく、１２倍
クラスに応用することは不可能である。

【００１４】さらに、特開昭64-91110号公報や特開平1-
185608号公報にも斬新なズームレンズが提案されてい
る。特開昭64-91110号公報は３成分ズームレンズとほぼ
同じようなレンズ形状でありながら、この第２レンズ成
分に相当する部分を２枚の負レンズよりなる負成分と１
枚の正レンズよりなる成分とに分離することにより、実
質的な構成を４成分系として、構成枚数を３成分並の８
〜１１枚におさえ３倍ズームを実現している。変倍は上
述した負成分と正成分を各々独立に移動させることによ
り行なっている。しかし、この４成分ズームレンズの本
質的な弱点は、独立に移動する第２レンズ成分と第３レ
ンズ成分の各々のレンズ成分内での色補正が完結してい
ないために、高変倍ズームに応用した場合には、変倍に
よる色収差変動を充分に抑えきれないことである。この
例では３倍という低変倍比にとどめてズーム解を工夫す
ることによりなんとか色収差変動を抑えているが、これ
を６倍ズームに応用するのはかなり困難である。

【００１５】特開平1-185608号公報は、非球面を多用す
ることによって、特開昭64-91110号公報で提案されたレ
ンズの構成枚数を減らしつつ６倍ズームにまで発展させ
たものである。これは特開昭64-91110号公報で提案され
たレンズの第２レンズ成分を負単レンズ１枚、第３レン
ズ成分を正単レンズ１枚にしてあり、第４レンズ成分も
簡略化してある。しかし、これにおいても上述した色収
差変動が大きいため、ズーム解の工夫をかなり施してあ
るもののまだ残存色収差が大きく、現状の要求性能を満
たすことは難しい。さらに色収差補正にかなりのウェー
トを置いたズーム解になっているため、移動レンズ成分
である第２レンズ成分と第３レンズ成分の移動量がかな
り大きく、全長が長くなっているということと、特に重
量に大きな影響を与える前玉の外径が、既存の同スペッ
クの一般的なものに比べかなり大きくなっているため、
コンパクト性という観点にたてば、ここで提案されてい
るものは悪化しているといわざるを得ない。このように
特開平1-185608号公報で提案されたズームレンズは枚数
削減という目的は達成しているものの、コンパクト性・
色収差性能は現状のニーズを満足できるものではないと
いう結論になる。

【００１６】さらに、特開平1-185608号公報と同じく正
負正正の４成分の構成で色収差変動も抑えることが出来
るものとして、特開平2-39011号公報に開示されたもの
がある。これは、非球面を３面使用し、Ｆ1.4の６倍ズ
ームを８枚のレンズで達成しているものであり、上述の
各例よりコスト面・性能面・大きさ面より、実現可能性
が高いものと思われる。しかし残存する問題点として
は、前玉の径が小さいとはいえず重量的には既存のもの
に対しさしたる優位性がないということと、収差図には
現われにくいサジタル方向のコマ収差（リンネンフェラ
ー）が非常に大きく軸外の性能劣化が大きいということ
が挙げられる。４成分系ズームレンズは、この延長線上
で徐々にこれら問題点を改良してゆくことが期待され
る。

【００１７】また、正負正の３成分系で各レンズ成分を
移動させることにより枚数を削減し高変倍化を図ったも
ので、一眼レフ用やコンパクトカメラ用として提案され
たものとしては、特開昭54-30855号公報、特開昭54-801
43号公報に開示されたものや特開平2-39116号公報に開
示されたものがある。各々順に変倍比と構成レンズ枚数
は、2.4倍／１０枚、３倍／１１枚、３倍／１２枚であ
り、変倍比が不十分でかつ特に第２レンズ成分や第３レ
ンズ成分の簡略化が充分達成されておらず、コスト的に
も充分ではない。

【００１８】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、変倍比が１
２倍程度でＦナンバーが1.8程度という高変倍でかつ明
るい変倍レンズを、コンパクトかつ少ない構成枚数で実
現し、しかも性能面でも充分満足できるものを提供する
ことを目的とする。

【００１９】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に本発明では、物体側より順に、正の屈折力の第１レン
ズ成分、負の屈折力の第２レンズ成分、正の屈折力の第
３レンズ成分、正の屈折力の第４レンズ成分を有する変
倍レンズにおいて、第１レンズ成分及び第２レンズ成分
の屈折力を適切に規定した。

【００２０】さらに、変倍時における第２、第３、第４
レンズ成分それぞれの動きを適切に規定した。

【００２１】

【作用】上記構成を有することにより、本発明はコンパ
クトでしかも構成枚数が少ないにもかかわらず、変倍比
が１２倍程度でＦナンバーも1.8程度という高変倍でか
つ明るい変倍レンズが実現できる。

【００２２】

【実施例】以下、本発明の実施例について詳述する。本
発明の変倍レンズは、物体側より順に、正の屈折力の第
１レンズ成分、負の屈折力の第２レンズ成分、正の屈折
力の第３レンズ成分、正の屈折力の第４レンズ成分とを
有し、以下の条件式（１）、（２）を満足することを特
徴とする。

【００２３】 0.10 ≦ ｆs・φ1 ≦ 0.25 （１） 0.45 ＜ ｆs・｜φ2｜ ＜ 1.25 （２） 但し、ｆsは広角端における全系の焦点距離、φ1は第１
レンズ成分の屈折力、φ2は第２レンズ成分の屈折力で
ある。

【００２４】条件式（１）は、第１レンズ成分の屈折力
の適正な範囲を規定するものである。４成分のレンズ系
においては、各レンズ成分で発生する収差を適正に抑え
なければ、全焦点距離範囲にわたって良好な収差性能を
有する高変倍のズームレンズを実現することが不可能と
なる。条件式（１）の上限を越えて第１レンズ成分の屈
折力が強くなると、第１レンズ成分内で発生する収差の
量が大きくなるためズーミングによる全系の収差変動も
大きくなり、例えばミドル付近で要求性能を満たさなく
なってしまう。ミドル付近は望遠端あるいは広角端と比
べると使用頻度が少ないが、極端に悪い性能であれば、
ますます高性能・高スペック化が求められる最近のレン
ズではまったく許容できない。

【００２５】条件式（１）の下限を越えて第１レンズ成
分の屈折力が弱くなると、ズーミングのために取らなく
てはならない第１レンズ成分と第２レンズ成分との間隔
が極端に長くなり、従ってレンズ全長も著しく長くなっ
てしまう。ビデオカメラ自体が小型化してきているた
め、最近のレンズ系はスペックや性能と共により一層の
コンパクト化が要求されるようになってきている。この
ためいくら性能やスペックが高くても、著しく全長の長
いレンズ系ではカメラとの間で全くバランスが取れな
い。

【００２６】条件式（２）は第２レンズ成分の屈折力の
適正な範囲を規定するものである。第１レンズ成分の場
合と同じように、第２レンズ成分で発生する収差も全焦
点距離範囲の収差変動に大きく関与している。条件式
（２）の上限を越えて第２レンズ成分の屈折力が強くな
ると、第２レンズ成分で発生する収差が大きくなり、ズ
ーミングによる全系の収差変動が著しく大きくなってし
まう。また、第２レンズ成分は変倍を主に行っているた
め特に屈折力が強く、第３レンズ成分や第４レンズ成分
の収差補正にも大きな影響を及ぼし、明るいレンズ系の
実現が困難となる。

【００２７】条件式（２）の下限を越えて第２レンズ成
分の屈折力が弱くなると、ズーミングのために第２レン
ズ成分が移動する量が大きくなりレンズ全長が著しく長
くなってしまう。第２レンズ成分は主として変倍のため
に移動しているので、全長に及ぼす寄与は著しい。

【００２８】また、本発明の変倍レンズでは、第２レン
ズ成分は変倍のために光軸上を前後に可動であり、第３
レンズ成分は同じく変倍のために第２レンズ成分とは反
対方向に光軸上を前後に可動であり、前期第４レンズ成
分は変倍時の像面の位置を一定にするために光軸上をＵ
ターン状の軌跡を描いて前後に可動であることを特徴と
する。

【００２９】上記のように、変倍時に各レンズ成分が移
動することにより、第３成分にも変倍効果を分担させる
ことができ、しかも第３レンズ成分の移動による全長の
大型化が防止される。

【００３０】さらに、第２レンズ成分及び第３レンズ成
分はともに線型に移動するのが望ましい。一般にズーム
レンズでは、移動するレンズ成分の数が少ない方が機構
も簡単でコンパクトになる。しかしながら複数のレンズ
成分を一つの機構を使って移動させることが可能であれ
ば、移動レンズ成分が比較的多くても簡単な機構とする
ことが可能である。上述のように第２レンズ成分及び第
３レンズ成分を線型に移動させることによって、ギア・
リード等を介して二つの移動レンズ成分を一つの機構で
比較的簡単に移動させることができる。

【００３１】さらに、本発明の変倍レンズは、以下の条
件式（３）を満足することが望ましい。

【００３２】 0.10 ＜ φ1／｜φ2｜ ＜ 0.35 （３） 条件式（３）は、第１レンズ成分と第２レンズ成分の屈
折力配分の適正なバランスを規定するものである。全系
のレンズ枚数は、第１レンズ成分と第２レンズ成分との
屈折力のバランスに大きく左右される。

【００３３】条件式（３）の上限を越えて第１レンズ成
分の屈折力が強くなると、像面位置を補正する第４レン
ズ成分の軌跡が望遠端よりも広角端で物体側に寄り、最
も物体側となる位置がより第３レンズ成分に近くなる。
第３レンズ成分と第４レンズ成分との間隔が小さくなる
と第４レンズ成分に入射する光束幅が大きくなり、第４
レンズ成分で補正しなければならない収差量が大きくな
って第３レンズ成分や第４レンズ成分のレンズ枚数が増
加してしまう。

【００３４】条件式（３）の下限を越えて第２レンズ成
分の屈折力が強くなると、第４レンズ成分の軌跡が望遠
端よりも広角端で像面側に寄り、レンズバックが短くな
ったりレンズ全長が長くなったりする。ビデオレンズで
は一眼レフと比較して長いレンズバックを必要としてい
る。これはレンズの像面側にローパスフィルターやフェ
イスプレート等の厚い平板を挿入するためである。最近
では画面サイズ（ＣＣＤサイズ）が小さくなる傾向にあ
るが、ＣＣＤをカバーするフェイスプレートの厚みはほ
とんど変わっていないため、レンズの全長に対するレン
ズバックの比はますます大きくなっている。つまり、レ
ンズバックが極端に短くなるとレンズ系自体が実現でき
なくなってしまう可能性がある。もちろんレンズの構成
枚数を変えることでレンズバックを長くすることはある
程度可能ではあるが、そのためにはレンズ枚数を著しく
多くしなくてはならない。

【００３５】さらに、第１レンズ成分は高分散材料の負
レンズを少なくとも１枚含む２枚以上のレンズで構成さ
れ、第２レンズ成分は高分散材料の正レンズを少なくと
も１枚含む２枚以上のレンズで構成され、第４レンズ成
分は高分散材料の負レンズを少なくとも１枚含む２枚以
上のレンズで構成されていることが望ましい。

【００３６】さらに、本発明の変倍レンズは、以下の条
件式（４）〜（６）を満足することが望ましい。

【００３７】 ν1N ＜ 30 （４） ν2P ＜ 30 （５） ν3N ＜ 30 （６） 但し、ν1Nは第１レンズ成分中の負の高分散レンズのア
ッべ数、ν2Pは第２レンズ成分中の正の高分散レンズの
アッべ数、ν3Nは第３レンズ成分中の負の高分散レンズ
のアッべ数である。

【００３８】条件式（４）〜（６）は各レンズ成分の色
収差補正に関するものである。ズームレンズにおいては
どのようなレンズタイプであるかに関わらず、各レンズ
成分内で色収差が補正されていることが必要である。こ
れは、各レンズ成分の相対位置が変倍にともなって大き
く変化しているためで、もし各レンズ成分内での色収差
補正がされていなかったり不十分であると、変倍によっ
て色収差が大きく変動してしまい要求性能を満たすこと
が出来ない。この傾向は、変倍比が大きくなるほど顕著
で８倍ズーム以上になると色収差補正は必ず適正にされ
ていなければならない。条件式（４）〜（６）の上限を
越えてアッベ数が大きくなると、各レンズ成分内の色収
差補正の能力が不十分となり、変倍による色収差変動が
許容量を越えてしまう。

【００３９】また、前記第１レンズ成分は、物体側より
順に負メニスカスレンズおよび正レンズの合計２枚のレ
ンズで構成されるのが望ましい。第１レンズ成分を最も
少ないレンズ枚数で構成するときには、前述のように各
レンズ成分内での色収差を補正する必要から、少なくと
も２枚のレンズが必要である。しかしながら、レンズの
形状や並びが適切でなければ、少ない枚数で色収差以外
の収差を補正することが困難となる。従って最も適切な
レンズ構成としては上述のようになる。より詳細には、
負メニスカスレンズは像面側に強い曲率の面を向け、正
レンズは物体側に強い曲率の面を向けるのが望ましい。

【００４０】前記第２レンズ成分は、物体側より順に負
レンズおよび正レンズの合計２枚のレンズで構成される
のが望ましい。第２レンズ成分を最も少ないレンズ枚数
で構成するには、やはり色収差補正を考慮にいれて、少
なくとも２枚のレンズ構成にしなくてはならない。この
時、第２レンズ成分で発生する収差をできるだけ補正す
るには上述のような構成にする必要がある。より詳細に
は、負レンズは像面側に強い屈折力の面を向け、正レン
ズは物体側に強い屈折力の面を向けるのが望ましい。

【００４１】あるいは、前記第１レンズ成分は、物体側
より順に負メニスカスレンズ、正レンズおよび正メニス
カスレンズの合計３枚のレンズで構成されるのが望まし
い。高性能で高変倍のズームレンズになると、各レンズ
成分での収差補正をより厳格に行う必要がある。これは
各レンズ成分で発生する収差を補正しなければズーミン
グにおける収差の変動が大きくなってしまい、全ての焦
点距離範囲で必要な性能を得ることができないためであ
る。各レンズ成分の収差をできるだけ小さく抑えるに
は、一つの方法として各レンズ成分の屈折力を弱くする
ことが考えられる。しかしながら、この方法では当然ズ
ーミング時の各レンズ成分の移動量が大きくなってレン
ズ系も大きくなってしまう。もう一つの方法は各レンズ
成分のレンズ枚数を増やすものである。この方法を採用
すると、レンズ系をコンパクトにできレンズ外径も小さ
くできるため、レンズ枚数が少ないものよりもかえって
コストが安くなるというメリットもある。具体的には、
上述のような３枚構成にするのが最も良い。この様な３
枚構成はかなり収差を補正する効果があり、１２倍程度
のズームレンズにも十分応用可能である。

【００４２】また、前記第２レンズ成分は、物体側より
順に負レンズ、両凹レンズおよび正レンズの合計３枚の
レンズで構成されるのが望ましい。高変倍比のズームレ
ンズでは第２レンズ成分も上述のような３枚構成にする
ことでズーミングによる収差変動をかなり小さくするこ
とができる。

【００４３】さらに、本発明の変倍レンズは、以下の条
件式（７）を満足することが望ましい。

【００４４】 0.01 ＜ ｜ｔ2｜／｜ｔ3｜ ＜ 0.35 （７） 但し、ｔ2は第２レンズ成分の全移動量、ｔ3は第３レン
ズ成分の全移動量である。

【００４５】条件式（７）は第２レンズ成分と第３レン
ズ成分との移動量の比を規定するものである。主として
変倍を行うのは第２レンズ成分であり、第３レンズ成分
は補助的な変倍を行うことで、第２レンズ成分の移動量
を減らしてレンズ全長の短縮化を助けている。条件式
（７）の上限を越えて第２レンズ成分の移動量が第３レ
ンズ成分の移動量と比べて大きくなると、第３レンズ成
分で変倍を助ける量がわずかとなり実質的にほとんど効
果が無い。つまり、多くのレンズ成分を移動させなくて
はならないデメリットだけが残る。

【００４６】条件式（７）の下限を越えて第３レンズ成
分の移動量が大きくなると、ミドル付近から広角端で第
３レンズ成分と第４レンズ成分とが極端に接近し、第４
レンズ成分に入射する光束幅が大きくなる。このため第
４レンズ成分での収差補正が困難となり、明るいレンズ
を実現することが困難となる。

【００４７】また、フォーカシングは第４レンズ成分で
行うのがよい。従来のように前玉でフォーカシングを行
うと前玉径が大変大きくなってしまう。これを防ぐため
に、最近では前玉以外でフォーカシングするインナーフ
ォーカスやリアフォーカスが主流となってきている。本
発明のレンズタイプでは第４レンズ成分でフォーカシン
グを行うのが最も良い。前玉以外でフォーカシングを行
う利点は前玉径が大きくならないということのほかに、
広角端ではほとんどレンズ先端までフォーカシングが可
能であることが挙げられる。インナーフォーカスやリア
フォーカスでは、同じ距離の物体に対するフォーカシン
グレンズ成分の繰り出し量が焦点距離によって異なって
しまうという不便さはあるが、メリットの方がはるかに
多い。

【００４８】以下に本発明にかかわる変倍レンズの具体
的な数値実施例を示す。ここで、各実施例において、ｒ
i(i＝1、2、3、...)は物体側から数えて第ｉ番目の面の
曲率半径、ｄi(i＝1、2、3、...)は物体側から数えて第
ｉ番目の軸上面間隔、ｎi(i＝1、2、3、...)、νi(i＝
1、2、3、...)はそれぞれ物体側から数えて第ｉ番目の
レンズのｄ線(λ＝587.6nm)に対する屈折率及びアッベ
数を示す。また、ｆは全系の焦点距離を示す。

【００４９】実施例中、曲率半径に＊印を付した面は非
球面で構成された面であることを示し、以下の非球面の
面形状を表す式で定義するものとする。

【００５０】

【数１】

【００５１】 ここで、Ｘ：光軸方向の基準面からの偏移量 ｒ：近軸曲率半径 ｈ：光軸と垂直な方向の高さ An：ｎ次の非球面係数 ε：２次曲面パラメータである。

【００５２】尚、下記の実施例は全て４成分構成である
が、そのレンズ成分間や全系の像側あるいは物体側に、
簡単な構成で比較的屈折力の弱い固定若しくは可動のレ
ンズ成分を配置することは容易であり、本発明の主旨に
含まれるものである。

【００５３】＜実施例１＞ ｆ＝65.0〜10.0〜5.8 曲率半径 軸上面間隔 屈折率(Ｎd) アッベ数(νd) ｒ1 45.676 ｄ1 1.300 Ｎ1 1.83350 ν1 21.00 r2 27.898 ｄ2 4.900 Ｎ2 1.69680 ν2 56.47 ｒ3 -1209.614 ｄ3 0.150 ｒ4 23.117 ｄ4 2.400 Ｎ3 1.69680 ν3 56.47 ｒ5 34.926 ｄ5 24.467〜8.443〜1.000 ｒ6 75.390 ｄ6 0.800 Ｎ4 1.77250 ν4 49.77 ｒ7 6.939 ｄ7 3.700 ｒ8 -28.920 ｄ8 0.700 Ｎ5 1.75450 ν5 51.57 ｒ9 20.942 ｄ9 0.300 ｒ10 13.634 ｄ10 2.200 Ｎ6 1.83350 ν6 21.00 ｒ11 61.279 ｄ11 2.000〜18.023〜25.467 ｒ12 ∞ ｄ12 2.500〜3.795〜4.393 ｒ13* 14.918 ｄ13 3.200 Ｎ7 1.58913 ν7 61.11 ｒ14 142.908 ｄ14 7.500〜2.910〜3.958 ｒ15 96.674 ｄ15 0.900 Ｎ8 1.84666 ν8 23.82 ｒ16 15.069 ｄ16 3.100 Ｎ9 1.60311 ν9 60.74 ｒ17 -82.162 ｄ17 0.100 ｒ18 48.748 ｄ18 2.800 Ｎ10 1.58913 ν10 61.11 ｒ19* -19.386 ｄ19 3.000〜6.294〜4.649 ｒ20 ∞ ｄ20 4.840 Ｎ11 1.51680 ν11 64.20 ｒ21 ∞ ［非球面係数］ ｒ13 ε＝1.0 Ａ4＝-0.72177×10^-4 Ａ6＝-0.72868×10^-7 ｒ19 ε＝1.0 Ａ4＝ 0.45621×10^-4 Ａ6＝ 0.65836×10^-6 A8＝-0.11464×10^-7。

【００５４】＜実施例２＞ ｆ＝65.0〜10.0〜5.8 曲率半径 軸上面間隔 屈折率(Ｎd) アッベ数(νd) ｒ1 44.403 ｄ1 1.300 Ｎ1 1.84666 ν1 23.82 ｒ2 25.645 ｄ2 5.900 Ｎ2 1.67000 ν2 57.07 ｒ3 -787.042 ｄ3 0.150 ｒ4 21.452 ｄ4 2.100 Ｎ3 1.67000 ν3 57.07 ｒ5 32.063 ｄ5 25.341〜8.775〜1.000 ｒ6 37.766 ｄ6 0.800 Ｎ4 1.77250 ν4 49.77 ｒ7 6.585 ｄ7 3.900 ｒ8 -28.742 ｄ8 0.700 Ｎ5 1.75450 ν5 51.57 ｒ9 19.849 ｄ9 0.300 ｒ10 13.219 ｄ10 2.200 Ｎ6 1.83350 ν6 21.00 ｒ11 60.533 ｄ11 2.000〜18.566〜26.341 ｒ12 ∞ ｄ12 2.500〜3.795〜4.393 ｒ13* 22.823 ｄ13 3.200 Ｎ7 1.58913 ν7 61.11 ｒ14 -53.028 ｄ14 7.500〜2.931〜3.940 ｒ15 78.836 ｄ15 0.900 Ｎ8 1.84666 ν8 23.82 ｒ16 14.964 ｄ16 4.000 Ｎ9 1.58913 ν9 61.11 ｒ17 -27.783 ｄ17 1.000 ｒ18 82.700 ｄ18 2.400 Ｎ10 1.51680 ν10 64.20 ｒ19 -25.998 ｄ19 3.000〜6.274〜4.667 ｒ20 ∞ ｄ20 4.840 Ｎ11 1.51680 ν11 64.20 ｒ21 ∞ ［非球面係数］ ｒ13 ε＝1.0 A4＝-0.68914×10^-4 Ａ6＝-0.39999×10^-7。

【００５５】＜実施例３＞ ｆ＝65.0〜10.0〜5.8 曲率半径 軸上面間隔 屈折率(Ｎd) アッベ数(νd) ｒ1 37.983 ｄ1 1.300 Ｎ1 1.83350 ν1 21.00 ｒ2 24.242 ｄ2 5.500 Ｎ2 1.67000 ν2 57.07 ｒ3 -2615.405 ｄ3 0.150 ｒ4 23.712 ｄ4 2.200 Ｎ3 1.60311 ν3 60.74 ｒ5 42.796 ｄ5 22.250〜7.696〜1.000 ｒ6 106.934 ｄ6 0.800 Ｎ4 1.71300 ν4 53.93 ｒ7 6.755 ｄ7 3.700 ｒ8 -24.054 ｄ8 0.700 Ｎ5 1.67000 ν5 57.07 ｒ9 14.255 ｄ9 0.300 ｒ10 11.986 ｄ10 2.200 Ｎ6 1.83350 ν6 21.00 ｒ11 46.901 ｄ11 2.000〜16.554〜23.250 ｒ12 ∞ ｄ12 2.500〜3.795〜4.393 ｒ13* 14.744 ｄ13 3.200 Ｎ7 1.64000 ν7 58.61 ｒ14 280.502 ｄ14 1.000 ｒ15 -20.215 ｄ15 0.900 Ｎ8 1.80518 ν8 25.43 ｒ16 -29.341 ｄ16 7.500〜2.290〜3.266 ｒ17 41.796 ｄ17 0.900 Ｎ9 1.84666 ν9 23.82 ｒ18 14.176 ｄ18 3.100 Ｎ10 1.69680 ν10 56.47 ｒ19 -242.844 ｄ19 0.100 ｒ20 86.229 ｄ20 2.800 Ｎ11 1.58913 ν11 61.11 ｒ21* -18.417 ｄ21 3.000〜6.915〜5.341 ｒ22 ∞ ｄ22 4.840 Ｎ12 1.51680 ν12 64.20 ｒ23 ∞ ［非球面係数］ ｒ13 ε＝1.0 Ａ4＝-0.49003×10^-4 Ａ6＝ 0.21064×10^-6 ｒ21 ε＝1.0 Ａ4＝ 0.79885×10^-4 Ａ6＝ 0.11328×10^-5 Ａ8＝-0.15926×10^-7。

【００５６】＜実施例４＞ ｆ＝65.0〜10.0〜5.8 曲率半径 軸上面間隔 屈折率(Ｎd) アッベ数(νd) ｒ1 37.983 ｄ1 1.300 Ｎ1 1.83350 ν1 21.00 ｒ2 24.242 ｄ2 5.500 Ｎ2 1.67000 ν2 57.07 ｒ3 -2957.967 ｄ3 0.150 ｒ4 23.706 ｄ4 2.200 Ｎ3 1.60311 ν3 60.74 ｒ5 42.873 ｄ5 22.222〜7.693〜1.000 ｒ6 107.044 ｄ6 0.800 Ｎ4 1.71300 ν4 53.93 ｒ7 6.755 ｄ7 3.700 ｒ8 -24.073 ｄ8 0.700 Ｎ5 1.67000 ν5 57.07 ｒ9 14.257 ｄ9 0.300 ｒ10 11.990 ｄ10 2.200 Ｎ6 1.83350 ν6 21.00 ｒ11 46.912 ｄ11 2.000〜16.529〜23.222 ｒ12 ∞ ｄ12 2.500〜3.795〜4.393 ｒ13* 14.676 ｄ13 3.200 Ｎ7 1.62041 ν7 60.29 ｒ14 353.499 ｄ14 1.000 ｒ15 28.077 ｄ15 0.900 Ｎ8 1.83350 ν8 21.00 r16 20.619 ｄ16 7.500〜2.308〜3.290 ｒ17 40.575 ｄ17 0.900 Ｎ9 1.84666 ν9 23.82 ｒ18 14.186 ｄ18 3.100 Ｎ10 1.69680 ν10 56.47 ｒ19 -236.624 ｄ19 0.100 ｒ20 86.147 ｄ20 2.800 Ｎ11 1.58913 ν11 61.11 ｒ21* -18.476 ｄ21 3.000〜6.897〜5.317 ｒ22 ∞ ｄ22 4.840 Ｎ12 1.51680 ν12 64.20 ｒ23 ∞ ［非球面係数］ ｒ13 ε＝1.0 Ａ4＝-0.70889×10^-4 Ａ6＝-0.50264×10^-7 ｒ21 ε＝1.0 Ａ4＝ 0.62913×10^-4 Ａ6＝ 0.88209×10^-6 Ａ8＝-0.15916×10^-7。

【００５７】＜実施例５＞ ｆ＝37.9〜18.0〜6.7 曲率半径 軸上面間隔 屈折率(Ｎd) アッベ数(νd) ｒ1 20.340 ｄ1 1.100 Ｎ1 1.83350 ν1 21.00 ｒ2 15.420 ｄ2 1.200 ｒ3 17.018 ｄ3 4.650 Ｎ2 1.69680 ν2 56.47 ｒ4 500.706 ｄ4 19.417〜12.776〜1.150 ｒ5 -40.819 ｄ5 0.600 Ｎ3 1.75450 ν3 51.57 ｒ6 7.006 ｄ6 2.400 ｒ7* 19.466 ｄ7 2.300 Ｎ4 1.84506 ν4 23.66 r8 39.586 ｄ8 1.650〜8.291〜19.917 ｒ9 ∞ ｄ9 6.100〜6.682〜7.700 ｒ10* 13.674 ｄ10 2.700 Ｎ5 1.76683 ｒ11 32.597 ｄ11 4.500〜1.803〜2.349 ｒ12 44.528 ｄ12 1.300 Ｎ6 1.80518 ν5 25.43 ｒ13 8.405 ｄ13 3.600 Ｎ7 1.76683 ｒ14* -22.463 ｄ14 2.211〜4.327〜2.762 ｒ15 ∞ ｄ15 4.840 Ｎ8 1.51680 ν6 64.20 ｒ16 ∞ ［非球面係数］ ｒ7 ε＝1.0 Ａ4 ＝ 0.20592×10^-3 Ａ6 ＝-0.48934×10^-6 Ａ8 ＝ 0.21295×10^-6 Ａ10＝-0.44687×10^-8 ｒ10 ε＝1.0 Ａ4 ＝-0.44636×10^-4 Ａ6 ＝-0.80443×10^-6 Ａ8 ＝ 0.40863×10^-7 Ａ10＝-0.72788×10^-9 ｒ14 ε＝1.0 Ａ4 ＝ 0.11166×10^-3 Ａ6 ＝-0.45960×10^-5 Ａ8 ＝ 0.25463×10^-6 Ａ10＝-0.51255×10^-8。

【００５８】＜実施例６＞ ｆ＝70.0〜36.0〜6.2 曲率半径 軸上面間隔 屈折率(Ｎd) アッベ数(νd) ｒ1 30.682 ｄ1 1.100 Ｎ1 1.83350 ν1 21.00 ｒ2 20.799 ｄ2 4.200 Ｎ2 1.58913 ν2 61.11 ｒ3 343.739 ｄ3 0.100 ｒ4 20.902 ｄ4 2.700 Ｎ3 1.58913 ν3 61.11 ｒ5 46.220 ｄ5 19.776〜16.288〜1.100 ｒ6 44.854 ｄ6 1.100 Ｎ4 1.69680 ν4 56.47 ｒ7 5.850 ｄ7 3.000 ｒ8 -23.754 ｄ8 0.700 Ｎ5 1.69680 ν5 56.47 ｒ9 33.701 ｄ9 0.100 ｒ10 10.582 ｄ10 1.700 Ｎ6 1.83350 ν6 21.00 ｒ11 20.456 ｄ11 2.000〜5.488〜20.676 ｒ12 ∞ ｄ12 1.700〜2.746〜7.303 ｒ13 16.429 ｄ13 3.000 Ｎ7 1.58913 ν7 61.11 ｒ14* 52.853 ｄ14 13.000〜4.503〜0.782 ｒ15 29.905 ｄ15 0.750 Ｎ8 1.83350 ν8 21.00 ｒ16 12.665 ｄ16 0.400 ｒ17 10.646 ｄ17 4.600 Ｎ9 1.58913 ν9 61.11 ｒ18* -14.972 ｄ18 1.500〜8.950〜8.116 ｒ19 ∞ ｄ19 4.840 Ｎ10 1.51680 ν10 64.20 ｒ20 ∞ ［非球面係数］ ｒ14 ε＝0.66708×10 Ａ4 ＝-0.14598×10^-3 Ａ6 ＝ 0.22461×10^-5 A8 ＝ 0.34191×10^-7 Ａ10＝-0.47697×10^-9 ｒ18 ε＝-0.30872 Ａ4 ＝ 0.47860×10^-4 Ａ6 ＝ 0.14001×10^-5 Ａ8 ＝ 0.56602×10^-7 Ａ10＝-0.13320×10^-8。

【００５９】＜実施例７＞ ｆ＝70.0〜36.0〜6.2 曲率半径 軸上面間隔 屈折率(Ｎd) アッベ数(νd) ｒ1 35.679 ｄ1 1.100 Ｎ1 1.83350 ν1 21.00 ｒ2 23.809 ｄ2 4.200 Ｎ2 1.58913 ν2 61.11 ｒ3 -291.279 ｄ3 0.100 ｒ4 22.567 ｄ4 2.700 Ｎ3 1.58913 ν3 61.11 ｒ5 49.220 ｄ5 20.393〜16.605〜1.100 ｒ6 97.975 ｄ6 0.800 Ｎ4 1.69680 ν4 56.47 ｒ7 5.961 ｄ7 3.000 ｒ8 -26.786 ｄ8 0.700 Ｎ5 1.69680 ν5 56.47 ｒ9 32.854 ｄ9 0.300 ｒ10 11.024 ｄ10 1.400 Ｎ6 1.83350 ν6 21.00 ｒ11 21.368 ｄ11 2.000〜5.788〜21.293 ｒ12 ∞ ｄ12 1.700〜2.647〜6.523 ｒ13 14.036 ｄ13 2.400 Ｎ7 1.58913 ν7 61.11 ｒ14 -47.783 ｄ14 0.800 ｒ15 -30.522 ｄ15 0.600 Ｎ8 1.80518 ν8 25.43 ｒ16* 237.731 ｄ16 13.000〜4.385〜2.450 ｒ17 23.104 ｄ17 0.750 Ｎ9 1.83350 ν9 21.00 r18 17.108 ｄ18 0.400 ｒ19 12.830 ｄ19 4.600 Ｎ10 1.58913 ν10 61.11 ｒ20* -27.086 ｄ20 1.500〜9.168〜7.227 ｒ21 ∞ ｄ21 4.840 Ｎ11 1.51680 ν11 64.20 ｒ22 ∞ ［非球面係数］ ｒ16 ε＝1.0 ｒ20 ε＝-0.91873×10 Ａ4 ＝ 0.11455×10^-3 Ａ6 ＝ 0.11126×10^-5 Ａ8 ＝ 0.12889×10^-7 Ａ10＝-0.67695×10^-9。

【００６０】＜実施例８＞ ｆ＝66.0〜35.0〜5.7 曲率半径 軸上面間隔 屈折率(Ｎd) アッベ数(νd) ｒ1 41.873 ｄ1 1.100 Ｎ1 1.84666 ν1 23.82 ｒ2 23.085 ｄ2 5.700 Ｎ2 1.51680 ν2 64.20 ｒ3 -86.708 ｄ3 0.100 ｒ4 19.106 ｄ4 2.700 Ｎ3 1.51680 ν3 64.20 ｒ5 78.181 ｄ5 18.458〜14.850〜0.570 ｒ6 -217.994 ｄ6 0.650 Ｎ4 1.77250 ν4 49.77 ｒ7 8.760 ｄ7 3.300 ｒ8 -10.233 ｄ8 0.550 Ｎ5 1.75450 ν5 51.57 ｒ9 8.008 ｄ9 1.900 Ｎ6 1.84666 ν6 23.82 ｒ10 -392.682 ｄ10 2.000〜5.608〜19.888 ｒ11 ∞ ｄ11 1.500〜1.861〜3.289 r12 13.840 ｄ12 2.800 Ｎ7 1.59844 ｒ13* -346.342 ｄ13 9.453〜3.853〜10.186 ｒ14 18.017 ｄ14 0.650 Ｎ8 1.84666 ν7 23.82 ｒ15 8.630 ｄ15 3.800 Ｎ9 1.59844 ｒ16* -26.722 ｄ16 4.000〜9.239〜1.478 ｒ17 ∞ ｄ17 4.840 Ｎ10 1.51680 ν8 64.20 ｒ18 ∞ ［非球面係数］ ｒ13 ε＝1.0 Ａ4＝ 0.82831×10^-4 Ａ6＝-0.49893×10^-7 Ａ8＝ 0.11039×10^-8 ｒ16 ε＝1.0 Ａ4＝ 0.54030×10^-4 Ａ6＝ 0.16398×10^-6 Ａ8＝-0.31394×10^-8。

【００６１】＜実施例９＞ ｆ＝66.0〜15.0〜5.7 曲率半径 軸上面間隔 屈折率(Ｎd) アッベ数(νd) ｒ1 36.192 ｄ1 1.100 Ｎ1 1.84666 ν1 23.82 ｒ2 22.258 ｄ2 6.000 Ｎ2 1.51680 ν2 64.20 ｒ3 -80.549 ｄ3 0.100 ｒ4 19.560 ｄ4 2.500 Ｎ3 1.51680 ν3 64.20 ｒ5 47.684 ｄ5 18.800〜9.673〜0.572 ｒ6 24.332 ｄ6 0.700 Ｎ4 1.77250 ν4 49.77 ｒ7 8.591 ｄ7 3.200 r8 -11.153 ｄ8 0.600 Ｎ5 1.75450 ν5 51.57 ｒ9 7.775 ｄ9 2.000 Ｎ6 1.84666 ν6 23.82 ｒ10 40.449 ｄ10 1.700〜10.827〜19.928 ｒ11 ∞ ｄ11 2.000〜2.913〜3.823 ｒ12 11.558 ｄ12 3.300 Ｎ7 1.58913 ν7 61.11 ｒ13 -20.417 ｄ13 1.200 ｒ14 -11.008 ｄ14 0.800 Ｎ8 1.58913 ν8 61.11 ｒ15* -68.185 ｄ15 8.500〜1.919〜3.919 ｒ16 18.723 ｄ16 0.650 Ｎ9 1.83350 ν9 21.00 ｒ17 9.750 ｄ17 0.500 ｒ18 10.996 ｄ18 3.800 Ｎ10 1.58913 ν10 61.11 ｒ19* -13.722 ｄ19 1.000〜6.669〜3.759 ｒ20 ∞ ｄ20 4.840 Ｎ11 1.51680 ν11 64.20 ｒ21 ∞ ［非球面係数］ ｒ15 ε＝0.26051 Ａ4 ＝-0.10940×10^-4 Ａ6 ＝ 0.32705×10^-5 Ａ8 ＝-0.19181×10^-6 Ａ10＝ 0.19709×10^-8 ｒ19 ε＝-0.35363×10 Ａ4 ＝-0.37759×10^-4 Ａ6 ＝-0.19674×10^-5 Ａ8 ＝ 0.11961×10^-6 Ａ10＝-0.12711×10^-8。

【００６２】尚、各実施例における各条件式の値は以下
のとおりである。

【００６３】

【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
変倍比が１２倍程度でＦナンバーが1.8程度という高変
倍でかつ明るい変倍レンズを、コンパクトかつ少ない構
成枚数で実現し、しかも性能面でも充分満足できるもの
を提供することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施例１に対応するレンズの構成図で
ある。

【図２】本発明の実施例２に対応するレンズの構成図で
ある。

【図３】本発明の実施例３に対応するレンズの構成図で
ある。

【図４】本発明の実施例４に対応するレンズの構成図で
ある。

【図５】本発明の実施例５に対応するレンズの構成図で
ある。

【図６】本発明の実施例６に対応するレンズの構成図で
ある。

【図７】本発明の実施例７に対応するレンズの構成図で
ある。

【図８】本発明の実施例８に対応するレンズの構成図で
ある。

【図９】本発明の実施例９に対応するレンズの構成図で
ある。

【図１０】本発明の実施例１に対応するレンズの収差図
である。

【図１１】本発明の実施例２に対応するレンズの収差図
である。

【図１２】本発明の実施例３に対応するレンズの収差図
である。

【図１３】本発明の実施例４に対応するレンズの収差図
である。

【図１４】本発明の実施例５に対応するレンズの収差図
である。

【図１５】本発明の実施例６に対応するレンズの収差図
である。

【図１６】本発明の実施例７に対応するレンズの収差図
である。

【図１７】本発明の実施例８に対応するレンズの収差図
である。

【図１８】本発明の実施例９に対応するレンズの収差図
である。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ
   成分、負の屈折力の第２レンズ成分、正の屈折力の第３
   レンズ成分、正の屈折力の第４レンズ成分とを有し、以
   下の条件式を満足することを特徴とする変倍レンズ 0.10 ≦ ｆs・φ1 ≦ 0.25 0.45 ＜ ｆs・｜φ2｜ ＜ 1.25 但し、ｆsは広角端における全系の焦点距離、 φ1は第１レンズ成分の屈折力、 φ2は第２レンズ成分の屈折力である。
2. 【請求項２】前記第２レンズ成分は変倍のために光軸上
   を前後に可動であり、前記第３レンズ成分は同じく変倍
   のために第２レンズ成分とは反対方向に光軸上を前後に
   可動であり、前期第４レンズ成分は変倍時の像面の位置
   を一定にするために光軸上をＵターン状の軌跡を描いて
   前後に可動であることを特徴とする請求項１に記載の変
   倍レンズ。