JPH06193407A - タ−ビンケ−シング強制冷却装置 - Google Patents
タ−ビンケ−シング強制冷却装置Info
- Publication number
- JPH06193407A JPH06193407A JP35724992A JP35724992A JPH06193407A JP H06193407 A JPH06193407 A JP H06193407A JP 35724992 A JP35724992 A JP 35724992A JP 35724992 A JP35724992 A JP 35724992A JP H06193407 A JPH06193407 A JP H06193407A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- air
- cooling
- turbine
- casing
- turbine casing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Control Of Turbines (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【構成】本発明は、冷却用空気によって、タービンケー
シングを強制冷却するタービンケーシング強制冷却装置
において、送風機１２によって昇圧された外部の冷却用
空気を導入する空気導入管１５ａ，１５ｂを配設すると
共に、この空気導入管１５ａ，１５ｂに延設してタービ
ンケーシングのフランジ部に沿って上半側空気排出管１
６ａと下半側空気排出管１６ｂとを配し、これらの空気
排出管に冷却用空気をフランジ部へ噴出させて冷却する
排出孔を形成するようにした。 【効果】冷却時間の短縮が図られる。
シングを強制冷却するタービンケーシング強制冷却装置
において、送風機１２によって昇圧された外部の冷却用
空気を導入する空気導入管１５ａ，１５ｂを配設すると
共に、この空気導入管１５ａ，１５ｂに延設してタービ
ンケーシングのフランジ部に沿って上半側空気排出管１
６ａと下半側空気排出管１６ｂとを配し、これらの空気
排出管に冷却用空気をフランジ部へ噴出させて冷却する
排出孔を形成するようにした。 【効果】冷却時間の短縮が図られる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、タービンケーシングの
強制冷却装置に係わり、特に水平二分割ケーシング構造
よりなるタービンを安全、かつ、迅速に冷却するタービ
ンケーシング強制冷却装置に関する。
強制冷却装置に係わり、特に水平二分割ケーシング構造
よりなるタービンを安全、かつ、迅速に冷却するタービ
ンケーシング強制冷却装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】蒸気タービン装置は、図６に示すよう
に、高圧タービン１と中圧タービン２と低圧タービン３
とを組合せて構成される。高圧タービン１と中圧タービ
ン２は同一軸に連結される型式と２軸に分けて配置する
型式がある。
に、高圧タービン１と中圧タービン２と低圧タービン３
とを組合せて構成される。高圧タービン１と中圧タービ
ン２は同一軸に連結される型式と２軸に分けて配置する
型式がある。
【０００３】ボイラＡで発生させた主蒸気は主蒸気管
４、主蒸気止め弁５、蒸気加減弁６を介して高圧タービ
ン１の蒸気導入部から高圧タービン１に導入され仕事を
させる。また、高圧タービン１の蒸気排気部から低温再
熱管７に排気された蒸気は再熱器Ｂに送られ、再熱器Ｂ
により再熱された蒸気は組合せ再熱弁８を介して、中圧
タービン２の再熱蒸気導入部から中圧タービン２に導入
され仕事をさせる。
４、主蒸気止め弁５、蒸気加減弁６を介して高圧タービ
ン１の蒸気導入部から高圧タービン１に導入され仕事を
させる。また、高圧タービン１の蒸気排気部から低温再
熱管７に排気された蒸気は再熱器Ｂに送られ、再熱器Ｂ
により再熱された蒸気は組合せ再熱弁８を介して、中圧
タービン２の再熱蒸気導入部から中圧タービン２に導入
され仕事をさせる。
【０００４】そして、中圧タービン２の蒸気排気部から
クロスオーバー管９に排気された蒸気は低圧タービン３
に送られ、仕事をさせ、低圧タービン３から排気された
蒸気は復水器１０に回収される。なお、図中の１１は真
空ポンプを示し、復水器１０内の真空ドレンを維持する
ように動作する。
クロスオーバー管９に排気された蒸気は低圧タービン３
に送られ、仕事をさせ、低圧タービン３から排気された
蒸気は復水器１０に回収される。なお、図中の１１は真
空ポンプを示し、復水器１０内の真空ドレンを維持する
ように動作する。
【０００５】上述した蒸気タービン装置を定期的に点検
する場合、あるいは、故障の発生により解放検査する場
合、蒸気タービン装置を停止させた後に、高温となった
部分を冷却しなければ分解することができない。
する場合、あるいは、故障の発生により解放検査する場
合、蒸気タービン装置を停止させた後に、高温となった
部分を冷却しなければ分解することができない。
【０００６】蒸気タービン装置の内で、低圧タービン３
は、中圧タービン２からの排気蒸気がそのまま供給され
るため、３００℃程度になるだけである。このため、低
圧タービン３は停止させた後、自然放置しておくだけで
も、比較的短時間で冷却が進み、特別の冷却手段は特に
必要としない。
は、中圧タービン２からの排気蒸気がそのまま供給され
るため、３００℃程度になるだけである。このため、低
圧タービン３は停止させた後、自然放置しておくだけで
も、比較的短時間で冷却が進み、特別の冷却手段は特に
必要としない。
【０００７】ところが、ボイラＡからまたは再熱器Ｂか
らの５００℃〜６００℃に昇温された主蒸気または再熱
蒸気が各々供給される高圧タービン１および中圧タービ
ン２は、停止させたとき高温状態にある。高温状態にあ
る高圧および中圧タービンケーシングは、肉厚が厚いた
め、自然放熱では分解できる温度に冷えるまでの所要時
間が長くなる。従って、何か特別の冷却手段を講じて冷
却に要する期間を短縮させないと、長時間に渡り点検、
修理ができず、その間蒸気タービン装置の運転ができな
くなり、電力供給に支障をきたすことになる。
らの５００℃〜６００℃に昇温された主蒸気または再熱
蒸気が各々供給される高圧タービン１および中圧タービ
ン２は、停止させたとき高温状態にある。高温状態にあ
る高圧および中圧タービンケーシングは、肉厚が厚いた
め、自然放熱では分解できる温度に冷えるまでの所要時
間が長くなる。従って、何か特別の冷却手段を講じて冷
却に要する期間を短縮させないと、長時間に渡り点検、
修理ができず、その間蒸気タービン装置の運転ができな
くなり、電力供給に支障をきたすことになる。
【０００８】そこで、従来はタービンの排気管に設置さ
れた安全弁から空気を吸い込み、主蒸気管から復水器に
排出するようにしている。すなわち、ケーシング内部の
みに冷却空気を流すことによってタービンの冷却を速め
ていた。（例えば、ＦＯＲＣＥＤＣＯＯＬＩＮＧ ＯＰ
ＥＲＡＴＩＯＮ ＯＮ ＴＨＥ ＬＭＺ Ｋー２００ー
１３０ ＴＵＲＢＩＮＥ，１９７６ＺＷＡＮＧＡＢＫＵ
ＨＬＵＮＧ ＶＯＮＴＵＲＢＩＮＥ ５００ＭＷ ＢＬ
ＯＣＫＥ ＤＵＲＣＨ ＡＮＳＡＵＧＥＮＶＯＮ ＬＵ
ＦＴ，１９８４）
れた安全弁から空気を吸い込み、主蒸気管から復水器に
排出するようにしている。すなわち、ケーシング内部の
みに冷却空気を流すことによってタービンの冷却を速め
ていた。（例えば、ＦＯＲＣＥＤＣＯＯＬＩＮＧ ＯＰ
ＥＲＡＴＩＯＮ ＯＮ ＴＨＥ ＬＭＺ Ｋー２００ー
１３０ ＴＵＲＢＩＮＥ，１９７６ＺＷＡＮＧＡＢＫＵ
ＨＬＵＮＧ ＶＯＮＴＵＲＢＩＮＥ ５００ＭＷ ＢＬ
ＯＣＫＥ ＤＵＲＣＨ ＡＮＳＡＵＧＥＮＶＯＮ ＬＵ
ＦＴ，１９８４）
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記し
た従来の装置では、特に、フランジ部の冷却が遅れケー
シング全体の冷却速度が不均一となるため強制冷却の速
度が遅くなるという問題がある。
た従来の装置では、特に、フランジ部の冷却が遅れケー
シング全体の冷却速度が不均一となるため強制冷却の速
度が遅くなるという問題がある。
【００１０】すなわち、従来の技術では、冷却用の空気
がタービンケーシング内を通って、外部に排出されるた
め、ケーシングよりも表面積が大きく、かつ、重量の少
ないロータとロータに装着されている羽根や、ケーシン
グ胴部の冷却効果は大きいが、肉厚が厚く熱容量の大き
いフランジ部は、内部の冷却空気が直接当たらず冷却効
果が小さく、ケーシング全体の冷却速度が不均一とな
る。その結果、ロータは、ケーシングよりも速く冷却さ
れることになり、ケーシング等の静止部よりも熱膨張の
減少が速くなり、この間に伸び差が生じる。
がタービンケーシング内を通って、外部に排出されるた
め、ケーシングよりも表面積が大きく、かつ、重量の少
ないロータとロータに装着されている羽根や、ケーシン
グ胴部の冷却効果は大きいが、肉厚が厚く熱容量の大き
いフランジ部は、内部の冷却空気が直接当たらず冷却効
果が小さく、ケーシング全体の冷却速度が不均一とな
る。その結果、ロータは、ケーシングよりも速く冷却さ
れることになり、ケーシング等の静止部よりも熱膨張の
減少が速くなり、この間に伸び差が生じる。
【００１１】公知の如く、タービンのロータとノズルの
間は、通常運転における負荷変化時の内部温度変化によ
っても両者が接触しない範囲で、微小な軸方向（ロータ
長手方向）間隙で相対するように製作されている。この
ため、大気導入による強制冷却時にロータがケーシング
より速く冷却されると、ノズルとロータとの伸び差が生
じ、ターニングによって回転しているロータが、静止し
ているノズルに接触して損傷する可能性がある。
間は、通常運転における負荷変化時の内部温度変化によ
っても両者が接触しない範囲で、微小な軸方向（ロータ
長手方向）間隙で相対するように製作されている。この
ため、大気導入による強制冷却時にロータがケーシング
より速く冷却されると、ノズルとロータとの伸び差が生
じ、ターニングによって回転しているロータが、静止し
ているノズルに接触して損傷する可能性がある。
【００１２】そこで、本発明は、ケーシングの冷却速度
を均一にし、かつ、冷却時間の短縮を図るタービンケー
シング強制冷却装置を提供することを目的とする。
を均一にし、かつ、冷却時間の短縮を図るタービンケー
シング強制冷却装置を提供することを目的とする。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明は、冷却用空気に
よって、タービンケーシングを強制冷却するタービンケ
ーシング強制冷却装置において、送風機によって昇圧さ
れた外部の冷却用空気を導入する空気導入管を配設する
と共に、この空気導入管に延設してタービンケーシング
のフランジ部に沿って空気排出管を配し、この空気排出
管に冷却用空気をフランジ部へ噴出させて冷却する排出
孔を形成するようにしたものである。
よって、タービンケーシングを強制冷却するタービンケ
ーシング強制冷却装置において、送風機によって昇圧さ
れた外部の冷却用空気を導入する空気導入管を配設する
と共に、この空気導入管に延設してタービンケーシング
のフランジ部に沿って空気排出管を配し、この空気排出
管に冷却用空気をフランジ部へ噴出させて冷却する排出
孔を形成するようにしたものである。
【００１４】
【作用】上記構成により、従来のタービンケーシングを
強制冷却する内部冷却に加えて空気排出管の排出孔から
フランジ部の表面へ冷却用空気が噴出されフランジ部が
冷却される。この結果、従来の内部冷却によるタービン
ケーシング内面とフランジ部との冷却速度差が少なくな
り、静止部とロータとの接触を防止されるから冷却速度
を速くすることができ、冷却に要する時間が短縮され
る。
強制冷却する内部冷却に加えて空気排出管の排出孔から
フランジ部の表面へ冷却用空気が噴出されフランジ部が
冷却される。この結果、従来の内部冷却によるタービン
ケーシング内面とフランジ部との冷却速度差が少なくな
り、静止部とロータとの接触を防止されるから冷却速度
を速くすることができ、冷却に要する時間が短縮され
る。
【００１５】
【実施例】以下、本発明の実施例について図面を参照し
て説明する。
て説明する。
【００１６】図１は、本発明の一実施例を示すタービン
ケーシング強制冷却装置の系統図である。図中、送風機
１２の出口側には、熱交換器１３が設置され、この熱交
換器１３の下流側に止め弁１４を介して流量制御弁１８
が設置されており、さらに、２系統に分岐した空気導入
管１５ａ，１５ｂが設けられている。この内、空気導入
管１５ａは、さらに、分岐してタービン外部ケーシング
上半部１７ａのフランジ部に設けられた２系統の上半側
空気排出管１６ａに接続し、空気導入管１５ｂは分岐し
てタービン外部ケーシング下半部１７ｂのフランジ部に
設けられた２系統の下半側空気排出管１６ｂに接続して
いる。また、空気導入管１５ａには、上半側流量制御弁
１８ａが配置され、空気導入管１５ｂには、下半側流量
制御弁１８ｂが配置されている。
ケーシング強制冷却装置の系統図である。図中、送風機
１２の出口側には、熱交換器１３が設置され、この熱交
換器１３の下流側に止め弁１４を介して流量制御弁１８
が設置されており、さらに、２系統に分岐した空気導入
管１５ａ，１５ｂが設けられている。この内、空気導入
管１５ａは、さらに、分岐してタービン外部ケーシング
上半部１７ａのフランジ部に設けられた２系統の上半側
空気排出管１６ａに接続し、空気導入管１５ｂは分岐し
てタービン外部ケーシング下半部１７ｂのフランジ部に
設けられた２系統の下半側空気排出管１６ｂに接続して
いる。また、空気導入管１５ａには、上半側流量制御弁
１８ａが配置され、空気導入管１５ｂには、下半側流量
制御弁１８ｂが配置されている。
【００１７】タービン外部ケーシング上半部１７ａに
は、外部ケーシング上半内面メタル温度検出熱電対１９
ａが設置され、タービン外部ケーシング下半部１７ｂに
は、外部ケーシング下半内面メタル温度検出熱電対１９
ｂが設置されている。
は、外部ケーシング上半内面メタル温度検出熱電対１９
ａが設置され、タービン外部ケーシング下半部１７ｂに
は、外部ケーシング下半内面メタル温度検出熱電対１９
ｂが設置されている。
【００１８】タービン外部ケーシング上半部１７ａのフ
ランジ部には、上半フランジ部メタル温度検出熱電対２
０ａ，２０ｂが配置され、タービン外部ケーシング下半
部１７ｂのフランジ部には、下半フランジ部メタル温度
検出熱電対２１ａ，２１ｂが配置されている。
ランジ部には、上半フランジ部メタル温度検出熱電対２
０ａ，２０ｂが配置され、タービン外部ケーシング下半
部１７ｂのフランジ部には、下半フランジ部メタル温度
検出熱電対２１ａ，２１ｂが配置されている。
【００１９】上記した外部ケーシング上半内面メタル温
度検出熱電対１９ａと外部ケーシング下半内面メタル温
度検出熱電対１９ｂと上半フランジ部メタル温度検出熱
電対２０ａ，２０ｂと下半フランジ部メタル温度検出熱
電対２１ａ，２１ｂとは、図示省略する制御手段に接続
されて所定の制御条件によって流量制御弁１８と上半側
流量制御弁１８ａと下半側流量制御弁１８ｂとを制御す
るようになっている。
度検出熱電対１９ａと外部ケーシング下半内面メタル温
度検出熱電対１９ｂと上半フランジ部メタル温度検出熱
電対２０ａ，２０ｂと下半フランジ部メタル温度検出熱
電対２１ａ，２１ｂとは、図示省略する制御手段に接続
されて所定の制御条件によって流量制御弁１８と上半側
流量制御弁１８ａと下半側流量制御弁１８ｂとを制御す
るようになっている。
【００２０】上記構成で、冷却空気Ｃが図示省略するフ
ィルターを介して大気より供給され、送風機１２では、
空気を昇圧し、この送風機１２の出口の熱交換器１３に
よって冷却空気Ｃの温度が冷却効果を高めるように制御
される。
ィルターを介して大気より供給され、送風機１２では、
空気を昇圧し、この送風機１２の出口の熱交換器１３に
よって冷却空気Ｃの温度が冷却効果を高めるように制御
される。
【００２１】冷却空気Ｃは、流量制御弁１８を介して２
系統に分岐し、一方は空気導入管１５ａにより上半側空
気排出管１６ａに導入される。もう一方は、空気導入管
１５ｂにより下半側空気排出管１６ｂに導入される。
系統に分岐し、一方は空気導入管１５ａにより上半側空
気排出管１６ａに導入される。もう一方は、空気導入管
１５ｂにより下半側空気排出管１６ｂに導入される。
【００２２】上半側空気排出管１６ａは、図２に示す側
面図の如く、上半フランジ部の長手方向に沿って複数の
取付部材１６ａ１によって上半フランジ部に取付けられ
る。下半側空気排出管１６ｂは、下半フランジ部の長手
方向に沿って複数の取付部材１６ｂ１によって下半フラ
ンジ部に取付けられる。また、上半側空気排出管１６ａ
および下半側空気排出管１６ｂは、図２のＺーＺ断面図
に示す図３の如く、冷却空気Ｃの排出孔を数カ所に形成
し、図示太い矢印のように冷却空気Ｃがフランジ部の表
面へ吹き付けられるようになっている。
面図の如く、上半フランジ部の長手方向に沿って複数の
取付部材１６ａ１によって上半フランジ部に取付けられ
る。下半側空気排出管１６ｂは、下半フランジ部の長手
方向に沿って複数の取付部材１６ｂ１によって下半フラ
ンジ部に取付けられる。また、上半側空気排出管１６ａ
および下半側空気排出管１６ｂは、図２のＺーＺ断面図
に示す図３の如く、冷却空気Ｃの排出孔を数カ所に形成
し、図示太い矢印のように冷却空気Ｃがフランジ部の表
面へ吹き付けられるようになっている。
【００２３】これにより、上半側空気排出管１６ａと下
半側空気排出管１６ｂに送られた冷却空気Ｃがケーシン
グのフランジ部へ吹き付けられる。このとき、流量制御
弁１８および上半側流量制御弁１８ａと下半側流量制御
弁１８ｂとによって、空気の流量制御がされる。
半側空気排出管１６ｂに送られた冷却空気Ｃがケーシン
グのフランジ部へ吹き付けられる。このとき、流量制御
弁１８および上半側流量制御弁１８ａと下半側流量制御
弁１８ｂとによって、空気の流量制御がされる。
【００２４】ここで、上記した冷却空気Ｃの流量制御に
ついて図４の制御ブロック図を参照して説明する。
ついて図４の制御ブロック図を参照して説明する。
【００２５】まず、制御部２２では、上半フランジ部メ
タル温度検出熱電対２０ａ，２０ｂと下半フランジ部メ
タル温度検出熱電対２１ａ，２１ｂによって検出された
フランジ上半メタル温度検出信号ａおよびフランジ下半
メタル温度検出信号ｂが予め設定された目標温度以下と
なったとき強制冷却終了ｃの信号を出力してタービンケ
ーシング強制冷却装置を停止させ、未到達のとき強制冷
却続行ｄを出力する。
タル温度検出熱電対２０ａ，２０ｂと下半フランジ部メ
タル温度検出熱電対２１ａ，２１ｂによって検出された
フランジ上半メタル温度検出信号ａおよびフランジ下半
メタル温度検出信号ｂが予め設定された目標温度以下と
なったとき強制冷却終了ｃの信号を出力してタービンケ
ーシング強制冷却装置を停止させ、未到達のとき強制冷
却続行ｄを出力する。
【００２６】制御部２３では、上半フランジ部メタル温
度検出熱電対２０ａ，２０ｂと下半フランジ部メタル温
度検出熱電対２１ａ，２１ｂによって検出されたフラン
ジ上半メタル温度検出信号ａとフランジ下半メタル温度
検出信号ｂとがＡＮＤ２５を介して入力して、上下半メ
タル温度差ｅが計算される。この上下半メタル温度差ｅ
が予め設定された設定値より大きく、かつ、上半大のと
き上半側流量制御弁１８ａの開度を増加させると共に、
下半側流量制御弁１８ｂの開度を減少させる。
度検出熱電対２０ａ，２０ｂと下半フランジ部メタル温
度検出熱電対２１ａ，２１ｂによって検出されたフラン
ジ上半メタル温度検出信号ａとフランジ下半メタル温度
検出信号ｂとがＡＮＤ２５を介して入力して、上下半メ
タル温度差ｅが計算される。この上下半メタル温度差ｅ
が予め設定された設定値より大きく、かつ、上半大のと
き上半側流量制御弁１８ａの開度を増加させると共に、
下半側流量制御弁１８ｂの開度を減少させる。
【００２７】上記比較で上下半メタル温度差ｅと設定値
との差が小さいとき、上半側流量制御弁１８ａと下半側
流量制御弁１８ｂとは現状に維持される。一方、上下半
メタル温度差ｅが設定値より大きく、かつ、下半大のと
き、上半側流量制御弁１８ａの開度を減少させると共
に、下半側流量制御弁１８ｂの開度を増加させる。これ
によって、上半フランジと下半フランジとの温度差が所
定値以内に制御される。
との差が小さいとき、上半側流量制御弁１８ａと下半側
流量制御弁１８ｂとは現状に維持される。一方、上下半
メタル温度差ｅが設定値より大きく、かつ、下半大のと
き、上半側流量制御弁１８ａの開度を減少させると共
に、下半側流量制御弁１８ｂの開度を増加させる。これ
によって、上半フランジと下半フランジとの温度差が所
定値以内に制御される。
【００２８】制御部２４では、外部ケーシング上半内面
メタル温度検出熱電対１９ａによるケーシング上半内面
メタル温度検出信号ｆと外部ケーシング下半内面メタル
温度検出熱電対１９ｂによるケーシング下半内面メタル
温度検出信号ｇとフランジ上半メタル温度検出信号ａと
フランジ下半メタル温度検出信号ｂとがＡＮＤ２６を介
して入力し、ここで、例えば、ケーシング上半内面メタ
ル温度検出信号ｆとケーシング下半内面メタル温度検出
信号ｇとの平均値が計算され、このケーシング内面の平
均値がフランジ上半メタル温度検出信号ａおよびフラン
ジ下半メタル温度検出信号ｂと比較される。この比較
で、ケーシング内面の平均値がフランジ上半メタル温度
検出信号ａとフランジ下半メタル温度検出信号ｂのいず
れより大きく、かつ、設定された値以上のとき流量制御
弁１８の開度を減少させる。また、ケーシング内面の平
均値がフランジ上半メタル温度検出信号ａとフランジ下
半メタル温度検出信号ｂのいずれより小さく、かつ、設
定された値以上のとき流量制御弁１８の開度を増加させ
る。上記比較で、上記設定された値以内のとき流量制御
弁１８の開度を現状のまま維持する。これにより、ケー
シング全体の温度を均一に低下させる。
メタル温度検出熱電対１９ａによるケーシング上半内面
メタル温度検出信号ｆと外部ケーシング下半内面メタル
温度検出熱電対１９ｂによるケーシング下半内面メタル
温度検出信号ｇとフランジ上半メタル温度検出信号ａと
フランジ下半メタル温度検出信号ｂとがＡＮＤ２６を介
して入力し、ここで、例えば、ケーシング上半内面メタ
ル温度検出信号ｆとケーシング下半内面メタル温度検出
信号ｇとの平均値が計算され、このケーシング内面の平
均値がフランジ上半メタル温度検出信号ａおよびフラン
ジ下半メタル温度検出信号ｂと比較される。この比較
で、ケーシング内面の平均値がフランジ上半メタル温度
検出信号ａとフランジ下半メタル温度検出信号ｂのいず
れより大きく、かつ、設定された値以上のとき流量制御
弁１８の開度を減少させる。また、ケーシング内面の平
均値がフランジ上半メタル温度検出信号ａとフランジ下
半メタル温度検出信号ｂのいずれより小さく、かつ、設
定された値以上のとき流量制御弁１８の開度を増加させ
る。上記比較で、上記設定された値以内のとき流量制御
弁１８の開度を現状のまま維持する。これにより、ケー
シング全体の温度を均一に低下させる。
【００２９】図５は、タービンの冷却速度を示す略図
で、１点鎖線２７が本実施によらない場合の自然放熱の
場合の温度、実線２８が本実施例による外部冷却を実施
した場合の温度を示す。破線２９は、従来のタービンの
内部強制冷却を実施した場合の温度を示し、二点鎖線３
０は、タービンケーシング強制冷却で内・外部を両方実
施したときの温度を示しており、自然放熱の場合に比べ
かなり速く冷却することが可能と考えられる。また、破
線３１は高圧タービンを分解できる温度を示し、通常１
５０〜２００℃程度の範囲である。
で、１点鎖線２７が本実施によらない場合の自然放熱の
場合の温度、実線２８が本実施例による外部冷却を実施
した場合の温度を示す。破線２９は、従来のタービンの
内部強制冷却を実施した場合の温度を示し、二点鎖線３
０は、タービンケーシング強制冷却で内・外部を両方実
施したときの温度を示しており、自然放熱の場合に比べ
かなり速く冷却することが可能と考えられる。また、破
線３１は高圧タービンを分解できる温度を示し、通常１
５０〜２００℃程度の範囲である。
【００３０】なお、横軸の日数０の点は、タービンを停
止した時を示している。本図に示す如く、タービン内部
強制冷却と同時に本実施例を実行すると、タービンを停
止してから４日以上経過しないと分解できる温度まで冷
えなかった高圧タービン１が、約１日前後で分解できる
温度まで冷やすことができる。
止した時を示している。本図に示す如く、タービン内部
強制冷却と同時に本実施例を実行すると、タービンを停
止してから４日以上経過しないと分解できる温度まで冷
えなかった高圧タービン１が、約１日前後で分解できる
温度まで冷やすことができる。
【００３１】このように、本実施例による強制冷却を行
えば、タービン停止後またはターニング運転中に関係な
くタービン運転中から実施することができ、また、ロー
タと静止部との伸び差によってロータがノズルなど静止
部と軸方向に接触することなく、また、ケーシングの左
右温度差によって生じるケーシングの湾曲によって、ロ
ータとノズルおよびラビリンスパッキンとの半径方向の
接触が生じることもないため、従来技術において行われ
ているような、”メタル温度よりわずかに低い温度の冷
却空気の導入”の必要性がなく、低温の空気の導入によ
り、高圧タービンを自然放熱によるよりも急速に冷却で
きるので、冷却に要する日数が大幅に短縮され、タービ
ンの分解点検に要する期間が短縮される。
えば、タービン停止後またはターニング運転中に関係な
くタービン運転中から実施することができ、また、ロー
タと静止部との伸び差によってロータがノズルなど静止
部と軸方向に接触することなく、また、ケーシングの左
右温度差によって生じるケーシングの湾曲によって、ロ
ータとノズルおよびラビリンスパッキンとの半径方向の
接触が生じることもないため、従来技術において行われ
ているような、”メタル温度よりわずかに低い温度の冷
却空気の導入”の必要性がなく、低温の空気の導入によ
り、高圧タービンを自然放熱によるよりも急速に冷却で
きるので、冷却に要する日数が大幅に短縮され、タービ
ンの分解点検に要する期間が短縮される。
【００３２】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、空
気排出管の排出孔からフランジ部の表面へ冷却用空気が
噴出されフランジ部が冷却されるから従来の内部冷却に
よるタービンケーシング内面とフランジ部との冷却速度
差が少なくなり、静止部とロータとの接触を防止される
から冷却速度を速くすることができ、冷却に要する時間
が大幅に短縮される。
気排出管の排出孔からフランジ部の表面へ冷却用空気が
噴出されフランジ部が冷却されるから従来の内部冷却に
よるタービンケーシング内面とフランジ部との冷却速度
差が少なくなり、静止部とロータとの接触を防止される
から冷却速度を速くすることができ、冷却に要する時間
が大幅に短縮される。
【図１】本発明の一実施例を示すタービンケーシング強
制冷却装置の系統図である。
制冷却装置の系統図である。
【図２】タービンケーシングの側面図である。
【図３】図２のＺーＺ断面図である。
【図４】図１に示すタービンケーシング強制冷却装置の
制御ブロック図である。
制御ブロック図である。
【図５】従来例と本実施例とを比較したメタル冷却速度
を示すグラフである。
を示すグラフである。
【図６】蒸気タービンの構成図である。
１２ 送風機 １３ 熱交換器 １４ 止め弁 １５ａ，１５ｂ 空気導入管 １６ａ 上半側空気排出管 １６ｂ 下半側空気排出管 １７ａ タービン外部ケーシング上半部 １７ｂ タービン外部ケーシング下半部 １８ 流量制御弁 １８ａ 上半側流量制御弁 １８ｂ 下半側流量制御弁 １９ａ 外部ケーシング上半内面メタル温度検出熱電
対 １９ｂ 外部ケーシング下半内面メタル温度検出熱電
対 ２０ａ，２０ｂ 上半フランジ部メタル温度検出熱電
対 ２１ａ，２１ｂ 下半フランジ部メタル温度検出熱電
対 ２２，２３，２４ 制御部
対 １９ｂ 外部ケーシング下半内面メタル温度検出熱電
対 ２０ａ，２０ｂ 上半フランジ部メタル温度検出熱電
対 ２１ａ，２１ｂ 下半フランジ部メタル温度検出熱電
対 ２２，２３，２４ 制御部
Claims (2)
- 【請求項１】 冷却用空気によって、タービンケーシン
グを強制冷却するタービンケーシング強制冷却装置にお
いて、 送風機によって昇圧された外部の冷却用空気を導入する
空気導入管を配設すると共に、この空気導入管に延設し
て前記タービンケーシングのフランジ部に沿って空気排
出管を配し、この空気排出管に冷却用空気を前記フラン
ジ部へ噴出させて冷却する排出孔を形成したことを特徴
とするタービンケーシング強制冷却装置。 - 【請求項２】 前記フランジ部の温度と前記タービンケ
ーシングの内面温度との温度差に基づいて前記空気排出
管に配置される流量制御弁を開閉して制御する流量制御
装置を付加したことを特徴とする請求項１記載のタービ
ンケーシング強制冷却装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35724992A JPH06193407A (ja) | 1992-12-24 | 1992-12-24 | タ−ビンケ−シング強制冷却装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35724992A JPH06193407A (ja) | 1992-12-24 | 1992-12-24 | タ−ビンケ−シング強制冷却装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06193407A true JPH06193407A (ja) | 1994-07-12 |
Family
ID=18453155
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP35724992A Pending JPH06193407A (ja) | 1992-12-24 | 1992-12-24 | タ−ビンケ−シング強制冷却装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06193407A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015010535A (ja) * | 2013-06-28 | 2015-01-19 | 三菱重工業株式会社 | 蒸気タービン |
| JP2015529301A (ja) * | 2012-09-05 | 2015-10-05 | シーメンス アクティエンゲゼルシャフト | 燃焼器シェル空気再循環システムを含むガスタービンエンジンの運転方法 |
| JP2015533998A (ja) * | 2012-11-07 | 2015-11-26 | シーメンス アクティエンゲゼルシャフト | ガスタービンエンジンの外部冷却流体射出システム |
| CN114635783A (zh) * | 2022-02-28 | 2022-06-17 | 江苏正驰机电有限公司 | 一种电辅助涡轮增压器 |
-
1992
- 1992-12-24 JP JP35724992A patent/JPH06193407A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015529301A (ja) * | 2012-09-05 | 2015-10-05 | シーメンス アクティエンゲゼルシャフト | 燃焼器シェル空気再循環システムを含むガスタービンエンジンの運転方法 |
| JP2015533998A (ja) * | 2012-11-07 | 2015-11-26 | シーメンス アクティエンゲゼルシャフト | ガスタービンエンジンの外部冷却流体射出システム |
| JP2015010535A (ja) * | 2013-06-28 | 2015-01-19 | 三菱重工業株式会社 | 蒸気タービン |
| CN114635783A (zh) * | 2022-02-28 | 2022-06-17 | 江苏正驰机电有限公司 | 一种电辅助涡轮增压器 |
| CN114635783B (zh) * | 2022-02-28 | 2023-02-07 | 江苏正驰机电有限公司 | 一种电辅助涡轮增压器 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR960004214B1 (ko) | 증기터빈의 강제냉각장치 | |
| JP2002523661A (ja) | タービン車室 | |
| JP2007162698A (ja) | ガスタービンエンジンアクティブクリアランス制御の使用済み冷却空気を排気するシステムおよび方法 | |
| US6145317A (en) | Steam turbine, steam turbine plant and method for cooling a steam turbine | |
| JP6208548B2 (ja) | 蒸気タービン強制冷却装置およびそれを備えた蒸気タービン装置ならびに蒸気タービン強制冷却方法 | |
| JP2007192168A (ja) | 蒸気タービン用制御弁及び蒸気タービン発電プラント | |
| US11473445B2 (en) | Steam turbine plant and cooling method for same | |
| JPH06193407A (ja) | タ−ビンケ−シング強制冷却装置 | |
| JPS6213498B2 (ja) | ||
| JPH06193406A (ja) | タ−ビンの強制冷却装置 | |
| JPS58220907A (ja) | 蒸気タービンの冷却方法及び冷却装置並びに蒸気タービン装置 | |
| JP2960826B2 (ja) | 蒸気タービン強制冷却装置 | |
| JPH11270306A (ja) | 蒸気タービンの強制冷却装置 | |
| JPH09177505A (ja) | 蒸気タービンのウオーミング並びにクーリング蒸気制御装置及び制御方法 | |
| JPH11280408A (ja) | 蒸気タービンの制御方法 | |
| JP2000328904A (ja) | 蒸気タービン車室 | |
| JP2004340129A (ja) | 流体機械とその冷却方法 | |
| JP3051560B2 (ja) | 蒸気タービンにおける外車室上下半部間温度差の低減方法及び装置 | |
| Jackson et al. | Importance of matching steam temperatures with metal temperatures during starting of large steam turbines | |
| JPH0281905A (ja) | 蒸気タービンの強制冷却方法、及び同冷却装置 | |
| JP2003328702A (ja) | 蒸気タービンの内部強制冷却システム | |
| JP2000356140A (ja) | ガスタービン起動時の車室変形防止方法 | |
| JPS61201802A (ja) | タ−ビン強制冷却法及びその装置 | |
| JPH02153232A (ja) | ガスタービンケーシングの加熱装置 | |
| CN114607477B (zh) | 一种单元制机组汽轮机快速冷却方法 |