JPH06182884A - Manufacture of foamable thermoplastic resin sheet and composite material - Google Patents
Manufacture of foamable thermoplastic resin sheet and composite materialInfo
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- JPH06182884A JPH06182884A JP4354662A JP35466292A JPH06182884A JP H06182884 A JPH06182884 A JP H06182884A JP 4354662 A JP4354662 A JP 4354662A JP 35466292 A JP35466292 A JP 35466292A JP H06182884 A JPH06182884 A JP H06182884A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、発泡熱可塑性樹脂シー
ト及び複合材の製造方法に関するものであり、詳しく
は、大部分が略球形状をした独立気泡を含有する発泡熱
可塑性樹脂シートの製造方法および当該発泡熱可塑性樹
脂シートを芯材として利用した複合材の製造方法に関す
るものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method for producing a foamed thermoplastic resin sheet and a composite material, and more specifically to the production of a foamed thermoplastic resin sheet containing mostly closed cells having a substantially spherical shape. The present invention relates to a method and a method for producing a composite material using the foamed thermoplastic resin sheet as a core material.
【０００２】[0002]
【従来の技術】発泡熱可塑性樹脂シートは、発泡剤を含
有する熱可塑性樹脂を発泡条件下の温度でシート状に成
形することにより得られる。このようにして得られた発
泡熱可塑性樹脂シートは、例えば、両面金属シートの複
合材の芯材として利用することにより、軽量性などに優
れた複合材を得ることが出来る。2. Description of the Related Art A foamed thermoplastic resin sheet can be obtained by molding a thermoplastic resin containing a foaming agent into a sheet at a temperature under foaming conditions. By using the foamed thermoplastic resin sheet thus obtained, for example, as a core material of a composite material of a double-sided metal sheet, a composite material excellent in lightness and the like can be obtained.
【０００３】[0003]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
方法で得られた発泡熱可塑性樹脂シートは、多数の独立
気泡を含有しているが、これらの気泡は、可塑性樹脂シ
ートの引取条件下で形成されるため、引取方向に引き伸
ばされた偏平形状である。それがために、独立気泡の存
在によって発現される機械的物性に異方性が生じる。ま
た、上記の複合材の芯材として使用した場合は、ドラム
ピール強度が低いと言う欠点がある。本発明は、上記実
情に鑑み、その目的は、大部分が球形状をした独立気泡
を含有する発泡熱可塑性樹脂シートの製造方法および当
該発泡熱可塑性樹脂シートを芯材として使用した複合材
の製造方法を提供することにある。However, the foamed thermoplastic resin sheet obtained by the above-mentioned method contains a large number of closed cells, which are formed under the conditions for taking up the plastic resin sheet. Therefore, it has a flat shape that is stretched in the take-up direction. Therefore, anisotropy occurs in the mechanical properties that are manifested by the presence of closed cells. Further, when used as the core material of the above composite material, there is a drawback that the drum peel strength is low. The present invention has been made in view of the above circumstances, and an object thereof is a method for producing a foamed thermoplastic resin sheet containing mostly closed cells having a spherical shape, and a composite material using the foamed thermoplastic resin sheet as a core material. To provide a method.
【０００４】[0004]
【課題を解決するための手段】本発明者等は、上記の目
的を達成すべく鋭意検討を重ねた結果、発泡剤を含有す
る熱可塑性樹脂を発泡条件下の温度でシート状に成形し
て得られた熱可塑性樹脂シートに特定の処理を施すなら
ば、上記の目的を容易に達成し得るとの知見を得、本発
明の完成に至った。Means for Solving the Problems As a result of intensive studies to achieve the above object, the present inventors have formed a thermoplastic resin containing a foaming agent into a sheet at a temperature under foaming conditions. It was found that the above object can be easily achieved by subjecting the obtained thermoplastic resin sheet to a specific treatment, and the present invention has been completed.
【０００５】すなわち、本発明の第１の要旨は、発泡剤
を含有する熱可塑性樹脂を発泡条件下の温度でシート状
に成形して偏平状の独立気泡を含有する発泡熱可塑性樹
脂シート（Ａ）を得、次いで、その両面を加圧状態に保
持して熱可塑性樹脂の融点以上の温度に加熱することを
特徴とする発泡熱可塑性樹脂シートの製造方法に存し、
第２の要旨は、上記の発泡熱可塑性樹脂シートの両面に
金属シートを接合することを特徴とする複合材の製造方
法に存する。That is, the first gist of the present invention is to form a thermoplastic resin sheet containing a flattened closed cell by molding a thermoplastic resin containing a foaming agent into a sheet at a temperature under a foaming condition (A). ) Is obtained, and then both sides thereof are held under pressure and heated to a temperature equal to or higher than the melting point of the thermoplastic resin in a method for producing a foamed thermoplastic resin sheet,
A second gist resides in a method for producing a composite material, which is characterized in that metal sheets are joined to both surfaces of the foamed thermoplastic resin sheet.
【０００６】以下、本発明を詳細に説明する。先ず、本
発明においては、発泡剤を含有する熱可塑性樹脂を発泡
条件下の温度でシート状に成形して偏平状の独立気泡を
含有する発泡熱可塑性樹脂シート（Ａ）を得る。そし
て、発泡熱可塑性樹脂シート（Ａ）には、難燃性を付与
する等の目的のため、無機フィラーを含有させることが
出来る。The present invention will be described in detail below. First, in the present invention, a thermoplastic resin containing a foaming agent is molded into a sheet at a temperature under foaming conditions to obtain a foamed thermoplastic resin sheet (A) containing flat closed cells. The foamed thermoplastic resin sheet (A) may contain an inorganic filler for the purpose of imparting flame retardancy and the like.
【０００７】上記の発泡剤としては、重炭酸ナトリウム
等の炭酸塩が好適に使用される。そして、他の発泡剤と
しては、各種のアジド化合物等の無機系発泡剤、アゾジ
カルボンアミド、ベンゼンスルホニルヒドラジド、ｐ，
ｐ′ーオキシビスベンゼンスルホニルカルバジド、バリ
ウムアゾジカルボキシレート等の有機系発泡剤が挙げら
れ、これらの発泡剤は、使用する樹脂の成形温度におい
て適切に発泡し得るものを適宜選択して使用される。発
泡剤の使用量は、発泡性能によって異なるが、通常、熱
可塑性樹脂１００重量部当たり０．１〜１０重量部の範
囲から適宜選択される。A carbonate such as sodium bicarbonate is preferably used as the foaming agent. As other foaming agents, inorganic foaming agents such as various azide compounds, azodicarbonamide, benzenesulfonyl hydrazide, p,
Examples include organic foaming agents such as p′-oxybisbenzenesulfonylcarbazide and barium azodicarboxylate. As these foaming agents, those which can be appropriately foamed at the molding temperature of the resin to be used are appropriately selected and used. To be done. The amount of the foaming agent used varies depending on the foaming performance, but is usually appropriately selected from the range of 0.1 to 10 parts by weight per 100 parts by weight of the thermoplastic resin.
【０００８】上記の熱可塑性樹脂としては、例えば、ポ
リオレフィン、ポリ塩化ビニル、ポリアミド、ポリカー
ボネート、ポリスチレン、ポリヒドロキシエーテル、酢
酸ビニル等の熱可塑性樹脂が使用される。特に、ポリオ
レフィン樹脂が好ましい。As the above-mentioned thermoplastic resin, for example, thermoplastic resins such as polyolefin, polyvinyl chloride, polyamide, polycarbonate, polystyrene, polyhydroxy ether, vinyl acetate and the like are used. Polyolefin resin is particularly preferable.
【０００９】上記の無機フィラーとしては、特に制限は
なく、各種の汎用無機フィラーを使用することが出来
る。具体的には、マグネシウム、カルシウム、バリウム
又はアルミニウムの酸化物、水酸化物、ケイ酸塩、炭酸
塩または硫酸塩の群から選択された１種又は２種以上の
無機フィラーが挙げられる。また、シリカやクレーも挙
げることができる。無機フィラーとしては、水酸化物を
使用するのが好ましく、特に、水酸化マグネシウム又は
水酸化カルシウムが好適に使用される。これらの水酸化
物は、脱水分解反応が高いため、本発明の発泡熱可塑性
樹脂シートの製造時に安定であるという特徴をも有す
る。The above-mentioned inorganic filler is not particularly limited, and various general-purpose inorganic fillers can be used. Specific examples include one or more inorganic fillers selected from the group consisting of magnesium, calcium, barium or aluminum oxides, hydroxides, silicates, carbonates or sulfates. Moreover, silica and clay can also be mentioned. As the inorganic filler, hydroxide is preferably used, and magnesium hydroxide or calcium hydroxide is particularly preferably used. Since these hydroxides have high dehydration decomposition reaction, they are also characterized in that they are stable during the production of the foamed thermoplastic resin sheet of the present invention.
【００１０】無機フィラーは、通常０．０３〜１０μｍ
程度、好ましくは０．１〜５μｍ程度の大きさで使用さ
れる。無機フィラーの含有量は、熱可塑性樹脂と無機フ
ィラーの合計量に対する割合として２０〜８０重量％、
好ましくは３５〜６５重量％の範囲から選択される。無
機フィラーの含有量が２０重量％未満の場合は十分な難
燃性が付与されず、８０重量％を超える場合は成形性が
困難となる。The inorganic filler is usually 0.03 to 10 μm.
The size is preferably about 0.1 to 5 μm. The content of the inorganic filler is 20 to 80% by weight as a ratio to the total amount of the thermoplastic resin and the inorganic filler,
It is preferably selected from the range of 35 to 65% by weight. When the content of the inorganic filler is less than 20% by weight, sufficient flame retardancy is not imparted, and when it exceeds 80% by weight, moldability becomes difficult.
【００１１】成形方法としては、通常、溶融押出成形法
が採用される。具体的には、熱可塑性樹脂と発泡剤との
混合物に必要に応じて無機フィラーを配合し、溶融押出
機の押出ダイにより、所定の温度に溶融してシート状に
押し出す。押し出し温度は、樹脂の溶融温度と発泡剤の
種類とを考慮し、溶融樹脂がシート状に押し出された直
後に適切な発泡が行われるように適宜選択される。As a molding method, a melt extrusion molding method is usually adopted. Specifically, an inorganic filler is blended with a mixture of a thermoplastic resin and a foaming agent as needed, and the mixture is extruded into a sheet by melting at a predetermined temperature with an extrusion die of a melt extruder. The extrusion temperature is appropriately selected in consideration of the melting temperature of the resin and the type of the foaming agent so that appropriate foaming is performed immediately after the molten resin is extruded into a sheet shape.
【００１２】発泡倍率は、１．１〜３倍の範囲とするの
がよい。発泡倍率が１．１倍未満の場合は十分な独立気
泡が生成せず、３．０倍を超える場合は強度が低下す
る。発泡倍率は、原料の熱可塑性樹脂組成物の発泡前後
における比重の割合として求めることが出来、上記の比
重は、電子比重計（ミラージュ貿易社製商品「ＥＤ−１
２０Ｔ」）によって測定することが出来る。The expansion ratio is preferably in the range of 1.1 to 3 times. When the expansion ratio is less than 1.1 times, sufficient closed cells are not generated, and when it exceeds 3.0 times, the strength decreases. The expansion ratio can be obtained as a ratio of the specific gravity before and after the expansion of the raw material thermoplastic resin composition, and the specific gravity described above is obtained by using an electronic hydrometer (trade name “ED-1 manufactured by Mirage Trading Co., Ltd.”).
20T ").
【００１３】本発明においては、発泡熱可塑性樹脂シー
ト（Ａ）がその両面に無発泡熱可塑性樹脂層（Ｂ）を有
し、（Ｂ）／（Ａ）／（Ｂ）の３層構造になされている
のが好ましい。無発泡熱可塑性樹脂層（Ｂ）は、発泡熱
可塑性樹脂シート（Ａ）の表面を平滑化すると共に後述
の加圧加熱処理において発泡熱可塑性樹脂シート（Ａ）
の脱泡を防止する効果を有する。無発泡熱可塑性樹脂層
（Ｂ）は、発泡熱可塑性樹脂シート（Ａ）の成形方法と
して溶融押出成形法を採用した場合は、通常の共押出成
形法を利用して発泡熱可塑性樹脂シート（Ａ）の両面に
形成するのが簡便である。In the present invention, the foamed thermoplastic resin sheet (A) has a non-foamed thermoplastic resin layer (B) on both sides thereof, and has a three-layer structure of (B) / (A) / (B). Is preferred. The non-foamed thermoplastic resin layer (B) smoothes the surface of the foamed thermoplastic resin sheet (A), and in the pressure heating treatment described later, the foamed thermoplastic resin sheet (A).
It has the effect of preventing defoaming. The non-foamed thermoplastic resin layer (B) uses a common coextrusion molding method when the melt extrusion molding method is adopted as the molding method of the foamed thermoplastic resin sheet (A). It is convenient to form on both sides.
【００１４】発泡熱可塑性樹脂シート（Ａ）及び無発泡
熱可塑性樹脂層（Ｂ）の厚さは、使用目的に応じて任意
に決定することが出来る。後述する複合材の芯材として
使用する場合は、発泡熱可塑性樹脂シート（Ａ）の厚さ
が２〜８ｍｍ、無発泡熱可塑性樹脂層（Ｂ）の厚さが
０．０５〜０．５ｍｍの範囲から選択するのがよい。The thicknesses of the foamed thermoplastic resin sheet (A) and the non-foamed thermoplastic resin layer (B) can be arbitrarily determined according to the purpose of use. When used as a core material of a composite material described below, the thickness of the foamed thermoplastic resin sheet (A) is 2 to 8 mm, and the thickness of the non-foamed thermoplastic resin layer (B) is 0.05 to 0.5 mm. It is good to choose from a range.
【００１５】上記の無発泡熱可塑性樹脂層（Ｂ）にも無
機フィラーを含有させて本発明の発泡熱可塑性樹脂シー
トの全体について難燃性を付与することが出来る。無機
フィラーの含有量は、熱可塑性樹脂と無機フィラーの合
計量に対する割合として２０〜８０重量％、好ましくは
２５〜５０重量％の範囲から選択される。無機フィラー
の含有量が２０重量％未満の場合は無発泡熱可塑性樹脂
層（Ｂ）に十分な難燃性が付与されず、８０重量％を超
える場合は成形性が困難となる。The above non-foamed thermoplastic resin layer (B) may also contain an inorganic filler to impart flame retardancy to the whole foamed thermoplastic resin sheet of the present invention. The content of the inorganic filler is selected from the range of 20 to 80% by weight, preferably 25 to 50% by weight, as a ratio to the total amount of the thermoplastic resin and the inorganic filler. When the content of the inorganic filler is less than 20% by weight, sufficient flame retardancy is not imparted to the non-foamed thermoplastic resin layer (B), and when it exceeds 80% by weight, moldability becomes difficult.
【００１６】次に、本発明においては、発泡熱可塑性樹
脂シート（Ａ）の両面を加圧状態に保持して熱可塑性樹
脂の融点以上の温度に加熱する。斯かる加圧加熱処理に
より、発泡熱可塑性樹脂シート（Ａ）に含有される偏平
状の独立気泡の大部分は、略球状に変形される。Next, in the present invention, both sides of the foamed thermoplastic resin sheet (A) are held under pressure and heated to a temperature above the melting point of the thermoplastic resin. By such pressurizing and heating treatment, most of the flat closed cells contained in the foamed thermoplastic resin sheet (A) are transformed into a substantially spherical shape.
【００１７】加圧加熱処理により、偏平状の独立気泡が
略球状に変形される理由は、次のように考えることが出
来る。すなわち、独立気泡は、発泡剤から発生したガス
が樹脂マトリックス中に封じ込まれて形成される。そし
て、発泡熱可塑性樹脂シート（Ａ）に含有される独立気
泡は、可塑性樹脂シートの引取条件下で形成されるた
め、引取方向に引き伸ばされた偏平形状である。そこ
で、発泡熱可塑性樹脂シート（Ａ）の両面を加圧状態に
保持して適当な温度に加熱するならば、気泡内のガスを
均一に膨張させることが出来、その結果、略球状の気泡
が生成する。The reason why the flat closed cells are deformed into a substantially spherical shape by the pressure heating treatment can be considered as follows. That is, the closed cells are formed by enclosing the gas generated from the foaming agent in the resin matrix. Since the closed cells contained in the foamed thermoplastic resin sheet (A) are formed under the conditions for taking the thermoplastic resin sheet, they have a flat shape stretched in the taking direction. Therefore, if both sides of the foamed thermoplastic resin sheet (A) are kept under pressure and heated to an appropriate temperature, the gas in the bubbles can be uniformly expanded, and as a result, substantially spherical bubbles are generated. To generate.
【００１８】加熱温度は、熱可塑性樹脂の融点以上の温
度でなければならず、融点未満の温度では、樹脂マトリ
ックスが十分に流動せずに、気泡内のガスを膨張させる
ことが困難である。一方、加熱温度が余りにも高過ぎる
場合は、樹脂マトリックスの粘度が低くなり過ぎ、その
結果、独立気泡が合体し、連続気泡や無定形ないしはラ
ンダム形状の気泡が生成する。従って、加熱温度は、具
体的には、発泡熱可塑性樹脂シート（Ａ）を得るに当た
って使用した熱可塑性樹脂の種類、気泡剤の使用量、無
機フィラーの含有量などの因子によって最適値が決定さ
れるが、熱可塑性樹脂の融点を（ｍｐ）で表した場合、
通常は、（ｍｐ）＋１０〜（ｍｐ）＋１００℃の範囲、
好ましくは、（ｍｐ）＋４０〜（ｍｐ）＋８０℃の範囲
から選択される。The heating temperature must be above the melting point of the thermoplastic resin. At temperatures below the melting point, the resin matrix does not flow sufficiently and it is difficult to expand the gas within the bubbles. On the other hand, if the heating temperature is too high, the viscosity of the resin matrix becomes too low, and as a result, closed cells coalesce and open cells or amorphous or random shaped cells are generated. Therefore, the heating temperature is specifically determined to be an optimum value depending on factors such as the type of thermoplastic resin used in obtaining the foamed thermoplastic resin sheet (A), the amount of the foaming agent used, and the content of the inorganic filler. However, when the melting point of the thermoplastic resin is expressed as (mp),
Usually, the range of (mp) +10 to (mp) + 100 ° C.,
Preferably, it is selected from the range of (mp) +40 to (mp) + 80 ° C.
【００１９】一方、加圧力は、自由膨張を抑制し得る圧
力で足りるが、余りにも小さい加圧力では、上記の場合
と同様に、独立気泡が合体し、連続気泡や無定形ないし
はランダム形状の気泡が生成する。従って、加圧力は、
具体的には、加熱温度を決定する際の因子と共に加熱温
度によって最適値が決定されるが、通常は、加圧加熱処
理により得られる発泡熱可塑性樹脂シートの厚さが処理
前の発泡熱可塑性樹脂シート（Ａ）の厚さに対し、通常
７０〜１１０％、好ましくは８０〜１００％になるよう
に調節するのがよい。因みに、加圧力を付与せずに自由
状態で膨張させた場合、得られる発泡熱可塑性樹脂シー
トの厚さは、通常、処理前の発泡熱可塑性樹脂シート
（Ａ）の厚さに対して１２０％程度となる。On the other hand, the pressing force is sufficient to suppress free expansion, but if the pressing force is too small, the closed cells coalesce to form continuous cells or amorphous or random bubbles as in the above case. Is generated. Therefore, the applied pressure is
Specifically, the optimum value is determined by the heating temperature together with the factors for determining the heating temperature, but normally, the thickness of the foamed thermoplastic resin sheet obtained by the pressure heat treatment is the thickness of the foamed thermoplastic resin before the treatment. The thickness of the resin sheet (A) is usually adjusted to 70 to 110%, preferably 80 to 100%. Incidentally, when expanded in a free state without applying a pressure, the thickness of the foamed thermoplastic resin sheet obtained is usually 120% of the thickness of the foamed thermoplastic resin sheet (A) before treatment. It will be about.
【００２０】加圧加熱処理は、回分式または連続式の何
れの方式によっても行うことが出来る。回分式処理の場
合は、例えば、上面および下面に加熱手段を設けたプレ
ス装置またはこれに類する装置を利用することが出来、
連続式処理の場合は、例えば、加熱室内において上下に
配置されたスチール製ベルトコンベアを利用することが
出来る。そして、プレス装置を使用する場合は上下面の
クリアランス、上下に配置されたスチール製ベルトコン
ベアを使用する場合は上下ベルトのクリアランスによ
り、得られる発泡熱可塑性樹脂シートの厚さを調節する
ことが出来る。The pressure heat treatment can be carried out by either a batch system or a continuous system. In the case of batch processing, for example, a pressing device having heating means on the upper and lower surfaces or a device similar to this can be used,
In the case of continuous processing, for example, steel belt conveyors arranged above and below in the heating chamber can be used. The thickness of the foamed thermoplastic resin sheet to be obtained can be adjusted by the clearance between the upper and lower surfaces when using the pressing device and the clearance between the upper and lower belts when using the steel belt conveyors arranged above and below. .
【００２１】特に、本発明の発泡熱可塑性樹脂シートを
両面金属シートの複合材の芯材として使用する場合は、
金属シートの接合と同時に加圧加熱処理を行うのが簡便
であり、斯かる場合は、スチール製ベルトコンベアを利
用した場合と同様の作用効果によって加圧加熱処理を行
うことが出来る。In particular, when the foamed thermoplastic resin sheet of the present invention is used as a core material for a composite material of double-sided metal sheets,
It is easy to perform the pressure and heat treatment at the same time as joining the metal sheets, and in such a case, the pressure and heat treatment can be performed by the same effect as when using the steel belt conveyor.
【００２２】本発明の発泡熱可塑性樹脂シートは、上記
の加圧加熱処理により、含有される独立気泡の大部分が
略球状に変形されているため、独立気泡の存在によって
発現される機械的物性に異方性が無いと言う特徴を有す
る。従って、両面金属シートの複合材の芯材として好適
に利用し得る他、表示板、ファイル表紙、その他雑貨用
途にも好適に利用することが出来る。In the foamed thermoplastic resin sheet of the present invention, most of the closed cells contained therein are transformed into a substantially spherical shape by the above-mentioned pressurizing and heating treatment, and therefore, the mechanical properties exhibited by the presence of the closed cells. It has the characteristic that there is no anisotropy. Therefore, it can be suitably used as a core material of a composite material of a double-sided metal sheet, and can also be suitably used for a display board, a file cover, and other miscellaneous goods.
【００２３】次に、本発明の複合材の製造方法について
説明する。本発明においては、上記の発泡熱可塑性樹脂
シートの両面に金属シートを接合して複合材を製造す
る。金属シートとしては、特に制限はなく、複合材の使
用目的に応じて適宜選択される。具体的には、アルミニ
ウム、ステンレス、鉄、銅、チタン、錫、ニッケル等の
金属または各種の合金から成る金属シートが挙げられ
る。Next, a method for manufacturing the composite material of the present invention will be described. In the present invention, a metal sheet is joined to both surfaces of the foamed thermoplastic resin sheet to produce a composite material. The metal sheet is not particularly limited and is appropriately selected according to the purpose of use of the composite material. Specific examples thereof include metal sheets made of metals such as aluminum, stainless steel, iron, copper, titanium, tin, and nickel, or various alloys.
【００２４】金属シートと発泡熱可塑性樹脂シートとの
接合は、接着剤を使用して行われる。前述の（Ｂ）／
（Ａ）／（Ｂ）の３層構造に成された本発明の発泡熱可
塑性樹脂シートは、表面が平滑であるため、接着剤の塗
布や接着剤フイルムの積層が容易であり、また、金属シ
ートとの接合が容易である。Bonding of the metal sheet and the foamed thermoplastic resin sheet is performed using an adhesive. (B) /
The foamed thermoplastic resin sheet of the present invention having a three-layer structure of (A) / (B) has a smooth surface, so that application of an adhesive or lamination of an adhesive film is easy, and a metal Easy to join with the sheet.
【００２５】本発明の複合材における各層の厚さは、複
合材の用途に応じて任意に決定することが出来るが、通
常は、金属シートの厚さが０．１〜２ｍｍ、発泡熱可塑
性樹脂シート（Ａ）の厚さが２〜８ｍｍ、無発泡熱可塑
性樹脂層（Ｂ）の厚さが０．０５〜０．５ｍｍの範囲か
ら選択するのがよい。The thickness of each layer in the composite material of the present invention can be arbitrarily determined according to the application of the composite material. Usually, the thickness of the metal sheet is 0.1 to 2 mm, and the foamed thermoplastic resin is used. It is preferable that the thickness of the sheet (A) is 2 to 8 mm and the thickness of the non-foamed thermoplastic resin layer (B) is 0.05 to 0.5 mm.
【００２６】本発明の複合材の製造方法においては、図
１に示す工程に従って、金属シートの接合と同時に前述
の加圧加熱処理を行うことが出来る。図１は、本発明の
複合材の製造工程の一例の概念図である。先ず、押出ダ
イ（１）により、発泡剤を含有する熱可塑性樹脂を所定
の温度に溶融してシート状に押し出し、芯材として使用
される発泡熱可塑性樹脂シート（Ａ）を得る。溶融押し
出し温度は、樹脂の溶融温度と発泡剤の種類とを考慮
し、溶融樹脂がシート状に押し出された直後に適切な発
泡が行われるように適宜選択される。In the method for producing a composite material of the present invention, the above-mentioned pressure and heat treatment can be carried out simultaneously with the joining of the metal sheets according to the steps shown in FIG. FIG. 1 is a conceptual diagram of an example of a manufacturing process of the composite material of the present invention. First, an extrusion die (1) melts a thermoplastic resin containing a foaming agent to a predetermined temperature and extrudes it into a sheet to obtain a foamed thermoplastic resin sheet (A) used as a core material. The melt extrusion temperature is appropriately selected in consideration of the melting temperature of the resin and the type of the foaming agent so that proper foaming is performed immediately after the molten resin is extruded into a sheet.
【００２７】発泡熱可塑性樹脂シート（Ａ）の両面に無
発泡熱可塑性樹脂層（Ｂ）が設けられ、（Ｂ）／（Ａ）
／（Ｂ）の３層構造になされた芯材を使用する場合は、
２基の押出機（図示せず）を準備し、これらの２基の押
出機により、発泡熱可塑性樹脂シート（Ａ）の表裏に無
発泡熱可塑性樹脂層（Ｂ）が位置するように共押出を行
う必要がある。A non-foamed thermoplastic resin layer (B) is provided on both sides of the foamed thermoplastic resin sheet (A), and (B) / (A)
When using the core material having a three-layer structure of / (B),
Two extruders (not shown) are prepared and co-extruded by these two extruders so that the non-foamed thermoplastic resin layer (B) is located on the front and back of the foamed thermoplastic resin sheet (A). Need to do.
【００２８】押出成形された発泡熱可塑性樹脂シート
（Ａ）（１２）は、冷却手段を有する三本ロール（２）
で所定の厚さの固体状の芯材シート（１３）に成形され
る。冷却温度は４０〜９０℃の範囲が好ましい。芯材シ
ート（１３）は、図示したように、押出成形後、加熱手
段を備えた圧着接合ロール（３）、（３′）と引取ロー
ル（４）、（４′）とから成る圧着接合工程に連続的に
供給されるが、一旦、ロールに巻き取り、その後に接合
工程に供給することも出来る。The extruded foamed thermoplastic resin sheet (A) (12) is a three roll (2) having a cooling means.
Is molded into a solid core sheet (13) having a predetermined thickness. The cooling temperature is preferably in the range of 40 to 90 ° C. As shown in the figure, the core sheet (13) is, after extrusion molding, a pressure-bonding bonding step comprising pressure-bonding rolls (3) and (3 ') equipped with heating means and take-up rolls (4) and (4'). However, it is possible to wind the roll once and then supply it to the joining step.
【００２９】金属シート（１４）、は、アンコイラー
（５）から、予熱器（６）、加熱ロール（７）及び冷却
ロール（１１）間を経由して圧着接合工程に供給され
る。一方、金属シート（１４′）、は、アンコイラー
（５′）から、予熱器（６′）、加熱ロール（７′）及
び冷却ロール（１１′）間を経由して圧着接合工程に供
給される。そして、金属シート（１４）、（１４′）に
は、脱脂処理等の表面処理が施されているが、接着剤や
接着層を有しないものが使用される。The metal sheet (14) is supplied from the uncoiler (5) through the preheater (6), the heating roll (7) and the cooling roll (11) to the pressure bonding step. On the other hand, the metal sheet (14 ') is supplied from the uncoiler (5') through the preheater (6 '), the heating roll (7') and the cooling roll (11 ') to the pressure bonding step. . The metal sheets (14) and (14 '), which have been subjected to surface treatment such as degreasing treatment, have no adhesive or adhesive layer.
【００３０】接着剤フイルム（８）は、ニップロール
（９）、エキスパンダーロール（１０）、加熱ロール
（７）及び冷却ロール（１１）間を経由して圧着接合工
程に供給される。一方、接着剤フイルム（８′）は、ニ
ップロール（９′）、エキスパンダーロール（１
０′）、加熱ロール（７′）及び冷却ロール（１１′）
間を経由して圧着接合工程に供給される。そして、接着
剤フイルム（８）、（８′）の各厚さは、通常５〜１０
０μｍ、好ましくは１０〜８０μｍである。The adhesive film (8) is supplied to the pressure bonding step via the nip roll (9), expander roll (10), heating roll (7) and cooling roll (11). On the other hand, the adhesive film (8 ') includes a nip roll (9') and an expander roll (1 ').
0 '), heating roll (7') and cooling roll (11 ')
It is supplied to the crimping and joining process via the space. The thickness of each of the adhesive films (8) and (8 ') is usually 5-10.
It is 0 μm, preferably 10 to 80 μm.
【００３１】上記の製造工程の特徴は、加熱手段を備え
た圧着接合ロール（３）によって金属シート（１４）を
加熱し、これにより、加圧加熱処理に必要な熱量を芯材
シート（１３）（発泡熱可塑性樹脂シート（Ａ）（１
２）と同義）に与える点、および、圧着接合ロール
（３）、（３′）より、加圧加熱処理に必要な加圧力を
芯材シート（１３）に与える点にある。The above manufacturing process is characterized in that the metal sheet (14) is heated by the pressure bonding roll (3) provided with a heating means, whereby the amount of heat required for pressurizing heat treatment is adjusted to the core material sheet (13). (Foamed thermoplastic resin sheet (A) (1
2)) and the point that the core material sheet (13) is provided with a pressing force required for pressurizing and heating treatment from the pressure bonding rolls (3) and (3 ′).
【００３２】そして、加圧加熱処理に必要な熱量は、圧
着接合ロール（３）の温度およびこれを通過する金属シ
ート（１４）のラインスピードによって調節することが
出来る。そして、ラインスピードは、圧着接合ロール
（３）と（３′）の後方に配置された所定数の補助ロー
ルを加熱ロールとし、圧着接合ロール（３）、（３′）
にのみでは不足する熱量を補うことによって高めること
も出来る。図１に示した製造工程においては、常温の１
組の補助ロール（３１）、（３１′）を使用している。
また、同時に、圧着接合ロール（３）、（３′）は、溶
融状態となった芯材シート（１３）の表面に接着剤フイ
ルム（８）、（８′）を介して金属シート（１４）、
（１４′）と接合させる作用を有する。斯かる作用は、
加圧加熱処理において採用される熱可塑性樹脂の融点以
上の温度で十分に発現される。The amount of heat required for the pressure heat treatment can be adjusted by the temperature of the pressure bonding roll (3) and the line speed of the metal sheet (14) passing through it. The line speed is set so that a predetermined number of auxiliary rolls arranged behind the crimping and joining rolls (3) and (3 ′) are heating rolls, and the crimping and joining rolls (3) and (3 ′) are used.
It can also be increased by supplementing the amount of heat that is lacking only with the. In the manufacturing process shown in FIG.
A set of auxiliary rolls (31), (31 ') is used.
At the same time, the pressure bonding joining rolls (3) and (3 ') are provided on the surface of the molten core material sheet (13) via the adhesive films (8) and (8') on the metal sheet (14). ,
It has a function of joining with (14 '). Such action is
It is sufficiently developed at a temperature equal to or higher than the melting point of the thermoplastic resin used in the pressure heat treatment.
【００３３】また、上記の製造工程の特徴は、加熱ロー
ル（７）と対をなす冷却ロール（１１）を使用して接着
剤フイルム（８）のドライラミネーションを行う点にあ
る。斯かる製造工程によれば、圧着接合工程の直前にお
いて、金属シート（１４）と接着剤フイルム（８）とを
平滑かつ均一にドライラミネーションすることが出来る
ため、表面平滑性の良好な複合材を製造することが出来
る。しかも、金属シート（１４）と接着剤フイルム
（８）とを互いに独立して取り扱うことが出来るため、
それらの製造、購入、保管等の取扱い容易であり、その
結果、金属シート（１４）及び／又は接着剤フイルム
（８）の種類、厚さ、幅などの変更に際して対応が容易
となる。A feature of the above manufacturing process is that the adhesive film (8) is dry-laminated by using the cooling roll (11) paired with the heating roll (7). According to such a manufacturing process, the metal sheet (14) and the adhesive film (8) can be smoothly and uniformly dry-laminated immediately before the pressure bonding step, so that a composite material having good surface smoothness can be obtained. It can be manufactured. Moreover, since the metal sheet (14) and the adhesive film (8) can be handled independently of each other,
It is easy to handle such as manufacture, purchase, and storage, and as a result, it is easy to deal with changes in type, thickness, width, etc. of the metal sheet (14) and / or the adhesive film (8).
【００３４】各接着剤フイルム（８）、（８′）は、エ
キスパンダーロール（１０）、（１０′）を経由し、冷
却ロール（１１）、（１１′）に導かれ、各冷却ロール
と対をなす加熱ロール（７）、（７）との間に引き込ま
れながら金属シート（１４）、（１４′）に圧着され
る。各金属シート（１４）、（１４′）の表面に各接着
剤フイルム（８）、（８）を平坦かつ均一にドライラミ
ネーションするためには、引き込み張力を０．０５〜
０．８Ｋｇ／ｍｍ2 、圧着力を５〜５０Ｋｇ／ｃｍとす
るのが適当である。The adhesive films (8) and (8 ') are guided to the cooling rolls (11) and (11') via the expander rolls (10) and (10 '), and are paired with the cooling rolls. It is pressed against the metal sheets (14) and (14 ') while being drawn between the heating rolls (7) and (7). In order to dry-laminate each adhesive film (8), (8) on the surface of each metal sheet (14), (14 ') in a flat and uniform manner, the pull-in tension is 0.05-.
It is suitable that the pressure is 0.8 Kg / mm 2 and the pressing force is 5 to 50 Kg / cm.
【００３５】冷却ロール（１１）、（１１′）は、各接
着剤フイルム（８）、（８′）が溶融状態となるように
冷却する作用を有る。従って、冷却ロール（１１）、
（１１′）の各表面温度は、接着剤フイルム（８）、
（８′）の種類によっても異なるが、通常、室温から接
着剤フイルムの融点以下、好ましくは３０〜１００℃の
の範囲である。The cooling rolls (11) and (11 ') have a function of cooling the adhesive film (8) and (8') so that they are in a molten state. Therefore, the cooling roll (11),
Each surface temperature of (11 ') is the same as the adhesive film (8),
Although it depends on the type of (8 ′), it is usually in the range of room temperature to the melting point of the adhesive film or less, preferably 30 to 100 ° C.
【００３６】圧着接合ロール（３）、（３′）及び加熱
ロール（７）、（７）は、上記のように高温で操作され
ることから、金属シート（１３）との離型性や滑り性を
向上させるために、セラミックコーティングを施した金
属ロールを使用するのが好ましい。一方、冷却ロール
（１１）、（１１′）は、接着剤フイルム（８）、
（８′）の引き込み圧と圧着力を大きくするために、ゴ
ムコーティングを施し、その上に離型性を高めるための
フッソ樹脂コーティング（塗布やシュリンクチューブ被
覆など）を施した金属ロールを使用するのが好ましい。Since the pressure bonding rolls (3), (3 ') and the heating rolls (7), (7) are operated at a high temperature as described above, they can be released from the metal sheet (13) and slip. In order to improve the property, it is preferable to use a metal roll having a ceramic coating. On the other hand, the cooling rolls (11) and (11 ') are provided with the adhesive film (8),
(8 ') Use a metal roll with rubber coating to increase pull-in pressure and crimping force, and a fluorine resin coating (coating, shrink tube coating, etc.) on it to improve releasability. Is preferred.
【００３７】エキスパンダーロール（１０）、（１
０′）は、接着剤フイルム（８）、（８′）をその走行
方向と幅方向に伸長させた状態で冷却ロール（１１）、
（１１′）に導出するために必要であり、そして、円筒
状ロールでもよいが、バナナ型に多少湾曲ロールの方が
幅方向の伸長が効果的に行われるので好ましい。ニップ
ロール（９）、（９′）は、不可欠ではないが、接着剤
フイルム（８）、（８′）を安定に引き出してエキスパ
ンダーロール（１０）、（１０′）の作用を確実にもの
とする。Expander rolls (10), (1
0 ') is a cooling roll (11) with the adhesive film (8), (8') stretched in the running direction and the width direction,
It is necessary to lead out to (11 '), and a cylindrical roll may be used, but a slightly curved roll in a banana type is preferable because it can be effectively stretched in the width direction. The nip rolls (9), (9 ') are not essential, but the adhesive film (8), (8') is stably pulled out to ensure the action of the expander rolls (10), (10 '). .
【００３８】圧着接合ロール（３）、（３′）は、フリ
ーロール又は駆動ロールのいずれであってもよいが引取
ロール（４）、（４′）は、駆動ロールでなければなら
ない。そして、引取ロール（４）、（４′）の駆動力に
より、金属シート（１３）に所定の張力が付与され、皺
や波のない表面平滑性の良好な難燃性複合材を製造する
ことが出来る。金属シート（１３）に付与する張力は、
金属シート（１３）がアルミニウムの場合は２Ｋｇ／ｍ
ｍ2 以上、鉄の場合は６Ｋｇ／ｍｍ2 以上が好ましい。The crimping and joining rolls (3) and (3 ') may be either free rolls or drive rolls, but the take-up rolls (4) and (4') must be drive rolls. Then, a predetermined tension is applied to the metal sheet (13) by the driving force of the take-up rolls (4), (4 ') to produce a flame-retardant composite material having good surface smoothness without wrinkles or waves. Can be done. The tension applied to the metal sheet (13) is
2 Kg / m when the metal sheet (13) is aluminum
m 2 or more, and in the case of iron, 6 Kg / mm 2 or more is preferable.
【００３９】本発明の複合材は、ドラムピール強度が著
しく改善され、また、軽量性、耐腐食性、断熱性、耐候
性、表面美麗、金属類似の加工性等の基本的特徴を有
し、しかも、無機フィラーを含有する発泡熱可塑性樹脂
シートを芯材とした複合材は、優れた難燃性をも兼備し
ている。従って、各種の建築材料として好適である。The composite material of the present invention has remarkably improved drum peel strength and has basic characteristics such as light weight, corrosion resistance, heat insulation, weather resistance, surface beauty, and workability similar to metal. Moreover, the composite material using the foamed thermoplastic resin sheet containing the inorganic filler as the core material also has excellent flame retardancy. Therefore, it is suitable as various building materials.
【００４０】[0040]
【実施例】以下、本発明を実施例によって更に詳細に説
明するが、本発明は、その要旨を超えない限り、以下の
実施例に限定されるものではない。なお、以下の例にお
いては、２基の押出機を使用し、発泡熱可塑性樹脂シー
ト（Ａ）の両面に無発泡熱可塑性樹脂層（Ｂ）が設けら
れ、（Ｂ）／（Ａ）／（Ｂ）の３層構造になされた芯材
を使用して複合材を製造した。また、発泡熱可塑性樹脂
シート（Ａ）の加圧加熱処理は、金属シートの接合と同
時に行った。The present invention will be described in more detail with reference to the following examples, but the present invention is not limited to the following examples as long as the gist thereof is not exceeded. In the following examples, two extruders are used, the non-foamed thermoplastic resin layer (B) is provided on both sides of the foamed thermoplastic resin sheet (A), and (B) / (A) / ( A composite material was produced using the core material having the three-layer structure of B). Further, the pressurizing and heating treatment of the foamed thermoplastic resin sheet (A) was performed at the same time as the joining of the metal sheets.
【００４１】実施例１ 以下の表１〜６に記載の素材を使用した。Example 1 The materials listed in Tables 1 to 6 below were used.
【表１】 ＜マスターコンパンドＩ＞ジメチルシリコンで表面処理
された平均粒径０．６μｍの水酸化マグネシウム８０重
量部と低密度ポリエチレン（三菱化成（株）製、商品名
「Ｆ２６１」）２０重量部とを混合して調製した。[Table 1] <Master compound I> 80 parts by weight of magnesium hydroxide having an average particle size of 0.6 μm and surface-treated with dimethyl silicon and 20 parts by weight of low-density polyethylene (trade name “F261” manufactured by Mitsubishi Kasei Co., Ltd.) Was prepared by mixing.
【表２】 ＜マスターコンパンドII＞ジメチルシリコンで表面処理
された平均粒径２．０μｍのタルク８０重量部と低密度
ポリエチレン（三菱化成（株）製、商品名「Ｆ２６
１」）２０重量部とを混合して調製した。[Table 2] <Master compound II> 80 parts by weight of talc having an average particle size of 2.0 μm surface-treated with dimethyl silicone and low-density polyethylene (trade name “F26” manufactured by Mitsubishi Kasei Co., Ltd.)
1 ") 20 parts by weight.
【００４２】[0042]
【表３】 ＜希釈用樹脂＞線状低密度ポリエチレン（三菱油化
（株）製、商品名「ＵＥ３２０」、ＭＩ：０．７）を使
用した。<Table 3><Dilutingresin> Linear low-density polyethylene (trade name "UE320", MI: 0.7, manufactured by Mitsubishi Petrochemical Co., Ltd.) was used.
【表４】 ＜発泡剤含有マスターバッチ＞重炭酸ソーダ２０重量部
と低密度ポリエチレン（三菱化成（株）製、商品名「Ｆ
２６１」）８０重量部とを混合して調製した。<Table 4><Masterbatch containing blowing agent> 20 parts by weight of sodium bicarbonate and low density polyethylene (manufactured by Mitsubishi Kasei Co., Ltd., trade name "F")
261 ") 80 parts by weight.
【００４３】[0043]
【表５】 ＜金属シート＞ 幅１２５０、厚み０．５ｍｍのアルミニウムシート（１
１００ Ｈ２４）<Table 5><Metalsheet> An aluminum sheet having a width of 1250 and a thickness of 0.5 mm (1
100 H24)
【表６】 ＜接着剤フイルム＞ 厚さ４０μｍのエチレン・アクリル酸共重合体フイルム[Table 6] <Adhesive film> An ethylene / acrylic acid copolymer film having a thickness of 40 μm
【００４４】マスターコンパンドＩとマスターコンパン
ドII及び希釈用樹脂を同割合で混合し、更に、全樹脂１
００重量部に対して５重量部の発泡剤含有マスターバッ
チを混合し、水酸化マグネシウム含有量が３０重量％、
タルク含有量が３０重量％の熱可塑性樹脂組成物（ａ）
を得た。一方、マスターコンパンドＩと希釈用樹脂とを
混合し、水酸化マグネシウム含有量が３０重量％の熱可
塑性樹脂組成物（ｂ）を得た。The master compound I, the master compound II, and the diluting resin were mixed in the same ratio, and the total resin 1
Mixing 5 parts by weight of the masterbatch containing a blowing agent with respect to 00 parts by weight, the content of magnesium hydroxide is 30% by weight,
Thermoplastic resin composition (a) having a talc content of 30% by weight
Got On the other hand, master compound I and a diluting resin were mixed to obtain a thermoplastic resin composition (b) having a magnesium hydroxide content of 30% by weight.
【００４５】先ず、２基の押出機により、発泡熱可塑性
樹脂シート（Ａ）の表裏に無発泡熱可塑性樹脂層（Ｂ）
が位置するように、樹脂温度２２０℃、発泡倍率１．５
倍の条件下に共押出を行い、鏡面仕上げした三本ロール
（２）で成形し、（Ｂ）／（Ａ）／（Ｂ）の３層構造に
なされた幅１３００ｍｍの芯材（１３）を得た。発泡熱
可塑性樹脂シート（Ａ）の厚さは３．０ｍｍ、無発泡熱
可塑性樹脂層（Ｂ）の厚さは０．１ｍｍとした。次い
で、芯材シート（１３）をラインスピード１ｍ／分の速
度で表面温度１６０℃の圧着接合ロール（３）、
（３′）（直径６００ｍｍ、幅１５００ｍｍ、クリアラ
ンス４ｍｍ）間に供給した。表面温度の測定は、接触式
表面温度計を使用して行った（以下、同じ）。なお、補
助ロール（３１）、（３１′）の温度は常温、クリアラ
ンス４ｍｍとした。First, the non-foamed thermoplastic resin layer (B) is formed on the front and back of the foamed thermoplastic resin sheet (A) by two extruders.
Resin temperature 220 ° C, foaming ratio 1.5
The core material (13) with a width of 1300 mm having a three-layer structure of (B) / (A) / (B) was obtained by performing coextrusion under double conditions and molding with a mirror-finished three-roll (2). Obtained. The foamed thermoplastic resin sheet (A) had a thickness of 3.0 mm, and the non-foamed thermoplastic resin layer (B) had a thickness of 0.1 mm. Then, the core material sheet (13) is bonded at a line speed of 1 m / min to a pressure bonding roll (3) having a surface temperature of 160 ° C.,
(3 ') (diameter 600 mm, width 1500 mm, clearance 4 mm). The surface temperature was measured using a contact-type surface thermometer (hereinafter the same). The temperature of the auxiliary rolls (31) and (31 ') was room temperature and the clearance was 4 mm.
【００４６】一方、引取ロール（４）により、アンコイ
ラー（５）からアルミニウムシートを（１４）を引出
し、予熱器（６）においてその表面を２２０℃とした。
その後、予熱されたアルミニウムシートを誘導発熱型加
熱ロール（７）（直径３００ｍｍ、幅１５００ｍｍ）を
通過させ、圧着接合ロール（３）、（３′）に供給し
た。On the other hand, the aluminum sheet (14) was pulled out from the uncoiler (5) by the take-up roll (4), and the surface thereof was heated to 220 ° C. in the preheater (6).
After that, the preheated aluminum sheet was passed through an induction heating type heating roll (7) (diameter 300 mm, width 1500 mm) and supplied to the pressure bonding rolls (3) and (3 ′).
【００４７】更に、ニップロール（９）により、接着剤
フイルム（８）を引出し、バナナ形状のエキスパンダー
ロール（直径１２０ｍｍ、幅、１４００ｍｍ）を経由さ
せて冷却ロール（１１）に供給した。冷却ロール（１
１）は、表面をテフロンチューブ加工した、直径３００
ｍｍ、幅１６５０ｍｍのゴムロール（ゴム材質：ＥＰＤ
Ｍ）より成る。そして、冷却ロール（１１）の内部に冷
却水を循環することにより、その表面温度をロール８０
〜９０℃に保持した。Further, the adhesive film (8) was pulled out by the nip roll (9) and supplied to the cooling roll (11) via a banana-shaped expander roll (diameter 120 mm, width 1400 mm). Cooling roll (1
1) has a surface of Teflon tube processed, diameter 300
mm, width 1650 mm rubber roll (rubber material: EPD
M). Then, by circulating the cooling water inside the cooling roll (11), the surface temperature of the cooling roll (11) is reduced
Hold at ~ 90 ° C.
【００４８】引取ロール（４）、（４′）にて引き取ら
れた複合材（１５）は、全体厚みが４．０ｍｍであり、
ＡＳＴＭ Ｄ１７８１に準拠して測定したドラムピール
強度は１５０〜１８０ｍｍ・Ｎ／ｍｍであった。芯材中
央部の発泡熱可塑性樹脂シートの厚さは、発泡熱可塑性
樹脂シート（Ａ）の厚さの９３％であった。また、発泡
熱可塑性樹脂シートの断面写真によれば、独立気泡の大
部分は略球形状であった。The composite material (15) taken up by the take-up rolls (4), (4 ') has an overall thickness of 4.0 mm,
The drum peel strength measured according to ASTM D1781 was 150 to 180 mm · N / mm. The thickness of the foamed thermoplastic resin sheet in the central portion of the core material was 93% of the thickness of the foamed thermoplastic resin sheet (A). Moreover, according to the cross-sectional photograph of the foamed thermoplastic resin sheet, most of the closed cells were substantially spherical.
【００４９】実施例２ 実施例１の方法において、芯材原料として、以下の表７
及び８に示す熱可塑性樹脂組成物（ａ）及び（ｂ）を使
用し、発泡倍率を１．４に変更した他は、実施例１と同
様の方法により、幅１３００ｍｍの複合材を製造した。
発泡熱可塑性樹脂シート（Ａ）の厚さは２．９ｍｍ、無
発泡熱可塑性樹脂層（Ｂ）の厚さは０．０５ｍｍとし
た。Example 2 In the method of Example 1, the following Table 7 was used as the core material.
A composite material having a width of 1300 mm was produced by the same method as in Example 1 except that the thermoplastic resin compositions (a) and (b) shown in 8 and 8 were used and the expansion ratio was changed to 1.4.
The foamed thermoplastic resin sheet (A) had a thickness of 2.9 mm, and the non-foamed thermoplastic resin layer (B) had a thickness of 0.05 mm.
【００５０】[0050]
【表７】 ＜熱可塑性樹脂組成物（ａ）＞平均粒径０．６μｍの水
酸化マグネシウム３０重量％、平均粒径２．５μｍの炭
酸カルシウム３０重量％、線状低密度ポリエチレン（三
菱化成（株）製、商品名「Ｆ１００」、ＭＩ：０．４）
４０重量％から成り、全樹脂１００重量部に対して１重
量部の重炭酸ソーダを含有する組成物。[Table 7] <Thermoplastic resin composition (a)> 30% by weight of magnesium hydroxide having an average particle size of 0.6 μm, 30% by weight of calcium carbonate having an average particle size of 2.5 μm, linear low density polyethylene (Mitsubishi Kasei ( Ltd., trade name "F100", MI: 0.4)
A composition comprising 40% by weight and containing 1 part by weight of sodium bicarbonate based on 100 parts by weight of the total resin.
【００５１】[0051]
【表８】 ＜熱可塑性樹脂組成物（ｂ）＞平均粒径０．６μｍの水
酸化マグネシウム３０重量％と上記と同様の線状低密度
ポリエチレン６０重量％から成る組成物。Table 8 <Thermoplastic resin composition (b)> A composition comprising 30% by weight of magnesium hydroxide having an average particle size of 0.6 μm and 60% by weight of the same linear low density polyethylene as described above.
【００５２】引取ロール（４）、（４′）にて引き取ら
れた複合材（１５）は、全体厚みが３．９ｍｍであり、
ドラムピール強度は１３０〜１６０ｍｍ・Ｎ／ｍｍであ
った。芯材中央部の発泡熱可塑性樹脂シートの厚さは、
発泡熱可塑性樹脂シート（Ａ）の厚さの９７％であっ
た。また、発泡熱可塑性樹脂シートの断面写真によれ
ば、独立気泡の大部分は略球形状であった。The composite material (15) taken up by the take-up rolls (4), (4 ') has an overall thickness of 3.9 mm,
The drum peel strength was 130 to 160 mm · N / mm. The thickness of the foamed thermoplastic resin sheet at the center of the core is
It was 97% of the thickness of the foamed thermoplastic resin sheet (A). Moreover, according to the cross-sectional photograph of the foamed thermoplastic resin sheet, most of the closed cells were substantially spherical.
【００５３】比較例１ 実施例１において、芯材シート（１３）の速度をライン
スピード３ｍ／分に変更した他は、実施例１と同様の方
法により、幅１３００ｍｍの複合材を製造した。引取ロ
ール（４）、（４′）にて引き取られた複合材（１５）
は、全体厚みが４．０ｍｍであり、ドラムピール強度は
６０〜８０ｍｍ・Ｎ／ｍｍであった。芯材中央部の発泡
熱可塑性樹脂シートの厚さは、発泡熱可塑性樹脂シート
（Ａ）の厚さの９３％であった。また、２泡熱可塑性樹
脂シートの断面写真によれば、独立気泡の大部分は偏平
形状であった。これは、芯材シート（１３）のラインス
ピードが高すぎ、芯材シート（１３）が十分に加熱され
なかったために、接合工程において十分な加圧加熱処理
が行われなかったことによるものである。Comparative Example 1 A composite material having a width of 1300 mm was produced in the same manner as in Example 1 except that the speed of the core sheet (13) was changed to a line speed of 3 m / min. Composite material (15) taken up by the take-up rolls (4), (4 ')
Had a total thickness of 4.0 mm and a drum peel strength of 60 to 80 mm · N / mm. The thickness of the foamed thermoplastic resin sheet in the central portion of the core material was 93% of the thickness of the foamed thermoplastic resin sheet (A). Further, according to the cross-sectional photograph of the two-foam thermoplastic resin sheet, most of the closed cells had a flat shape. This is because the line speed of the core material sheet (13) was too high and the core material sheet (13) was not sufficiently heated, so that sufficient pressure / heat treatment was not performed in the joining step. .
【００５４】[0054]
【発明の効果】以上説明した本発明によれば、大部分が
球形状をした独立気泡を含有する発泡熱可塑性樹脂シー
トが提供され、本発明の発泡熱可塑性樹脂シートは、特
に、両面金属シートの複合材の芯材として好適に利用す
ることが出来る。According to the present invention described above, a foamed thermoplastic resin sheet containing closed cells, which are mostly spherical, is provided. The foamed thermoplastic resin sheet of the present invention is particularly a double-sided metal sheet. Can be suitably used as the core material of the composite material.
【図１】本発明の複合材の製造工程の一例の概念図であ
る。FIG. 1 is a conceptual diagram of an example of a manufacturing process of a composite material of the present invention.
１ ：押出ダイ ２ ：三本ロール ３、３′ ：圧着接合ロール 31、3 1 ′: 補助ロール ４、４′ ：引取ロール ５、５′ ：アンコイラー ６、６′ ：予熱器 ７、７′ ：加熱ロール ８、８′ ：接着剤フイルム ９、９′ ：ニップロール 10、10 ：エキスパンダーロール 11、11′ ：冷却ロール １２ ：発泡熱可塑性樹脂シート（Ａ） １３ ：芯材シート（発泡熱可塑性樹脂シート
（Ａ）） 14、14′ ：金属シート １５ ：複合材1: Extrusion die 2: Three rolls 3, 3 ': Crimping joining roll 31, 31': Auxiliary roll 4, 4 ': Take-up roll 5, 5': Uncoiler 6, 6 ': Preheater 7, 7': Heating roll 8, 8 ': Adhesive film 9, 9': Nip roll 10, 10: Expander roll 11, 11 ': Cooling roll 12: Foamed thermoplastic resin sheet (A) 13: Core material sheet (foamed thermoplastic resin sheet) (A)) 14, 14 ': Metal sheet 15: Composite material
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ３２Ｂ 31/12 7639−4Ｆ Ｃ０８Ｊ 9/34 7310−4Ｆ // Ｂ２９Ｋ 105:04 105:16 Ｂ２９Ｌ 7:00 4Ｆ 9:00 4Ｆ ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (51) Int.Cl. 5 Identification code Internal reference number FI technical display location B32B 31/12 7639-4F C08J 9/34 7310-4F // B29K 105: 04 105: 16 B29L 7 : 00 4F 9:00 4F
Claims (8)
件下の温度でシート状に成形して偏平状の独立気泡を含
有する発泡熱可塑性樹脂シート（Ａ）を得、次いで、そ
の両面を加圧状態に保持して熱可塑性樹脂の融点以上の
温度に加熱することを特徴とする発泡熱可塑性樹脂シー
トの製造方法。1. A thermoplastic resin containing a foaming agent is molded into a sheet at a temperature under foaming conditions to obtain a foamed thermoplastic resin sheet (A) containing flat closed cells. A method for producing a foamed thermoplastic resin sheet, which comprises heating the thermoplastic resin sheet to a temperature not lower than the melting point of the thermoplastic resin while maintaining the pressure state.
に記載の発泡熱可塑性樹脂シートの製造方法。2. The expansion ratio is 1.1 to 3 times.
The method for producing a foamed thermoplastic resin sheet according to 1.
ィラーを２０〜８０重量％（熱可塑性樹脂と無機フィラ
ーの合計量に対する割合）含有する請求項１又は２に記
載の発泡熱可塑性樹脂シートの製造方法。3. The foamed thermoplastic resin sheet according to claim 1, wherein the foamed thermoplastic resin sheet (A) contains an inorganic filler in an amount of 20 to 80% by weight (a ratio to the total amount of the thermoplastic resin and the inorganic filler). Manufacturing method.
面に無発泡熱可塑性樹脂層（Ｂ）を有している請求項１
〜３の何れかに記載の発泡熱可塑性樹脂シートの製造方
法。4. A foamed thermoplastic resin sheet (A) having a non-foamed thermoplastic resin layer (B) on both sides thereof.
4. The method for producing a foamed thermoplastic resin sheet according to any one of 3 to 3.
ラーを２０〜８０重量％（熱可塑性樹脂と無機フィラー
の合計量に対する割合）含有する請求項４に記載の発泡
熱可塑性樹脂シートの製造方法。5. The foamed thermoplastic resin sheet according to claim 4, wherein the non-foamed thermoplastic resin layer (B) contains 20 to 80% by weight of inorganic filler (ratio to the total amount of thermoplastic resin and inorganic filler). Production method.
性樹脂シートの厚さが処理前の発泡熱可塑性樹脂シート
（Ａ）の厚さの７０〜１１０％に調節されている請求項
１〜５の何れかに記載の発泡熱可塑性樹脂シートの製造
方法。6. The thickness of the foamed thermoplastic resin sheet obtained by the pressure heating treatment is adjusted to 70 to 110% of the thickness of the foamed thermoplastic resin sheet (A) before the treatment. A method for producing a foamed thermoplastic resin sheet according to any one of 1.
シートの両面に金属シートを接合することを特徴とする
複合材の製造方法。7. A method for producing a composite material, which comprises bonding metal sheets to both surfaces of the foamed thermoplastic resin sheet according to any one of claims 1 to 6.
泡熱可塑性樹脂シート（Ａ）の厚さが２〜８ｍｍ、無発
泡熱可塑性樹脂層（Ｂ）の厚さが０．０５〜０．５ｍｍ
である請求項７に記載の複合材の製造方法。8. A metal sheet having a thickness of 0.1 to 2 mm, a foamed thermoplastic resin sheet (A) having a thickness of 2 to 8 mm, and a non-foamed thermoplastic resin layer (B) having a thickness of 0.05 to. 0.5 mm
The method for producing a composite material according to claim 7, wherein
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4354662A JPH06182884A (en) | 1992-12-16 | 1992-12-16 | Manufacture of foamable thermoplastic resin sheet and composite material |
Applications Claiming Priority (1)
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| JP4354662A JPH06182884A (en) | 1992-12-16 | 1992-12-16 | Manufacture of foamable thermoplastic resin sheet and composite material |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06182884A true JPH06182884A (en) | 1994-07-05 |
Family
ID=18439064
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4354662A Pending JPH06182884A (en) | 1992-12-16 | 1992-12-16 | Manufacture of foamable thermoplastic resin sheet and composite material |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06182884A (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008260233A (en) * | 2007-04-13 | 2008-10-30 | Mitsui Chemical Fabro Inc | Manufacturing method of multi-layer polyolefin-based resin-foamed sheet |
| WO2011013691A1 (en) | 2009-07-31 | 2011-02-03 | 新日本製鐵株式会社 | Laminated steel plate |
| JP2011189587A (en) * | 2010-03-13 | 2011-09-29 | Furukawa Electric Co Ltd:The | Composite material including aluminum material/foamed resin layer and method of manufacturing the same |
| CN109421286A (en) * | 2017-09-01 | 2019-03-05 | 陆钉毅 | The substrate and its manufacturing equipment and forming method on foamed plastic floor |
-
1992
- 1992-12-16 JP JP4354662A patent/JPH06182884A/en active Pending
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| CN109421286B (en) * | 2017-09-01 | 2021-06-01 | 陆钉毅 | Manufacturing equipment for plastic foaming floor |
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