JPH0618009A - Oxygen-rich oil combustion - Google Patents
Oxygen-rich oil combustionInfo
- Publication number
- JPH0618009A JPH0618009A JP4197704A JP19770492A JPH0618009A JP H0618009 A JPH0618009 A JP H0618009A JP 4197704 A JP4197704 A JP 4197704A JP 19770492 A JP19770492 A JP 19770492A JP H0618009 A JPH0618009 A JP H0618009A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- oil
- combustion
- air
- oxygen
- burner
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/34—Indirect CO2mitigation, i.e. by acting on non CO2directly related matters of the process, e.g. pre-heating or heat recovery
Landscapes
- Pressure-Spray And Ultrasonic-Wave- Spray Burners (AREA)
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、軽油、重油およびター
ル等のオイルを燃料とするオイルバーナでのオイル燃焼
方法に関し、特に、その燃焼用空気として酸素富化空気
を用いた酸素富化オイル燃焼方法に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method for burning oil in an oil burner which uses oils such as light oil, heavy oil and tar as a fuel, and more particularly to an oxygen-rich oil using oxygen-rich air as its combustion air. Regarding the combustion method.
【０００２】[0002]
【従来の技術】製鉄所においては、溶鋼を排出した後の
取鍋や精練用容器を高温に加熱するためおよびクリーニ
ングするために、重油等のオイルを燃料とするオイルバ
ーナーが用いられている。オイルは気体燃料に比べ安価
であり、また工業的規模で大量に燃焼させる場合の配管
等に要する設備費も安い。2. Description of the Related Art In a steel mill, an oil burner that uses oil such as heavy oil as a fuel is used for heating a ladle and a scouring vessel after discharging molten steel to a high temperature and for cleaning. Oil is cheaper than gaseous fuel, and the equipment cost required for piping etc. when burning a large amount on an industrial scale is also low.
【０００３】オイルは工業的規模で大量に燃焼させる場
合、オイルガンにおいて圧空および水蒸気等の霧化媒体
により霧状の微細粒子としてガン先端より噴出させてい
るのが一般的である。ここで、オイルの噴霧角度が小さ
いと、噴霧オイル粒子を微細化させることが難しく、良
好な燃焼が困難になって火炎形状が悪化する。そのた
め、オイルの噴霧角度としては、２５〜５５度を採用す
ることが多い。When a large amount of oil is burned on an industrial scale, it is general that an oil gun ejects fine atomized particles from the tip of the gun by an atomizing medium such as compressed air and water vapor. Here, when the oil spray angle is small, it is difficult to atomize the sprayed oil particles, and it becomes difficult to perform good combustion and the flame shape deteriorates. Therefore, the oil spray angle is often 25 to 55 degrees.
【０００４】また、加熱対象物を１０００℃以上の高温
に加熱する場合は、燃焼用空気として酸素富化空気を用
いた酸素富化燃焼が採用される。When the object to be heated is heated to a high temperature of 1000 ° C. or higher, oxygen-enriched combustion using oxygen-enriched air as combustion air is adopted.
【０００５】[0005]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、オイル
バーナーにおいてオイルの噴霧角度を大きくすると、噴
霧オイル粒子がバーナー近傍で拡がり、火炎が短くな
る。そのため、バーナーおよびそのオイルガンが高温と
なり、これらの焼損が著しくなる。また、オイルガン先
端で高温となることにより、オイルがカーボン化し、ガ
ンの閉塞が生じやすくなる。However, when the oil spray angle is increased in the oil burner, the sprayed oil particles spread in the vicinity of the burner and the flame becomes shorter. As a result, the burner and its oil gun become hot, and the burnout of these becomes significant. In addition, when the temperature of the tip of the oil gun becomes high, the oil is carbonized, and the gun is easily blocked.
【０００６】特に、酸素富化燃焼の場合は、火炎温度が
高く、このようなトラブルが一層生じやすい。Particularly, in the case of oxygen-enriched combustion, the flame temperature is high and such troubles are more likely to occur.
【０００７】本発明の目的は、酸素富化オイル燃焼時に
生じるこれらの問題を解決する酸素富化オイル燃焼方法
を提供することにある。An object of the present invention is to provide an oxygen-enriched oil combustion method that solves these problems that occur during combustion of oxygen-enriched oil.
【０００８】[0008]
【課題を解決するための手段】本発明の酸素富化オイル
燃焼方法は、オイルガンよりオイルを噴霧し、該オイル
の燃焼用空気を一次空気と二次空気に分けると共に一次
空気に旋回を付与して供給する２段燃焼型オイルバーナ
ーにおいて、燃焼用空気中の酸素量を２１〜６０％、全
燃焼用空気量に対する一次空気量の割合を６０％以下、
オイルガンにおけるオイルの噴霧角度を１０度以下とす
ることを特徴とする。According to the method for burning oxygen-enriched oil of the present invention, oil is sprayed from an oil gun, the air for burning the oil is divided into primary air and secondary air, and swirling is imparted to the primary air. In the two-stage combustion type oil burner to be supplied in the following manner, the amount of oxygen in the combustion air is 21 to 60%, the ratio of the primary air amount to the total combustion air amount is 60% or less,
It is characterized in that the oil spray angle of the oil gun is 10 degrees or less.
【０００９】[0009]
【作用】本発明の酸素富化オイル燃焼方法においては、
高温でしかも長く安定な火炎が得られる。In the method for burning oxygen-enriched oil of the present invention,
A stable flame can be obtained at high temperature for a long time.
【００１０】燃焼用空気中の酸素量は、通常空気中の酸
素量である２１％以下は対象外とし、また６０％を超え
ると高温になりすぎ、バーナー自体および加熱対象物を
損傷させるおそれがあるために６０％以下とする。The amount of oxygen in combustion air is excluded from the oxygen amount in normal air, which is 21% or less. When it exceeds 60%, the temperature becomes too high, which may damage the burner itself and the object to be heated. Since it exists, it is set to 60% or less.
【００１１】全燃焼用空気量に対する一次空気の割合
は、火炎長に影響し、これが小さいほど火炎が長くなる
ので、６０％以下とする。The ratio of the primary air to the total combustion air amount affects the flame length, and the smaller the ratio, the longer the flame. Therefore, the ratio is 60% or less.
【００１２】オイルガンにおけるオイルの噴霧角度は、
燃焼用空気が酸素富化なしの場合は、２５度以上の大き
い角度であっても安定な燃焼が行われる。しかし、酸素
が富化された燃焼用空気を使用する場合は、安定燃焼の
ために１０度以下にする必要がある。The spray angle of oil in the oil gun is
When the combustion air is not enriched with oxygen, stable combustion is performed even at a large angle of 25 degrees or more. However, when using combustion air enriched with oxygen, it is necessary to keep the temperature below 10 degrees for stable combustion.
【００１３】[0013]
【実施例】以下に本発明を図面に基づいて説明する。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS The present invention will be described below with reference to the drawings.
【００１４】図１は本発明法の実施に適したオイルバー
ナーの縦断側面図、図２は同オイルバーナーの正面図で
ある。FIG. 1 is a vertical sectional side view of an oil burner suitable for carrying out the method of the present invention, and FIG. 2 is a front view of the oil burner.
【００１５】図中１０は燃焼炉の炉壁、２０はバーナー
タイル、３０はバーナータイル２０に形成された火口
部、４０はバーナー本体を示している。In the figure, 10 is a furnace wall of a combustion furnace, 20 is a burner tile, 30 is a crater portion formed in the burner tile 20, and 40 is a burner body.
【００１６】バーナータイル２０は、耐熱性に優れた材
料にて構成された第１筒体２１および第２筒体２２から
なり、炉壁１０に設けた孔１１内に炉壁１０を貫通して
設けられている。The burner tile 20 is composed of a first cylinder 21 and a second cylinder 22 made of a material having excellent heat resistance, and penetrates the furnace wall 10 into holes 11 provided in the furnace wall 10. It is provided.
【００１７】第１筒体２１の内側には、炉外から炉内へ
向けて直径が漸次拡大された火口部３０が形成されてい
る。第２筒体２２は、第１筒体２１の外側に若干の隙間
をあけて同心状に設けられ、その外周面を孔１１の内周
面に密着させている。第１筒体２１と第２筒体２２の間
には、充填材２３が介在されている。充填材２３は円周
方向の複数位置にあり、その間に空気噴出口２４を形成
している。A crater portion 30 having a diameter gradually increasing from the outside of the furnace to the inside of the furnace is formed inside the first tubular body 21. The second tubular body 22 is concentrically provided outside the first tubular body 21 with a slight gap, and the outer peripheral surface thereof is in close contact with the inner peripheral surface of the hole 11. A filler 23 is interposed between the first cylinder 21 and the second cylinder 22. The filling material 23 is provided at a plurality of positions in the circumferential direction, and the air ejection port 24 is formed between them.
【００１８】火口部３０の入側部分は，中心軸に対する
傾斜角の大きい広角部３１とされ、それ以外の部分は該
傾斜角の小さい狭角部３２とされている。The entrance side portion of the crater portion 30 is a wide angle portion 31 having a large inclination angle with respect to the central axis, and the other portion is a narrow angle portion 32 having a small inclination angle.
【００１９】バーナー本体４０は、バーナータイル２０
の炉外側に取り付けられ、中心部にオイルガン４１を具
備している。オイルガン４１は、図３に示すように、油
入口４１ａより内管４１ｂ内にオイルを供給される。該
オイルは、霧化媒体入口４１ｃより外管４１ｄ内に供給
される圧空および水蒸気等の霧化媒体とミックスチャン
バー４１ｅにて混合され、霧状の微細粒子となってノズ
ル管４１ｆの先端に設けた複数の噴霧孔４１ｇより噴出
される。噴霧孔４１ｇは火口部３０の中心位置に臨み、
オイルを１０度以下の角度で火口部３０から炉内へ噴霧
するようになっている。The main body 40 of the burner is the burner tile 20.
It is attached to the outside of the furnace and is equipped with an oil gun 41 at the center. As shown in FIG. 3, the oil gun 41 is supplied with oil from the oil inlet 41a into the inner pipe 41b. The oil is mixed with the atomizing medium such as compressed air and water vapor supplied from the atomizing medium inlet 41c into the outer pipe 41d in the mix chamber 41e, and becomes atomized fine particles provided at the tip of the nozzle pipe 41f. It is jetted from a plurality of spray holes 41g. The spray hole 41g faces the center of the crater portion 30,
Oil is sprayed from the crater portion 30 into the furnace at an angle of 10 degrees or less.
【００２０】オイルガン４１のノズル管４１ｆには、一
次空気導入管４２が所定の間隙をあけて外嵌されてい
る。ノズル管４１ｆと一次空気導入管４２の間は、火口
部３０に連通しており、この間には一次空気を旋回させ
る旋回羽根４６が設けられている。A primary air introducing pipe 42 is externally fitted to the nozzle pipe 41f of the oil gun 41 with a predetermined gap. The nozzle pipe 41f and the primary air introduction pipe 42 communicate with the crater portion 30, and a swirl vane 46 for swirling the primary air is provided between the nozzle pipe 41f and the primary air introduction pipe 42.
【００２１】一次空気導入管４２には二次空気導入管４
３が所定の間隙をあけて外嵌されている。一次空気導入
管４２と二次空気導入管４３の間は、空気噴出口２４に
連通しており、ここには燃焼用空気を一次空気と二次空
気に分ける分離板４４が設けられている。分離板４４の
上方には一次空気と二次空気の流量配分を調整する弁４
５が設けられている。The secondary air introducing pipe 4 is connected to the primary air introducing pipe 42.
3 is externally fitted with a predetermined gap. A space between the primary air introduction pipe 42 and the secondary air introduction pipe 43 communicates with the air ejection port 24, and a separation plate 44 for dividing the combustion air into primary air and secondary air is provided here. Above the separating plate 44 is a valve 4 for adjusting the flow rate distribution between the primary air and the secondary air.
5 are provided.
【００２２】該オイルバーナーを使用して本発明法を実
施するには、燃焼用空気として酸素量が２１〜６０％の
酸素富化空気を使用する。また、オイルガン４１よりオ
イルを１０度以下の角度で火口部３０へ噴霧する。To carry out the method of the present invention using the oil burner, oxygen-enriched air having an oxygen content of 21 to 60% is used as combustion air. Further, oil is sprayed from the oil gun 41 to the crater portion 30 at an angle of 10 degrees or less.
【００２３】燃焼用空気は一次空気の比率が６０％以下
となるように、弁４５にて一次空気と二次空気に分けら
れる。一次空気は旋回羽根４６により旋回状態とされて
火口部３０から炉内へ噴出され、噴霧オイルと衝突する
ことによりこれを急激に混合燃焼させ、この燃焼熱によ
ってオイルのガス化、分解を促進する。The combustion air is divided by the valve 45 into primary air and secondary air so that the proportion of primary air is 60% or less. The primary air is swirled by the swirl vanes 46 and is ejected from the crater portion 30 into the furnace. When it collides with atomized oil, it is rapidly mixed and burned, and the combustion heat promotes gasification and decomposition of the oil. .
【００２４】燃料がタール等の難燃性重質油の場合、火
口部３０に広角部３１と狭角部３２を設けると一層良
く、このとき、燃焼ガスは火口部３０の広角部３１、狭
角部３２を順に通過する。前方の狭角部３２は後方の広
角部３１より傾斜角が小さいため、燃焼ガスは広角部３
１に淀む。この淀みにより、旋回された燃料の火口部３
０壁面への付着が防止され、燃焼が安定に継続される。
広角部３１の角度は２０〜９０度、狭角部３２の角度は
３０度以下で、広角部３１の角度の５／８〜７／８が望
ましい。When the fuel is a heavy flame-retardant oil such as tar, it is more preferable to provide the crater portion 30 with the wide-angle portion 31 and the narrow-angle portion 32. At this time, the combustion gas is the narrow-angle portion 31 of the crater portion 30. The corners 32 are sequentially passed. Since the front narrow-angle portion 32 has a smaller inclination angle than the rear wide-angle portion 31, the combustion gas is absorbed by the wide-angle portion 3.
Stand at 1. Due to this stagnation, the crater portion 3 of the swirled fuel
0 Adhesion to the wall surface is prevented and combustion continues stably.
The angle of the wide-angle part 31 is 20 to 90 degrees, the angle of the narrow-angle part 32 is 30 degrees or less, and 5/8 to 7/8 of the angle of the wide-angle part 31 is preferable.
【００２５】一方、二次空気は空気噴出口２４より炉内
へ直接噴出される。ここで、空気噴出口２４は周方向の
複数箇所が充填材２３により閉塞されている。そのた
め、ここから噴出される二次空気は、周方向に分断され
た状態となり、その分断部、即ち充填材２３の配設位置
に対応する低圧部を通して二次空気流の内側に炉内の高
熱ガスが流入し、オイルの加熱分解およびガス化が促進
される。なお、充填材２３は第１筒体２１と第２筒体２
２の隙間を閉塞する態様で介在させる代わりに、隙間を
狭くする態様で介在させてもよく、この場合は、空気噴
出口２４は、周方向の複数個所で開口面積を縮小された
一連の現状をなすように形成される。On the other hand, the secondary air is directly ejected from the air ejection port 24 into the furnace. Here, the air ejection port 24 is closed at a plurality of positions in the circumferential direction by the filler 23. Therefore, the secondary air ejected from here is in a state of being divided in the circumferential direction, and the high heat in the furnace is introduced inside the secondary air flow through the divided portion, that is, the low pressure portion corresponding to the arrangement position of the filler 23. The gas flows in and promotes thermal decomposition and gasification of the oil. The filling material 23 is composed of the first cylinder 21 and the second cylinder 2.
Instead of interposing the two gaps in a closed manner, they may be intervened in a narrowed manner. In this case, the air ejection ports 24 have a series of current states in which the opening area is reduced at a plurality of positions in the circumferential direction. Is formed.
【００２６】図４は表１の条件で酸素富化オイル燃焼を
行ったとの全燃焼用空気量に対する一次空気量の割合と
火炎長の関係を示したグラフである。一次空気量の割合
が６０％以下で長炎化が図られる。ただし、一次空気量
を極端に少なくすると、特にタール等の重質油では一次
空気と噴霧オイルとの混合ガスが不充分となり、着火安
定性が悪化する。そのため、一次空気量の割合は１５％
以上が望ましい。FIG. 4 is a graph showing the relationship between the ratio of the primary air amount to the total combustion air amount and the flame length when oxygen-enriched oil combustion was performed under the conditions of Table 1. A longer flame is achieved when the ratio of the primary air amount is 60% or less. However, if the amount of primary air is extremely reduced, particularly in heavy oil such as tar, the mixed gas of primary air and spray oil becomes insufficient, and ignition stability deteriorates. Therefore, the ratio of primary air volume is 15%
The above is desirable.
【００２７】[0027]
【表１】 [Table 1]
【００２８】図５は、図４と同じＡ燃料を使用して燃焼
用空気中の酸素量およびオイル噴霧角度を変化させたと
きの燃焼安定性を示すグラフである。酸素富化の燃焼用
空気を使用する場合は、オイル噴霧角度を小さくする方
がよく、１０度以下でオイルガン閉塞、バーナータイル
への油付着等の少ない安定燃焼が行われる。これはオイ
ル噴霧角度を小さくすることにより火炎が長くなり、バ
ーナーの加熱、特にオイルガン先端の加熱が抑えられる
ためである。また、オイル噴霧角度を小さくしてもオイ
ルの霧化および火炎形状は特に悪化しない。これは、一
次空気に強い旋回が与えられているために混合性が良い
ことが理由であり、更に、本実施例では二次空気噴出口
２４に充填材２３が設けられており、この部分より炉内
の高温ガスが流入し、オイルの加熱分解とガス化が促進
されることも理由となる。FIG. 5 is a graph showing the combustion stability when the amount of oxygen in the combustion air and the oil spray angle are changed using the same fuel A as in FIG. When using oxygen-enriched combustion air, it is better to make the oil spray angle smaller, and if the angle is 10 degrees or less, stable combustion with less oil gun blockage and oil adhesion to burner tiles is performed. This is because the flame becomes longer and the heating of the burner, in particular, the heating of the tip of the oil gun is suppressed by reducing the oil spray angle. Further, even if the oil spray angle is reduced, the atomization of oil and the flame shape are not particularly deteriorated. This is because the primary air is given a strong swirl so that the mixing property is good. Further, in this embodiment, the filler 23 is provided at the secondary air ejection port 24. It is also because hot gas in the furnace flows in, which promotes thermal decomposition and gasification of oil.
【００２９】[0029]
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
の酸素富化オイル燃焼方法は、全燃焼用空気中に対する
一次空気量の割合およびオイルガンにおけるオイル噴霧
角度を規定することにより、酸素富化オイル燃焼であり
ながら、バーナーの加熱温度を抑え、その焼損およびオ
イルのカーボン化によるオイルガンの閉塞を防ぎ、バー
ナーの耐久性向上および燃焼の安定化を図る。As is apparent from the above description, the oxygen-enriched oil combustion method of the present invention provides oxygen by defining the ratio of the primary air amount to the total combustion air and the oil spray angle in the oil gun. Despite the enriched oil combustion, the heating temperature of the burner is suppressed, the burnout of the burner and the blocking of the oil gun due to carbonization of the oil are prevented, and the durability of the burner is improved and the combustion is stabilized.
【図面の簡単な説明】[Brief description of drawings]
【図１】本発明法の実施に適したオイルバーナーの縦断
側面図である。1 is a vertical sectional side view of an oil burner suitable for carrying out the method of the present invention.
【図２】同オイルバーナーの正面図である。FIG. 2 is a front view of the oil burner.
【図３】同オイルバーナーに具備されたオイルガンの側
面図である。FIG. 3 is a side view of an oil gun included in the oil burner.
【図４】全燃焼用空気量に対する一次空気量の割合と火
炎長の関係を示すグラフである。FIG. 4 is a graph showing the relationship between the ratio of the primary air amount to the total combustion air amount and the flame length.
【図５】燃焼用空気中の酸素量およびオイル噴霧角度が
燃焼安定性に与える影響を示すグラフである。FIG. 5 is a graph showing the influence of oxygen amount in combustion air and oil spray angle on combustion stability.
１０ 炉壁 ２０ バーナータイル ３０ 火口部 ４０ バーナー本体 ４１ オイルガン 10 Furnace wall 20 Burner tile 30 Crater portion 40 Burner body 41 Oil gun
フロントページの続き (72)発明者 谷口 忠行 広島県呉市昭和町11番１号 日新製鋼株式 会社呉製鉄所内 (72)発明者 藤尾 正明 兵庫県尼崎市鶴町１番地 日新製鋼株式会 社尼崎製造所内Front page continued (72) Inventor Tadayuki Taniguchi 11-1 Showa-cho, Kure-shi, Hiroshima Inside Kure Steel Works, Nisshin Steel Co., Ltd. (72) Masaaki Fujio 1 Tsurumachi, Amagasaki-shi, Hyogo Nisshin Steel Co., Ltd. Inside the factory
Claims (1)
ルの燃焼用空気を一次空気と二次空気に分けると共に一
次空気に旋回を付与して供給する２段燃焼型オイルバー
ナーにおいて、燃焼用空気中の酸素量を２１〜６０％、
全燃焼用空気量に対する一次空気量の割合を６０％以
下、オイルガンにおけるオイルの噴霧角度を１０度以下
とすることを特徴とする酸素富化オイル燃焼方法。1. A two-stage combustion oil burner in which oil is sprayed from an oil gun, the combustion air of the oil is divided into primary air and secondary air, and the primary air is swirled to supply the combustion air. The amount of oxygen in it is 21-60%,
An oxygen-enriched oil combustion method, wherein the ratio of the primary air amount to the total combustion air amount is 60% or less and the oil spray angle of the oil gun is 10 degrees or less.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4197704A JP3035564B2 (en) | 1992-06-30 | 1992-06-30 | Oxygen-enriched oil combustion method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4197704A JP3035564B2 (en) | 1992-06-30 | 1992-06-30 | Oxygen-enriched oil combustion method |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0618009A true JPH0618009A (en) | 1994-01-25 |
| JP3035564B2 JP3035564B2 (en) | 2000-04-24 |
Family
ID=16378974
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4197704A Expired - Lifetime JP3035564B2 (en) | 1992-06-30 | 1992-06-30 | Oxygen-enriched oil combustion method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3035564B2 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20010045378A (en) * | 1999-11-04 | 2001-06-05 | 이구택 | Oil burner used with gas fuel |
| EP2177721A1 (en) | 2008-10-15 | 2010-04-21 | Honda Motor Co., Ltd | Lubricating arrangement for a journal bearing |
| JP2010190483A (en) * | 2009-02-18 | 2010-09-02 | Ngk Insulators Ltd | Long flame lng burner |
-
1992
- 1992-06-30 JP JP4197704A patent/JP3035564B2/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20010045378A (en) * | 1999-11-04 | 2001-06-05 | 이구택 | Oil burner used with gas fuel |
| EP2177721A1 (en) | 2008-10-15 | 2010-04-21 | Honda Motor Co., Ltd | Lubricating arrangement for a journal bearing |
| JP2010190483A (en) * | 2009-02-18 | 2010-09-02 | Ngk Insulators Ltd | Long flame lng burner |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3035564B2 (en) | 2000-04-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2151541C (en) | Narrow spray angle liquid fuel atomizers for combustion | |
| EP0473906B1 (en) | Oxygen-fuel burner assembly and operation | |
| KR100408209B1 (en) | Combustion method and apparatus for separating and injecting fuel stream and oxidant stream | |
| US6068468A (en) | Refractory block for use in a burner assembly | |
| TWI439642B (en) | Liquid fuel combustion process and apparatus | |
| JP3322887B2 (en) | Fuel combustion apparatus and method | |
| CN108884992A (en) | Low nitrogen oxide burner | |
| CA2162080A1 (en) | Method for thermal oxidation of liquid waste substances | |
| CN109442411A (en) | A kind of low NO of gaseous fuel | |
| JPH0618009A (en) | Oxygen-rich oil combustion | |
| JP2001263609A (en) | Non-premixing type liquid fuel burner | |
| WO1987002756A1 (en) | Radiant tube burner | |
| CN105090960A (en) | Burner | |
| JP2981959B2 (en) | Burner for liquid fuel | |
| JP7274891B2 (en) | gas atomizing burner nozzle | |
| JP3680659B2 (en) | Combustion apparatus and combustion method | |
| JP2005003360A (en) | Tubular flame burner | |
| JP4420492B2 (en) | Liquid fuel burner and operation method thereof | |
| CN112443843B (en) | For NO X Regenerative burner with significantly reduced emissions | |
| CN204717687U (en) | Burner | |
| JP2561382B2 (en) | Low NOx burner | |
| CN211526419U (en) | Burner, burner oil gun and burner oil gun nozzle | |
| JPS58193010A (en) | Burner for heavy oil | |
| JP4060165B2 (en) | Burner for liquid fuel | |
| RU1789295C (en) | Torch for gas-powder surfacing |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19991214 |