JPH06169537A - 電子時計用モータのステータ - Google Patents
電子時計用モータのステータInfo
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- JPH06169537A JPH06169537A JP34134392A JP34134392A JPH06169537A JP H06169537 A JPH06169537 A JP H06169537A JP 34134392 A JP34134392 A JP 34134392A JP 34134392 A JP34134392 A JP 34134392A JP H06169537 A JPH06169537 A JP H06169537A
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- magnetic
- alloy
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- Iron Core Of Rotating Electric Machines (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 溶接電圧を上げても変換器特性が劣化しない
品質特性が優れ、しかも安価な電子時計用モータのステ
ータを提供する。 【構成】 磁性部材よりなる一対のステータ１の半円形
状２の最狭部端面３を結合部材４を介して接合される電
子時計用モータのステータにおいて、前記結合部材４
を、オーステナイト系ＦｅＮｉＣｒ合金（Ｃｒ１７〜２
６ｗｔ％，Ｎｉ７〜２６ｗｔ％，残が主にＦｅ）か、又
は前記磁性部材を低Ｎｉ高透磁率合金（Ｎｉ３５〜４６
ｗｔ％，Ｃｒ１〜１２ｗｔ％，残が主にＦｅ）にする。 【効果】 消電値、余力値、負荷補償発生トルク及び始
動電圧等の品質特性が優れ、接合管理、耐蝕性、変形等
に有利で安価になる。
品質特性が優れ、しかも安価な電子時計用モータのステ
ータを提供する。 【構成】 磁性部材よりなる一対のステータ１の半円形
状２の最狭部端面３を結合部材４を介して接合される電
子時計用モータのステータにおいて、前記結合部材４
を、オーステナイト系ＦｅＮｉＣｒ合金（Ｃｒ１７〜２
６ｗｔ％，Ｎｉ７〜２６ｗｔ％，残が主にＦｅ）か、又
は前記磁性部材を低Ｎｉ高透磁率合金（Ｎｉ３５〜４６
ｗｔ％，Ｃｒ１〜１２ｗｔ％，残が主にＦｅ）にする。 【効果】 消電値、余力値、負荷補償発生トルク及び始
動電圧等の品質特性が優れ、接合管理、耐蝕性、変形等
に有利で安価になる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、電子時計用モータのス
テータに係わり、更に詳しくはステータ及びそのステー
タを結合する材料に関するものである。
テータに係わり、更に詳しくはステータ及びそのステー
タを結合する材料に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】小型電子時計用モータのステータは、一
般的には、後述する高透磁率磁性材からなるステータ本
体と、該ステータ本体を溶接又はカシメなどで接合され
た非磁性材料からなるステータ支持板とから構成され、
接合後前記ステータ本体はスリット加工で２体に分割
し、焼鈍工程を経てステータとして完成される。
般的には、後述する高透磁率磁性材からなるステータ本
体と、該ステータ本体を溶接又はカシメなどで接合され
た非磁性材料からなるステータ支持板とから構成され、
接合後前記ステータ本体はスリット加工で２体に分割
し、焼鈍工程を経てステータとして完成される。
【０００３】そこで、高透磁率磁性材としてＪＩＳ規定
によってパーマロイの種別がなされているが、Ｎｉを８
０％含み、ＭｏやＣｕを添加したパーマロイＣ（以下Ｐ
Ｃと略す）が最も高い透磁率を示すことから、ＰＣ材は
高価格でありながら磁気ヘッド部品をはじめ、各種のシ
ールド材やコア材に最も広く使用されて、電子時計用モ
ータのステータとしても広く使用されていることは周知
の通りである。一方、Ｎｉ含有率が４０〜５０％のもの
はパーマロイＢ（以下ＰＢと略す）と呼ばれ、ある程度
の透磁率と高い飽和磁束密度を示して、前記ＰＣ材と略
同じ用途に使用される。しかし、ＰＢ材はＰＣ材に比べ
ると安価ではあるが、透磁率も保磁力も大きく劣るとい
う欠点があるが、電子時計用モータのステータとしても
使用されている。このように現在使用されているパーマ
ロイは、すべてＮｉが高価な合金元素であるがゆえに、
含有されるＮｉの多寡によって価格も性能も決定される
という面があった。
によってパーマロイの種別がなされているが、Ｎｉを８
０％含み、ＭｏやＣｕを添加したパーマロイＣ（以下Ｐ
Ｃと略す）が最も高い透磁率を示すことから、ＰＣ材は
高価格でありながら磁気ヘッド部品をはじめ、各種のシ
ールド材やコア材に最も広く使用されて、電子時計用モ
ータのステータとしても広く使用されていることは周知
の通りである。一方、Ｎｉ含有率が４０〜５０％のもの
はパーマロイＢ（以下ＰＢと略す）と呼ばれ、ある程度
の透磁率と高い飽和磁束密度を示して、前記ＰＣ材と略
同じ用途に使用される。しかし、ＰＢ材はＰＣ材に比べ
ると安価ではあるが、透磁率も保磁力も大きく劣るとい
う欠点があるが、電子時計用モータのステータとしても
使用されている。このように現在使用されているパーマ
ロイは、すべてＮｉが高価な合金元素であるがゆえに、
含有されるＮｉの多寡によって価格も性能も決定される
という面があった。
【０００４】前記したステータ支持板を使用した従来技
術のステータは、加工手番が長く、製造ラインスピード
が遅く、また金型台数が多く、更にはスリット加工によ
るステータ本体の位置ずれ、変形が生じ易く、なにより
も完成ステータの厚みが厚くなる等、コスト及び品質上
の問題を有してした。
術のステータは、加工手番が長く、製造ラインスピード
が遅く、また金型台数が多く、更にはスリット加工によ
るステータ本体の位置ずれ、変形が生じ易く、なにより
も完成ステータの厚みが厚くなる等、コスト及び品質上
の問題を有してした。
【０００５】そこで、前記支持板付きステータの欠点を
解消する手段として一体型ステータの技術が特公昭５９
−１７６１３号公報に開示されている。該一体型ステー
タは、ステータ円形穴の内面に形成された一対の凹部は
ロータ磁極に比して充分小さく、中心軸に対称なる方向
に設けられ且つ前記円形穴に発生する励磁磁束に対して
傾けた方向に設けた技術が開示されているが、該一体型
ステータは高透磁率磁性材としてＰＣ材しか使用できな
いので、ステータが高価なものになってしまうという欠
点がある。
解消する手段として一体型ステータの技術が特公昭５９
−１７６１３号公報に開示されている。該一体型ステー
タは、ステータ円形穴の内面に形成された一対の凹部は
ロータ磁極に比して充分小さく、中心軸に対称なる方向
に設けられ且つ前記円形穴に発生する励磁磁束に対して
傾けた方向に設けた技術が開示されているが、該一体型
ステータは高透磁率磁性材としてＰＣ材しか使用できな
いので、ステータが高価なものになってしまうという欠
点がある。
【０００６】従って、前記支持板付きステータ及び一体
型ステータの欠点を改良する手段として、突き合わせ型
ステータが現在の主流であることは周知の通りである。
該突き合わせ型ステータは、ステータにはＰＢ又はＰＣ
材が使用でき、ステータのスリット部に、結合部材とし
てＮｉ−Ｃｒ合金１種を入れて溶接電圧９２０Ｖで溶接
を行い、磁性材と非磁性材を区分けして加工するもので
ある。
型ステータの欠点を改良する手段として、突き合わせ型
ステータが現在の主流であることは周知の通りである。
該突き合わせ型ステータは、ステータにはＰＢ又はＰＣ
材が使用でき、ステータのスリット部に、結合部材とし
てＮｉ−Ｃｒ合金１種を入れて溶接電圧９２０Ｖで溶接
を行い、磁性材と非磁性材を区分けして加工するもので
ある。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記し
た突き合わせ型ステータは、製造手番の短縮、製造ライ
ンスピードアップ、金型台数の削減、安価なＰＢ材の使
用等のメリットはあるが、変形発生率が高く、溶接など
で行う接合の管理、電圧の管理が難しく、更には過剰溶
接により溶けすぎて変換器特性の劣化を招く等大きな問
題を有していた。
た突き合わせ型ステータは、製造手番の短縮、製造ライ
ンスピードアップ、金型台数の削減、安価なＰＢ材の使
用等のメリットはあるが、変形発生率が高く、溶接など
で行う接合の管理、電圧の管理が難しく、更には過剰溶
接により溶けすぎて変換器特性の劣化を招く等大きな問
題を有していた。
【０００８】本発明は上記従来の課題に鑑みなされたも
のであり、その目的は、消電値、余力値、負荷補償発生
トルク及び始動電圧等の品質特性が優れ、しかも安価な
電子時計用モータのステータを提供するものである。
のであり、その目的は、消電値、余力値、負荷補償発生
トルク及び始動電圧等の品質特性が優れ、しかも安価な
電子時計用モータのステータを提供するものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明における電子時計用モータのステータの構成
は、磁性部材よりなりロータを収容する半円形状を一端
に持つ一対のステータと、該一対のステータは半円形状
端部の磁束を増加せしめるための最狭部端面を結合部材
を介して接合される電子時計用モータのステータにおい
て、前記結合部材が、Ｃｒ１７〜２６ｗｔ％，Ｎｉ７〜
２６ｗｔ％，残部Ｆｅ及び不可避的不純物（以下残が主
にＦｅと略す）よりなることを特徴とするものである。
に、本発明における電子時計用モータのステータの構成
は、磁性部材よりなりロータを収容する半円形状を一端
に持つ一対のステータと、該一対のステータは半円形状
端部の磁束を増加せしめるための最狭部端面を結合部材
を介して接合される電子時計用モータのステータにおい
て、前記結合部材が、Ｃｒ１７〜２６ｗｔ％，Ｎｉ７〜
２６ｗｔ％，残部Ｆｅ及び不可避的不純物（以下残が主
にＦｅと略す）よりなることを特徴とするものである。
【００１０】前記磁性部材が、Ｎｉ３５〜４６ｗｔ％，
Ｃｒ１〜１２ｗｔ％，残が主にＦｅよりなることを特徴
とするものである。
Ｃｒ１〜１２ｗｔ％，残が主にＦｅよりなることを特徴
とするものである。
【００１１】
【作用】従って、本発明により得られる電子時計用モー
タのステータにおいて、結合部材にオーステナイト系Ｆ
ｅ−Ｎｉ−Ｃｒ合金を用いることにより、溶接電圧を従
来の９２０Ｖから１１００Ｖに上げて溶接強度を増し、
過剰溶接でも変換器特性が劣化することがない。また磁
性部材に低Ｎｉ高透磁率材を用いることにより、高価な
ＰＣ材を使用しなくても材料磁気特性が優れているので
変換器特性が向上し、低Ｎｉ高透磁率材はＣｒを含んで
いるので耐蝕性も優れている。更に低Ｎｉ高透磁率材は
非磁性体（Ｎｉ−Ｃｒ合金やオーステナイト系Ｆｅ−Ｎ
ｉ−Ｃｒ合金）と溶け合っても非磁性体部分がパーマロ
イ材と比べて磁性体化しにくい等の特徴がある。
タのステータにおいて、結合部材にオーステナイト系Ｆ
ｅ−Ｎｉ−Ｃｒ合金を用いることにより、溶接電圧を従
来の９２０Ｖから１１００Ｖに上げて溶接強度を増し、
過剰溶接でも変換器特性が劣化することがない。また磁
性部材に低Ｎｉ高透磁率材を用いることにより、高価な
ＰＣ材を使用しなくても材料磁気特性が優れているので
変換器特性が向上し、低Ｎｉ高透磁率材はＣｒを含んで
いるので耐蝕性も優れている。更に低Ｎｉ高透磁率材は
非磁性体（Ｎｉ−Ｃｒ合金やオーステナイト系Ｆｅ−Ｎ
ｉ−Ｃｒ合金）と溶け合っても非磁性体部分がパーマロ
イ材と比べて磁性体化しにくい等の特徴がある。
【００１２】
【実施例】以下図面に基づいて本発明の好適な実施例を
説明する。図１は本発明によるステータで図１（ａ）は
その平面図、図１（ｂ）はその正面図である。１は高透
磁率磁性材よりなり、ロータ（図示なし）を収納する半
円形状２をそれぞれもつ一対のステータであり、該一対
のステータ１は前記半円形状２の磁束を増加せしめるた
めの最狭部端面３を結合部材４にて強固に接合されてい
る。
説明する。図１は本発明によるステータで図１（ａ）は
その平面図、図１（ｂ）はその正面図である。１は高透
磁率磁性材よりなり、ロータ（図示なし）を収納する半
円形状２をそれぞれもつ一対のステータであり、該一対
のステータ１は前記半円形状２の磁束を増加せしめるた
めの最狭部端面３を結合部材４にて強固に接合されてい
る。
【００１３】先ず、実施例１として、ステータ１は現行
のＰＢ又はＰＣ材を使用し、結合部材４はオーステナイ
ト系Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ合金で、Ｃｒ１７〜２６ｗｔ％，
Ｎｉ７〜２６ｗｔ％，残が主にＦｅよりなり、主とし
て、例えばＳＵＳ３１０を用いて溶接接合を行った。本
出願人は、結合部材により過剰溶接と変換器特性につい
て種々評価した。その結果、通常使用している結合部材
（Ｎｉ−Ｃｒ合金）では溶接電圧は１０００Ｖが限界で
あるが、非磁性部材の一種であるモリブデン材と本実施
例のＳＵＳ３１０では、１２００Ｖまで十分保証できる
ため、溶接時のバラツキを吸収できるが、溶接電圧が１
０００〜１２００Ｖにおいて、それぞれの逆起電流波形
をとり比較するとモリブデン材に比しＳＵＳ３１０が波
形が安定し理想的であった。更に、同一部品を１１００
Ｖ程度の溶接電圧で繰り返し溶接（５回程度）の過剰溶
接を行っても、変換器特性が劣化しない。ここで前記溶
接電圧は一般に溶接設備の能力から１１００Ｖ程度で安
定した接合管理を行うことができる。そこで溶接電圧を
現行の９２０Ｖから１１００Ｖに上げることにより、溶
接強度を上げたため（抗折力は４００ｇｆから１０００
ｇｆ以上）、接合管理が容易となった。従来行ってい
た、抗折力検査及び溶接面積、溶接面の色及び溶接状態
等の外観検査等が殆ど不要となった。
のＰＢ又はＰＣ材を使用し、結合部材４はオーステナイ
ト系Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ合金で、Ｃｒ１７〜２６ｗｔ％，
Ｎｉ７〜２６ｗｔ％，残が主にＦｅよりなり、主とし
て、例えばＳＵＳ３１０を用いて溶接接合を行った。本
出願人は、結合部材により過剰溶接と変換器特性につい
て種々評価した。その結果、通常使用している結合部材
（Ｎｉ−Ｃｒ合金）では溶接電圧は１０００Ｖが限界で
あるが、非磁性部材の一種であるモリブデン材と本実施
例のＳＵＳ３１０では、１２００Ｖまで十分保証できる
ため、溶接時のバラツキを吸収できるが、溶接電圧が１
０００〜１２００Ｖにおいて、それぞれの逆起電流波形
をとり比較するとモリブデン材に比しＳＵＳ３１０が波
形が安定し理想的であった。更に、同一部品を１１００
Ｖ程度の溶接電圧で繰り返し溶接（５回程度）の過剰溶
接を行っても、変換器特性が劣化しない。ここで前記溶
接電圧は一般に溶接設備の能力から１１００Ｖ程度で安
定した接合管理を行うことができる。そこで溶接電圧を
現行の９２０Ｖから１１００Ｖに上げることにより、溶
接強度を上げたため（抗折力は４００ｇｆから１０００
ｇｆ以上）、接合管理が容易となった。従来行ってい
た、抗折力検査及び溶接面積、溶接面の色及び溶接状態
等の外観検査等が殆ど不要となった。
【００１４】更に、図２は、本実施例のオーステナイト
系Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒの三元合金の状態図で、１０は磁性
体領域、１１は非磁性体領域、１２は前記両領域の境界
を示し、１３は本実施例のオーステナイト系Ｆｅ−Ｎｉ
−Ｃｒ合金の非磁性体領域を示す。図２に示すように、
磁性体領域と非磁性体領域との割合は、ＰＢ材：Ｎｉ−
Ｃｒ＝３：１となりＮｉ−ＣｒとＰＢ材が溶け合った場
合、Ｎｉ−Ｃｒは磁性体化し易いことを示しており望ま
しくない。しかしＰＣ材：Ｎｉ−Ｃｒ＝１：１で磁性体
化しにくく望ましいがＰＣ材は高価である。しかるに本
実施例のＰＢ材：ＳＵＳ３１０＝１：１で、ＳＵＳ３１
０は前記したＮｉ−Ｃｒ合金に比べて高価なＰＣ材と同
様に磁性体化しにくいことが理解できる。
系Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒの三元合金の状態図で、１０は磁性
体領域、１１は非磁性体領域、１２は前記両領域の境界
を示し、１３は本実施例のオーステナイト系Ｆｅ−Ｎｉ
−Ｃｒ合金の非磁性体領域を示す。図２に示すように、
磁性体領域と非磁性体領域との割合は、ＰＢ材：Ｎｉ−
Ｃｒ＝３：１となりＮｉ−ＣｒとＰＢ材が溶け合った場
合、Ｎｉ−Ｃｒは磁性体化し易いことを示しており望ま
しくない。しかしＰＣ材：Ｎｉ−Ｃｒ＝１：１で磁性体
化しにくく望ましいがＰＣ材は高価である。しかるに本
実施例のＰＢ材：ＳＵＳ３１０＝１：１で、ＳＵＳ３１
０は前記したＮｉ−Ｃｒ合金に比べて高価なＰＣ材と同
様に磁性体化しにくいことが理解できる。
【００１５】また、ステータの変形発生率については、
ＳＵＳ３１０はＮｉ−Ｃｒ合金に比し、溶接強度を上げ
ているので、約１／４程度になった。更に金型寿命も
１．５倍程度向上した。
ＳＵＳ３１０はＮｉ−Ｃｒ合金に比し、溶接強度を上げ
ているので、約１／４程度になった。更に金型寿命も
１．５倍程度向上した。
【００１６】次に、実施例２として、図１に示す結合部
材４は現行のＮｉ−Ｃｒ合金又は本実施例１で述べたオ
ーステナイト系Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ合金、例えばＳＵＳ３
１０を使用し、ステータ１は本実施例においては、公知
の低Ｎｉ高透磁率合金、例えば日新製鋼（株）のＮＳＩ
３８−８（３８％Ｎｉ，８％Ｃｒ，残が主にＦｅ）を使
用した。図３は、初透磁率に及ぼすＮｉ，Ｃｒの影響を
示すグラフ、図４は、飽和磁束密度に及ぼすＮｉ，Ｃｒ
の影響を示すグラフであり、ともに公知の資料である。
図３より初透磁率はＣｒの添加により増加し、特に３６
〜３９％Ｎｉ領域での増加が顕著であり、３８％Ｎｉ−
８％Ｃｒで初透磁率は８，０００、３６％Ｎｉ−１２％
Ｃｒで初透磁率では３０，０００以上の値を示す。しか
しながらＣｒを１５％まで増やすと、初透磁率は逆に低
下し始める。図３に示す如く、初透磁率は、３５〜４６
％Ｎｉ領域で１〜１２％Ｃｒの添加が有効である。ま
た、図４においては飽和磁束密度はＣｒの添加とともに
低下し、３５〜４６％Ｎｉ領域で１〜１２％Ｃｒの添加
が有効であることを示している。
材４は現行のＮｉ−Ｃｒ合金又は本実施例１で述べたオ
ーステナイト系Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ合金、例えばＳＵＳ３
１０を使用し、ステータ１は本実施例においては、公知
の低Ｎｉ高透磁率合金、例えば日新製鋼（株）のＮＳＩ
３８−８（３８％Ｎｉ，８％Ｃｒ，残が主にＦｅ）を使
用した。図３は、初透磁率に及ぼすＮｉ，Ｃｒの影響を
示すグラフ、図４は、飽和磁束密度に及ぼすＮｉ，Ｃｒ
の影響を示すグラフであり、ともに公知の資料である。
図３より初透磁率はＣｒの添加により増加し、特に３６
〜３９％Ｎｉ領域での増加が顕著であり、３８％Ｎｉ−
８％Ｃｒで初透磁率は８，０００、３６％Ｎｉ−１２％
Ｃｒで初透磁率では３０，０００以上の値を示す。しか
しながらＣｒを１５％まで増やすと、初透磁率は逆に低
下し始める。図３に示す如く、初透磁率は、３５〜４６
％Ｎｉ領域で１〜１２％Ｃｒの添加が有効である。ま
た、図４においては飽和磁束密度はＣｒの添加とともに
低下し、３５〜４６％Ｎｉ領域で１〜１２％Ｃｒの添加
が有効であることを示している。
【００１７】そこで、本出願人は公知の低Ｎｉ高透磁率
合金、例えば日新製鋼（株）のＮＳＩ３８−８（３８％
Ｎｉ，８％Ｃｒ，残が主にＦｅ）を使用して、変換器特
性についてＰＢ材と比較した。その結果溶接電圧を８０
０〜１２００Ｖに変化させ、消電値が低く、余力値が高
く、負荷補償発生トルクが高く、更に始動電圧（Ｖｓ
ｔ）が低い等低Ｎｉ高透磁率合金を使用することにより
コストの高いＰＣ材を使用することなくＰＢ材以上の変
換器特性を得ることができた。
合金、例えば日新製鋼（株）のＮＳＩ３８−８（３８％
Ｎｉ，８％Ｃｒ，残が主にＦｅ）を使用して、変換器特
性についてＰＢ材と比較した。その結果溶接電圧を８０
０〜１２００Ｖに変化させ、消電値が低く、余力値が高
く、負荷補償発生トルクが高く、更に始動電圧（Ｖｓ
ｔ）が低い等低Ｎｉ高透磁率合金を使用することにより
コストの高いＰＣ材を使用することなくＰＢ材以上の変
換器特性を得ることができた。
【００１８】また、前述と同様に溶接電圧が９００〜１
２００Ｖにおいて、それぞれ逆起電流波形をとり、ＰＢ
材と低Ｎｉ高透磁率合金とについて比較すると低Ｎｉ高
透磁率合金が安定し理想的であった。
２００Ｖにおいて、それぞれ逆起電流波形をとり、ＰＢ
材と低Ｎｉ高透磁率合金とについて比較すると低Ｎｉ高
透磁率合金が安定し理想的であった。
【００１９】更に、低Ｎｉ高透磁率合金とＰＢ材の材料
コストは略同じであるが、初期透磁率を比較してみると
前者が３〜４倍高く、最大透磁率は４〜１４倍高い、こ
のような低Ｎｉ高透磁率合金を使用すると変換器特性が
優れていることを示している。透磁率の優れているＰＣ
材でも変換器特性が向上することができるが、材料コス
トが低Ｎｉ高透磁率合金より約２倍となる等の欠点があ
る。従って、時計としては高価なＰＣ材の代替えとして
低Ｎｉ高透磁率合金を使用することが得策である。
コストは略同じであるが、初期透磁率を比較してみると
前者が３〜４倍高く、最大透磁率は４〜１４倍高い、こ
のような低Ｎｉ高透磁率合金を使用すると変換器特性が
優れていることを示している。透磁率の優れているＰＣ
材でも変換器特性が向上することができるが、材料コス
トが低Ｎｉ高透磁率合金より約２倍となる等の欠点があ
る。従って、時計としては高価なＰＣ材の代替えとして
低Ｎｉ高透磁率合金を使用することが得策である。
【００２０】次に、本出願人は低Ｎｉ高透磁率合金であ
る前記ＮＳＩ３８−８とＰＢ材及びＰＣ材等について素
材及び熱処理状態でそれぞれ耐蝕性テスト（ＣＡＳＳ及
び恒温恒湿）を行った結果、ＮＳＩ３８−８はＣｒの影
響で高価なＰＣ材並に耐蝕性がよく、コストが同等なＰ
Ｂ材以上の耐蝕性を得ることができた。
る前記ＮＳＩ３８−８とＰＢ材及びＰＣ材等について素
材及び熱処理状態でそれぞれ耐蝕性テスト（ＣＡＳＳ及
び恒温恒湿）を行った結果、ＮＳＩ３８−８はＣｒの影
響で高価なＰＣ材並に耐蝕性がよく、コストが同等なＰ
Ｂ材以上の耐蝕性を得ることができた。
【００２１】更に、図５は、前述した図２と同様にオー
ステナイト系Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒの三元合金の状態図で、
１０は磁性体領域、１１は非磁性体領域、１２は前記両
領域の境界、１３は本実施例で前述した結合部材である
ＳＵＳ３１０を含むオーステナイト系Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ
合金の非磁性体領域を示すことは図２と同様であり、１
４は本実施例の磁性部材であるＮＳＩ３８−８を含む低
Ｎｉ高透磁率合金の磁性体領域を示す。図５に示すよう
に磁性体領域と非磁性体領域との割合は、３８％Ｎｉ８
％Ｃｒ：Ｎｉ−Ｃｒ＝２．６：１、３８％Ｎｉ８％Ｃ
ｒ：ＳＵＳ３１０＝０．３：１なり、このことは低Ｎｉ
高透磁率合金は非磁性体であるＮｉ−Ｃｒ合金やオース
テナイト系Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ合金と溶け合っても非磁性
部分がパーマロイ材と比べて磁性体化しにくいことを示
している。従って前述した如く、低Ｎｉ高透磁率合金は
過剰溶接を行っても変換特性が劣化しない。
ステナイト系Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒの三元合金の状態図で、
１０は磁性体領域、１１は非磁性体領域、１２は前記両
領域の境界、１３は本実施例で前述した結合部材である
ＳＵＳ３１０を含むオーステナイト系Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ
合金の非磁性体領域を示すことは図２と同様であり、１
４は本実施例の磁性部材であるＮＳＩ３８−８を含む低
Ｎｉ高透磁率合金の磁性体領域を示す。図５に示すよう
に磁性体領域と非磁性体領域との割合は、３８％Ｎｉ８
％Ｃｒ：Ｎｉ−Ｃｒ＝２．６：１、３８％Ｎｉ８％Ｃ
ｒ：ＳＵＳ３１０＝０．３：１なり、このことは低Ｎｉ
高透磁率合金は非磁性体であるＮｉ−Ｃｒ合金やオース
テナイト系Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ合金と溶け合っても非磁性
部分がパーマロイ材と比べて磁性体化しにくいことを示
している。従って前述した如く、低Ｎｉ高透磁率合金は
過剰溶接を行っても変換特性が劣化しない。
【００２２】上述の如く本実施例２においても、実施例
１で記載したと同様にステータの変形発生率は低下し、
溶接管理が容易であり、更に製造手番の短縮及び製造ラ
インのスピードアップ、金型台数の削減などのメリット
があることは言うまでもない。
１で記載したと同様にステータの変形発生率は低下し、
溶接管理が容易であり、更に製造手番の短縮及び製造ラ
インのスピードアップ、金型台数の削減などのメリット
があることは言うまでもない。
【００２３】なお、上記した実施例１及び２において、
特開昭５４−８７８１２号公報（電子時計用電動機及び
その製造方法）等に開示されている、所謂クラッド材の
技術を本実施例に付加して使用することにより、上記実
施例のメリットに、更に手番の短縮、金型台数の減少及
び設備スペースの減少等のメリットを生ずることは言う
までもない。
特開昭５４−８７８１２号公報（電子時計用電動機及び
その製造方法）等に開示されている、所謂クラッド材の
技術を本実施例に付加して使用することにより、上記実
施例のメリットに、更に手番の短縮、金型台数の減少及
び設備スペースの減少等のメリットを生ずることは言う
までもない。
【００２４】従って、本実施例の特徴とすることは、前
述した如く実施例１では、ステータ本体は現行の磁性部
材であるＰＢ材（ＰＣ材も勿論使用できるが高価のため
ＰＢ材で代替え）を使用し、結合部材としてオーステナ
イト系Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ合金（Ｃｒ１７〜２６ｗｔ％，
Ｎｉ７〜２６ｗｔ％，残が主にＦｅ、例えばＳＵＳ３１
０）を使用したもので、実施例２では結合部材は現行の
Ｎｉ−Ｃｒ合金又は実施例１のオーステナイト系Ｆｅ−
Ｎｉ−Ｃｒ合金（例えばＳＵＳ３１０）を使用し、磁性
部材であるステータ本体として低Ｎｉ高透磁率合金（Ｎ
ｉ３５〜４６ｗｔ％，Ｃｒ１〜１２ｗｔ％，残が主にＦ
ｅ、例えば日新製鋼のＮＳＩ３８−８）を使用したもの
であり、実施例１及び２ともステータ本体に高価なＰＣ
材を使用しなくても、溶接電圧を上げ過剰溶接を行って
も変換器特性が劣化しない電子時計用モータのステータ
を得ることができる。
述した如く実施例１では、ステータ本体は現行の磁性部
材であるＰＢ材（ＰＣ材も勿論使用できるが高価のため
ＰＢ材で代替え）を使用し、結合部材としてオーステナ
イト系Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ合金（Ｃｒ１７〜２６ｗｔ％，
Ｎｉ７〜２６ｗｔ％，残が主にＦｅ、例えばＳＵＳ３１
０）を使用したもので、実施例２では結合部材は現行の
Ｎｉ−Ｃｒ合金又は実施例１のオーステナイト系Ｆｅ−
Ｎｉ−Ｃｒ合金（例えばＳＵＳ３１０）を使用し、磁性
部材であるステータ本体として低Ｎｉ高透磁率合金（Ｎ
ｉ３５〜４６ｗｔ％，Ｃｒ１〜１２ｗｔ％，残が主にＦ
ｅ、例えば日新製鋼のＮＳＩ３８−８）を使用したもの
であり、実施例１及び２ともステータ本体に高価なＰＣ
材を使用しなくても、溶接電圧を上げ過剰溶接を行って
も変換器特性が劣化しない電子時計用モータのステータ
を得ることができる。
【００２５】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によればス
テータを構成する結合部材に過剰溶接を行っても変換器
特性が劣化しないオーステナイト系Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ合
金を使用するか、又は磁性部材であるステータ本体には
高価なＰＣ材を使用することなく、過剰溶接を行っても
変換器特性が劣化しない、透磁率の優れた低Ｎｉ高透磁
率合金を使用することにより、消電値、余力値、負荷補
償発生トルク及び始動電圧等の品質特性が優れ、接合管
理が容易で、更に変形発生率減少、耐蝕性向上、製造手
番の短縮、金型台数の減少等製造コストの低減、材料コ
ストの低減など変換器特性が優れ、しかも安価な電子時
計用モータのステータを提供できる多大の効果を有すも
のである。
テータを構成する結合部材に過剰溶接を行っても変換器
特性が劣化しないオーステナイト系Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ合
金を使用するか、又は磁性部材であるステータ本体には
高価なＰＣ材を使用することなく、過剰溶接を行っても
変換器特性が劣化しない、透磁率の優れた低Ｎｉ高透磁
率合金を使用することにより、消電値、余力値、負荷補
償発生トルク及び始動電圧等の品質特性が優れ、接合管
理が容易で、更に変形発生率減少、耐蝕性向上、製造手
番の短縮、金型台数の減少等製造コストの低減、材料コ
ストの低減など変換器特性が優れ、しかも安価な電子時
計用モータのステータを提供できる多大の効果を有すも
のである。
【図１】本発明の一実施例を示す電子時計用モータのス
テータで、図１（ａ）は平面図、図１（ｂ）は正面図。
テータで、図１（ａ）は平面図、図１（ｂ）は正面図。
【図２】本発明の実施例に係わるオーステナイト系Ｆｅ
−Ｎｉ−Ｃｒの三元合金の状態図。
−Ｎｉ−Ｃｒの三元合金の状態図。
【図３】本発明の実施例の低Ｎｉ高透磁率合金の初透磁
率に及ぼすＮｉ，Ｃｒの影響を示すグラフ。
率に及ぼすＮｉ，Ｃｒの影響を示すグラフ。
【図４】本発明の実施例の低Ｎｉ高透磁率合金の飽和磁
束密度に及ぼすＮｉ，Ｃｒの影響を示すグラフ。
束密度に及ぼすＮｉ，Ｃｒの影響を示すグラフ。
【図５】本発明の実施例に係わるオーステナイト系Ｆｅ
−Ｎｉ−Ｃｒの三元合金の状態図。
−Ｎｉ−Ｃｒの三元合金の状態図。
１ ステータ ２ 半円形状 ３ 最狭部端面 ４ 結合部材 １０ 磁性体領域 １１ 非磁性体領域 １２ 境界 １３ オーステナイト系Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ合金の非磁性
体領域 １４ 低Ｎｉ高透磁率合金の磁性体領域
体領域 １４ 低Ｎｉ高透磁率合金の磁性体領域
Claims (2)
- 【請求項１】 磁性部材よりなりロータを収容する半円
形状を一端に持つ一対のステータと、該一対のステータ
は半円形状端部の磁束を増加せしめるための最狭部端面
を結合部材を介して接合される電子時計用モータのステ
ータにおいて、前記結合部材がＣｒ１７〜２６ｗｔ％，
Ｎｉ７〜２６ｗｔ％，残部Ｆｅ及び不可避的不純物より
なることを特徴とする電子時計用モータのステータ。 - 【請求項２】 磁性部材よりなりロータを収容する半円
形状を一端に持つ一対のステータと、該一対のステータ
は半円形状端部の磁束を増加せしめるための最狭部端面
を結合部材を介して接合される電子時計用モータのステ
ータにおいて、前記磁性部材がＮｉ３５〜４６ｗｔ％，
Ｃｒ１〜１２ｗｔ％，残部Ｆｅ及び不可避的不純物より
なることを特徴とする電子時計用モータのステータ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34134392A JPH06169537A (ja) | 1992-11-27 | 1992-11-27 | 電子時計用モータのステータ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34134392A JPH06169537A (ja) | 1992-11-27 | 1992-11-27 | 電子時計用モータのステータ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06169537A true JPH06169537A (ja) | 1994-06-14 |
Family
ID=18345331
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34134392A Pending JPH06169537A (ja) | 1992-11-27 | 1992-11-27 | 電子時計用モータのステータ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06169537A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0819241A (ja) * | 1994-06-24 | 1996-01-19 | Fuji Elelctrochem Co Ltd | ステータヨークの製造方法及びステータヨーク |
| WO1998038725A1 (fr) * | 1997-02-26 | 1998-09-03 | Seiko Instruments Inc. | Moteur pas a pas |
| WO2003069637A1 (fr) * | 2002-02-15 | 2003-08-21 | Imphy Alloys | Blindage magnetique basse frequence en alliage magnetique doux |
| JP2005522021A (ja) * | 2002-02-15 | 2005-07-21 | アンフイ・アロイ | 時計製造用の軟磁性合金 |
| JP2017079582A (ja) * | 2015-10-20 | 2017-04-27 | セイコーインスツル株式会社 | ステッピングモータ、時計用ムーブメント、時計、ステッピングモータの製造方法 |
-
1992
- 1992-11-27 JP JP34134392A patent/JPH06169537A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0819241A (ja) * | 1994-06-24 | 1996-01-19 | Fuji Elelctrochem Co Ltd | ステータヨークの製造方法及びステータヨーク |
| WO1998038725A1 (fr) * | 1997-02-26 | 1998-09-03 | Seiko Instruments Inc. | Moteur pas a pas |
| WO2003069637A1 (fr) * | 2002-02-15 | 2003-08-21 | Imphy Alloys | Blindage magnetique basse frequence en alliage magnetique doux |
| FR2836156A1 (fr) * | 2002-02-15 | 2003-08-22 | Imphy Ugine Precision | Alliage magnetique doux pour blindage magnetique |
| JP2005522021A (ja) * | 2002-02-15 | 2005-07-21 | アンフイ・アロイ | 時計製造用の軟磁性合金 |
| JP2017079582A (ja) * | 2015-10-20 | 2017-04-27 | セイコーインスツル株式会社 | ステッピングモータ、時計用ムーブメント、時計、ステッピングモータの製造方法 |
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