JPH06158203A - Titanium-alloy composite material - Google Patents
Titanium-alloy composite materialInfo
- Publication number
- JPH06158203A JPH06158203A JP9886291A JP9886291A JPH06158203A JP H06158203 A JPH06158203 A JP H06158203A JP 9886291 A JP9886291 A JP 9886291A JP 9886291 A JP9886291 A JP 9886291A JP H06158203 A JPH06158203 A JP H06158203A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- titanium
- phase
- composite material
- titanium alloy
- alloy
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、チタン合金複合材料に
係るものである。FIELD OF THE INVENTION The present invention relates to a titanium alloy composite material.
【０００２】[0002]
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】従来チ
タンは各種の元素を合金化することのよってその強度を
上昇させているが、１０００ＭＰａの引張強さが限界で
ある。ここでは化合物粒子分散強化あるいは化合物繊維
強化の技術を用いてさらに強度を上昇させ、また、高ヤ
ング率、耐摩耗性向上などの特性を付与しようとするも
のである。このチタン合金における複合材料化は従来実
用化されていない。2. Description of the Related Art Conventionally, titanium has been increased in strength by alloying various elements, but its tensile strength is limited to 1000 MPa. Here, it is intended to further increase the strength and impart properties such as a high Young's modulus and an improvement in abrasion resistance by using a technique of compound particle dispersion strengthening or compound fiber strengthening. The composite material of this titanium alloy has not been put to practical use.
【０００３】[0003]
【課題を解決するための手段】添付図面を参照して本発
明の要旨を説明する。The gist of the present invention will be described with reference to the accompanying drawings.
【０００４】金属学的結晶構造が最密六方晶であるα相
と体心立方晶であるβ相の二相よりなる結晶組織のチタ
ン合金を母相とし、その結晶粒内及び粒界にチタンの化
合物であるＴiＣ，ＴiＮ，ＴiＢ2，ＴiＡ1，Ｔｉ3Ａ1，
ＴiＡ13などの組成の化合物粒子を微細かつ均一に体積
率で２０％以下含有せしめたことを特徴とするチタン合
金複合材料に係るものである。A titanium alloy having a crystal structure consisting of an α phase, which is a close-packed hexagonal crystal, and a β phase, which is a body-centered cubic crystal, has a metallurgical crystal structure as a mother phase, and titanium is contained in the crystal grains and at grain boundaries. Compounds such as TiC, TiN, TiB 2 , TiA 1, Ti 3 A 1,
TiA1 3 are those of the titanium alloy composite material characterized by a fine and uniform volume fraction of the compound particles of the composition, such that the additional inclusion than 20%.
【０００５】また、金属学的結晶構造が最密六方晶であ
るα相と体心立方晶であるβ相の二相よりなる結晶組織
のチタン合金を母相とし、その結晶粒内及び粒界にＳi
Ｃ，Ｓi3Ｎ4，Ｓi−Ｔi−Ｃ−Ｏなどの組成の長繊維、
短繊維あるいはホイスカを微細かつ均一に体積率で２０
％以下含有せしめたことを特徴とするチタン合金複合材
料に係るものである。In addition, a titanium alloy having a crystal structure having a metallurgical crystal structure consisting of an α phase, which is a close-packed hexagonal crystal, and a β phase, which is a body-centered cubic crystal, is used as a mother phase, and its crystal grains and grain boundaries are defined. To Si
C, Si 3 N 4 , Si-Ti-C-O, etc. long fibers,
20 short fibers or whiskers with a fine and uniform volume ratio
% Of the titanium alloy composite material.
【０００６】また、粒状あるいは繊維状のチタン化合物
とチタン合金との複合において、均一な分布をもたらし
やすくするため、使用するチタン二相合金は、 （１）粒状のものは数ミクロンメータの大きさの粒に微
細に粉砕されたもの （２）繊維状のものは数ミクロンメータの直径にされた
もの （３）板状のものは０.０５ｍｍ以下の厚さにされたも
の 及び使用するチタン化合物は、 （１）粒状のものは数ミクロンメータの大きさの粒に微
細に粉砕されたもの、 （２）繊維状のものは数ミクロンメータの直径にされた
もの であることを特徴とする請求項１若しくは請求項２のチ
タン合金複合材料に係るものである。Further, in order to facilitate uniform distribution in a composite of a granular or fibrous titanium compound and a titanium alloy, the titanium two-phase alloy used is (1) the granular one has a size of several micrometers. Finely crushed into particles (2) Fibers with a diameter of a few microns (3) Plates with a thickness of 0.05 mm or less and titanium compounds to be used (1) The granular material is finely pulverized into particles having a size of several micrometers, and (2) the fibrous material is a particle having a diameter of several micrometers. The present invention relates to the titanium alloy composite material according to claim 1 or 2.
【０００７】[0007]
１．Ｔiα／β二相合金とＴiＣ化合物粒子との複合材料
の製作 先ずＴi−６％Ａ1−４％Ｖ合金の溶湯から平均粒径約５
０ミクロンメータのガス噴霧粉を作製する。これを水素
雰囲気炉を用い、800〜900℃で適当時間加熱処理するこ
とによってチタン合金中に水素化合物を形成させる。こ
の水素化合物を含む処理材は脆いので、ボールミルで３
０〜５０時間あるいはアトライターで３〜５時間粉砕す
ることによって平均粒径約５〜１０μｍの微細粉を得る
ことができる。この際酸素ガスを全く含まないアルゴン
雰囲気中で粉砕を行うことが必要であり、また、粉末の
挿入や取り出しにあたっては不活性雰囲気中でおこなう
必要がある。また、取り出した微細粉は高真空中800〜9
00℃で適当時間加熱処理することによって脱水素する事
が出来る。1. Manufacture of composite material of Ti α / β two-phase alloy and TiC compound particles First, from Ti-6% A1-4% V alloy melt, the average particle size is about 5
Make 0 micrometer gas atomized powder. This is heat-treated in a hydrogen atmosphere furnace at 800 to 900 ° C. for an appropriate time to form a hydrogen compound in the titanium alloy. The treated material containing this hydrogen compound is fragile, so
By pulverizing for 0 to 50 hours or with an attritor for 3 to 5 hours, fine powder having an average particle size of about 5 to 10 μm can be obtained. At this time, it is necessary to carry out the pulverization in an argon atmosphere containing no oxygen gas, and it is necessary to insert or take out the powder in an inert atmosphere. The fine powder taken out is 800 to 9 in a high vacuum.
It can be dehydrogenated by heating at 00 ℃ for a suitable time.
【０００８】次に粒径５〜10μｍのＴiＣ化合物粒子
を、上記微細粉に体積で５〜20％配合し、酸素ガスを全
く含まないアルゴン雰囲気中、ボールミルでは10〜30時
間、アトライターでは１〜３時間均一混合させる。混合
粉は直径30〜50ｍｍあるいは一辺30〜50ｍｍの凹みを有
するグラファイトモールドに適量、均一にチャージし、
ホットプレス炉で真空中1200℃、20MPaの荷重のもと、１
時間加熱する。前記の脱水素処理を行わなかったＴi−
６％Ａ1−４％Ｖ合金もこのホットプレス工程で脱水素
される。ホットプレス材はさらにホットプレス炉で真空
中1200℃、70MPa、１時間加熱されるか、熱間静水圧プ
レス機でアルゴン雰囲気中1200℃、2000気圧、１時間加
熱されるか、またはホットプレス材を鉄板で真空パック
し、低速熱間圧延機で空気中1200℃、圧下量約５０％の
熱間圧延を与えられる。これによって真密度の９９.５
％以上のバルク材が得られる。Next, 5 to 20% by volume of TiC compound particles having a particle size of 5 to 10 μm is mixed in a volume of 10 to 30 hours in a ball mill and 1 in an attritor in an argon atmosphere containing no oxygen gas. Mix evenly for ~ 3 hours. The mixed powder is uniformly charged in an appropriate amount in a graphite mold having a diameter of 30 to 50 mm or a side of 30 to 50 mm,
In a hot press furnace under vacuum at 1200 ° C and a load of 20 MPa, 1
Heat for hours. Ti-without the above dehydrogenation treatment
The 6% A1-4% V alloy is also dehydrogenated in this hot pressing process. The hot-pressed material is further heated in a hot-press furnace in a vacuum at 1200 ° C, 70 MPa for 1 hour, or in a hot isostatic press in an argon atmosphere at 1200 ° C, 2000 atm for 1 hour, or the hot-pressed material is heated. Is vacuum-packed with an iron plate and subjected to hot rolling in a low speed hot rolling mill at 1200 ° C. in air at a reduction of about 50%. This gives a true density of 99.5
% Or more of bulk material can be obtained.
【０００９】バルク材を切断し、研削することによって
目的形状の中間製品が得られ、また、これに約900℃、
１〜２時間の熱処理を施すことによって適切な性質を与
える事ができる。By cutting and grinding the bulk material, an intermediate product having a desired shape can be obtained.
Appropriate properties can be given by applying heat treatment for 1 to 2 hours.
【００１０】以上の工程をフロチャートで、図１に示
す。The above steps are shown in a flow chart in FIG.
【００１１】ここで得られた（Ｔi−６％Ａ1−４％Ｖ）
−ＴiＣp10vo1％の複合材料の機械的性質をそれぞれの
構成材の機械的性質との比較において示すと次の表１の
ようになる。Obtained here (Ti-6% A1-4% V)
The following Table 1 shows the mechanical properties of the composite material of TiC p 10 vo1% in comparison with the mechanical properties of the respective constituent materials.
【００１２】[0012]
【表１】 [Table 1]
【００１３】ここで得られた複合材料はＴｉα／β二相
合金の強度、ヤング率を大幅に上昇させることができ
る。またＴｉα／β二相合金は耐摩耗性が低く、相手金
属と焼付きを起こし易いが、複合材では耐摩耗性が向上
する。The composite material obtained here can significantly increase the strength and Young's modulus of the Tiα / β two-phase alloy. Further, the Tiα / β two-phase alloy has low wear resistance and is apt to seize with the mating metal, but the composite material has improved wear resistance.
【００１４】また、ここで得られた（Ｔi−６％Ａ1−４
％Ｖ）−ＴiＣp10vo1％複合材料の組織は次の図２に示
すとおりであり、黒色粒状の約５μｍの大きさのＴiＣ
が二相組織のＴi−６％Ａ1−４％Ｖ母相に均一に分散し
ているのが分かる。強度の上昇は、Ｔi−６％Ａ1−４％
Ｖ母相とＴiＣ粒子の界面に中間層が生成され、母材と
粒子が完全に密着することによって理想的な複合材が製
作されるためである。ヤング率の上昇もこれによって説
明でき、耐摩耗性は微細なＴiＣ粒子が均一に分散存在
するためである。The value obtained here (Ti-6% A1-4)
% V) -TiC p 10vo1% composite material has the structure shown in FIG. 2 below, and is a black granular TiC having a size of about 5 μm.
Is uniformly dispersed in the Ti-6% A1-4% V matrix having a two-phase structure. Increase in strength is Ti-6% A1-4%
This is because an intermediate layer is formed at the interface between the V matrix and the TiC particles and the matrix and particles are brought into complete contact with each other to produce an ideal composite material. The increase in Young's modulus can also be explained by this, and wear resistance is because fine TiC particles are uniformly dispersed.
【００１５】ＴiＮ，ＴiＢ2，ＴiＡ1，Ｔi3Ａ1，ＴiＡ1
3などの化合物を混合した場合も殆んど同じような機械
的性質を示し、その強化の理由も同様にして説明でき
る。また、粉砕、混合に振動ボールミルを用いてもよ
い。TiN, TiB 2 , TiA 1, Ti 3 A 1, TiA 1
When the compounds such as 3 are mixed, almost the same mechanical properties are exhibited, and the reason for the strengthening can be explained in the same manner. A vibrating ball mill may be used for crushing and mixing.
【００１６】２．Ｔｉα／β二相合金とＳiＣホイスカ
との複合材料の製作 前項で述べたのと同じく水素化処理、粉砕、脱水素した
平均粒径５〜１０μｍのＴi−６％Ａ1−４Ｖ％合金のガ
ス噴霧粉に、平均線径５μｍのＳiＣホイスカを体積で
５〜２０％配合し、酸素を全く含まないアルゴン雰囲気
中、ボールミルでは１０〜３０時間、アトライターでは
１〜３時間均一混合させる。2. Manufacture of composite material of Tiα / β two-phase alloy and SiC whiskers Gas atomization of Ti-6% A1-4V% alloy with an average particle size of 5-10 μm, which was hydrotreated, crushed and dehydrogenated as described in the previous section. 5 to 20% by volume of SiC whiskers having an average wire diameter of 5 μm is mixed with the powder and uniformly mixed in an argon atmosphere containing no oxygen for 10 to 30 hours with a ball mill and 1 to 3 hours with an attritor.
【００１７】以後の工程は前項で述べたのと全く同じで
ある。The subsequent steps are exactly the same as those described in the previous section.
【００１８】ここで得られた（Ｔi−６％Ａ1−４％Ｖ）
−ＳiＣW10vo1％の複合材料の機械的性質を示すと表２
のようになる。Obtained here (Ti-6% A1-4% V)
Table 2 shows the mechanical properties of the SiC W 10vo 1% composite material.
become that way.
【００１９】[0019]
【表２】 [Table 2]
【００２０】強度、ヤング率は前述の（Ｔi−６％Ａ1−
４％Ｖ）−ＴiＣp複合材料ほど向上せず、むしろ低下し
ているが、これは母材と粒子の界面に中間相が形成され
ず、母材と粒子が完全に密着していないためである。The strength and Young's modulus are (Ti-6% A1-
4% V) -TiC p composite material does not improve as much as, but rather decreases, because an intermediate phase is not formed at the interface between the base material and the particles, and the base material and the particles are not completely adhered. is there.
【００２１】３．Ｔｉα／β二相合金とＳi−Ｔi−Ｃ−
Ｏ長繊維との複合材料の製作 Ｓi−Ｔi−Ｃ−Ｏ長繊維を長さ数十μｍの短繊維にする
ことは極めて難しいので、この場合は平均線径５μｍの
繊維の撚線を縦横に織った織布と、Ｔi−６％Ａ1−４％
Ｖのガス噴霧粉を圧粉し、焼結・熱間圧延し、平均結晶
粒径を１〜５μｍに微細化した約０.０５ｍｍの薄板
か、またはＴi−６％Ａ1−４％Ｖの溶湯から冷却されて
いる高速回転ローラーに直接注ぐことによって急冷凝固
させた微細結晶組織の広幅リボンを、配合比に応じて積
層させる。積層はホットプレス炉で、真空中、900℃、
３時間、２０MPaの荷重を加えて行う。積層バルク材は
さらにホットプレス炉で真空中、1000℃，１時間、７０
MPaの荷重を加えて再プレスする。これによって真密度
の９９.５％以上のバルク材が得られる。3. Tiα / β dual phase alloy and Si-Ti-C-
Fabrication of composite material with O-long fibers Since it is extremely difficult to make Si-Ti-C-O long fibers into short fibers with a length of several tens of μm, in this case, twisted wires of fibers with an average diameter of 5 μm are arranged vertically and horizontally. Woven fabric, Ti-6% A1-4%
V gas atomized powder is pressed, sintered and hot-rolled, and the average crystal grain size is refined to 1 to 5 μm thin plate of about 0.05 mm, or Ti-6% A1-4% V molten metal. A wide ribbon having a fine crystal structure which is rapidly solidified by pouring it directly onto a high-speed rotating roller cooled from above is laminated according to the compounding ratio. Laminated in a hot press furnace, in vacuum, 900 ℃,
It is carried out by applying a load of 20 MPa for 3 hours. The laminated bulk material is further heated in a hot press furnace in vacuum at 1000 ° C for 1 hour at 70 ° C.
Apply a load of MPa and press again. As a result, a bulk material having a true density of 99.5% or more can be obtained.
【００２２】以後このバルク材を切断し、研削すること
によって目的形状の中間製品が得られ、また、これに真
空中、約900℃、１〜２時間の熱処理を施すことによっ
て適切な性質を与えることが出来る。Thereafter, the bulk material is cut and ground to obtain an intermediate product having a desired shape, and by subjecting it to a heat treatment in vacuum at about 900 ° C. for 1 to 2 hours, suitable properties are given. You can
【００２３】以上の工程をフロチャートで次のように図
３に示す。The above steps are shown in the flow chart of FIG. 3 as follows.
【００２４】ここで得られた(Ｔi−６％Ａ1−４％Ｖ)−
(Ｓi−Ｔi−Ｃ−Ｏ)f10vo1％の複合材の機械的性質をそ
れぞれの構成材の機械的性質との比較において示すと次
の表３のようになる。Obtained here (Ti-6% A1-4% V)-
(Si-Ti-C-O ) f 10vo1% of the composite mechanical properties when it is shown in comparison with the mechanical properties of each constituent member as shown in the following Table 3.
【００２５】[0025]
【表３】 [Table 3]
【００２６】ここで得られた複合材料はＴｉα／β二相
合金の強度、ヤング率を大幅に上昇させることができ
る。これらの上昇はＴi−６％Ａ1−４％Ｖ母材とＳi−
Ｔi−Ｃ−Ｏ長繊維が完全に密着することによって、理
想的な複合材が製作されるためである。ヤング率の上昇
もこれによって説明できる。The composite material obtained here can significantly increase the strength and Young's modulus of the Tiα / β two-phase alloy. These increases are caused by Ti-6% A1-4% V base metal and Si-
This is because the Ti-CO long fibers are completely adhered to each other to produce an ideal composite material. This also explains the increase in Young's modulus.
【００２７】[0027]
【発明の効果】従来チタンでは各種元素を合金化するこ
とによって強度上昇をはかっているが1000MPaの引張強
さが限界である、ここでは化合物粒子分散強化、あるい
は化合物繊維強化によってそれ以上の強度を得ることが
できるとともに、高ヤング率、高耐摩耗性の確保などの
秀れた性能を発揮するチタン合金複合材料となる。[Effects of the Invention] Conventionally, the strength is increased by alloying various elements in titanium, but the tensile strength of 1000 MPa is the limit. Here, further strength is increased by compound particle dispersion strengthening or compound fiber strengthening. The titanium alloy composite material can be obtained and exhibits excellent properties such as high Young's modulus and high wear resistance.
【図面の簡単な説明】[Brief description of drawings]
【図１】(Ｔｉ−６Ａ1−４Ｖ)−ＴｉＣp複合材料の製作
プロセスのフロチャート図である。FIG. 1 is a flowchart of a manufacturing process of a (Ti-6A1-4V) -TiC p composite material.
【図２】(Ｔｉ−６Ａ1−４Ｖ)−ＴｉＣp５vo1％複合材
料の顕微鏡組織写真のコピーである。FIG. 2 is a photomicrograph copy of a (Ti-6A1-4V) -TiC p 5vo1% composite material.
【図３】(Ｔｉ−６Ａ1−４Ｖ)−(Ｓｉ−Ｔｉ−Ｃ−Ｏ)f
複合材料の製作プロセスのフロチャート図である。FIG. 3 (Ti-6A1-4V)-(Si-Ti-C-O) f
It is a flowchart of a manufacturing process of a composite material.
─────────────────────────────────────────────────────
─────────────────────────────────────────────────── ───
【手続補正書】[Procedure amendment]
【提出日】平成３年５月２１日[Submission date] May 21, 1991
【手続補正１】[Procedure Amendment 1]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】０００２[Name of item to be corrected] 0002
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction content]
【０００２】[0002]
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】従来チ
タンは各種の元素を合金化することによってその強度を
上昇させているが、１０００ＭＰａの引張強さが限界で
ある。ここでは化合物粒子分散強化あるいは化合物繊維
強化の技術を用いてさらに強度を上昇させ、また、高ヤ
ング率、耐摩耗性向上などの特性を付与しようとするも
のである。このチタン合金における複合材料化は従来実
用化されていない。2. Description of the Related Art Conventionally, titanium has been increased in strength by alloying various elements, but its tensile strength is limited to 1000 MPa. Here, it is intended to further increase the strength and impart properties such as a high Young's modulus and an improvement in abrasion resistance by using a technique of compound particle dispersion strengthening or compound fiber strengthening. The composite material of this titanium alloy has not been put to practical use.
【手続補正２】[Procedure Amendment 2]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】０００７[Correction target item name] 0007
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction content]
【０００７】[0007]
【実施例】 １．Ｔiα／β二相合金とＴiＣ化合物粒子との複合材料
の製作 先ずＴi−６％Ａ1−４％Ｖ合金の溶湯から平均粒径約５
０ミクロンメータ（μｍ）のガス噴霧粉を作製する。こ
れを水素雰囲気炉を用い、800〜900℃で適当時間加熱処
理することによってチタン合金中に水素化合物を形成さ
せる。この水素化合物を含む処理材は脆いので、ボール
ミルで３０〜５０時間あるいはアトライターで３〜５時
間粉砕することによって平均粒径約５〜１０μｍの微細
粉を得ることができる。この際酸素ガスを全く含まない
アルゴン雰囲気中で粉砕を行うことが必要であり、ま
た、粉末の挿入や取り出しにあたっては不活性雰囲気中
でおこなう必要がある。また、取り出した微細粉は高真
空中800〜900℃で適当時間加熱処理することによって脱
水素する事が出来る。[Example] 1. Manufacture of composite material of Ti α / β two-phase alloy and TiC compound particles First, from Ti-6% A1-4% V alloy melt, the average particle size is about 5
A 0 micrometer (μm) gas atomized powder is made. This is heat-treated in a hydrogen atmosphere furnace at 800 to 900 ° C. for an appropriate time to form a hydrogen compound in the titanium alloy. Since the treatment material containing the hydrogen compound is brittle, fine powder having an average particle size of about 5 to 10 μm can be obtained by crushing with a ball mill for 30 to 50 hours or with an attritor for 3 to 5 hours. At this time, it is necessary to carry out the pulverization in an argon atmosphere containing no oxygen gas, and it is necessary to insert or take out the powder in an inert atmosphere. Also, the fine powder taken out can be dehydrogenated by heat treatment in a high vacuum at 800 to 900 ° C for an appropriate time.
【手続補正３】[Procedure 3]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】００１２[Correction target item name] 0012
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction content]
【００１２】[0012]
【表１】 [Table 1]
【手続補正４】[Procedure amendment 4]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】００１４[Correction target item name] 0014
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction content]
【００１４】また、ここで得られた（Ｔi−６％Ａ1−４
％Ｖ）−ＴiＣｐ10vo1％複合材料の組織は次の図２に示
すとおりであり、黒色粒状の約５μｍの大きさのＴiＣ
が二相組織のＴi−６％Ａ1−４％Ｖ母相に均一に分散し
ているのが分かる。強度の上昇は、Ｔi−６％Ａ1−４％
Ｖ母相とＴiＣ粒子の界面に中間層が生成され、母材と
粒子が完全に密着することによって理想的な複合材が製
作されるためである。ヤング率の上昇もこれによって説
明でき、耐摩耗性は微細なＴiＣ粒子が均一に分散存在
するためである。The value obtained here (Ti-6% A1-4)
The structure of the (% V) -TiCp10vo1% composite material is as shown in the following FIG. 2, and is a black granular TiC having a size of about 5 μm.
Is uniformly dispersed in the Ti-6% A1-4% V matrix having a two-phase structure. Increase in strength is Ti-6% A1-4%
This is because an intermediate layer is formed at the interface between the V matrix and the TiC particles and the matrix and particles are brought into complete contact with each other to produce an ideal composite material. The increase in Young's modulus can also be explained by this, and wear resistance is because fine TiC particles are uniformly dispersed.
【手続補正５】[Procedure Amendment 5]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】００１９[Correction target item name] 0019
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction content]
【００１９】[0019]
【表２】 [Table 2]
【手続補正６】[Procedure correction 6]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】００２５[Name of item to be corrected] 0025
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction content]
【００２５】[0025]
【表３】 [Table 3]
【手続補正７】[Procedure Amendment 7]
【補正対象書類名】図面[Document name to be corrected] Drawing
【補正対象項目名】図３[Name of item to be corrected] Figure 3
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction content]
【図３】 ─────────────────────────────────────────────────────
[Figure 3] ─────────────────────────────────────────────────── ───
【手続補正書】[Procedure amendment]
【提出日】平成５年６月１６日[Submission date] June 16, 1993
【手続補正２】[Procedure Amendment 2]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】図面の簡単な説明[Name of item to be corrected] Brief description of the drawing
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction content]
【図面の簡単な説明】[Brief description of drawings]
【図１】（Ｔｉ−６Ａ１−４Ｖ）−ＴｉＣＰ複合材料の
製作プロセスのフロチャート図である。FIG. 1 is a flowchart of a manufacturing process of a (Ti-6A1-4V) -TiC P composite material.
【図２】（Ｔｉ−６Ａ１−４Ｖ）−ＴｉＣＰ５ｖｏｌ％
複合材料の金属組織を顕微鏡で拡大して見たときの状態
を表した説明図である。FIG. 2 (Ti-6A1-4V) -TiC P 5vol%
It is explanatory drawing showing the state when the metal structure of a composite material was expanded and seen with the microscope.
【図３】（Ｔｉ−６Ａ１−４Ｖ）−（Ｓｉ−Ｔｉ−Ｃ−
Ｏ）ｆ複合材料の製作プロセスのフロチャート図であ
る。FIG. 3 is (Ti-6A1-4V)-(Si-Ti-C-
FIG. 4 is a flow chart of the manufacturing process of (O) f composite material.
Claims (3)
相と体心立方晶であるβ相の二相よりなる結晶組織のチ
タン合金を母相とし、その結晶粒内及び粒界にチタンの
化合物であるＴiＣ，ＴiＮ，ＴiＢ2，ＴiＡ1，Ｔｉ3Ａ
1，ＴiＡ13などの組成の化合物粒子を微細かつ均一に体
積率で２０％以下含有せしめたことを特徴とするチタン
合金複合材料。1. α having a close-packed hexagonal crystal structure
Phase and a body-centered cubic β-phase titanium alloy having a crystal structure as a matrix, and titanium compounds TiC, TiN, TiB 2 , TiA 1, Ti 3 A which are titanium compounds in the crystal grains and grain boundaries.
1, TiA1 3 titanium alloy composite material characterized by the compound particles of the composition was allowed containing 20% or less fine and uniform volumetric rate such.
相と体心立方晶であるβ相の二相よりなる結晶組織のチ
タン合金を母相とし、その結晶粒内及び粒界にＳiＣ，
Ｓi3Ｎ4，Ｓi−Ｔi−Ｃ−Ｏなどの組成の長繊維、短繊
維あるいはホイスカを微細かつ均一に体積率で２０％以
下含有せしめたことを特徴とするチタン合金複合材料。2. An α having a close-packed hexagonal crystal structure.
Phase and a β-phase body-centered cubic β-structured titanium alloy as a matrix phase, with SiC in the crystal grains and grain boundaries
A titanium alloy composite material characterized by containing long fibers, short fibers or whiskers having a composition such as Si 3 N 4 and Si-Ti-C-O finely and uniformly in a volume ratio of 20% or less.
タン合金との複合において、均一な分布をもたらしやす
くするため、使用するチタン二相合金は、 （１）粒状のものは数ミクロンメータの大きさの粒に微
細に粉砕されたもの （２）繊維状のものは数ミクロンメータの直径にされた
もの （３）板状のものは０.０５ｍｍ以下の厚さにされたも
の 及び使用するチタン化合物は、 （１）粒状のものは数ミクロンメータの大きさの粒に微
細に粉砕されたもの、 （２）繊維状のものは数ミクロンメータの直径にされた
もの であることを特徴とする請求項１若しくは請求項２のチ
タン合金複合材料。3. A titanium two-phase alloy used for facilitating uniform distribution in a composite of a granular or fibrous titanium compound and a titanium alloy, (1) The granular one has a size of several micrometers. Finely crushed into particles (2) Fibers with a diameter of a few microns (3) Plates with a thickness of 0.05 mm or less and titanium compounds to be used (1) The granular material is finely pulverized into particles having a size of several micrometers, and (2) the fibrous material is a particle having a diameter of several micrometers. The titanium alloy composite material according to claim 1 or 2.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9886291A JPH06158203A (en) | 1991-04-30 | 1991-04-30 | Titanium-alloy composite material |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9886291A JPH06158203A (en) | 1991-04-30 | 1991-04-30 | Titanium-alloy composite material |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06158203A true JPH06158203A (en) | 1994-06-07 |
Family
ID=14231025
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9886291A Pending JPH06158203A (en) | 1991-04-30 | 1991-04-30 | Titanium-alloy composite material |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06158203A (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114150238A (en) * | 2021-11-26 | 2022-03-08 | 中国航发北京航空材料研究院 | Ti-Al-Nb-based composite material and preparation method thereof |
-
1991
- 1991-04-30 JP JP9886291A patent/JPH06158203A/en active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114150238A (en) * | 2021-11-26 | 2022-03-08 | 中国航发北京航空材料研究院 | Ti-Al-Nb-based composite material and preparation method thereof |
| CN114150238B (en) * | 2021-11-26 | 2022-08-09 | 中国航发北京航空材料研究院 | Ti-Al-Nb-based composite material and preparation method thereof |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4915605A (en) | Method of consolidation of powder aluminum and aluminum alloys | |
| US5723799A (en) | Method for production of metal-based composites with oxide particle dispersion | |
| JPS60121240A (en) | Manufacture of three dimensional product having minimum sizemore than 0.2 mm | |
| JPS62238344A (en) | Mechanical alloying method | |
| US5382405A (en) | Method of manufacturing a shaped article from a powdered precursor | |
| JPS61250123A (en) | Compressed article prepared from heat-treated amorphous lumpy parts | |
| WO2023231744A1 (en) | High-entropy alloy-based nano super-hard composite material reinforced by embedded particles, and preparation method therefor | |
| CN109897991A (en) | A kind of nanometer crystal alloy powder and preparation method thereof of high entropy crystal boundary modification | |
| JP2002371301A (en) | Tungsten sintered compact and manufacturing method therefor | |
| US5384087A (en) | Aluminum-silicon carbide composite and process for making the same | |
| JPH0796701B2 (en) | Sputtering target and manufacturing method thereof | |
| US10058917B2 (en) | Incorporation of nano-size particles into aluminum or other light metals by decoration of micron size particles | |
| EP0577116A1 (en) | Process for producing a composite material consisting of gamma titanium aluminide as matrix with titanium diboride as perserdoid therein | |
| US4300951A (en) | Liquid phase sintered dense composite bodies and method for producing the same | |
| JPH055142A (en) | Titanium-based composite material and production thereof | |
| JPH055138A (en) | Titanium alloy composite material | |
| JPH06158203A (en) | Titanium-alloy composite material | |
| JPS62153166A (en) | B4c base composite sintered body | |
| JP3793813B2 (en) | High strength titanium alloy and method for producing the same | |
| JPH02259029A (en) | Manufacture of aluminide | |
| Coovattanachai et al. | Effect of admixed ceramic particles on properties of sintered 316L stainless steel | |
| CN1796589A (en) | Duplexing sized high temperature resisting aluminium based composite material enhanced by granules of ceramics | |
| JPH11181540A (en) | Hyperfine-grained cemented carbide | |
| JP3225252B2 (en) | Method for producing particle-dispersed sintered titanium-based composite material | |
| JPH06228677A (en) | Combined sintered alloy excellent in corrosion and wear resistance and production thereof |