JPH06153400A - 電力使用効率改善装置 - Google Patents
電力使用効率改善装置Info
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- JPH06153400A JPH06153400A JP4294187A JP29418792A JPH06153400A JP H06153400 A JPH06153400 A JP H06153400A JP 4294187 A JP4294187 A JP 4294187A JP 29418792 A JP29418792 A JP 29418792A JP H06153400 A JPH06153400 A JP H06153400A
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/30—Reactive power compensation
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- Y02E40/40—Arrangements for reducing harmonics
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- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
- Control Of Electrical Variables (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 使用電力効率改善装置に関し、力率改善、高
調波除去、フリッカ除去を同時に処理できる使用電力効
率改善装置に関する者である。 【構成】 線間又は送電線と中性点の間にコンデンサと
リアクトルを挿入することによって、電力使用効率の改
善を図る装置において、図1に示すように、第5高調波
の除去に対しては線路定格容量の6%のリアクトルを使
用し、その他の高調波の除去に対しては線路定格容量の
13%のリアクトルを使用する構成とする。即ち、負荷
として使用する機器の出す高調波はその機器の種類によ
って異なっている。そこで、その機器の出す高調波の次
数に応じて6%リアクトル、13%リアクトルあるいは
両方同時を使い分けるようにするものである。
調波除去、フリッカ除去を同時に処理できる使用電力効
率改善装置に関する者である。 【構成】 線間又は送電線と中性点の間にコンデンサと
リアクトルを挿入することによって、電力使用効率の改
善を図る装置において、図1に示すように、第5高調波
の除去に対しては線路定格容量の6%のリアクトルを使
用し、その他の高調波の除去に対しては線路定格容量の
13%のリアクトルを使用する構成とする。即ち、負荷
として使用する機器の出す高調波はその機器の種類によ
って異なっている。そこで、その機器の出す高調波の次
数に応じて6%リアクトル、13%リアクトルあるいは
両方同時を使い分けるようにするものである。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は使用電力効率改善装置に
関し、特に力率改善、高調波除去、フリッカ除去を同時
に処理できる使用電力効率改善装置に関するものであ
る。
関し、特に力率改善、高調波除去、フリッカ除去を同時
に処理できる使用電力効率改善装置に関するものであ
る。
【0002】
【従来技術】電力の使用効率は力率、高調波の有無に依
存する。力率の改善及び高調波の除去は線間あるいは線
路と中性点の間にコンデンサ及びリアクトルを挿入した
フィルタを用いることによってなされる。
存する。力率の改善及び高調波の除去は線間あるいは線
路と中性点の間にコンデンサ及びリアクトルを挿入した
フィルタを用いることによってなされる。
【0003】図6は従来より使用されている低圧フィル
タの単線(3相の中の一線)結線図を示すものであり、
第5高調波除去用の6%リアクトルL5 、第7高調波除
去用の8%リアクトルL7 、第11高調波除去用の13
%リアクトルL11と、それぞれに対応したコンデンサC
5 、C7 、C11が並列に同時に接続されるようになって
いる。
タの単線(3相の中の一線)結線図を示すものであり、
第5高調波除去用の6%リアクトルL5 、第7高調波除
去用の8%リアクトルL7 、第11高調波除去用の13
%リアクトルL11と、それぞれに対応したコンデンサC
5 、C7 、C11が並列に同時に接続されるようになって
いる。
【0004】図7は図6に示した装置の1対のコンデン
サとリアクトル(例えばコンデンサC5 とリアクトルL
7 )についての詳細図である。Δ結線されたコンデンサ
1a’、1b’、1c’と該Δ結線の頂点と線路との間
に挿入されるリアクトル2a’、2b’、2c’とより
構成され、スイッチ4’によって負荷が投入されるとと
もに、装置側のスイッチ4もONにされる。これによっ
て力率が改善されるばかりでなく、リアクトルの大きさ
を適当に選択することによって高調波もある程度除去さ
れ、形波歪みを少なくして電力使用効率を高めることが
できることになる。
サとリアクトル(例えばコンデンサC5 とリアクトルL
7 )についての詳細図である。Δ結線されたコンデンサ
1a’、1b’、1c’と該Δ結線の頂点と線路との間
に挿入されるリアクトル2a’、2b’、2c’とより
構成され、スイッチ4’によって負荷が投入されるとと
もに、装置側のスイッチ4もONにされる。これによっ
て力率が改善されるばかりでなく、リアクトルの大きさ
を適当に選択することによって高調波もある程度除去さ
れ、形波歪みを少なくして電力使用効率を高めることが
できることになる。
【0005】この装置は負荷の誘導が原因で発する電流
の遅れを改善したり、あるいは高調波の除去をしようと
するものであるから、上記スイッチ4、スイッチ4’に
よって、負荷と同時に線路に投入され、また、負荷の開
放と同時に線路から開放される。
の遅れを改善したり、あるいは高調波の除去をしようと
するものであるから、上記スイッチ4、スイッチ4’に
よって、負荷と同時に線路に投入され、また、負荷の開
放と同時に線路から開放される。
【0006】ところで、線路にコンデンサ1a’、1
b’、1c’を挿入する場合には投入時にそのコンデン
サ両端の電圧と線間電圧が一致していないと衝激波が生
じ、負荷やコンデンサを破壊したり劣化したりすること
がある。そこで、図8に示すように、コンデンサ1a
(1b、1c)と、ダイオード5a(5b、5c)と該
ダイオード5a(5b、5c)に逆極性に接続したサイ
リスタ6a(6b、6c)を直列に接続してΔ結線する
構成が採用されている。
b’、1c’を挿入する場合には投入時にそのコンデン
サ両端の電圧と線間電圧が一致していないと衝激波が生
じ、負荷やコンデンサを破壊したり劣化したりすること
がある。そこで、図8に示すように、コンデンサ1a
(1b、1c)と、ダイオード5a(5b、5c)と該
ダイオード5a(5b、5c)に逆極性に接続したサイ
リスタ6a(6b、6c)を直列に接続してΔ結線する
構成が採用されている。
【0007】図9は図8に示す上記構成のフィルタを開
閉制御回路200で制御する場合の各部の波形をタイミ
ングチャートとして示したものである。いま時刻T0 で
負荷が投入されてサイリスタ6a、6b、6cを導通さ
せるとコンデンサ1a、1b、1cが各相間に並列に接
続されたことになり、力率調整の機能が働くわけである
が、上記サイリスタ6a、6b、6cを導通させるタイ
ミングがここでは重要となる。
閉制御回路200で制御する場合の各部の波形をタイミ
ングチャートとして示したものである。いま時刻T0 で
負荷が投入されてサイリスタ6a、6b、6cを導通さ
せるとコンデンサ1a、1b、1cが各相間に並列に接
続されたことになり、力率調整の機能が働くわけである
が、上記サイリスタ6a、6b、6cを導通させるタイ
ミングがここでは重要となる。
【0008】まず、コンデンサ1a、1b、1cは同図
(b)に示すようにサイリスタ6a、6b、6cが導通
していない間は負荷の開閉にかかわらず、ダイオード5
a、5b、5cを介して図9に(a)に示す相間電圧V
M の最大値VD 又はその付近の電圧に充電されている。
従って、サイリスタ6a、6b、6cの導通時に相間電
圧も最大値VD 付近(最大であれば最もよい)であれ
ば、衝激波の発生なく力率調整機能を開始できるわけで
あり、その時刻は図9のT1 である。
(b)に示すようにサイリスタ6a、6b、6cが導通
していない間は負荷の開閉にかかわらず、ダイオード5
a、5b、5cを介して図9に(a)に示す相間電圧V
M の最大値VD 又はその付近の電圧に充電されている。
従って、サイリスタ6a、6b、6cの導通時に相間電
圧も最大値VD 付近(最大であれば最もよい)であれ
ば、衝激波の発生なく力率調整機能を開始できるわけで
あり、その時刻は図9のT1 である。
【0009】そこで時刻T1 でサイリスタ6a、6b、
6cを導通すべく開閉制御回路200からサイリスタ6
a、6b、6cのゲートに同図(e)に示すようにゲー
ト電圧VG を印加する。この電圧波形は上記時刻T1 で
立上がり、負荷開放時T2 に立下がる直流電圧である。
6cを導通すべく開閉制御回路200からサイリスタ6
a、6b、6cのゲートに同図(e)に示すようにゲー
ト電圧VG を印加する。この電圧波形は上記時刻T1 で
立上がり、負荷開放時T2 に立下がる直流電圧である。
【0010】以上のようにして各相のサイリスタ6a、
6b、6cを導通すると線間電圧がコンデンサ電圧Vc
よりより低くなる半サイクルにはサイリスタ6a、6
b、6cが、また線間電圧がコンデンサ電圧より高くな
る半サイクルにはダイオード5a、5b、5cが導通
し、結局ダイオード5a、5b、5cとサイリスタ6
a、6b、6cとが半サイクルごとに交互に導通して同
図(b)(c)のようなコンデンサ電流Icを形成し、
力率調整及び高調波除去を行うことになる。
6b、6cを導通すると線間電圧がコンデンサ電圧Vc
よりより低くなる半サイクルにはサイリスタ6a、6
b、6cが、また線間電圧がコンデンサ電圧より高くな
る半サイクルにはダイオード5a、5b、5cが導通
し、結局ダイオード5a、5b、5cとサイリスタ6
a、6b、6cとが半サイクルごとに交互に導通して同
図(b)(c)のようなコンデンサ電流Icを形成し、
力率調整及び高調波除去を行うことになる。
【0011】次に時刻T2 で負荷が開放され、それと同
時にサイリスタのゲート電圧VG をOFFにしておくと
ダイオード5a、5b、5cが導通しているので時刻T
3 まではコンデンサTa、Tb、Tcが充電されるが、
その後の線間電圧が最大値V G となる時刻T3 でサイリ
スタ6a、6b、6cに電流は流れなくなりコンデンサ
1a、1b、1cはコンデンサ電流Icが零の時点T3
で各相間から切離され、コンデンサ1a、1b、1cは
初期状態と同じく線間電圧VM の最大値付近の電圧に充
電され、以後再びサイリスタ6a、6b、6cが導通す
るまでこの状態を保つことになる。
時にサイリスタのゲート電圧VG をOFFにしておくと
ダイオード5a、5b、5cが導通しているので時刻T
3 まではコンデンサTa、Tb、Tcが充電されるが、
その後の線間電圧が最大値V G となる時刻T3 でサイリ
スタ6a、6b、6cに電流は流れなくなりコンデンサ
1a、1b、1cはコンデンサ電流Icが零の時点T3
で各相間から切離され、コンデンサ1a、1b、1cは
初期状態と同じく線間電圧VM の最大値付近の電圧に充
電され、以後再びサイリスタ6a、6b、6cが導通す
るまでこの状態を保つことになる。
【0012】尚、例えば時刻T4 で負荷が開放され、同
時にゲート電圧VG を零にする場合でも時刻T5 まで
は、サイリスタ6a、6b、6cがそのまま導通状態を
保ち、更に時刻T5 〜T3 まではダイオード5a、5
b、5cが導通しているので結局時刻T3 でコンデンサ
1a、1b、1cが線路から切りはなされることにな
る。
時にゲート電圧VG を零にする場合でも時刻T5 まで
は、サイリスタ6a、6b、6cがそのまま導通状態を
保ち、更に時刻T5 〜T3 まではダイオード5a、5
b、5cが導通しているので結局時刻T3 でコンデンサ
1a、1b、1cが線路から切りはなされることにな
る。
【0013】尚、図8に於ける波形成形用リアクトル2
a、2b、2cは図6における直列リアクトル2a’、
2b’、2c’の代わりに用いるものである。更に、ス
ポット溶接機等から発生するフリッカを除去するために
は、図10に示すような回路が用いられている。すなわ
ち、コンデンサ1dとリアクトル2dが線路に並列に接
続され、かつ、該リアクトル2dにはスイッチング素子
7が接続され、このスイッチング素子7は通常はOFF
の状態であって、負荷が大きくなるとONとなって発生
するフリッカをリアクトル2dを介して短絡するととも
にコンデンサ1dで電圧を維持するようになっている。
a、2b、2cは図6における直列リアクトル2a’、
2b’、2c’の代わりに用いるものである。更に、ス
ポット溶接機等から発生するフリッカを除去するために
は、図10に示すような回路が用いられている。すなわ
ち、コンデンサ1dとリアクトル2dが線路に並列に接
続され、かつ、該リアクトル2dにはスイッチング素子
7が接続され、このスイッチング素子7は通常はOFF
の状態であって、負荷が大きくなるとONとなって発生
するフリッカをリアクトル2dを介して短絡するととも
にコンデンサ1dで電圧を維持するようになっている。
【0014】
【発明が解決しようとする課題】供給電圧に対する電圧
変動率は総合で5%以下、第5高調波が3%以下、第2
3高調波以下が1%以下と定められている。ところが、
コンデンサのみを用いた従来の力率改善(高調波除去)
回路によると、表1に示すように電圧歪み率は20%以
上にも及び、あまり有効な手段とはなっていなかった。
変動率は総合で5%以下、第5高調波が3%以下、第2
3高調波以下が1%以下と定められている。ところが、
コンデンサのみを用いた従来の力率改善(高調波除去)
回路によると、表1に示すように電圧歪み率は20%以
上にも及び、あまり有効な手段とはなっていなかった。
【0015】また、高調波の中の奇数次高調波が使用効
率に与える影響が大きいとの考えから、該奇数次高調波
を除去することにのみ配慮がなされている。すなわち、
前記図6に示すように、コンデンサとリアクトルを用い
る方法に於いても、例えば第5高調波除去用のコンデン
サC5 と6%リアクトルL5 の組み合わせ、第7高調波
除去用のコンデンサC7 と8%リアクトルL7 の組み合
わせ、第11高調波除去用のコンデンサC11と13%リ
アクトルL11を並列に接続し、全負荷に対して常に固定
した容量のコンデンサとリアクトルを接続するようにし
ていた。
率に与える影響が大きいとの考えから、該奇数次高調波
を除去することにのみ配慮がなされている。すなわち、
前記図6に示すように、コンデンサとリアクトルを用い
る方法に於いても、例えば第5高調波除去用のコンデン
サC5 と6%リアクトルL5 の組み合わせ、第7高調波
除去用のコンデンサC7 と8%リアクトルL7 の組み合
わせ、第11高調波除去用のコンデンサC11と13%リ
アクトルL11を並列に接続し、全負荷に対して常に固定
した容量のコンデンサとリアクトルを接続するようにし
ていた。
【0016】ところが、波形歪みに影響を与えているの
は奇数次の高調波だけではなく、表2に示すように偶数
次の高調波(表2の第2高調波参照)もその大きさに応
じて寄与しており、しかも、波形歪みが生じると使用効
率が悪化する。従来は偶数次の高調波が少なかったので
上記のように奇数次の高調波を除去することの方に配慮
が傾きがちであったが、近年に至ってインバータ等半導
体素子を用いたパルス制御を行う機器が多くなると、上
記のように奇数次の高調波除去に配慮が傾いた装置を用
いた場合、例え力率調整が良好であっても高調波が除去
し切れなくて、電圧波形に歪みを生じ効率が悪くなる傾
向がある。
は奇数次の高調波だけではなく、表2に示すように偶数
次の高調波(表2の第2高調波参照)もその大きさに応
じて寄与しており、しかも、波形歪みが生じると使用効
率が悪化する。従来は偶数次の高調波が少なかったので
上記のように奇数次の高調波を除去することの方に配慮
が傾きがちであったが、近年に至ってインバータ等半導
体素子を用いたパルス制御を行う機器が多くなると、上
記のように奇数次の高調波除去に配慮が傾いた装置を用
いた場合、例え力率調整が良好であっても高調波が除去
し切れなくて、電圧波形に歪みを生じ効率が悪くなる傾
向がある。
【0017】また、高調波の大きさ、位相のずれは負荷
の大きさに応じて大きくなる。ところが上記のように負
荷に対して固定された値のリアクトル、コンデンサを用
いると、たとえ定格電流、定格電圧の下ではバランスが
とれても定格より小さい負荷の下ではバランスを壊し、
充分に目的を達し切れないことになる。
の大きさに応じて大きくなる。ところが上記のように負
荷に対して固定された値のリアクトル、コンデンサを用
いると、たとえ定格電流、定格電圧の下ではバランスが
とれても定格より小さい負荷の下ではバランスを壊し、
充分に目的を達し切れないことになる。
【0018】更に、上記図10に示すフリッカ除去装置
は上記力率改善又は高調波除去装置とは別の装置とな
り、そのための充分な設備が必要となる。この発明は上
記従来の事情に鑑みて提案されたものであって、力率の
改善、奇数次及び偶数次高調波、更にフリッカの除去が
適性にかつ1台の装置でほぼ完全にできる電力使用効率
改善装置を提供することを目的とするものである。
は上記力率改善又は高調波除去装置とは別の装置とな
り、そのための充分な設備が必要となる。この発明は上
記従来の事情に鑑みて提案されたものであって、力率の
改善、奇数次及び偶数次高調波、更にフリッカの除去が
適性にかつ1台の装置でほぼ完全にできる電力使用効率
改善装置を提供することを目的とするものである。
【0019】
【課題を解決するための手段】本発明は上記目的を達成
するために以下の手段を採用している。すなわち、線間
又は送電線と中性点の間にコンデンサとリアクトルを挿
入することによって、電力使用効率の改善を図る装置に
おいて、図1に示すように、第5高調波の除去に対して
は線路定格容量の6%のリアクトルを使用し、その他の
高調波の除去に対しては線路定格容量の13%のリアク
トルを使用する構成としたものである。
するために以下の手段を採用している。すなわち、線間
又は送電線と中性点の間にコンデンサとリアクトルを挿
入することによって、電力使用効率の改善を図る装置に
おいて、図1に示すように、第5高調波の除去に対して
は線路定格容量の6%のリアクトルを使用し、その他の
高調波の除去に対しては線路定格容量の13%のリアク
トルを使用する構成としたものである。
【0020】即ち、負荷として使用する機器の出す高調
波はその機器の種類によって異なっている、そこで、そ
の機器の出す高調波の次数に応じて6%リアクトル、1
3%リアクトルあるいは両方同時を使い分けるようにす
る。
波はその機器の種類によって異なっている、そこで、そ
の機器の出す高調波の次数に応じて6%リアクトル、1
3%リアクトルあるいは両方同時を使い分けるようにす
る。
【0021】更に、負荷の大きさに応じてコンデンサ容
量及びリアクトル容量をを変化させるようにするとより
有効に高調波の除去ができる。
量及びリアクトル容量をを変化させるようにするとより
有効に高調波の除去ができる。
【0022】
【作用】表2に示すように6%程度のリアクトルを用い
ると第5高調波の電圧を全電圧波高値の3%以下に抑え
ることができる。また、表3に示すように13%程度の
リアクトルを用いると、第5高調波以外の高調波を極め
て低くに迄抑えることができる。
ると第5高調波の電圧を全電圧波高値の3%以下に抑え
ることができる。また、表3に示すように13%程度の
リアクトルを用いると、第5高調波以外の高調波を極め
て低くに迄抑えることができる。
【0023】第5高調波はモータ等の誘導性の強い機器
から発生する。従って、モータ等に対しては6%のリア
クトルを用いた装置を適用する。また、供給電力が一旦
整流されてコンデンサで平滑化されてパルス制御に供さ
れる機器、例えばインバータでは偶数次の高調波が発生
する。従って、この種機器に対して13%リアクトルを
用いた装置が適用される。
から発生する。従って、モータ等に対しては6%のリア
クトルを用いた装置を適用する。また、供給電力が一旦
整流されてコンデンサで平滑化されてパルス制御に供さ
れる機器、例えばインバータでは偶数次の高調波が発生
する。従って、この種機器に対して13%リアクトルを
用いた装置が適用される。
【0024】更に、第5高調波及びそれ以外の次数の高
調波を発生する機器もあるので、この種機器に対して6
%と13%の両方のリアクトルを用いた装置が適用され
る。
調波を発生する機器もあるので、この種機器に対して6
%と13%の両方のリアクトルを用いた装置が適用され
る。
【0025】
【実施例】図1は本発明の一実施例を示す原理図であ
る。各負荷Aに対するユニットIA 、IIA …(負荷Bに
対するユニットIB 、IIB…)はそれぞれコンデンサ1
(1a、1b、1c)、リアクトル2(2a、2b、2
c)、相互に逆接続されたダイオード5(5a、5b、
5c)、サイリスタ6(6a、6b、6c)で1組をな
す直列回路をΔ接続した単線結線図である。
る。各負荷Aに対するユニットIA 、IIA …(負荷Bに
対するユニットIB 、IIB…)はそれぞれコンデンサ1
(1a、1b、1c)、リアクトル2(2a、2b、2
c)、相互に逆接続されたダイオード5(5a、5b、
5c)、サイリスタ6(6a、6b、6c)で1組をな
す直列回路をΔ接続した単線結線図である。
【0026】負荷Aはモータ等の誘導性の機器であっ
て、第5高調波が発生しやすい。そこで、この種機器に
対しては上記リアクトル2(2a、2b、2c)として
6%のリアクトルを用いている。
て、第5高調波が発生しやすい。そこで、この種機器に
対しては上記リアクトル2(2a、2b、2c)として
6%のリアクトルを用いている。
【0027】また、負荷Bはインバータ等の半導体を用
いたパルス制御を行う機器であって、第5高調波以外の
高調波の比率が高くなる。この場合、リアクトルとして
13%のリアクトルを用いる。
いたパルス制御を行う機器であって、第5高調波以外の
高調波の比率が高くなる。この場合、リアクトルとして
13%のリアクトルを用いる。
【0028】更に、第5高調波及びそれ以外の高調波の
両方が含まれる場合には、上記6%と13%のリアクト
ルを並列に用いることになる。本発明では上記のように
使用機器に応じてリアクトルの値を定めるとともに、使
用機器の負荷に応じて作動するコンデンサ容量を変化さ
せている。
両方が含まれる場合には、上記6%と13%のリアクト
ルを並列に用いることになる。本発明では上記のように
使用機器に応じてリアクトルの値を定めるとともに、使
用機器の負荷に応じて作動するコンデンサ容量を変化さ
せている。
【0029】すなわち、図2に示すように負荷Aに対応
するカレントトランス30Aより検出される電流値(電
流対応電圧)は負荷認識装置10Aの検出部11aで整
流されA/D変換されてコンパレータ12aに入力され
る。このコンパレータ12aはカレントトランス30A
によって電流検出があったとき(電流が零より大きいと
き)、後述するように開閉制御装置20Aの制御ユニッ
ト200aを作動させ、ユニットIのサイリスタ6(6
a、6b、6c)をONさせるようになっている。
するカレントトランス30Aより検出される電流値(電
流対応電圧)は負荷認識装置10Aの検出部11aで整
流されA/D変換されてコンパレータ12aに入力され
る。このコンパレータ12aはカレントトランス30A
によって電流検出があったとき(電流が零より大きいと
き)、後述するように開閉制御装置20Aの制御ユニッ
ト200aを作動させ、ユニットIのサイリスタ6(6
a、6b、6c)をONさせるようになっている。
【0030】また、上記カレントトランス30Aによっ
て検出された電流値は検出部11aでA/D変換されて
コンパレータ12bにも入力され、このコンパレータ1
2bは電流が所定値より大きくなったとき(例えば25
kvA相当値より大きくなったとき)に負荷認識手段の
制御ユニット200bを作動させ、ユニットIIのサイリ
スタ6(6a、6b、6c)を作動させるようになって
いる。
て検出された電流値は検出部11aでA/D変換されて
コンパレータ12bにも入力され、このコンパレータ1
2bは電流が所定値より大きくなったとき(例えば25
kvA相当値より大きくなったとき)に負荷認識手段の
制御ユニット200bを作動させ、ユニットIIのサイリ
スタ6(6a、6b、6c)を作動させるようになって
いる。
【0031】開閉制御装置20Aは図3に示すように各
ユニットIA 、IIA …に対応する制御ユニット200
a、200b…よりなっている。ここで図3では1つの
ユニットに対応する制御ユニットについてのみ示してい
る。
ユニットIA 、IIA …に対応する制御ユニット200
a、200b…よりなっている。ここで図3では1つの
ユニットに対応する制御ユニットについてのみ示してい
る。
【0032】端子P1 から入力された電圧信号Svが相
間電圧最大電圧検出部71に入力され、ここで、相間電
圧が最大になったとき最大チェック検出パルスP0 を出
力し、該パルスP0 はアンドゲート74に入力される。
また、上記ユニットIのコンパレータ12aの出力は負
荷投入検出部72に入力される。この負荷投入検出部7
2は上記コンパレータ12aの出力が“1”になったと
き、すなわち、負荷が投入されたときにほぼ1サイクル
の長さ“1”となる投入パルスPiを出力する。この投
入パルスPiは上記アンドゲート74に入力され、アン
ドゲート74の出力がセットリセット回路76のセット
端子Psに入力されている。
間電圧最大電圧検出部71に入力され、ここで、相間電
圧が最大になったとき最大チェック検出パルスP0 を出
力し、該パルスP0 はアンドゲート74に入力される。
また、上記ユニットIのコンパレータ12aの出力は負
荷投入検出部72に入力される。この負荷投入検出部7
2は上記コンパレータ12aの出力が“1”になったと
き、すなわち、負荷が投入されたときにほぼ1サイクル
の長さ“1”となる投入パルスPiを出力する。この投
入パルスPiは上記アンドゲート74に入力され、アン
ドゲート74の出力がセットリセット回路76のセット
端子Psに入力されている。
【0033】上記コンパレータ12aの出力は負荷開放
検出部73にも入力される。この負荷開放検出部73は
負荷が開放されたときに開放パルスPtを出力し、該パ
ルスPt はセットリセット回路76のリセット端子Pr
に入力されている。
検出部73にも入力される。この負荷開放検出部73は
負荷が開放されたときに開放パルスPtを出力し、該パ
ルスPt はセットリセット回路76のリセット端子Pr
に入力されている。
【0034】このように開閉制御装置20Aを構成して
おくと、負荷投入後の相間電圧最大時に、上記投入パル
スPiによってセットリセット回路76がセットされ、
また負荷開放時には上記開放パルスPtによってセット
リセット回路76がリセットされて、図9に示すような
ゲート電圧VG を端子P3 から得ることができるわけで
ある。
おくと、負荷投入後の相間電圧最大時に、上記投入パル
スPiによってセットリセット回路76がセットされ、
また負荷開放時には上記開放パルスPtによってセット
リセット回路76がリセットされて、図9に示すような
ゲート電圧VG を端子P3 から得ることができるわけで
ある。
【0035】電流が一定値を越えると次いでユニットII
A のコンパレータ12bが作動し、対応する制御ユニッ
ト7aを作動させることなる。以上の構成及び動作は負
荷Bについての開閉制御装置20Bについても全く同様
となる。
A のコンパレータ12bが作動し、対応する制御ユニッ
ト7aを作動させることなる。以上の構成及び動作は負
荷Bについての開閉制御装置20Bについても全く同様
となる。
【0036】このように負荷に応じて容量を増加させる
ことによって、負荷の大きさに応じた高調波の除去がで
きることになる。表1はコンデンサのみによる高調波の
除去及び力率の改善を行った場合の各次数の高調波の大
きさ(電圧)の割合(第1次を100%とする)と位相
を示したものである。表2は図1(図2)において6%
リアクトルを用いた場合、更に表3は13%リアクトル
を用いた場合の上記高調波の割合と位相を示したもので
ある。
ことによって、負荷の大きさに応じた高調波の除去がで
きることになる。表1はコンデンサのみによる高調波の
除去及び力率の改善を行った場合の各次数の高調波の大
きさ(電圧)の割合(第1次を100%とする)と位相
を示したものである。表2は図1(図2)において6%
リアクトルを用いた場合、更に表3は13%リアクトル
を用いた場合の上記高調波の割合と位相を示したもので
ある。
【0037】表2によると6%リアクトルによって第5
高調波が3%以下に抑えられているが他の高調波は目的
の値以下に抑えられていない。従って、図4(a)より
も明らかなように電圧変動があり、また同図(b)より
力率の改善も充分ではないことが判る。更に、表3及び
該表3の波形を図面で表した図5(a)によると、13
%リアクトルによって第5高調波以外の高調波が著しく
小さい値に抑えられ、更に図5(b)より明らかなよう
に、力率もかなりの程度改善されていることが理解でき
る。
高調波が3%以下に抑えられているが他の高調波は目的
の値以下に抑えられていない。従って、図4(a)より
も明らかなように電圧変動があり、また同図(b)より
力率の改善も充分ではないことが判る。更に、表3及び
該表3の波形を図面で表した図5(a)によると、13
%リアクトルによって第5高調波以外の高調波が著しく
小さい値に抑えられ、更に図5(b)より明らかなよう
に、力率もかなりの程度改善されていることが理解でき
る。
【0038】
【表1】
【0039】
【表2】
【0040】
【表3】
【0041】
【発明の効果】以上説明したように本発明によると、負
荷となる機器の出す高調波の種類に応じてリアクトルを
変化させているので、高調波を確実に除去することがで
きる。また、負荷の大きさに応じてコンデンサ容量、リ
アクトルの大きさを変化させているので、負荷の変化に
対応した大きさのコンデンサ、リアクトルを稼働させる
ことができ、上記効果を一層有効にする。
荷となる機器の出す高調波の種類に応じてリアクトルを
変化させているので、高調波を確実に除去することがで
きる。また、負荷の大きさに応じてコンデンサ容量、リ
アクトルの大きさを変化させているので、負荷の変化に
対応した大きさのコンデンサ、リアクトルを稼働させる
ことができ、上記効果を一層有効にする。
【図1】本発明原理図である。
【図2】本発明の一実施例回路図である。
【図3】開閉制御装置の一実施例回路図である。
【図4】表2の内容を図面として表した波形図である。
【図5】表3の内容を図面として表した波形図である。
【図6】従来例を示す回路図である。
【図7】従来例のより詳しい回路図である。
【図8】従来例の他の回路図である。
【図9】従来例のタイミング図である。
【図10】従来のフリッカ除去回路
Claims (3)
- 【請求項1】 線間又は送電線と中性点の間にコンデン
サとリアクトルを挿入することによって、電力使用効率
の改善を図る装置において、 第5高調波の除去に対しては線路定格容量の6%のリア
クトルを使用し、その他の高調波の除去に対しては線路
定格容量の13%のリアクトルを使用することを特徴と
する電力使用効率改善装置。 - 【請求項2】 負荷として使用する機器の出す高調波の
次数に応じて6%リアクトル、13%リアクトルあるい
は両方同時を使い分ける請求項1に記載の電力使用効率
改善装置。 - 【請求項3】 負荷の大きさに応じてコンデンサ容量及
びリアクトル容量をを変化させる請求項1に記載の電力
使用効率改善装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4294187A JPH06153400A (ja) | 1992-11-02 | 1992-11-02 | 電力使用効率改善装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4294187A JPH06153400A (ja) | 1992-11-02 | 1992-11-02 | 電力使用効率改善装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH06153400A true JPH06153400A (ja) | 1994-05-31 |
Family
ID=17804446
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP4294187A Pending JPH06153400A (ja) | 1992-11-02 | 1992-11-02 | 電力使用効率改善装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH06153400A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101795000A (zh) * | 2010-03-17 | 2010-08-04 | 沈阳鼎盛中贝机电设备有限公司 | 一种电力电容动态脱谐装置及控制方法 |
CN102798758A (zh) * | 2012-09-04 | 2012-11-28 | 广州供电局有限公司 | 并联电容器组串联电抗率的测量方法和*** |
-
1992
- 1992-11-02 JP JP4294187A patent/JPH06153400A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101795000A (zh) * | 2010-03-17 | 2010-08-04 | 沈阳鼎盛中贝机电设备有限公司 | 一种电力电容动态脱谐装置及控制方法 |
CN102798758A (zh) * | 2012-09-04 | 2012-11-28 | 广州供电局有限公司 | 并联电容器组串联电抗率的测量方法和*** |
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