JPH06145930A - 析出型銅合金の製造法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 優れた加工性と高い強度を併せ持ち、尚且つ
高い信頼性を有している、コネクター、端子材、ばね材
及びリードフレーム材等の電子電気機器用銅合金の製造
法を提供する。 【構成】 銅合金鋳塊を熱間加工、冷間加工後、熱処理
し、その後所定の冷間加工、時効処理を行う析出型銅合
金の製造法において、前記熱処理の内最初の熱処理時
に、高密度パルス電流を付加する事を特徴とする析出型
銅合金の製造法。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、優れた加工性と高い強
度と導電性を併せ持ち、尚且つ高い信頼性を有している
事を特徴とし、コネクター，端子材，ばね材及びリード
フレーム材等の電子電気機器用材として適した析出型銅
合金の製造法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】近年の電子電気産業における軽薄短小化
は、そこで使われる機器の小型化・軽量化・高集積化を
促し、それに伴い、その構成部品の小型化・軽量化・高
性能化が、一段と望まれている。この要求に対して、構
成部品の基盤を成す構造材や、コネクター，リードフレ
ーム材等も、小型・軽量化の為の薄肉化と高集積化によ
る熱問題における良好な熱伝導性が望まれ、それに対処
する材料が必要と成ってきていた。このような状況に対
して、高強度導電性材料として、「Ｃｕ−Ｎｉ−Ｓｉ」
（特願昭５７−６０６１）「Ｃｕ−Ｃｒ−Ｓｎ」（特願
昭６１−２１４７１７）等の析出硬化型銅合金が、広く
用いられてきているが、これらの合金では、共通して高
温での溶体化処理とその後に行われる加工処理と時効処
理により、本来もっている特性を現出させるべきもので
ある。しかしながら、析出成分をマトリックス中に固溶
成分として保持させる溶体化処理においては、溶体化の
為の高温での材料保持中に、組織における再結晶化現象
が過度に進み、再結晶粒の粗大化を招き、材料の持つ延
性や応力付加時の表面性状等を劣化させる影響を示して
いる。その為に、溶体化処理時に再結晶化現象を制御す
る事が必要となり、材料を連続して溶体化処理を行う連
続溶体化処理技術（特願平１−１８７５７３）が行われ
てきており、ある程度の効果を示していた。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記の技術
を踏まえて、今後更に増大するであろう電子電気機器部
品の性能要求に対応して、より高い諸特性の獲得と製造
コストの低廉化を目指して、Ｃｒ，Ｓｎ，Ｎｉ，Ｓｉ，
Ｚｒ，Ｔｉ，Ｆｅ元素等のＣｕ合金中で析出物形成を行
う析出元素群を主添加成分とする析出硬化型銅合金にお
ける従来知られた溶体化処理技術を用いずに、析出現象
の抑制技術と再結晶化処理技術の融合をはかり、均一な
再結晶組織を持ち且つ、析出物が極めて少なく且つ微細
である材料を製造する析出型銅合金の製造法の改良を計
ったものである。

【０００４】

【課題を解決する為の手段】上記に鑑み本発明は、容易
に固溶状態の維持と材料の再結晶化を、一般に言われる
高温での溶体化処理を熱間加工後に行わずにより低い温
度での熱処理工程で成さしめたものである。即ち、本発
明に係る銅合金の第ーは、Ｃｒ，Ｓｎ元素を主添加成分
とする析出型銅合金であり、第二は、Ｎｉ，Ｓｉ元素を
主添加成分とし、更に第三では、Ｚｒ，Ｃｒ元素を主添
加成分とする析出型銅合金である。 第四では、Ｆｅ元
素を主添加成分とし、第五では、Ｔｉ，Ｎｉ元素を主添
加成分とする析出型銅合金に関する製造法である。

【０００５】そして請求項１は、銅合金鋳塊を熱間加
工，冷間加工後、熱処理し、その後所定の冷間加工、時
効処理を行う析出型銅合金の製造法において、前記熱処
理の内最初の熱処理時に、高密度パルス電流を付加する
事を特徴とする析出型銅合金の製造法である。

【０００６】請求項２は、銅合金が、Ｃｒ０．１〜０．
３５ｗｔ％，Ｓｎ０．０５〜０．５ｗｔ％を含み残部Ｃ
ｕと不可避的不純物とからなる銅合金であり、該銅合金
鋳塊を８８０〜１０５０℃の温度に加熱した後に、８８
０℃〜１０５０℃の温度域から加熱状態で断面積の減面
化加工とそれに続く急速冷却処理を行い、析出物の少な
い過飽和固溶体の薄板若しくは、小径化した線棒材に、
適度の冷間加工を加えた後で、行われる最初の熱処理に
おいて、３５０〜６５０℃の温度域で、４５〜１８００
秒間保持の熱処理と高密度パルス電流の付加処理を同時
に加える事を特徴とする請求項１記載の析出型銅合金の
製造法である。

【０００７】請求項３は、銅合金が、Ｃｒ０．１〜０．
３５ｗｔ％，Ｓｎ０．０５〜０．５ｗｔ％，Ｚｎ０．０
５〜５．０ｗｔ％を含み残部Ｃｕと不可避的不純物とか
らなる銅合金であり、該銅合金鋳塊を８８０〜１０５０
℃の温度に加熱した後に、８８０℃〜１０５０℃の温度
域から加熱状態で断面積の減面化加工とそれに続く急速
冷却処理を行い、析出物の少ない過飽和固溶体の薄板若
しくは、小径化した線棒材に、適度の冷間加工を加えた
後で、行われる最初の熱処理において、３５０〜６５０
℃の温度域で、４５〜１８００秒間保持の熱処理と高密
度パルス電流の付加処理を同時に加える事を特徴とする
請求項１記載の析出型銅合金の製造法である。

【０００８】請求項４は、銅合金が、Ｃｒ０．１〜０．
３５ｗｔ％，Ｓｎ０．０５〜０．５ｗｔ％を含み、更に
Ｍｎ０．０１〜０．５ｗｔ％，Ｍｇ０．００５〜０．５
ｗｔ％，Ｚｒ０．００５〜０．２ｗｔ％，Ｖ０．００５
〜０．１ｗｔ％，Ｔｉ０．０１〜０．２５ｗｔ％からな
る群より、一種又は二種以上を総計で、０．００５〜
１．０ｗｔ％含み、残部Ｃｕと不可避的不純物とからな
る銅合金であり、該銅合金鋳塊を８８０〜１０５０℃の
温度に加熱した後に、８８０℃〜１０５０℃の温度域か
ら加熱状態で断面積の減面化加工とそれに続く急速冷却
処理を行い、析出物の少ない過飽和固溶体の薄板若しく
は、小径化した線棒材に、適度の冷間加工を加えた後
で、行われる最初の熱処理において、３５０〜６５０℃
の温度域で、４５〜１８００秒間保持の熱処理と高密度
パルス電流の付加処理を同時に加える事を特徴とする請
求項１記載の析出型銅合金の製造法である。

【０００９】請求項５は、銅合金が、Ｃｒ０．１〜０．
３５ｗｔ％，Ｓｎ０．０５〜０．５ｗｔ％，Ｚｎ０．０
５〜５．０ｗｔ％を含み、更にＭｎ０．０１〜０．５ｗ
ｔ％，Ｍｇ０．００５〜０．５ｗｔ％，Ｚｒ０．００５
〜０．２ｗｔ％，Ｖ０．００５〜０．１ｗｔ％，Ｔｉ
０．０１〜０．２５ｗｔ％からなる群より、一種又は二
種以上を総計で、０．００５〜１．０ｗｔ％含み、残部
Ｃｕと不可避的不純物とからなる銅合金であり、該銅合
金鋳塊を８８０〜１０５０℃の温度に加熱した後に、８
８０℃〜１０５０℃の温度域から加熱状態で断面積の減
面化加工とそれに続く急速冷却処理を行い、析出物の少
ない過飽和固溶体の薄板若しくは、小径化した線棒材
に、適時の冷間加工を加えた後で、行われる最初の熱処
理において、３５０〜６５０℃の温度域で、４５〜１８
００秒間保持の熱処理と高密度パルス電流の付加処理を
同時に加える事を特徴とする請求項１記載の析出型銅合
金の製造法である。

【００１０】請求項６は、銅合金が、Ｎｉ０．８〜４．
０ｗｔ％，Ｓｉ０．２〜１．２ｗｔ％を含み残部Ｃｕと
不可避的不純物とからなる銅合金であり、該銅合金鋳塊
を７８０〜９５０℃の温度に加熱した後に、７５０℃〜
９５０℃の温度域から加熱状態で断面積の減面化加工と
それに続く急速冷却処理を行い、析出物の少ない過飽和
固溶体の薄板若しくは、小径化した線棒材に、適度の冷
間加工を加えた後で、行われる最初の熱処理において、
３５０〜６００℃の温度域で、６０〜１８００秒間保持
の熱処理と高密度パルス電流の付加処理を同時に加える
事を特徴とする請求項１記載の析出型銅合金の製造法で
ある。

【００１１】請求項７は、銅合金が、Ｎｉ０．８〜４．
０ｗｔ％，Ｓｉ０．２〜１．２ｗｔ％，Ｚｎ０．１〜１
０．０ｗｔ％を含み残部Ｃｕと不可避的不純物とからな
る銅合金であり、該銅合金鋳塊を７８０〜９２０℃の温
度に加熱した後に、７５０℃〜９２０℃の温度域から加
熱状態で断面積の減面化加工とそれに続く急速冷却処理
を行い、析出物の少ない過飽和固溶体の薄板若しくは、
小径化した線棒材に、適度の冷間加工を加えた後で、行
われる最初の熱処理において、３５０〜６００℃の温度
域で、６０〜１８００秒間保持の熱処理と高密度パルス
電流の付加処理を同時に加える事を特徴とする請求項１
記載の析出型銅合金の製造法である。

【００１２】請求項８は、銅合金が、Ｎｉ０．８〜４．
０ｗｔ％，Ｓｉ０．２〜１．２ｗｔ％を含み、更にＭｎ
０．０１〜０．５ｗｔ％，Ｍｇ０．００５〜０．５ｗｔ
％，Ｚｒ０．００５〜０．１ｗｔ％，Ｃｒ０．０１〜
０．２５ｗｔ％，Ｖ０．００５〜０．１ｗｔ％，Ｔｉ
０．０１〜０．２５ｗｔ％からなる群より、一種又は二
種以上を総計で、０．００５〜１．０ｗｔ％含み、残部
Ｃｕと不可避的不純物とからなる銅合金であり、該銅合
金鋳塊を７８０〜９５０℃の温度に加熱した後に、７５
０℃〜９５０℃の温度域から加熱状態で断面積の減面化
加工とそれに続く急速冷却処理を行い、析出物の少ない
過飽和固溶体の薄板若しくは、小径化した線棒材に、適
度の冷間加工を加えた後で、行われる最初の熱処理にお
いて、３５０〜６００℃の温度域で、６０〜１８００秒
間保持の熱処理と高密度パルス電流の付加処理を同時に
加える事を特徴とする請求項１記載の析出型銅合金の製
造法である。

【００１３】請求項９は、銅合金が、Ｎｉ０．８〜４．
０ｗｔ％，Ｓｉ０．２〜１．２ｗｔ％，Ｚｎ０．１〜１
０．０ｗｔ％ を含み、更にＭｎ０．０１〜０．５ｗｔ
％，Ｍｇ０．００５〜０．５ｗｔ％，Ｚｒ０．００５〜
０．１ｗｔ％，Ｃｒ０．０１〜０．２５ｗｔ％，Ｖ０．
００５〜０．１ｗｔ％，Ｔｉ０．０１〜０．２５ｗｔ％
からなる群より、一種又は二種以上を総計で、０．００
５〜１．０ｗｔ％含み、残部Ｃｕと不可避的不純物とか
らなる銅合金であり、該銅合金鋳塊を７８０〜９２０℃
の温度に加熱した後に、７５０〜９２０℃の温度域から
加熱状態で断面積の減面化加工とそれに続く急速冷却処
理を行い、析出物の少ない過飽和固溶体の薄板若しく
は、小径化した線棒材に、適度の冷間加工を加えた後で
行われる最初の熱処理において、３５０〜６００℃の温
度域で、６０〜１８００秒間保持の熱処理と高密度パル
ス電流の付加処理を同時に加える事を特徴とする請求項
１記載の析出型銅合金の製造法である。

【００１４】請求項１０は、銅合金が、Ｃｒ０．１〜
０．３５ｗｔ％，Ｚｒ０．０５〜０．３５ｗｔ％ を含
み残部Ｃｕと不可避的不純物とからなる銅合金であり、
該銅合金鋳塊を９００〜１０５０℃の温度に加熱した後
に、８８０〜１０５０℃の温度域から加熱状態で断面積
の減面化加工とそれに続く急速冷却処理を行い、析出物
の少ない過飽和固溶体の薄板若しくは、小径化した線棒
材に、適度の冷間加工を加えた後に行われる最初の熱処
理において、４００〜６５０℃の温度域で、４５〜１８
００秒間保持の熱処理と高密度パルス電流の付加処理を
同時に加える事を特徴とする請求項１記載の析出型銅合
金の製造法である。

【００１５】請求項１１は、銅合金が、Ｃｒ０．１〜
０．３５ｗｔ％，Ｚｒ０．０５〜０．３５ｗｔ％，Ｚｎ
０．０５〜５．０ｗｔ％を含み残部Ｃｕと不可避的不純
物とからなる銅合金であり、該銅合金鋳塊を８８０〜１
０３０℃の温度に加熱した後に、８８０〜１０３０℃の
温度域から加熱状態で断面積の減面化加工とそれに続く
急速冷却処理を行い、析出物の少ない過飽和固溶体の薄
板若しくは、小径化した線棒材に、適度の冷間加工を加
えた後に行われる最初の熱処理において、４００〜６５
０℃の温度域で、４５〜１８００秒間保持の熱処理と高
密度パルス電流の付加処理を同時に加える事を特徴とす
る請求項１記載の析出型銅合金の製造法である。

【００１６】請求項１２は、銅合金が、Ｃｒ０．１〜
０．３５ｗｔ％，Ｚｒ０．０５〜０．３５ｗｔ％を含
み、更にＭｎ０．０１〜０．５ｗｔ％，Ｍｇ０．００５
〜０．５ｗｔ％，Ｂ０．００５〜０．１ｗｔ％，Ｉｎ
０．００５〜０．０５ｗｔ％，Ｖ０．００５〜０．１ｗ
ｔ％，Ｓｉ０．０５〜０．２ｗｔ％，Ｔｉ０．０１〜
０．２５ｗｔ％からなる群より、一種又は二種以上を総
計で、０．００５〜１．０ｗｔ％含み、残部Ｃｕと不可
避的不純物とからなる銅合金であり、該銅合金鋳塊を８
８０〜１０５０℃の温度に加熱した後に、８８０〜１０
５０℃の温度域から加熱状態で断面積の減面化加工とそ
れに続く急速冷却処理を行い、析出物の少ない過飽和固
溶体の薄板若しくは、小径化した線棒材に、適度の冷間
加工を加えた後に行われる最初の熱処理において、４０
０〜６５０℃の温度域で、４５〜１８００秒間保持の熱
処理と高密度パルス電流の付加処理を同時に加える事を
特徴とする請求項１記載の析出型銅合金の製造法であ
る。

【００１７】請求項１３は、銅合金が、Ｃｒ０．１〜
０．３５ｗｔ％，Ｚｒ０．０５〜０．３５ｗｔ％，Ｚｎ
０．０５〜５．０ｗｔ％を含み、更にＭｎ０．０１〜
０．５ｗｔ％，Ｍｇ０．００５〜０．５ｗｔ％，Ｂ０．
００５〜０．１ｗｔ％，Ｉｎ０．００５〜０．０５ｗｔ
％，Ｖ０．００５〜０．１ｗｔ％，Ｓｉ０．０５〜０．
２ｗｔ％，Ｔｉ０．０１〜０．２５ｗｔ％からなる群よ
り、一種又は二種以上を総計で、０．００５〜１．０ｗ
ｔ％含み、残部Ｃｕと不可避的不純物とからなる銅合金
であり、該銅合金鋳塊を８８０〜１０３０℃の温度に加
熱した後に、８８０〜１０３０℃の温度域から加熱状態
で断面積の減面化加工とそれに続く急速冷却処理を行
い、析出物の少ない過飽和固溶体の薄板若しくは、小径
化した線棒材に、適度の冷間加工を加えた後で行われる
最初の熱処理において、４００〜６５０℃の温度域で、
４５〜１８００秒間保持の熱処理と高密度パルス電流の
付加処理を同時に加える事を特徴とする請求項１記載の
析出型銅合金の製造法である。

【００１８】請求項１４は、銅合金が、Ｆｅ０．０５〜
２．５ｗｔ％，Ｐ０．００１〜０．１ｗｔ％を含み残部
Ｃｕと不可避的不純物とからなる銅合金であり、該銅合
金鋳塊を８８０〜１０３０℃の温度に加熱した後に、８
６０〜１０００℃の温度域から加熱状態で断面積の減面
化加工とそれに続く急速冷却処理を行い、析出物の少な
い過飽和固溶体の薄板若しくは、小径化した線棒材に、
適度の冷間加工を加えた後で行われる最初の熱処理にお
いて、４００℃〜６５０℃の温度域で、４５〜１８００
秒間保持の熱処理と高密度パルス電流の付加処理を同時
に加える事を特徴とする請求項１記載の析出型銅合金の
製造法である。

【００１９】請求項１５は、銅合金が、Ｆｅ０．０５〜
２．５ｗｔ％，Ｚｎ０．０５〜５．０ｗｔ％，Ｐ０．０
０１〜０．１ｗｔ％ を含み残部Ｃｕと不可避的不純物
とからなる銅合金であり、該銅合金鋳塊を８６０〜１０
００℃の温度に加熱した後に、８２０〜１０００℃の温
度域から加熱状態で断面積の減面化加工とそれに続く急
速冷却処理を行い、析出物の少ない過飽和固溶体の薄板
若しくは、小径化した線棒材に、適度の冷間加工を加え
た後で行われる最初の熱処理において、４００℃〜６５
０℃の温度域で、４５〜１８００秒間保持の熱処理と高
密度パルス電流の付加処理を同時に加える事を特徴とす
る請求項１記載の析出型銅合金の製造法である。

【００２０】請求項１６は、銅合金が、Ｆｅ０．０５〜
２．５ｗｔ％，Ｚｎ０．０５〜５．０ｗｔ％，Ｓｎ０．
１〜２．５ｗｔ％，Ｐ０．００１〜０．１ｗｔ％ を含
み残部Ｃｕと不可避的不純物とからなる銅合金であり、
該銅合金鋳塊を８４０〜１０００℃の温度に加熱した後
に、８２０〜１０００℃の温度域から加熱状態で断面積
の減面化加工とそれに続く急速冷却処理を行い、析出物
の少ない過飽和固溶体の薄板若しくは、小径化した線棒
材に、適度の冷間加工を加えた後で行われる最初の熱処
理において、４００℃〜６５０℃の温度域で、４５〜１
８００秒間保持の熱処理と高密度パルス電流の付加処理
を同時に加える事を特徴とする請求項１記載の析出型銅
合金の製造法である。

【００２１】請求項１７は、銅合金が、Ｆｅ０．０５〜
２．５ｗｔ％，Ｓｎ０．１〜２．５ｗｔ％，Ｐ０．００
１〜０．１ｗｔ％を含み残部Ｃｕと不可避的不純物とか
らなる銅合金であり、該銅合金鋳塊を８４０〜１０００
℃の温度に加熱した後に、８２０〜１０００℃の温度域
から加熱状態で断面積の減面化加工とそれに続く急速冷
却処理を行い、析出物の少ない過飽和固溶体の薄板若し
くは、小径化した線棒材に、適度の冷間加工を加えた後
で行われる最初の熱処理において、４００〜６５０℃の
温度域で、４５〜１８００秒間保持の熱処理と高密度パ
ルス電流の付加処理を同時に加える事を特徴とする請求
項１記載の析出型銅合金の製造法である。

【００２２】請求項１８は、銅合金が、Ｆｅ０．０５〜
２．５ｗｔ％，Ｐ０．００１〜０．１ｗｔ％ を含み更
にＭｎ０．０１〜０．５ｗｔ％，Ｍｇ０．００５〜０．
５ｗｔ％，Ｚｒ０．００５〜０．２ｗｔ％，Ｃｒ０．０
１〜０．２５ｗｔ％，Ｖ０．００５〜０．１ｗｔ％，Ｔ
ｉ０．０１〜０．２５ｗｔ％からなる群より、一種又は
二種以上を総計で、０．００５〜１．０ｗｔ％含み、残
部Ｃｕと不可避的不純物とからなる銅合金であり、該銅
合金鋳塊を８８０〜１０３０℃の温度に加熱した後に、
８６０〜１０００℃の温度域から加熱状態で断面積の減
面化加工とそれに続く急速冷却処理を行い、析出物の少
ない過飽和固溶体の薄板若しくは、小径化した線棒材に
適度の冷間加工を加えた後で行われる最初の熱処理にお
いて、４００〜６５０℃の温度域で、４５〜１８００秒
間保持の熱処理と高密度パルス電流の付加処理を同時に
加える事を特徴とする請求項１記載の析出型銅合金の製
造法である。

【００２３】請求項１９は、銅合金が、Ｆｅ０．０５〜
２．５ｗｔ％，Ｚｎ０．０５〜５．０ｗｔ％，Ｐ０．０
０１〜０．１ｗｔ％を含み更にＭｎ０．０１〜０．５ｗ
ｔ％，Ｍｇ０．００５〜０．５ｗｔ％，Ｚｒ０．００５
〜０．２ｗｔ％，Ｃｒ０．０１〜０．２５ｗｔ％，Ｖ
０．００５〜０．１ｗｔ％，Ｔｉ０．０１〜０．２５ｗ
ｔ％からなる群より、一種又は二種以上を総計で、０．
００５〜１．０ｗｔ％含み、残部Ｃｕと不可避的不純物
とからなる銅合金であり、該銅合金鋳塊を８６０〜１０
００℃の温度に加熱した後に、８２０〜１０００℃の温
度域から加熱状態で断面積の減面化加工とそれに続く急
速冷却処理を行い、析出物の少ない過飽和固溶体の薄板
若しくは、小径化した線棒材に、適度の冷間加工を加え
た後で行われる最初の熱処理において、４００〜６５０
℃の温度域で、４５〜１８００秒間保持の熱処理と高密
度パルス電流の付加処理を同時に加える事を特徴とする
請求項１記載の析出型銅合金の製造法である。

【００２４】請求項２０は、銅合金が、Ｆｅ０．０５〜
２．５ｗｔ％，Ｚｎ０．０５〜５．０ｗｔ％，Ｓｎ０．
１〜２．５ｗｔ％，Ｐ０．００１〜０．１ｗｔ％を含み
更にＭｎ０．０１〜０．５ｗｔ％，Ｍｇ０．００５〜
０．５ｗｔ％，Ｚｒ０．００５〜０．２ｗｔ％，Ｃｒ
０．０１〜０．２５ｗｔ％，Ｖ０．００５〜０．１ｗｔ
％，Ｔｉ０．０１〜０．２５ｗｔ％からなる群より、一
種又は二種以上を総計で、０．００５〜１．０ｗｔ％含
み、残部Ｃｕと不可避的不純物とからなる銅合金であ
り、該銅合金鋳塊を８４０〜１０００℃の温度に加熱し
た後に、８２０〜１０００℃の温度域から加熱状態で断
面積の減面化加工とそれに続く急速冷却処理を行い、析
出物の少ない過飽和固溶体の薄板若しくは、小径化した
線棒材に、適度の冷間加工を加えた後で行われる最初の
熱処理において、４００〜６５０℃の温度域で、４５〜
１８００秒間保持の熱処理と高密度パルス電流の付加処
理を同時に加える事を特徴とする請求項１記載の析出型
銅合金の製造法である。

【００２５】請求項２１は、銅合金が、Ｆｅ０．０５〜
２．５ｗｔ％，Ｓｎ０．１〜２．５ｗｔ％，Ｐ０．００
１〜０．１ｗｔ％ を含み更にＭｎ０．０１〜０．５ｗ
ｔ％，Ｍｇ０．００５〜０．５ｗｔ％，Ｚｒ０．００５
〜０．２ｗｔ％，Ｃｒ０．０１〜０．２５ｗｔ％，Ｖ
０．００５〜０．１ｗｔ％，Ｔｉ０．０１〜０．２５ｗ
ｔ％からなる群より、一種又は二種以上を総計で、０．
００５〜１．０ｗｔ％含み、残部Ｃｕと不可避的不純物
とからなる銅合金であり、該銅合金鋳塊を８４０〜１０
００℃の温度に加熱した後に、８２０〜１０００℃の温
度域から加熱状態で断面積の減面化加工とそれに続く急
速冷却処理を行い、析出物の少ない過飽和固溶体の薄板
若しくは、小径化した線棒材に、適度の冷間加工を加え
た後で行われる最初の熱処理において、４００〜６５０
℃の温度域で、４５〜１８００秒間保持の熱処理と高密
度パルス電流の付加処理を同時に加える事を特徴とする
請求項１記載の析出型銅合金の製造法である。

【００２６】請求項２２は、銅合金が、Ｔｉ０．１〜
０．６５ｗｔ％，Ｎｉ０．８〜２．５ｗｔ％を含み残部
Ｃｕと不可避的不純物とからなる銅合金であり、該銅合
金鋳塊を８２０〜１０２０℃の温度に加熱した後に、８
００〜１０２０℃の温度域から加熱状態で断面積の減面
化加工とそれに続く急速冷却処理を行い、析出物の少な
い過飽和固溶体の薄板若しくは、小径化した線棒材に、
適度の冷間加工を加えた後で行われる最初の熱処理にお
いて、３５０〜６５０℃の温度域で、４５〜１８００秒
間保持の熱処理と高密度パルス電流の付加処理を同時に
加える事を特徴とする請求項１記載の析出型銅合金の製
造法である。

【００２７】請求項２３は、銅合金が、Ｔｉ０．１〜
０．６５ｗｔ％，Ｎｉ０．８〜２．５ｗｔ％，Ｓｎ０．
１〜３．５ｗｔ％を含み残部Ｃｕと不可避的不純物とか
らなる銅合金であり、該銅合金鋳塊を８００〜９８０℃
の温度に加熱した後に、８００〜９８０℃の温度域から
加熱状態で断面積の減面化加工とそれに続く急速冷却処
理を行い、析出物の少ない過飽和固溶体の薄板若しく
は、小径化した線棒材に、適度の冷間加工を加えた後で
行われる最初の熱処理において、３５０〜６５０℃の温
度域で、４５〜１８００秒間保持の熱処理と高密度パル
ス電流の付加処理を同時に加える事を特徴とする請求項
１記載の析出型銅合金の製造法である。

【００２８】請求項２４は、銅合金が、Ｔｉ０．１〜
０．６５ｗｔ％，Ｎｉ０．８〜２．５ｗｔ％，Ｚｎ０．
１〜１０．０ｗｔ％ を含み残部Ｃｕと不可避的不純物
とからなる銅合金であり、該銅合金鋳塊を８００〜１０
００℃の温度に加熱した後に、８００〜１０００℃の温
度域から加熱状態で断面積の減面化加工とそれに続く急
速冷却処理を行い、析出物の少ない過飽和固溶体の薄板
若しくは、小径化した線棒材に、適度の冷間加工を加え
た後で行われる最初の熱処理において、３５０〜６５０
℃の温度域で、４５〜１８００秒間保持の熱処理と高密
度パルス電流の付加処理を同時に加える事を特徴とする
請求項１記載の析出型銅合金の製造法である。

【００２９】請求項２５は、銅合金が、Ｔｉ０．１〜
０．６５ｗｔ％，Ｎｉ０．８〜２．５ｗｔ％，Ｓｎ０．
１〜３．５ｗｔ％，Ｚｎ０．１〜１０．０ｗｔ％を含
み、残部Ｃｕと不可避的不純物とからなる銅合金であ
り、該銅合金鋳塊を８００〜９８０℃の温度に加熱した
後に、８００〜９８０℃の温度域から加熱状態で断面積
の減面化加工とそれに続く急速冷却処理をおこない、析
出物の少ない過飽和固溶体の薄板若しくは、小径化した
線棒材に、適度の冷間加工を加えた後で行われる最初の
熱処理において、３５０〜６５０℃の温度域で、４５〜
１８００秒間保持の熱処理と高密度パルス電流の付加処
理を同時に加える事を特徴とする請求項１記載の析出型
銅合金の製造法である。

【００３０】請求項２６は、銅合金が、Ｔｉ０．１〜
０．６５ｗｔ％，Ｎｉ０．８〜２．５ｗｔ％を含み、更
にＭｎ０．００５〜０．５ｗｔ％，Ｍｇ０．００５〜
０．５ｗｔ％，Ｚｒ０．００５〜０．１５ｗｔ％，Ｃｒ
０．００５〜０．２５ｗｔ％，Ｖ０．００５〜０．１ｗ
ｔ％からなる群より、一種又は二種以上を総計で、０．
００５〜１．０ｗｔ％含み、残部Ｃｕと不可避的不純物
とからなる銅合金であり、該銅合金鋳塊を８２０〜１０
２０℃の温度に加熱した後に、８００〜１０２０℃の温
度域から加熱状態で断面積の減面化加工とそれに続く急
速冷却処理を行い、析出物の少ない過飽和固溶体の薄板
若しくは、小径化した線棒材に、適度の冷間加工を加え
た後で行われる最初の熱処理において、３５０〜６５０
℃の温度域で、４５〜１８００秒間保持の熱処理と高密
度パルス電流の付加処理を同時に加える事を特徴とする
請求項１記載の析出型銅合金の製造法である。

【００３１】請求項２７は、銅合金が、Ｔｉ０．１〜
０．６５ｗｔ％，Ｎｉ０．８〜２．５ｗｔ％，Ｓｎ０．
１〜３．５ｗｔ％を含み、更にＭｎ０．００５〜０．５
ｗｔ％，Ｍｇ０．００５〜０．５ｗｔ％，Ｚｒ０．００
５〜０．１ｗｔ％，Ｃｒ０．００５〜０．２５ｗｔ％，
Ｖ０．００５〜０．１ｗｔ％からなる群より、一種又は
二種以上を総計で、０．００５〜１．０ｗｔ％含み、残
部Ｃｕと不可避的不純物とからなる銅合金であり、該銅
合金鋳塊を８００〜９８０℃の温度に加熱した後に、８
００〜９８０℃の温度域から加熱状態で断面積の減面化
加工とそれに続く急速冷却処理を行い、析出物の少ない
過飽和固溶体の薄板若しくは、小径化した線棒材に、適
度の冷間加工を加えた後で行われる最初の熱処理におい
て、３５０〜６５０℃の温度域で、４５〜１８００秒間
保持の熱処理と高密度パルス電流の付加処理を同時に加
える事を特徴とする請求項１記載の析出型銅合金の製造
法である。

【００３２】請求項２８は、銅合金が、Ｔｉ０．１〜
０．６５ｗｔ％，Ｎｉ０．８〜２．５ｗｔ％，Ｚｎ０．
１〜１０．０ｗｔ％を含み、更にＭｎ０．００５〜０．
５ｗｔ％，Ｍｇ０．００５〜０．５ｗｔ％，Ｚｒ０．０
０５〜０．１ｗｔ％，Ｃｒ０．００５〜０．２５ｗｔ
％，Ｖ０．００５〜０．１ｗｔ％からなる群より、一種
又は二種以上を総計で、０．００５〜１．０ｗｔ％含
み、残部Ｃｕと不可避的不純物とからなる銅合金であ
り、該銅合金鋳塊を８００〜１０００℃の温度に加熱し
た後に、８００〜１０００℃の温度域から加熱状態で断
面積の減面化加工とそれに続く急速冷却処理を行い、析
出物の少ない過飽和固溶体の薄板若しくは、小径化した
線棒材に、適度の冷間加工を加えた後で行われる最初の
熱処理において、３５０〜６５０℃の温度域で、４５〜
１８００秒間保持の熱処理と高密度パルス電流の付加処
理を同時に加える事を特徴とする請求項１記載の析出型
銅合金の製造法である。

【００３３】請求項２９は、銅合金が、Ｔｉ０．１〜
０．６５ｗｔ％，Ｎｉ０．８〜２．５ｗｔ％，Ｓｎ０．
１〜３．５ｗｔ％，Ｚｎ０．１〜１０．０ｗｔ％を含
み、更にＭｎ０．００５〜０．５ｗｔ％，Ｍｇ０．００
５〜０．５ｗｔ％，Ｚｒ０．００５〜０．１ｗｔ％，Ｃ
ｒ０．００５〜０．２５ｗｔ％，Ｖ０．００５〜０．１
ｗｔ％からなる群より、一種又は二種以上を総計で、
０．００５〜１．０ｗｔ％含み、残部Ｃｕと不可避的不
純物とからなる銅合金であり、該銅合金鋳塊を８００〜
９８０℃の温度に加熱した後に、８００〜９８０℃の温
度域から加熱状態で断面積の減面化加工とそれに続く急
速冷却処理を行い、析出物の少ない過飽和固溶体の薄板
若しくは、小径化した線棒材に、適度の冷間加工を加え
た後で行われる最初の熱処理において、３５０〜６５０
℃の温度域で、４５〜１８００秒間保持の熱処理と高密
度パルス電流の付加処理を同時に加える事を特徴とする
請求項１記載の析出型銅合金の製造法である。

【００３４】請求項３０は、銅合金が、Ｎｉ０．８〜
４．０ｗｔ％，Ｓｉ０．２〜１．２ｗｔ％，Ｓｎ０．１
〜３．５ｗｔ％ を含み残部Ｃｕと不可避的不純物とか
らなる銅合金であり、該銅合金鋳塊を７５０〜８９０℃
の温度に加熱した後に、７３０〜８９０℃の温度域から
加熱状態で断面積の減面化加工とそれに続く急速冷却処
理を行い、析出物の少ない過飽和固溶体の薄板若しく
は、小径化した線棒材に、適度の冷間加工を加えた後で
行われる最初の熱処理において、３５０〜６００℃の温
度域で、６０〜１８００秒間保持の熱処理と高密度パル
ス電流の付加処理を同時に加える事を特徴とする請求項
１記載の析出型銅合金の製造法である。

【００３５】請求項３１は、銅合金が、Ｎｉ０．８〜
４．０ｗｔ％，Ｓｉ０．２〜１．２ｗｔ％，Ｓｎ０．１
〜３．５ｗｔ％，Ｚｎ０．１〜１０．０ｗｔ％を含み残
部Ｃｕと不可避的不純物とからなる銅合金であり、該銅
合金鋳塊を７５０〜８９０℃の温度に加熱した後に、７
３０〜８９０℃の温度域から加熱状態で断面積の減面化
加工とそれに続く急速冷却処理を行い、析出物の少ない
過飽和固溶体の薄板若しくは、小径化した線棒材に、適
度の冷間加工を加えた後で行われる最初の熱処理におい
て、３５０〜６００℃の温度域で、６０〜１８００秒間
保持の熱処理と高密度パルス電流の付加処理を同時に加
える事を特徴とする請求項１記載の析出型銅合金の製造
法である。

【００３６】請求項３２は、銅合金が、Ｎｉ０．８〜
４．０ｗｔ％，Ｓｉ０．２〜１．２ｗｔ％，Ｓｎ０．１
〜３．５ｗｔ％を含み、更にＭｎ０．０１〜０．５ｗｔ
％，Ｍｇ０．００５〜０．５ｗｔ％，Ｚｒ０．００５〜
０．１ｗｔ％，Ｃｒ０．０１〜０．２５ｗｔ％，Ｖ０．
００５〜０．１ｗｔ％，Ｔｉ０．０１〜０．２５ｗｔ％
からなる群より、一種又は二種以上を総計で、０．００
５〜１．０ｗｔ％含み、残部Ｃｕと不可避的不純物とか
らなる銅合金であり、該銅合金鋳塊を７５０〜８９０℃
の温度に加熱した後に、７５０〜８９０℃の温度域から
加熱状態で断面積の減面化加工とそれに続く急速冷却処
理を行い、析出物の少ない過飽和固溶体の薄板若しく
は、小径化した線棒材に、適度の冷間加工を加えた後で
行われる最初の熱処理において、３５０〜６００℃の温
度域で、６０〜１８００秒間保持の熱処理と高密度パル
ス電流の付加処理を同時に加える事を特徴とする請求項
１記載の析出型銅合金の製造法である。

【００３７】請求項３３は、銅合金が、Ｎｉ０．８〜
４．０ｗｔ％，Ｓｉ０．２〜１．２ｗｔ％，Ｓｎ０．１
〜３．５ｗｔ％，Ｚｎ０．１〜１０．０ｗｔ％を含み、
更にＭｎ０．０１〜０．５ｗｔ％，Ｍｇ０．００５〜
０．５ｗｔ％，Ｚｒ０．００５〜０．１ｗｔ％，Ｃｒ
０．０１〜０．２５ｗｔ％，Ｖ０．００５〜０．１ｗｔ
％，Ｔｉ０．０１〜０．２５ｗｔ％ からなる群より、
一種又は二種以上を総計で、０．００５〜１．０ｗｔ％
含み、残部Ｃｕと不可避的不純物とからなる銅合金であ
り、該銅合金鋳塊を７５０〜８９０℃の温度に加熱した
後に、７５０〜８９０℃の温度域から加熱状態で断面積
の減面化加工とそれに続く急速冷却処理を行い、析出物
の少ない過飽和固溶体の薄板若しくは、小径化した線棒
材に、適度の冷間加工を加えた後で行われる最初の熱処
理において、３５０〜６００℃の温度域で、６０〜１８
００秒間保持の熱処理と高密度パルス電流の付加処理を
同時に加える事を特徴とする請求項１記載の析出型銅合
金の製造法である。

【００３８】

【作用】以下に本発明における析出型銅合金の製造法に
ついて、その作用及び限定理由について述べる。本発明
に係る製造法で、当該銅合金がＣｕ−Ｃｒ−Ｓｎ合金か
らなる場合では、その作用及び限定理由は、以下の通り
である。先ず、Ｃｒ元素は、本銅合金中においては、単
独の析出物として存在するもので、これが、均質且つ微
細に分散する事により、材料強度を向上させると共に、
その導電性を高める働きをするものである。しかして、
その含有量を０．１〜０．３５ｗｔ％と限定したのは、
０．１ｗｔ％未満ではその効果が乏しく、超えてはＣｕ
−Ｃｒの共晶物を生成し、材料強度、熱間加工性やめっ
き密着性を害する為に限定したものである。Ｓｎ元素の
働きの一つは、Ｓｎ元素自体が銅合金中に固溶成分とし
て作用する事による材料強度や材料延性の向上と曲げ加
工性の向上が挙げられる。二つ目の働きとしては、従来
より知られている高温状態からの冷却時のＣｒ元素の析
出現象における冷却速度に関する依存性の緩和効果を示
す事である。０．０５ｗｔ％未満では上記効果が弱く、
０．５ｗｔ％を超えての含有では、本合金系の特徴とす
るところの高い導電性を著しく損なってしまう為に限定
したものである。次にＺｎ元素の添加は、Ｓｎ合金やＳ
ｎ−Ｐｂ合金等のような異種金属との接合時に、その接
合強度の環境温度に対する時間劣化を抑制する効果を示
すものであり、又、耐マイグレーション性の改善に効果
を示すも、その含有量が５ｗｔ％を超えて含有される
と、上記効果は維持されるも、導電性を損い、コネクタ
等の接続やリードフレームにおけるＩＣチップの作動に
伴う発熱の放熱性が不十分となる事と、Ｚｎ元素はＣ
ｕ，Ｃｒ，Ｓｎ元素等に比較して、それらの融点以下の
低い温度で昇華する為に、元素歩留りや作業性の低下が
起る為に限定されたものである。Ｍｇ，Ｍｎ，Ｚｒ，
Ｖ，Ｔｉ元素からなる群については、これらは何れも前
記範囲内において製造工程における加工性の向上に寄与
し、特にＭｇ，Ｍｎ元素では、Ｚｎ元素と同じように、
Ｓｎ合金やＳｎ−Ｐｂ合金等のような異種金属との接合
時に、その接合強度の環境温度に対する時間劣化を抑制
する働きを示し、併せて、固溶成分として、強度やばね
性の向上に寄与するものである。Ｚｒ，Ｖ，及びＴｉ元
素は、本発明の特徴とする所の熱処理と高密度パルス電
流付加処理の同時処理時に、過度の助検による再結晶粒
の粗大化を抑制し、これにより曲げ加工時の表面状態を
平滑に保ち、表面割れ等の欠陥を予防する事で、曲げ加
工性を良くする働きを示すものであり、これら添加元素
は、各々上限を越えて含有せしめると、鋳造性が悪化
し、健全な鋳塊を得る事が困難になるばかりでなく、熱
間加工性についても悪影響を与えるようになり、更にめ
っきの密着性や導電性を損うものである。

【００３９】次に、本発明による製造法の骨子となる熱
処理工程の条件について、その作用と限定理由を以下に
述べる。本発明の製造法では合金中の析出物が固溶する
のに充分な温度における熱間加工とその終了時に水冷等
により急速冷却する事により、析出物の少ない過飽和固
溶体を形成せしめ、後の適当な冷間加工に続く熱処理工
程時に、前工程で析出してしまった析出物の粗大化の防
止や現在固溶状態にある析出成分の固溶状態を維持する
のに充分な温度での熱処理とその熱処理中における合金
組織の結晶組織の再結晶化を併せて行う為に、ある範囲
での熱処理と高密度電流パルス付加処理を同時に行うも
のであり、これにより上記３つの事象が成し遂げられ、
次に続く冷間加工や時効処理などにより、優れた特性を
有する合金を生成せしめるものである。その熱処理の条
件としては、３５０〜６５０℃の温度域で、４５〜１８
００秒間材料保持の条件が、高密度パルス電流の付加処
理下において、既存析出物の粗大化抑制や未析出成分の
析出抑制に大きな効果があると同時に、合金組織の迅速
な再結晶化にも寄与する条件である。しかしながら、こ
れを越える温度や時間の組合わせでは、既存析出物の粗
大化が起ると共に、未析出成分の析出が起り、強度や曲
げ加工性等の諸特性を低下させる原因となる。 又、低
い温度と短い時間との組合わせでは、高密度電流パルス
付加処理を行っても、結晶粒の再結晶化が進まず、組織
の不均一性が増すと共に、マトリックスに固溶している
析出成分の析出が逆に発生してしまう為である。高密度
電流パルス付加処理は、合金組織の再結晶現象を促進す
る働きをするもので、前記熱処理と組合わせて用いる事
により、前工程で析出してしまった析出物の粗大化の抑
制と現在固溶状態にある析出成分の固溶状態の維持とを
はかりながら、合金組織における結晶組織の再結晶化を
より効率良く短時間に行う事が出来るものである。その
条件としては、電流密度１０〜１０４Ａ／ｍｍ² ，パル
ス幅２０〜２５０μｓ，パルス周期１〜１０３Ｈｚの範
囲内において、有効な効果を示す。

【００４０】更に、以上の製造法をより効率良く行い、
合金特性を高める為に、本発明製造法による合金の熱間
加工においては、合金鋳塊を８８０〜１０５０℃の温度
に加熱してから、熱間加工を行い終了後迅速に冷却する
事が望ましい。特に、４００℃前後の温度範囲迄は、水
冷等の手段により急速冷却する事が、次工程以後での合
金特性を良好にするものである。次に、前記熱処理と高
密度電流パルス付加処理による熱処理後に行われる、時
効処理では、３００〜５５０℃の温度領域で行う事が、
合金特性を充分に発揮させるのには良い条件である。
又、最終の冷間加工後３００〜５５０℃の温度範囲での
調質焼鈍や張力と曲げ歪付加による材料形状矯正を行う
テンションレベラー，４００〜８５０℃の温度範囲で、
材料の調質と形状矯正を行うテンションレベラーアニー
リング等を組合せることにより、より高い特性を得る事
が出来るものである。

【００４１】次に、本発明に係る製造法で、当該銅合金
がＣｕ−Ｎｉ−Ｓｉ合金からなる場合では、その作用及
び限定理由は、以下の通りである。先ず、Ｎｉ元素はＳ
ｉ元素と共添される事により、合金中においてＣｕを含
むＮｉx Ｓｉy Ｃｕz の微細化合物を形成し、これが均
質に分布する事により、強度を向上させると共に付加応
力に対する抵抗力の経時変化を抑制する作用を示すもの
である。しかしてその含有量を０．８〜４．０ｗｔ％と
限定したのは、０．８ｗｔ％未満ではその効果が乏し
く、４．０ｗｔ％を越えては熱間加工性を害し、その製
造性を低下せしめる為である。Ｓｉ元素は、前記のよう
にＮｉ元素と共に微細化合物を形成し、強度の向上と付
加応力に対する抵抗力の経時変化を抑制する働きを示す
が、０．２ｗｔ％未満では、効果が少なく、１．２ｗｔ
％を越えての含有ではＳｉ元素の易酸化特性の為に、鋳
造中に酸化物を形成しやすくなり、元素歩留りや鋳造性
を低下させる為に限定したものである。次にＺｎ元素の
添加は、Ｓｎ合金やＳｎ−Ｐｂ合金等のような異種金属
との接合時に、その接合強度の環境温度に対する時間劣
化を抑制する効果を示すものであり、又、耐マイグレー
ション性の改善に効果を示すも、その含有量が１０ｗｔ
％を越えて含有されると、上記効果は維持されるも、導
電性を損い、コネクタ等の接続に伴う発熱の放熱性が不
十分となる事と、Ｚｎ元素はＣｕ，Ｎｉ，Ｓｉ元素等に
比較して、それらの融点以下の低い温度で昇華する為
に、元素歩留りや作業性の低下が起る為に限定されたも
のである。Ｍｇ，Ｍｎ，Ｚｒ，Ｃｒ，Ｖ，Ｔｉ元素から
なる群については、これらは何れも前記請求範囲内にお
いて製造工程における加工性の向上に寄与し、特にＭ
ｇ，Ｍｎ元素では、Ｚｎ元素と同じように、Ｓｎ合金や
Ｓｎ−Ｐｂ合金等のような異種金属との接合時に、その
接合強度の環境温度に対する時間劣化を抑制する働きを
示し、併せて、固溶成分として、強度やばね性の向上に
寄与するものである。Ｚｒ，Ｃｒ，Ｖ，及びＴｉ元素
は、本発明の特徴とする所の高温での熱処理と高密度パ
ルス電流付加処理の同時処理時に、再結晶粒の粗大化を
著しく抑制し、これにより曲げ加工時の表面状態を平滑
に保ち、表面割れ等の欠陥を予防する事で、曲げ加工性
を良くする働きを示すものであり、これら添加元素は、
各々上限を越えて含有せしめると、鋳造性が悪化し、健
全な鋳塊を得る事が困難になるばかりでなく、熱間加工
性についても悪影響を与えるようになり、更にめっきの
密着性や導電性を損うものである。

【００４２】次に、本発明による製造法の骨子となる熱
処理工程の条件について、その作用と限定理由を以下に
述べる。本発明の製造法では合金中の析出物が固溶する
のに充分な温度における熱間加工とその終了時に水冷等
により急速冷却する事により、析出物の少ない過飽和固
溶体を形成せしめ、後の適当な冷間加工に続く熱処理工
程時に、前工程で析出してしまった析出物の粗大化の防
止や現在固溶状態にある析出成分の固溶状態を維持する
のに充分な温度での熱処理とその熱処理中における合金
組織の結晶組織の再結晶化を併せて行う為に、ある範囲
での熱処理と高密度パルス電流付加処理を同時に行うも
のであり、これにより上記３つの事象が成し遂げられ、
次に続く冷間加工や時効熱処理などにより、優れた特性
を有する合金を生成せしめるものである。その熱処理の
条件としては、３５０〜６００℃の温度域で、６０〜１
８００秒間材料保持の条件が、高密度パルス電流の付加
処理下において、既存析出物の粗大化抑制や未析出成分
の析出抑制に大きな効果があると同時に、合金組織の迅
速な再結晶化にも寄与する条件である。しかしながら、
これを越える温度や時間の組合わせでは、既存析出物の
粗大化が起ると共に、未析出成分の析出が起り、強度や
曲げ加工性等の諸特性を低下させる原因となる。又、低
い温度と短い時間との組合わせでは、高密度パルス電流
付加処理を行っても、結晶粒の再結晶化が起らず、マト
リックスに固溶している析出成分の析出が逆に発生して
しまう為である。高密度パルス電流付加処理は、合金組
織の再結晶現象を促進する働きをするもので、前記熱処
理と組合わせて用いる事により、前工程で析出してしま
った析出物の粗大化の抑制と現在固溶状態にある析出成
分の固溶状態の維持とをはかりながら、合金組織におけ
る結晶組織の再結晶化をより効率良く短時間に行う事が
出来るものである。その条件としては、電流密度１０〜
１０４Ａ／ｍｍ² ，パルス幅２０〜２５０μｓ，パルス
周期１〜１０３Ｈｚの範囲内において、有効な効果を示
す。

【００４３】更に、以上の製造法をより効率良く行い、
合金特性を高める為に、本発明製造法による合金の熱間
加工においては、合金鋳塊を７８０〜９５０℃の温度、
これにＺｎ元素を含むものは７８０〜９２０℃の温度、
更にＳｎ元素若しくはＳｎ元素とＺｎ元素を主構成元素
とするものについては７５０〜８９０℃の温度に加熱し
てから、熱間加工を行い終了後迅速に冷却する事が望ま
しい。特に、４００℃前後の温度範囲迄は、水冷等の手
段により急速冷却する事が、次工程以後での合金特性を
良好にするものである。次に、前記熱処理と高密度パル
ス電流付加処理による熱処理後に行われる、時効処理で
は、３５０〜５５０℃の温度領域で行う事が、合金特性
を充分に発揮させるのには良い条件である。又、最終の
冷間加工後２００〜５５０℃の温度範囲での調質焼鈍や
張力と曲げ歪付加による材料形状矯正を行うテンション
レベラー，４００〜８５０℃の温度範囲で、材料の調質
と形状矯正を行うテンションレベラーアニーリング等を
組合せることにより、より高い特性を得る事が出来るも
のである。

【００４４】次に、本発明に係る製造法で、当該銅合金
がＣｕ−Ｚｒ−Ｃｒ合金からなる場合では、その作用及
び限定理由は、以下の通りである。先ず、Ｃｒ元素は本
銅合金中においては、単独の析出物として存在するもの
で、これが均一且つ微細に分布する事により、材料強度
を向上させると共に、その導電性を高める働きをするも
のである。しかして、その含有量を０．１〜０．３５ｗ
ｔ％と限定したのは、０．１ｗｔ％未満ではその効果が
乏しく、０．３５ｗｔ％を越えてはＣｕ−Ｃｒの共晶物
を生成し、材料強度，熱間加工性やめっき密着性等を害
する為に限定したものである。Ｚｒ元素は本発明に係る
銅合金中において、Ｃｕ３Ｚｒを中心組成とするＣｕ元
素との金属間化合物を形成し、Ｃｒ元素の場合と同様に
銅合金マトリックス中に均一に且つ微細に分布する事に
より、材料強度や周囲環境温度に対する抵抗性の向上や
その導電性を高める働きをするものである。しかして、
その含有量を０．０５〜０．３５ｗｔ％と限定したの
は、０．０５ｗｔ％未満ではその効果が乏しく、０．３
５ｗｔ％を越えてはＣｕ−Ｚｒ化合物が結晶粒界に凝集
し、材料強度，熱間加工性やめっき密着性等を害する為
に限定したものである。次にＺｎ元素の添加は、Ｓｎ合
金やＳｎ−Ｐｂ合金等のような異種金属との接合時に、
その接合強度の環境温度に対する時間劣化を抑制する効
果を示すものであり、又、耐マイグレーション性の改善
に効果を示すも、その含有量が５ｗｔ％を越えて含有さ
れると、上記効果は維持されるも、導電性を損い、コネ
クタ等の接続やリードフレームにおけるＩＣチップの作
動に伴う発熱の放熱性が不十分となる事と、Ｚｎ元素は
Ｃｕ，Ｃｒ，Ｚｒ元素等に比較して、それらの融点以下
の低い温度で昇華する為に、元素歩留りや作業性の低下
が起る為に限定されたものである。Ｍｇ，Ｍｎ，Ｉｎ，
Ｓｉ，Ｖ，Ｔｉ元素からなる群については、これらは何
れも前記請求範囲内において製造工程における加工性の
向上に寄与し、更にＭｇ，Ｍｎ元素では、Ｚｎ元素と同
じように、Ｓｎ合金やＳｎ−Ｐｂ合金等のような異種金
属との接合時に、その接合強度の環境温度に対する時間
劣化を抑制する働きを示し、併せて、固溶成分として、
強度やばね性の向上に寄与するものである。Ｉｎ，Ｓ
ｉ，Ｖ，及びＴｉ元素は、本発明の特徴とする所の熱処
理と高密度パルス電流付加処理の同時処理時に、再結晶
粒の粗大化を抑制し、これにより曲げ加工時の表面状態
を平滑に保ち、表面割れ等の欠陥を予防する事で、曲げ
加工性を良くする働きを示すものであり、これら添加元
素は、各々上限を越えて含有せしめると、鋳造性が悪化
し、健全な鋳塊を得る事が困難になるばかりでなく、熱
間加工性についても悪影響を与えるようになり、更にめ
っきの密着性や導電性を損うものである。

【００４５】次に、本発明による製造法の骨子となる熱
処理工程の条件について、その作用を以下に述べる。本
発明の製造法では合金中の析出物が固溶するのに充分な
温度に於ける熱間加工と、その終了時に水冷等により急
速冷却する事により、析出物の少ない過飽和固溶体を形
成せしめ、後の適当な冷間加工に続く熱処理工程時に、
前工程で析出してしまった析出物の粗大化の抑制と現在
固溶状態にある析出成分の固溶状態を維持するのに充分
な温度での熱処理とその熱処理における合金組織の結晶
組織の再結晶化を併せて行う為に、ある範囲での上記熱
処理と高密度パルス電流付加処理を同時に行うものであ
り、これにより上記３つの事象が成し遂げられ、次に続
く冷間加工や時効処理等により、優れた特性を有する合
金を生成せしめるものである。その熱処理の条件として
は、４００〜６５０℃の温度域で、４５〜１８００秒間
材料保持の条件が、高密度パルス電流付加処理下におい
て、既存析出物の粗大化抑制や未析出成分の析出抑制に
大きな効果があり、更に組織の再結晶化にも寄与する条
件である。しかしながら、これを越える温度や時間の組
合わせでは、既存析出物の粗大化が起ると共に、再結晶
粒の成長による結晶粒の粗大化が始り、強度や曲げ加工
性等の諸特性を低下させてしまう。更に、低い温度と短
い時間との組合わせでは、高密度パルス電流付加処理を
行っても、結晶粒の再結晶化が起らず、又長い時間との
組合せでは、マトリックスに固溶している析出成分の析
出現象が逆に発生してしまう為である。高密度パルス電
流付加処理は、合金組織の再結晶現象を促進する働きを
するもので、前記熱処理と組合わせて用いる事により、
前工程で析出してしまった析出物の粗大化の抑制と現在
固溶状態にある析出成分の固溶状態の維持と合金組織に
おける結晶組織の再結晶化をより効率良く短時間に行う
事が出来るものである。その条件としては、電流密度１
０〜１０４Ａ／ｍｍ² ，パルス幅２０〜２５０μｓ，パ
ルス周期１〜１０３Ｈｚの範囲内において、有効な効果
を示す。

【００４６】更に、以上の製造法をより効率良く行い、
合金特性を高める為に、本発明製造法による合金の熱間
加工においては、合金鋳塊を８８０〜１０５０℃の温度
に加熱してから、熱間加工を行い終了後、水冷等の手段
により迅速に冷却する事が望ましい。特に、４００℃前
後の温度範囲迄は、水噴射等の手段等により急速冷却す
る事が、次工程以後での合金特性を良好にするものであ
る。次に、前記熱処理と高密度パルス電流付加処理によ
る熱処理後に行われる、時効熱処理では、３５０〜６５
０℃の温度領域で行う事が、合金特性を充分に発揮させ
るのには良い条件である。又、最終の冷間加工後３００
〜５５０℃の温度範囲での調質焼鈍や張力と曲げ歪付加
による材料形状矯正を行うテンションレベラー，４００
〜８５０℃の温度範囲で、材料の調質と形状矯正を行う
テンションレベラーアニーリング等を組合せる事によ
り、より高い特性を得る事が出来るものである。

【００４７】次に、本発明に係る製造法で、当該銅合金
がＣｕ−Ｆｅ合金からなる場合では、その作用及び限定
理由は、以下の通りである。先ず、Ｆｅ元素は本銅合金
中においては、単独の析出物若しくは、Ｐ元素との化合
物として存在するもので、この析出物が均質且つ微細に
分布する事により、材料強度を向上させると共に、その
導電性を高める働きをするものである。しかして、その
含有量を０．０５〜２．５ｗｔ％と限定したのは、０．
０５ｗｔ％未満ではその効果が乏しく、２．５ｗｔ％を
過ぎての含有では、粗大なγ−Ｆｅが生成し、材料強
度，熱間加工性やめっき密着性等を害する為に限定した
ものである。Ｐ元素の働きは、合金の鋳造時の脱酸作用
を行うと共に、Ｆｅ元素と化合物を生成し、本発明製造
法により、銅合金マトリックス中に均質且つ微細な析出
物として分布するもので、それにより材料強度の向上や
導電性の向上及び繰り返し曲げ疲労の向上等が望めるも
のである。Ｚｎ元素の添加は、Ｓｎ合金やＳｎ−Ｐｂ合
金等のような異種金属との接合時に、その接合強度の環
境温度に対する時間劣化を抑制する効果を示すものであ
り、又耐マイグレーション性の改善に効果を示すも、そ
の含有量が５ｗｔ％を越えて含有されると、上記効果は
維持されるも、導電性を損い、コネクタ等の接続やリー
ドフレームにおけるＩＣチップの作動に伴う発熱の放熱
性が不十分となる事と、Ｚｎ元素はＣｕ，Ｆｅ元素や副
成分元素群等と比較して、それらの融点以下の低い温度
で昇華する為に、元素歩留りや作業性の低下が起る為に
限定されたものである。Ｓｎ元素の働きの一つは、Ｓｎ
元素自身が銅合金地中に固溶元素として作用する事によ
る材料強度や材料延性の向上と曲げ加工性の向上が挙げ
られる。二つ目の働きとしては、従来より明らかにされ
ている高温状態からの冷却時のＦｅ元素の析出現象にお
ける冷却速度に関する依存性の緩和効果を示す事であ
る。０．１ｗｔ％未満では上記働きが弱く、２．５ｗｔ
％を越えての含有では、本合金系の特徴とするところの
高い導電性を著しく損ってしまう事と熱間加工における
加工性を低下させてしまう為に限定したものである。Ｍ
ｇ，Ｍｎ，Ｚｒ，Ｃｒ，Ｖ，Ｔｉ元素からなる群につい
ては、これらは何れも前記請求範囲内において製造工程
における加工性の向上に寄与し、更にＭｇ，Ｍｎ元素で
は、Ｚｎ元素と同じように、Ｓｎ合金やＳｎ−Ｐｂ合金
等のような異種金属との接合時に、その接合強度の環境
温度に対する時間劣化を抑制する働きを示し、併せて、
固溶成分として、強度やばね性の向上に寄与するもので
ある。Ｚｒ，Ｖ，Ｃｒ及びＴｉ元素は、本発明の特徴と
する所の高温での熱処理と高密度パルス電流付加処理の
同時処理時に、再結晶粒の粗大化を著しく抑制し、これ
により曲げ加工時の表面状態を平滑に保ち、表面割れ等
の欠陥を予防する事で、曲げ加工性を良くする働きを示
すものであり、これら添加元素は、各々上限を越えて含
有せしめると、鋳造性が悪化し、健全な鋳塊を得る事が
困難になるばかりでなく、熱間加工性についても悪影響
を与えるようになり、更にめっきの密着性や導電性を損
うものである。

【００４８】次に、本発明による製造法の骨子となる熱
処理工程の条件について、その作用を以下に述べる。本
発明の製造法では合金中の析出物が固溶するのに充分な
温度に於ける熱間加工とその終了時に水冷等により急速
冷却する事により、析出物の少ない過飽和固溶体を形成
せしめ、後の適当な冷間加工に続く熱処理工程時に、前
工程で析出してしまった析出物の粗大化の抑制と現在固
溶状態にある析出成分の固溶状態を維持するのに充分な
温度での熱処理とその熱処理における合金組織の結晶組
織の再結晶化を併せて行う為に、ある範囲での熱処理と
高密度パルス電流付加処理を同時に行うものであり、こ
れにより上記３つの事象が成し遂げられ、次に続く冷間
加工や時効熱処理などにより、優れた特性を有する合金
を生成せしめるものである。その熱処理の条件として
は、４００〜６５０℃の温度域で、４５〜１８００秒間
材料保持の条件が、高密度パルス電流付加処理下におい
て、既存析出物の粗大化抑制や未析出成分の析出抑制に
大きな効果があると同時に組織の再結晶化にも寄与する
条件である。しかしながら、これを越える温度や時間の
組合わせでは、既存析出物の粗大化が起ると共に、再結
晶粒の成長による結晶粒の粗大化が始り、強度や曲げ加
工性等の諸特性を低下させてしまう。更に、低い温度と
短い時間との組合わせでは、高密度パルス電流付加処理
を行っても、結晶粒の再結晶化が起らず、又長い時間と
の組合せでは、マトリックスに固溶している析出成分の
析出が逆に発生してしまう為である。高密度パルス電流
付加処理は、合金組織の再結晶現象を促進する働きをす
るもので、前記高温短時間熱処理と組合わせて用いる事
により、前工程で析出してしまった析出物の粗大化の抑
制と現在固溶状態にある析出成分の固溶状態の維持と合
金組織における結晶組織の再結晶化をより効率良く短時
間に行う事が出来るものである。その条件としては、電
流密度１０〜１０４Ａ／ｍｍ² ，パルス幅２０〜２５０
μｓ，パルス周期１〜１０３Ｈｚ の範囲内において、
有効な効果を示す。

【００４９】更に、以上の製造法をより効率良く行い、
合金特性を高める為に、本発明製造法による合金の熱間
加工においては、合金鋳塊を８４０〜１０３０℃の温度
に加熱してから、熱間加工を行い終了後、水冷等の手段
により迅速に冷却する事が望ましい。特に、４００℃前
後の温度範囲迄は、水噴射等の手段等により急速冷却す
る事が、次工程以後での合金特性を良好にするものであ
る。次に、前記高温短時間熱処理と高密度パルス電流付
加処理による熱処理後に行われる時効処理では、３５０
〜５５０℃の温度領域で行う事が、合金特性を充分に発
揮させるのには良い条件である。又、最終の冷間加工後
３００〜５５０℃の温度範囲での調質焼鈍や張力と曲げ
歪付加による材料形状矯正を行うテンションレベラー，
４００〜８５０℃の温度範囲で、材料の調質と形状矯正
を行うテンションレベラーアニーリング等を組合せる事
により、より高い特性を得る事が出来るものである。

【００５０】次に、本発明に係る製造法で、当該銅合金
がＣｕ−Ｔｉ−Ｎｉ合金からなる場合では、その作用及
び限定理由は、以下の通りである。先ず、Ｔｉ，Ｎｉの
各元素は、本銅合金中においては共添される事で、Ｃｕ
元素と共にＣｕ−Ｔｉ−Ｎｉ三元化合物を析出物として
銅合金母相中に形成されるもので、これが均質且つ微細
に分散する事により、材料強度を向上させると共に、そ
の導電性を高める働きをするものである。更には、使用
環境において常時付加される応力に対しての抵抗性を優
れたものにする働きを有している。しかして、その含有
量をＴｉ元素では、０．１〜０．６５ｗｔ％，Ｎｉ元素
では、０．８〜２．５ｗｔ％と限定したのは、０．１ｗ
ｔ％及び０．８ｗｔ％未満では共添による効果が乏し
く、上限を過ぎての含有では、Ｔｉ元素及びその析出物
の酸化物による内部組織の不均一や表面への酸化物の濃
縮による表面性状の劣化等の現象が生じやすくなると同
時に、鋳造時及び熱間加工時において、析出物及び晶出
物の粒界偏析による割れが発生しやすくなり、その解決
が困難となり、製造性が低下するために限定したものあ
る。Ｓｎ元素の働きの一つは、Ｓｎ元素自体が銅合金中
に固溶成分として作用する事による材料強度や材料延性
の向上と曲げ加工性における曲げ表面の平滑性を良好に
する効果を示すものである。二つ目の働きとしては、上
記で示されたＣｕ−Ｔｉ−Ｎｉ三元析出物に作用し、Ｃ
ｕ元素を含むＴｉ−Ｎｉ−Ｓｎ四元化合物を析出物とし
て形成し、母相中に微細分散する事で、材料強度や導電
率の向上及び外部応力に対する抵抗性を高める働きを顕
著にするものである。０．１ｗｔ％未満では上記効果が
弱く、３．５ｗｔ％を越えての含有では、導電性を著し
く損ってしまう事や熱間での熱間での加工性の低下等を
招く為に限定したものである。次にＺｎ元素の添加は、
Ｓｎ合金やＳｎ−Ｐｂ合金等のような異種金属との接合
時に、その接合強度の環境温度に対する時間劣化を抑制
する効果を示すものであり、又、耐マイグレーション性
の改善に効果を示すも、その含有量が１０ｗｔ％を越え
て含有されると、上記効果は維持されるも、導電性を損
い、コネクタ等の接続やリードフレームにおけるＩＣチ
ップの作動に伴う発熱の放熱性が不十分となる事と、Ｚ
ｎ元素はＣｕ，Ｔｉ，Ｎｉ，Ｓｎ元素等に比較して、そ
れらの融点以下の低い温度で昇華する為に、元素歩留り
や作業性の低下が起る為に限定されたものである。Ｍ
ｇ，Ｍｎ，Ｚｒ，Ｖ，Ｃｒ元素からなる群については、
これらは何れも前記請求範囲内において製造工程におけ
る加工性の向上に寄与し、特にＭｇ，Ｍｎ元素では、Ｚ
ｎ元素と同じように、Ｓｎ合金やＳｎ−Ｐｂ合金等のよ
うな異種金属との接合時に、その接合強度の環境温度に
対する時間劣化を抑制する働きを示し、併せて、固溶成
分として、強度やばね性の向上に寄与するものである。
Ｚｒ，Ｖ，及びＣｒ元素は、本発明の特徴とする所の熱
処理と高密度パルス電流付加処理の同時処理時に、過度
の条件による再結晶粒の粗大化を抑制し、これにより曲
げ加工時の表面状態を平滑に保ち、表面割れ等の欠陥を
予防する事で、曲げ加工性を良くする働きを示すもので
あり、これら添加元素は、各々上限を越えて含有せしめ
ると、鋳造性が悪化し、健全な鋳塊を得る事が困難にな
るばかりでなく、熱間加工性についても悪影響を与える
ようになり、更にめっきの密着性や導電性を損うもので
ある。

【００５１】次に、本発明による製造法の骨子となる熱
処理工程の条件について、その作用と限定理由を以下に
述べる。本発明の製造法では合金中の析出物が固溶する
のに充分な温度における熱間加工とその終了時に水冷等
により急速冷却する事により、析出物の少ない過飽和固
溶体を形成せしめ、後の適当な冷間加工に続く熱処理工
程時に、前工程で析出してしまった析出物の粗大化の防
止や現在固溶状態にある析出成分の固溶状態を維持する
のに充分な温度での熱処理とその熱処理中における合金
組織の結晶組織の再結晶化を併せて行う為に、ある範囲
での熱処理と高密度電流パルス付加処理を同時に行うも
のであり、これにより上記３つの事象が成し遂げられ、
次に続く冷間加工や時効熱処理などにより、優れた特性
を有する合金を生成せしめるものである。その熱処理の
条件としては、３５０〜６５０℃の温度域で、４５〜１
８００秒間材料保持の条件が、高密度パルス電流の付加
処理下において、既存析出物の粗大化抑制や未析出成分
の析出抑制に大きな効果があると同時に、合金組織の迅
速な再結晶化にも寄与する条件である。しかしながら、
これを越える温度や時間の組合わせでは、既存析出物の
粗大化が起ると共に、未析出成分の析出が起り、強度や
曲げ加工性等の諸特性を低下させる原因となる。又、低
い温度と短い時間との組合わせでは、高密度電流パルス
付加処理を行っても、結晶粒の再結晶化が、進まず組織
の不均一性が増すと共に、マトリックスに固溶している
析出成分の析出が逆に発生してしまう為である。高密度
電流パルス付加処理は、合金組織の再結晶現象を促進す
る働きをするもので、前記熱処理と組合わせて用いる事
により、前工程で析出してしまった析出物の粗大化の抑
制と現在固溶状態にある析出成分の固溶状態の維持とを
はかりながら、合金組織における結晶組織の再結晶化を
より効率良く短時間に行う事が出来るものである。その
条件としては、電流密度１０〜１０４Ａ／ｍｍ² ，パル
ス幅２０〜２５０μｓ，パルス周期１〜１０3 Ｈｚの範
囲内において、有効な効果を示す。

【００５２】更に、以上の製造法をより効率良く行い、
合金特性を高める為に、本発明製造法による合金の熱間
加工においては、合金鋳塊を８００〜１０２０℃の温度
に加熱してから、熱間加工を行い終了後迅速に冷却する
事が望ましい。特に、４００℃前後の温度範囲迄は、水
冷等の手段により急速冷却する事が、次工程以後での合
金特性を良好にするものである。次に、前記熱処理と高
密度電流パルス付加処理による熱処理後に行われる、時
効熱処理では、３００〜５５０℃の温度領域で行う事
が、合金特性を充分に発揮させるのには良い条件であ
る。又、最終の冷間加工後３００〜５５０℃の温度範囲
での調質焼鈍や張力と曲げ歪付加による材料形状矯正を
行うテンションレベラー，４００〜８５０℃の温度範囲
で、材料の調質と形状矯正を行うテンションレベラーア
ニーリング等を組合せることにより、より高い特性を得
る事が出来るものである。

【００５３】

【実施例】以下本発明を実施例を用いて説明する。 実施例１ 表１に示す合金組成の銅合金を溶解鋳造し、１０２０℃
で熱間圧延を施し、その終了後、直に水中に投入して材
料冷却を行った。これを研削により厚さ５ｍｍの板とし
た。この板に冷間加工を加えて、厚さ０．５ｍｍの板と
した後に、表２及び表３に示す条件で析出抑制再結晶化
熱処理を行い、急冷して常温に材料を戻した後、これに
表面酸洗研削を施し、加工率４０％の冷間加工を行っ
て、厚さ０．３ｍｍの板に仕上げ、しかる後に４４０℃
で６０分間保持の条件で調質焼鈍を加えて供試材を作製
し、この供試材を用いて、引張強度，伸び，導電性，曲
げ加工性，耐熱半田剥離性やめっき密着性等を測定し
た。その結果を表４に示す。引張強度及び伸びについて
は、ＪＩＳ−Ｚ２２４１に基づいて測定し、導電性はＪ
ＩＳ−Ｈ０５０５に基づき導電率を求めた。曲げ加工性
は、ＪＩＳ−Ｚ２２４８のＶブロック法により試験を行
い、試験片の表面に割れを生じる最小曲げ半径（Ｒ）を
同試験片の厚さ（ｔ）で割った値（Ｒ／ｔ）で示した。
耐熱半田剥離性は、供試材より幅５ｍｍの短冊状の試験
片を切出し、これに６０／４０共晶半田をロジン系フラ
ックスを用いて半田浸漬した後で、１７０℃の温度で５
００，７５０，１０００時間の加速試験を行ってから、
１８０度の密着曲げを行い、半田の剥離の有無を観察し
た。２５０時間迄に既に剥離が認められる物を「×」と
し、５００時間迄で剥離が認められるものを「△」と
し、７５０時間迄に剥離したものを「○△」，１０００
時間で剥離したものを「○」，１０００時間でも剥離し
ていないものを「◎」と表記した。めっき密着性は、シ
アン化浴を用いてＡｇを５．０μｍの厚さにめっきして
から４５０℃で１０分間加熱した後に、テ−プ剥離試験
を行い、その剥離の有無を観察した。 実施例２ 表１に示す合金組成の銅合金を溶解鋳造し、１０２０℃
で熱間圧延を施し、その終了後、直に水中に投入して材
料冷却を行った。これを研削により厚さ５ｍｍの板とし
た。この板に冷間加工を加えて、厚さ０．５ｍｍの板と
した後に、表２及び表３に示す条件で析出抑制再結晶化
熱処理を行い、空冷して常温に材料を戻した後、これに
表面酸洗研削を施し、加工率４０％の冷間加工を行っ
て、厚さ０．３ｍｍの板に仕上げ、しかる後に４２０℃
で６０分間保持の条件で時効処理を施し、その後０．２
ｍｍ迄の冷間加工を加えて、３５０℃で３０分間の調質
焼鈍を加えて供試材を作製した。この供試材を用いて、
引張強度，伸び，導電性，曲げ加工性，耐熱半田剥離
性，めっき密着性等を実施例１と同様に調査して、その
結果を表４に示した。 実施例３ 表１に示す合金組成の銅合金を溶解鋳造し、８５０℃で
熱間圧延を施し、その終了後、直に水中に投入して材料
冷却を行った。これを研削により厚さ５ｍｍの板とし
た。この板に冷間加工を加えて、厚さ０．５ｍｍの板と
した後に、表２及び表表３に示す条件で析出抑制再結晶
化熱処理を行い、急冷して常温に材料を戻した後、これ
に表面酸洗研削を施し、加工率２０％の冷間加工を行っ
て、厚さ０．４ｍｍの板に仕上げ、しかる後に３８０℃
で６０分間保持の条件で調質焼鈍を加えて供試材を作製
した。この供試材を用いて、引張強度，伸び，導電性，
曲げ加工性，めっき密着性等を測定した。その結果を表
４に示す。 実施例４ 表１に示す合金組成の銅合金を溶解鋳造し、９９０℃で
熱間圧延を施し、その終了後、直に水中に投入して材料
冷却を行った。これを研削により厚さ５ｍｍの板とし
た。この板に冷間加工を加えて、厚さ０．５ｍｍの板と
した後に、表２及び表３に示す条件で析出抑制再結晶化
熱処理を行い、急冷して常温に材料を戻した後、これに
表面酸洗研削を施し、加工率５０％の冷間加工を行っ
て、厚さ０．２５ｍｍの板に仕上げ、しかる後に４５０
℃で１２０分間保持の条件で調質焼鈍を加えて供試材を
作製した。この供試材を用いて、引張強度，伸び，導電
性，曲げ加工性，めっき密着性等を測定した。その結果
を表４に示す。 実施例５ 表１に示す合金組成の銅合金を溶解鋳造し、９６０℃で
熱間圧延を施し終了後、直に水中に投入して材料冷却を
行った。これを研削により厚さ５ｍｍの板とした。この
板に冷間加工を加えて、厚さ０．５ｍｍの板とした後
に、表２及び表３に示す条件で析出抑制再結晶化熱処理
を行い、急冷して常温に材料を戻した後、これに表面酸
洗研削を施し、加工率４０％の冷間加工を行って、厚さ
０．３ｍｍの板に仕上げ、しかる後に４５０℃で９０分
間保持の条件で調質焼鈍を加えて供試材を作製し、この
供試材を用いて、引張強度，伸び，導電性，曲げ加工
性，耐熱半田剥離性やめっき密着性等を測定した。その
結果を表４に示す。

【００５４】

【表１】

【００５５】

【表２】

【００５６】

【表３】

【００５７】

【表４】

【００５８】表１〜表４から明らかなように本発明の製
造法による合金の諸特性は、従来行われていた従来例の
工程Ｏと較べてみて、強度，導電性，曲げ加工性の何れ
についても良好となっているのが判る。しかしながら、
本発明の条件より逸脱する範囲で製造された比較例Ｍ、
Ｎでは、その特性が大きく劣っているのが判る。熱処理
における処理温度の低過ぎる比較例Ｎでは、再結晶組織
の不均一性が生じて曲げ加工性を劣化させている。処理
温度の高過ぎる比較例Ｍでは、結晶粒の粗大化が起きた
り、析出現象が促進されて、その結果として充分な強度
を得られているが、曲げ加工性や導電性，半田剥離性等
の諸特性を低下せしめているのが見られる。

【００５９】

【発明の効果】以上述べたように、本発明による製造法
では、優れた加工性と高い強度と導電性を併せ持ち、尚
且つ高い信頼性を有している、コネクター，端子材，ば
ね材及びリードフレーム材等の電子電気機器に用いられ
る材料を製造するのに極めて適した製造法を提供するも
ので、工業上顕著な効果を奏するものである。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁵ 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 // Ｈ０１Ｂ 1/02 Ａ 7244−5Ｇ

Claims (33)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 銅合金鋳塊を熱間加工、冷間加工後、熱
   処理し、その後所定の冷間加工、時効処理を行う析出型
   銅合金の製造法において、前記熱処理の内最初の熱処理
   時に、高密度パルス電流を付加する事を特徴とする析出
   型銅合金の製造法。
2. 【請求項２】 銅合金が、Ｃｒ０．１〜０．３５ｗｔ
   ％，Ｓｎ０．０５〜０．５ｗｔ％を含み残部Ｃｕと不可
   避的不純物とからなる銅合金であり、該銅合金鋳塊を８
   ８０〜１０５０℃の温度に加熱した後に、８８０〜１０
   ５０℃の温度域から加熱状態で断面積の減面化加工とそ
   れに続く急速冷却処理を行い、析出物の少ない過飽和固
   溶体の薄板若しくは、小径化した線棒材に、適度の冷間
   加工を加えた後で行われる最初の熱処理において、３５
   ０〜６５０℃の温度域で、４５〜１８００秒間保持の熱
   処理と高密度パルス電流の付加処理を同時に加える事を
   特徴とする請求項１記載の析出型銅合金の製造法。
3. 【請求項３】 銅合金が、Ｃｒ０．１〜０．３５ｗｔ
   ％，Ｓｎ０．０５〜０．５ｗｔ％，Ｚｎ０．０５〜５．
   ０ｗｔ％を含み残部Ｃｕと不可避的不純物とからなる銅
   合金であり、該銅合金鋳塊を８８０〜１０５０℃の温度
   に加熱した後に、８８０〜１０５０℃の温度域から加熱
   状態で断面積の減面化加工とそれに続く急速冷却処理を
   行い、析出物の少ない過飽和固溶体の薄板若しくは、小
   径化した線棒材に、適度の冷間加工を加えた後で行われ
   る最初の熱処理において、３５０〜６５０℃の温度域
   で、４５〜１８００秒間保持の熱処理と高密度パルス電
   流の付加処理を同時に加える事を特徴とする請求項１記
   載の析出型銅合金の製造法。
4. 【請求項４】 銅合金が、Ｃｒ０．１〜０．３５ｗｔ
   ％，Ｓｎ０．０５〜０．５ｗｔ％ を含み、更にＭｎ
   ０．０１〜０．５ｗｔ％，Ｍｇ０．００５〜０．５ｗｔ
   ％，Ｚｒ０．００５〜０．２ｗｔ％，Ｖ０．００５〜
   ０．１ｗｔ％，Ｔｉ０．０１〜０．２５ｗｔ％ からな
   る群より、一種又は二種以上を総計で、０．００５〜
   １．０ｗｔ％含み、残部Ｃｕと不可避的不純物とからな
   る銅合金であり該銅合金鋳塊を８８０〜１０５０℃の温
   度に加熱した後に、８８０〜１０５０℃の温度域から加
   熱状態で断面積の減面化加工とそれに続く急速冷却処理
   を行い、析出物の少ない過飽和固溶体の薄板若しくは、
   小径化した線棒材に、適度の冷間加工を加えた後で行わ
   れる最初の熱処理において、３５０〜６５０℃の温度域
   で、４５〜１８００秒間保持の熱処理と高密度パルス電
   流の付加処理を同時に加える事を特徴とする請求項１記
   載の析出型銅合金の製造法。
5. 【請求項５】 銅合金が、Ｃｒ０．１〜０．３５ｗｔ
   ％，Ｓｎ０．０５〜０．５ｗｔ％，Ｚｎ０．０５〜５．
   ０ｗｔ％ を含み、更にＭｎ０．０１〜０．５ｗｔ％，
   Ｍｇ０．００５〜０．５ｗｔ％，Ｚｒ０．００５〜０．
   ２ｗｔ％，Ｖ０．００５〜０．１ｗｔ％，Ｔｉ０．０１
   〜０．２５ｗｔ％ からなる群より、一種又は二種以上
   を総計で、０．００５〜１．０ｗｔ％含み、残部Ｃｕと
   不可避的不純物とからなる銅合金であり、該銅合金鋳塊
   を８８０〜１０５０℃の温度に加熱した後に、８８０〜
   １０５０℃の温度域から加熱状態で断面積の減面化加工
   とそれに続く急速冷却処理を行い、析出物の少ない過飽
   和固溶体の薄板若しくは、小径化した線棒材に、適時の
   冷間加工を加えた後で行われる最初の熱処理において、
   ３５０〜６５０℃の温度域で、４５〜１８００秒間保持
   の熱処理と高密度パルス電流の付加処理を同時に加える
   事を特徴とする請求項１記載の析出型銅合金の製造法。
6. 【請求項６】 銅合金が、Ｎｉ０．８〜４．０ｗｔ％，
   Ｓｉ０．２〜１．２ｗｔ％を含み残部Ｃｕと不可避的不
   純物とからなる銅合金であり、該銅合金鋳塊を７８０〜
   ９５０℃の温度に加熱した後に、７５０〜９５０℃の温
   度域から加熱状態で断面積の減面化加工とそれに続く急
   速冷却処理を行い、析出物の少ない過飽和固溶体の薄板
   若しくは、小径化した線棒材に、適度の冷間加工を加え
   た後で行われる最初の熱処理において、３５０〜６００
   ℃の温度域で、６０〜１８００秒間保持の熱処理と高密
   度パルス電流の付加処理を同時に加える事を特徴とする
   請求項１記載の析出型銅合金の製造法。
7. 【請求項７】 銅合金が、Ｎｉ０．８〜４．０ｗｔ％，
   Ｓｉ０．２〜１．２ｗｔ％，Ｚｎ０．１〜１０．０ｗｔ
   ％ を含み残部Ｃｕと不可避的不純物とからなる銅合金
   であり、該銅合金鋳塊を７８０〜９２０℃の温度に加熱
   した後に、７５０〜９２０℃の温度域から加熱状態で断
   面積の減面化加工とそれに続く急速冷却処理を行い、析
   出物の少ない過飽和固溶体の薄板若しくは、小径化した
   線棒材に、適度の冷間加工を加えた後で行われる最初の
   熱処理において、３５０〜６００℃の温度域で、６０〜
   １８００秒間保持の熱処理と高密度パルス電流の付加処
   理を同時に加える事を特徴とする請求項１記載の析出型
   銅合金の製造法。
8. 【請求項８】 銅合金が、Ｎｉ０．８〜４．０ｗｔ％，
   Ｓｉ０．２〜１．２ｗｔ％を含み、更にＭｎ０．０１〜
   ０．５ｗｔ％，Ｍｇ０．００５〜０．５ｗｔ％，Ｚｒ
   ０．００５〜０．１ｗｔ％，Ｃｒ０．０１〜０．２５ｗ
   ｔ％，Ｖ０．００５〜０．１ｗｔ％，Ｔｉ０．０１〜
   ０．２５ｗｔ％からなる群より、一種又は二種以上を総
   計で、０．００５〜１．０ｗｔ％含み、残部Ｃｕと不可
   避的不純物とからなる銅合金であり、該銅合金鋳塊を７
   ８０〜９５０℃の温度に加熱した後に、７５０〜９５０
   ℃の温度域から加熱状態で断面積の減面化加工とそれに
   続く急速冷却処理を行い、析出物の少ない過飽和固溶体
   の薄板若しくは、小径化した線棒材に、適度の冷間加工
   を加えた後で行われる最初の熱処理において、３５０〜
   ６００℃の温度域で、６０〜１８００秒間保持の熱処理
   と高密度パルス電流の付加処理を同時に加える事を特徴
   とする請求項１記載の析出型銅合金の製造法。
9. 【請求項９】 銅合金が、Ｎｉ０．８〜４．０ｗｔ％，
   Ｓｉ０．２〜１．２ｗｔ％，Ｚｎ０．１〜１０．０ｗｔ
   ％ を含み、更にＭｎ０．０１〜０．５ｗｔ％，Ｍｇ
   ０．００５〜０．５ｗｔ％，Ｚｒ０．００５〜０．１ｗ
   ｔ％，Ｃｒ０．０１〜０．２５ｗｔ％，Ｖ０．００５〜
   ０．１ｗｔ％，Ｔｉ０．０１〜０．２５ｗｔ％からなる
   群より、一種又は二種以上を総計で、０．００５〜１．
   ０ｗｔ％含み、残部Ｃｕと不可避的不純物とからなる銅
   合金であり、該銅合金鋳塊を７８０〜９２０℃の温度に
   加熱した後に、７５０〜９２０℃の温度域から加熱状態
   で断面積の減面化加工とそれに続く急速冷却処理を行
   い、析出物の少ない過飽和固溶体の薄板若しくは、小径
   化した線棒材に、適度の冷間加工を加えた後で行われる
   最初の熱処理において、３５０〜６００℃の温度域で、
   ６０〜１８００秒間保持の熱処理と高密度パルス電流の
   付加処理を同時に加える事を特徴とする請求項１記載の
   析出型銅合金の製造法。
10. 【請求項１０】 銅合金が、Ｃｒ０．１〜０．３５ｗｔ
    ％，Ｚｒ０．０５〜０．３５ｗｔ％を含み残部Ｃｕと不
    可避的不純物とからなる銅合金であり、該銅合金鋳塊を
    ９００〜１０５０℃の温度に加熱した後に、８８０〜１
    ０５０℃の温度域から加熱状態で断面積の減面化加工と
    それに続く急速冷却処理を行い、析出物の少ない過飽和
    固溶体の薄板若しくは、小径化した線棒材に、適度の冷
    間加工を加えた後に行われる最初の熱処理において、４
    ００〜６５０℃の温度域で、４５〜１８００秒間保持の
    熱処理と高密度パルス電流の付加処理を同時に加える事
    を特徴とする請求項１記載の析出型銅合金の製造法。
11. 【請求項１１】 銅合金が、Ｃｒ０．１〜０．３５ｗｔ
    ％，Ｚｒ０．０５〜０．３５ｗｔ％，Ｚｎ０．０５〜
    ５．０ｗｔ％ を含み残部Ｃｕと不可避的不純物とから
    なる銅合金であり、該銅合金鋳塊を８８０〜１０３０℃
    の温度に加熱した後に、８８０〜１０３０℃の温度域か
    ら加熱状態で断面積の減面化加工とそれに続く急速冷却
    処理を行い、析出物の少ない過飽和固溶体の薄板若しく
    は、小径化した線棒材に、適度の冷間加工を加えた後に
    行われる最初の熱処理において、４００〜６５０℃の温
    度域で、４５〜１８００秒間保持の熱処理と高密度パル
    ス電流の付加処理を同時に加える事を特徴とする請求項
    １記載の析出型銅合金の製造法。
12. 【請求項１２】 銅合金が、Ｃｒ０．１〜０．３５ｗｔ
    ％，Ｚｒ０．０５〜０．３５ｗｔ％を含み、更にＭｎ
    ０．０１〜０．５ｗｔ％，Ｍｇ０．００５〜０．５ｗｔ
    ％，Ｂ０．００５〜０．１ｗｔ％，Ｉｎ０．００５〜
    ０．０５ｗｔ％，Ｖ０．００５〜０．１ｗｔ％，Ｓｉ
    ０．０５〜０．２ｗｔ％，Ｔｉ０．０１〜０．２５ｗｔ
    ％からなる群より、一種又は二種以上を総計で、０．０
    ０５〜１．０ｗｔ％含み、残部Ｃｕと不可避的不純物と
    からなる銅合金であり、該銅合金鋳塊を８８０〜１０５
    ０℃の温度に加熱した後に、８８０〜１０５０℃の温度
    域から加熱状態で断面積の減面化加工とそれに続く急速
    冷却処理を行い、析出物の少ない過飽和固溶体の薄板若
    しくは、小径化した線棒材に、適度の冷間加工を加えた
    後に行われる最初の熱処理において、４００〜６５０℃
    の温度域で、４５〜１８００秒間保持の熱処理と高密度
    パルス電流の付加処理を同時に加える事を特徴とする請
    求項１記載の析出型銅合金の製造法。
13. 【請求項１３】 銅合金が、Ｃｒ０．１〜０．３５ｗｔ
    ％，Ｚｒ０．０５〜０．３５ｗｔ％，Ｚｎ０．０５〜
    ５．０ｗｔ％ を含み、更にＭｎ０．０１〜０．５ｗｔ
    ％，Ｍｇ０．００５〜０．５ｗｔ％，Ｂ０．００５〜
    ０．１ｗｔ％，Ｉｎ０．００５〜０．０５ｗｔ％，Ｖ
    ０．００５〜０．１ｗｔ％，Ｓｉ０．０５〜０．２ｗｔ
    ％，Ｔｉ０．０１〜０．２５ｗｔ％からなる群より、一
    種又は二種以上を総計で、０．００５〜１．０ｗｔ％含
    み、残部Ｃｕと不可避的不純物とからなる銅合金であ
    り、該銅合金鋳塊を８８０〜１０３０℃の温度に加熱し
    た後に、８８０〜１０３０℃の温度域から加熱状態で断
    面積の減面化加工とそれに続く急速冷却処理を行い、析
    出物の少ない過飽和固溶体の薄板若しくは、小径化した
    線棒材に、適度の冷間加工を加えた後で行われる最初の
    熱処理において、４００〜６５０℃の温度域で、４５〜
    １８００秒間保持の熱処理と高密度パルス電流の付加処
    理を同時に加える事を特徴とする請求項１記載の析出型
    銅合金の製造法。
14. 【請求項１４】 銅合金が、Ｆｅ０．０５〜２．５ｗｔ
    ％，Ｐ０．００１〜０．１ｗｔ％を含み残部Ｃｕと不可
    避的不純物とからなる銅合金であり、該銅合金鋳塊を８
    ８０〜１０３０℃の温度に加熱した後に、８６０〜１０
    ００℃の温度域から加熱状態で断面積の減面化加工とそ
    れに続く急速冷却処理を行い、析出物の少ない過飽和固
    溶体の薄板若しくは、小径化した線棒材に、適度の冷間
    加工を加えた後で行われる最初の熱処理において、４０
    ０℃〜６５０℃の温度域で、４５〜１８００秒間保持の
    熱処理と高密度パルス電流の付加処理を同時に加える事
    を特徴とする請求項１記載の析出型銅合金の製造法。
15. 【請求項１５】 銅合金が、Ｆｅ０．０５〜２．５ｗｔ
    ％，Ｚｎ０．０５〜５．０ｗｔ％，Ｐ０．００１〜０．
    １ｗｔ％ を含み残部Ｃｕと不可避的不純物とからなる
    銅合金であり、該銅合金鋳塊を８６０〜１０００℃の温
    度に加熱した後に、８２０〜１０００℃の温度域から加
    熱状態で断面積の減面化加工とそれに続く急速冷却処理
    を行い、析出物の少ない過飽和固溶体の薄板若しくは、
    小径化した線棒材に、適度の冷間加工を加えた後で行わ
    れる最初の熱処理において、４００℃〜６５０℃の温度
    域で、４５〜１８００秒間保持の熱処理と高密度パルス
    電流の付加処理を同時に加える事を特徴とする請求項１
    記載の析出型銅合金の製造法。
16. 【請求項１６】 銅合金が、Ｆｅ０．０５〜２．５ｗｔ
    ％，Ｚｎ０．０５〜５．０ｗｔ％，Ｓｎ０．１〜２．５
    ｗｔ％，Ｐ０．００１〜０．１ｗｔ％ を含み残部Ｃｕ
    と不可避的不純物とからなる銅合金であり、該銅合金鋳
    塊を８４０〜１０００℃の温度に加熱した後に、８２０
    〜１０００℃の温度域から加熱状態で断面積の減面化加
    工とそれに続く急速冷却処理を行い、析出物の少ない過
    飽和固溶体の薄板若しくは、小径化した線棒材に、適度
    の冷間加工を加えた後で行われる最初の熱処理におい
    て、４００℃〜６５０℃の温度域で、４５〜１８００秒
    間保持の熱処理と高密度パルス電流の付加処理を同時に
    加える事を特徴とする請求項１記載の析出型銅合金の製
    造法。
17. 【請求項１７】 銅合金が、Ｆｅ０．０５〜２．５ｗｔ
    ％，Ｓｎ０．１〜２．５ｗｔ％，Ｐ０．００１〜０．１
    ｗｔ％ を含み残部Ｃｕと不可避的不純物とからなる銅
    合金であり、該銅合金鋳塊を８４０〜１０００℃の温度
    に加熱した後に、８２０〜１０００℃の温度域から加熱
    状態で断面積の減面化加工とそれに続く急速冷却処理を
    行い、析出物の少ない過飽和固溶体の薄板若しくは、小
    径化した線棒材に、適度の冷間加工を加えた後で行われ
    る最初の熱処理において、４００〜６５０℃の温度域
    で、４５〜１８００秒間保持の熱処理と高密度パルス電
    流の付加処理を同時に加える事を特徴とする請求項１記
    載の析出型銅合金の製造法。
18. 【請求項１８】 銅合金が、Ｆｅ０．０５〜２．５ｗｔ
    ％，Ｐ０．００１〜０．１ｗｔ％ を含み更にＭｎ０．
    ０１〜０．５ｗｔ％，Ｍｇ０．００５〜０．５ｗｔ％，
    Ｚｒ０．００５〜０．２ｗｔ％，Ｃｒ０．０１〜０．２
    ５ｗｔ％，Ｖ０．００５〜０．１ｗｔ％，Ｔｉ０．０１
    〜０．２５ｗｔ％ からなる群より、一種又は二種以上
    を総計で、０．００５〜１．０ｗｔ％含み、残部Ｃｕと
    不可避的不純物とからなる銅合金であり、該銅合金鋳塊
    を８８０〜１０３０℃の温度に加熱した後に、８６０〜
    １０００℃の温度域から加熱状態で断面積の減面化加工
    とそれに続く急速冷却処理を行い、析出物の少ない過飽
    和固溶体の薄板若しくは、小径化した線棒材に適度の冷
    間加工を加えた後で行われる最初の熱処理において、４
    ００〜６５０℃の温度域で、４５〜１８００秒間保持の
    熱処理と高密度パルス電流の付加処理を同時に加える事
    を特徴とする請求項１記載の析出型銅合金の製造法。
19. 【請求項１９】 銅合金が、Ｆｅ０．０５〜２．５ｗｔ
    ％，Ｚｎ０．０５〜５．０ｗｔ％，Ｐ０．００１〜０．
    １ｗｔ％ を含み更にＭｎ０．０１〜０．５ｗｔ％，Ｍ
    ｇ０．００５〜０．５ｗｔ％，Ｚｒ０．００５〜０．２
    ｗｔ％，Ｃｒ０．０１〜０．２５ｗｔ％，Ｖ０．００５
    〜０．１ｗｔ％，Ｔｉ０．０１〜０．２５ｗｔ％からな
    る群より、一種又は二種以上を総計で、０．００５〜
    １．０ｗｔ％含み、残部Ｃｕと不可避的不純物とからな
    る銅合金であり、該銅合金鋳塊を８６０〜１０００℃の
    温度に加熱した後に、８２０〜１０００℃の温度域から
    加熱状態で断面積の減面化加工とそれに続く急速冷却処
    理を行い、析出物の少ない過飽和固溶体の薄板若しく
    は、小径化した線棒材に、適度の冷間加工を加えた後で
    行われる最初の熱処理において、４００〜６５０℃の温
    度域で、４５〜１８００秒間保持の熱処理と高密度パル
    ス電流の付加処理を同時に加える事を特徴とする請求項
    １記載の析出型銅合金の製造法。
20. 【請求項２０】 銅合金が、Ｆｅ０．０５〜２．５ｗｔ
    ％，Ｚｎ０．０５〜５．０ｗｔ％，Ｓｎ０．１〜２．５
    ｗｔ％，Ｐ０．００１〜０．１ｗｔ％ を含み更にＭｎ
    ０．０１〜０．５ｗｔ％，Ｍｇ０．００５〜０．５ｗｔ
    ％，Ｚｒ０．００５〜０．２ｗｔ％，Ｃｒ０．０１〜
    ０．２５ｗｔ％，Ｖ０．００５〜０．１ｗｔ％，Ｔｉ
    ０．０１〜０．２５ｗｔ％ からなる群より、一種又は
    二種以上を総計で、０．００５〜１．０ｗｔ％含み、残
    部Ｃｕと不可避的不純物とからなる銅合金であり、該銅
    合金鋳塊を８４０〜１０００℃の温度に加熱した後に、
    ８２０〜１０００℃の温度域から加熱状態で断面積の減
    面化加工とそれに続く急速冷却処理を行い、析出物の少
    ない過飽和固溶体の薄板若しくは、小径化した線棒材
    に、適度の冷間加工を加えた後で行われる最初の熱処理
    において、４００〜６５０℃の温度域で、４５〜１８０
    ０秒間保持の熱処理と高密度パルス電流の付加処理を同
    時に加える事を特徴とする請求項１記載の析出型銅合金
    の製造法。
21. 【請求項２１】 銅合金が、Ｆｅ０．０５〜２．５ｗｔ
    ％，Ｓｎ０．１〜２．５ｗｔ％，Ｐ０．００１〜０．１
    ｗｔ％ を含み更にＭｎ０．０１〜０．５ｗｔ％，Ｍｇ
    ０．００５〜０．５ｗｔ％，Ｚｒ０．００５〜０．２ｗ
    ｔ％，Ｃｒ０．０１〜０．２５ｗｔ％，Ｖ０．００５〜
    ０．１ｗｔ％，Ｔｉ０．０１〜０．２５ｗｔ％からなる
    群より、一種又は二種以上を総計で、０．００５〜１．
    ０ｗｔ％含み、残部Ｃｕと不可避的不純物とからなる銅
    合金であり、該銅合金鋳塊を８４０〜１０００℃の温度
    に加熱した後に、８２０〜１０００℃の温度域から加熱
    状態で断面積の減面化加工とそれに続く急速冷却処理を
    行い、析出物の少ない過飽和固溶体の薄板若しくは、小
    径化した線棒材に、適度の冷間加工を加えた後で行われ
    る最初の熱処理において、４００〜６５０℃の温度域
    で、４５〜１８００秒間保持の熱処理と高密度パルス電
    流の付加処理を同時に加える事を特徴とする請求項１記
    載の析出型銅合金の製造法。
22. 【請求項２２】 銅合金が、Ｔｉ０．１〜０．６５ｗｔ
    ％，Ｎｉ０．８〜２．５ｗｔ％を含み残部Ｃｕと不可避
    的不純物とからなる銅合金であり、該銅合金鋳塊を８２
    ０〜１０２０℃の温度に加熱した後に、８００〜１０２
    ０℃の温度域から加熱状態で断面積の減面化加工とそれ
    に続く急速冷却処理を行い、析出物の少ない過飽和固溶
    体の薄板若しくは、小径化した線棒材に、適度の冷間加
    工を加えた後で行われる最初の熱処理において、３５０
    〜６５０℃の温度域で、４５〜１８００秒間保持の熱処
    理と高密度パルス電流の付加処理を同時に加える事を特
    徴とする請求項１記載の析出型銅合金の製造法。
23. 【請求項２３】 銅合金が、Ｔｉ０．１〜０．６５ｗｔ
    ％，Ｎｉ０．８〜２．５ｗｔ％，Ｓｎ０．１〜３．５ｗ
    ｔ％を含み残部Ｃｕと不可避的不純物とからなる銅合金
    であり、該銅合金鋳塊を８００〜９８０℃の温度に加熱
    した後に、８００〜９８０℃の温度域から加熱状態で断
    面積の減面化加工とそれに続く急速冷却処理を行い、析
    出物の少ない過飽和固溶体の薄板若しくは、小径化した
    線棒材に、適度の冷間加工を加えた後で行われる最初の
    熱処理において、３５０〜６５０℃の温度域で、４５〜
    １８００秒間保持の熱処理と高密度パルス電流の付加処
    理を同時に加える事を特徴とする請求項１記載の析出型
    銅合金の製造法。
24. 【請求項２４】 銅合金が、Ｔｉ０．１〜０．６５ｗｔ
    ％，Ｎｉ０．８〜２．５ｗｔ％，Ｚｎ０．１〜１０．０
    ｗｔ％ を含み残部Ｃｕと不可避的不純物とからなる銅
    合金であり、該銅合金鋳塊を８００〜１０００℃の温度
    に加熱した後に、８００〜１０００℃の温度域から加熱
    状態で断面積の減面化加工とそれに続く急速冷却処理を
    行い、析出物の少ない過飽和固溶体の薄板若しくは、小
    径化した線棒材に、適度の冷間加工を加えた後で行われ
    る最初の熱処理において、３５０〜６５０℃の温度域
    で、４５〜１８００秒間保持の熱処理と高密度パルス電
    流の付加処理を同時に加える事を特徴とする請求項１記
    載の析出型銅合金の製造法。
25. 【請求項２５】 銅合金が、Ｔｉ０．１〜０．６５ｗｔ
    ％，Ｎｉ０．８〜２．５ｗｔ％，Ｓｎ０．１〜３．５ｗ
    ｔ％，Ｚｎ０．１〜１０．０ｗｔ％ を含み、残部Ｃｕ
    と不可避的不純物とからなる銅合金であり、該銅合金鋳
    塊を８００〜９８０℃の温度に加熱した後に、８００〜
    ９８０℃の温度域から加熱状態で断面積の減面化加工と
    それに続く急速冷却処理をおこない、析出物の少ない過
    飽和固溶体の薄板若しくは、小径化した線棒材に、適度
    の冷間加工を加えた後で行われる最初の熱処理におい
    て、３５０〜６５０℃の温度域で、４５〜１８００秒間
    保持の熱処理と高密度パルス電流の付加処理を同時に加
    える事を特徴とする請求項１記載の析出型銅合金の製造
    法。
26. 【請求項２６】 銅合金が、Ｔｉ０．１〜０．６５ｗｔ
    ％，Ｎｉ０．８〜２．５ｗｔ％を含み、更にＭｎ０．０
    ０５〜０．５ｗｔ％，Ｍｇ０．００５〜０．５ｗｔ％，
    Ｚｒ０．００５〜０．１５ｗｔ％，Ｃｒ０．００５〜
    ０．２５ｗｔ％，Ｖ０．００５〜０．１ｗｔ％からなる
    群より、一種又は二種以上を総計で、０．００５〜１．
    ０ｗｔ％含み、残部Ｃｕと不可避的不純物とからなる銅
    合金であり、該銅合金鋳塊を８２０〜１０２０℃の温度
    に加熱した後に、８００〜１０２０℃の温度域から加熱
    状態で断面積の減面化加工とそれに続く急速冷却処理を
    行い、析出物の少ない過飽和固溶体の薄板若しくは、小
    径化した線棒材に、適度の冷間加工を加えた後で行われ
    る最初の熱処理において、３５０〜６５０℃の温度域
    で、４５〜１８００秒間保持の熱処理と高密度パルス電
    流の付加処理を同時に加える事を特徴とする請求項１記
    載の析出型銅合金の製造法。
27. 【請求項２７】 銅合金が、Ｔｉ０．１〜０．６５ｗｔ
    ％，Ｎｉ０．８〜２．５ｗｔ％，Ｓｎ０．１〜３．５ｗ
    ｔ％ を含み、更にＭｎ０．００５〜０．５ｗｔ％，Ｍ
    ｇ０．００５〜０．５ｗｔ％，Ｚｒ０．００５〜０．１
    ｗｔ％，Ｃｒ０．００５〜０．２５ｗｔ％，Ｖ０．００
    ５〜０．１ｗｔ％からなる群より、一種又は二種以上を
    総計で、０．００５〜１．０ｗｔ％含み、残部Ｃｕと不
    可避的不純物とからなる銅合金であり、該銅合金鋳塊を
    ８００〜９８０℃の温度に加熱した後に、８００〜９８
    ０℃の温度域から加熱状態で断面積の減面化加工とそれ
    に続く急速冷却処理を行い、析出物の少ない過飽和固溶
    体の薄板若しくは、小径化した線棒材に、適度の冷間加
    工を加えた後で行われる最初の熱処理において、３５０
    〜６５０℃の温度域で、４５〜１８００秒間保持の熱処
    理と高密度パルス電流の付加処理を同時に加える事を特
    徴とする請求項１記載の析出型銅合金の製造法。
28. 【請求項２８】 銅合金が、Ｔｉ０．１〜０．６５ｗｔ
    ％，Ｎｉ０．８〜２．５ｗｔ％，Ｚｎ０．１〜１０．０
    ｗｔ％ を含み、更にＭｎ０．００５〜０．５ｗｔ％，
    Ｍｇ０．００５〜０．５ｗｔ％，Ｚｒ０．００５〜０．
    １ｗｔ％，Ｃｒ０．００５〜０．２５ｗｔ％，Ｖ０．０
    ０５〜０．１ｗｔ％ からなる群より、一種又は二種以
    上を総計で、０．００５〜１．０ｗｔ％含み、残部Ｃｕ
    と不可避的不純物とからなる銅合金であり、該銅合金鋳
    塊を８００〜１０００℃の温度に加熱した後に、８００
    〜１０００℃の温度域から加熱状態で断面積の減面化加
    工とそれに続く急速冷却処理を行い、析出物の少ない過
    飽和固溶体の薄板若しくは、小径化した線棒材に、適度
    の冷間加工を加えた後で行われる最初の熱処理におい
    て、３５０〜６５０℃の温度域で、４５〜１８００秒間
    保持の熱処理と高密度パルス電流の付加処理を同時に加
    える事を特徴とする請求項１記載の析出型銅合金の製造
    法。
29. 【請求項２９】 銅合金が、Ｔｉ０．１〜０．６５ｗｔ
    ％，Ｎｉ０．８〜２．５ｗｔ％，Ｓｎ０．１〜３．５ｗ
    ｔ％，Ｚｎ０．１〜１０．０ｗｔ％ を含み、更にＭｎ
    ０．００５〜０．５ｗｔ％，Ｍｇ０．００５〜０．５ｗ
    ｔ％，Ｚｒ０．００５〜０．１ｗｔ％，Ｃｒ０．００５
    〜０．２５ｗｔ％，Ｖ０．００５〜０．１ｗｔ％からな
    る群より、一種又は二種以上を総計で、０．００５〜
    １．０ｗｔ％含み、残部Ｃｕと不可避的不純物とからな
    る銅合金であり、該銅合金鋳塊を８００〜９８０℃の温
    度に加熱した後に、８００〜９８０℃の温度域から加熱
    状態で断面積の減面化加工とそれに続く急速冷却処理を
    行い、析出物の少ない過飽和固溶体の薄板若しくは、小
    径化した線棒材に、適度の冷間加工を加えた後で行われ
    る最初の熱処理において、３５０〜６５０℃の温度域
    で、４５〜１８００秒間保持の熱処理と高密度パルス電
    流の付加処理を同時に加える事を特徴とする請求項１記
    載の析出型銅合金の製造法。
30. 【請求項３０】 銅合金が、Ｎｉ０．８〜４．０ｗｔ
    ％，Ｓｉ０．２〜１．２ｗｔ％，Ｓｎ０．１〜３．５ｗ
    ｔ％を含み残部Ｃｕと不可避的不純物とからなる銅合金
    であり、該銅合金鋳塊を７５０〜８９０℃の温度に加熱
    した後に、７３０〜８９０℃の温度域から加熱状態で断
    面積の減面化加工とそれに続く急速冷却処理を行い、析
    出物の少ない過飽和固溶体の薄板若しくは、小径化した
    線棒材に、適度の冷間加工を加えた後で行われる最初の
    熱処理において、３５０〜６００℃の温度域で、６０〜
    １８００秒間保持の熱処理と高密度パルス電流の付加処
    理を同時に加える事を特徴とする請求項１記載の析出型
    銅合金の製造法。
31. 【請求項３１】 銅合金が、Ｎｉ０．８〜４．０ｗｔ
    ％，Ｓｉ０．２〜１．２ｗｔ％，Ｓｎ０．１〜３．５ｗ
    ｔ％，Ｚｎ０．１〜１０．０ｗｔ％ を含み残部Ｃｕと
    不可避的不純物とからなる銅合金であり、該銅合金鋳塊
    を７５０〜８９０℃の温度に加熱した後に、７３０〜８
    ９０℃の温度域から加熱状態で断面積の減面化加工とそ
    れに続く急速冷却処理を行い、析出物の少ない過飽和固
    溶体の薄板若しくは、小径化した線棒材に、適度の冷間
    加工を加えた後で行われる最初の熱処理において、３５
    ０〜６００℃の温度域で、６０〜１８００秒間保持の熱
    処理と高密度パルス電流の付加処理を同時に加える事を
    特徴とする請求項１記載の析出型銅合金の製造法。
32. 【請求項３２】 銅合金が、Ｎｉ０．８〜４．０ｗｔ
    ％，Ｓｉ０．２〜１．２ｗｔ％，Ｓｎ０．１〜３．５ｗ
    ｔ％ を含み、更にＭｎ０．０１〜０．５ｗｔ％，Ｍｇ
    ０．００５〜０．５ｗｔ％，Ｚｒ０．００５〜０．１ｗ
    ｔ％，Ｃｒ０．０１〜０．２５ｗｔ％，Ｖ０．００５〜
    ０．１ｗｔ％，Ｔｉ０．０１〜０．２５ｗｔ％からなる
    群より、一種又は二種以上を総計で、０．００５〜１．
    ０ｗｔ％含み、残部Ｃｕと不可避的不純物とからなる銅
    合金であり、該銅合金鋳塊を７５０〜８９０℃の温度に
    加熱した後に、７５０〜８９０℃の温度域から加熱状態
    で断面積の減面化加工とそれに続く急速冷却処理を行
    い、析出物の少ない過飽和固溶体の薄板若しくは、小径
    化した線棒材に、適度の冷間加工を加えた後で行われる
    最初の熱処理において、３５０〜６００℃の温度域で、
    ６０〜１８００秒間保持の熱処理と高密度パルス電流の
    付加処理を同時に加える事を特徴とする請求項１記載の
    析出型銅合金の製造法。
33. 【請求項３３】 銅合金が、Ｎｉ０．８〜４．０ｗｔ
    ％，Ｓｉ０．２〜１．２ｗｔ％，Ｓｎ０．１〜３．５ｗ
    ｔ％，Ｚｎ０．１〜１０．０ｗｔ％を含み、更にＭｎ
    ０．０１〜０．５ｗｔ％，Ｍｇ０．００５〜０．５ｗｔ
    ％，Ｚｒ０．００５〜０．１ｗｔ％，Ｃｒ０．０１〜
    ０．２５ｗｔ％，Ｖ０．００５〜０．１ｗｔ％，Ｔｉ
    ０．０１〜０．２５ｗｔ％ からなる群より、一種又は
    二種以上を総計で、０．００５〜１．０ｗｔ％含み、残
    部Ｃｕと不可避的不純物とからなる銅合金であり、該銅
    合金鋳塊を７５０〜８９０℃の温度に加熱した後に、７
    ５０〜８９０℃の温度域から加熱状態で断面積の減面化
    加工とそれに続く急速冷却処理を行い、析出物の少ない
    過飽和固溶体の薄板若しくは、小径化した線棒材に、適
    度の冷間加工を加えた後で行われる最初の熱処理におい
    て、３５０〜６００℃の温度域で、６０〜１８００秒間
    保持の熱処理と高密度パルス電流の付加処理を同時に加
    える事を特徴とする請求項１記載の析出型銅合金の製造
    法。