JPH06145780A - 軸受用鋼管内面の脱炭防止方法 - Google Patents
軸受用鋼管内面の脱炭防止方法Info
- Publication number
- JPH06145780A JPH06145780A JP31653392A JP31653392A JPH06145780A JP H06145780 A JPH06145780 A JP H06145780A JP 31653392 A JP31653392 A JP 31653392A JP 31653392 A JP31653392 A JP 31653392A JP H06145780 A JPH06145780 A JP H06145780A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 球状化焼鈍における鋼管内面の脱炭を防止す
る。 【構成】 直火式熱処理炉を用いて軸受用鋼管に球状化
焼鈍を施すに際し、軸受用鋼管内に内容積当たり40g
/m3以上の酸素吸収剤を封入して両管端を密栓し、6
70℃以上Ac1点以下の温度範囲で5分間以上均熱した
のち、球状化焼鈍する。 【効果】 脱炭除去代付加による歩留ロスの低減と脱炭
層除去作業を無くすることができる。
る。 【構成】 直火式熱処理炉を用いて軸受用鋼管に球状化
焼鈍を施すに際し、軸受用鋼管内に内容積当たり40g
/m3以上の酸素吸収剤を封入して両管端を密栓し、6
70℃以上Ac1点以下の温度範囲で5分間以上均熱した
のち、球状化焼鈍する。 【効果】 脱炭除去代付加による歩留ロスの低減と脱炭
層除去作業を無くすることができる。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】この発明は、直火式熱処理炉を用
いて軸受用鋼管に球状化焼鈍を施すに際し、軸受用鋼管
の内面に脱炭が発生するのを防止する方法に関する。
いて軸受用鋼管に球状化焼鈍を施すに際し、軸受用鋼管
の内面に脱炭が発生するのを防止する方法に関する。
【0002】
【従来の技術】耐転動性、耐摩耗性が要求される軸受用
鋼管は、耐転動性、耐摩耗性を阻害する脱炭について、
JIS G4805により素材で厳しい規定がなされて
いる。上記軸受用鋼管の製造プロセスにおいては、素材
が高炭素鋼で被処理材の加熱が直火式熱処理炉を使用す
るため、鋼管内外面で脱炭が発生することは避けられな
い。熱間製管での脱炭は、冷間加工および雰囲気焼鈍に
よって低減することは可能であるが、熱間での脱炭が著
しい炭素含有量が0.5%を超える高炭素鋼鋼管におい
ては、脱炭規定を外れる場合が起る。このような場合
は、脱炭が生じた部分を除去するのが通例になっている
ため、脱炭除去代分を付加する必要があり歩留ロスが発
生する。
鋼管は、耐転動性、耐摩耗性を阻害する脱炭について、
JIS G4805により素材で厳しい規定がなされて
いる。上記軸受用鋼管の製造プロセスにおいては、素材
が高炭素鋼で被処理材の加熱が直火式熱処理炉を使用す
るため、鋼管内外面で脱炭が発生することは避けられな
い。熱間製管での脱炭は、冷間加工および雰囲気焼鈍に
よって低減することは可能であるが、熱間での脱炭が著
しい炭素含有量が0.5%を超える高炭素鋼鋼管におい
ては、脱炭規定を外れる場合が起る。このような場合
は、脱炭が生じた部分を除去するのが通例になっている
ため、脱炭除去代分を付加する必要があり歩留ロスが発
生する。
【0003】前記、鋼管外面に生じた脱炭層は、簡単に
除去できるが、鋼管内面に生じた脱炭層は除去が困難で
ある。したがって、鋼管内面で脱炭が生じるのを防止す
ることは、球状化焼鈍後の処理工数を削減するうえで極
めて重要である。
除去できるが、鋼管内面に生じた脱炭層は除去が困難で
ある。したがって、鋼管内面で脱炭が生じるのを防止す
ることは、球状化焼鈍後の処理工数を削減するうえで極
めて重要である。
【0004】鋼管を直火式熱処理炉で球状化焼鈍すると
きの内面脱炭を防止する方法としては、熱処理される管
の一端に耐熱性素材よりなる密封栓を装着し、ついで管
内に不活性ガスを充填した後に、管の他端に耐熱性素材
よりなる***付栓を装着してから熱処理を施す方法(特
開昭55−73821号公報)、熱処理される管の少な
くとも一端に栓体を取付け、これのみの状態で熱処理を
行う方法(特開平2−8329号公報)、脱炭性雰囲気
炉で鋼管を熱処理するに際し、熱処理前に、黒鉛と高温
で燃焼し難い液体との混合物を当該管内面に塗布し、熱
処理する方法(特開平3−2327号公報)等が提案さ
れている。
きの内面脱炭を防止する方法としては、熱処理される管
の一端に耐熱性素材よりなる密封栓を装着し、ついで管
内に不活性ガスを充填した後に、管の他端に耐熱性素材
よりなる***付栓を装着してから熱処理を施す方法(特
開昭55−73821号公報)、熱処理される管の少な
くとも一端に栓体を取付け、これのみの状態で熱処理を
行う方法(特開平2−8329号公報)、脱炭性雰囲気
炉で鋼管を熱処理するに際し、熱処理前に、黒鉛と高温
で燃焼し難い液体との混合物を当該管内面に塗布し、熱
処理する方法(特開平3−2327号公報)等が提案さ
れている。
【0005】
【発明が解決しようとする課題】上記特開昭55−73
821号公報に開示の方法は、管内を不活性ガスで置換
するのに多くの工数、費用を要する。例えば、不活性ガ
スとして窒素ガスを使用する場合は、ガス比重が空気よ
り小さいため管を傾斜させなければ完全な置換を行うこ
とができない。また、置換が終了したか否かの判定が容
易でなく、処理本数が多くなれば窒素ガスの費用も当然
問題になる。また、特開平2−8329号公報に開示の
方法は、鋼管内面の脱炭防止に効果を有するが、両管端
不整部のない製品では、両管端に脱炭が発生する。さら
に特開昭3−2327号公報に開示の方法は、鋼管内面
の脱炭防止に効果があるが、管内面への黒鉛と高温で燃
焼し難い液体との混合物の塗布に多くの工数、費用を要
するばかりでなく、小径の鋼管では内面への塗布が困難
である。
821号公報に開示の方法は、管内を不活性ガスで置換
するのに多くの工数、費用を要する。例えば、不活性ガ
スとして窒素ガスを使用する場合は、ガス比重が空気よ
り小さいため管を傾斜させなければ完全な置換を行うこ
とができない。また、置換が終了したか否かの判定が容
易でなく、処理本数が多くなれば窒素ガスの費用も当然
問題になる。また、特開平2−8329号公報に開示の
方法は、鋼管内面の脱炭防止に効果を有するが、両管端
不整部のない製品では、両管端に脱炭が発生する。さら
に特開昭3−2327号公報に開示の方法は、鋼管内面
の脱炭防止に効果があるが、管内面への黒鉛と高温で燃
焼し難い液体との混合物の塗布に多くの工数、費用を要
するばかりでなく、小径の鋼管では内面への塗布が困難
である。
【0006】本発明者は、先に直下式熱処理炉を用いて
鋼管に球状化焼鈍を施すに際し、予めスケールおよび潤
滑剤等鋼管表面の付着物を除去したのち、両管端を密閉
して600℃〜Ac3点の温度で焼鈍することにより、鋼
管内面の脱炭を防止できることを究明し、既に特許出願
(特願平3−274573)している。この特願平3−
274573号の方法は、両管端の密閉を溶接により行
うため、時間がかかり過ぎるという欠点を有している。
鋼管に球状化焼鈍を施すに際し、予めスケールおよび潤
滑剤等鋼管表面の付着物を除去したのち、両管端を密閉
して600℃〜Ac3点の温度で焼鈍することにより、鋼
管内面の脱炭を防止できることを究明し、既に特許出願
(特願平3−274573)している。この特願平3−
274573号の方法は、両管端の密閉を溶接により行
うため、時間がかかり過ぎるという欠点を有している。
【0007】この発明の目的は、脱炭性雰囲気の直火式
熱処理炉による軸受用鋼管の球状化焼鈍において、鋼管
内面の脱炭を十分に防止することができ、焼鈍後に脱炭
層除去のための内面研削を全く必要としない軸受用鋼管
内面の脱炭防止方法を提供することにある。
熱処理炉による軸受用鋼管の球状化焼鈍において、鋼管
内面の脱炭を十分に防止することができ、焼鈍後に脱炭
層除去のための内面研削を全く必要としない軸受用鋼管
内面の脱炭防止方法を提供することにある。
【0008】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記目的
を達成すべく種々試験研究を行った。その結果、脱炭性
雰囲気の直火式熱処理炉による軸受用鋼管の球状化焼鈍
において、鋼管両端の密栓に先立ち、鋼管内面に所定量
の酸素吸収剤を封入したところ、単に鋼管両端を密閉し
て焼鈍した場合に比較し、脱炭層深さを大幅に低減でき
ることを究明し、この発明に到達した。
を達成すべく種々試験研究を行った。その結果、脱炭性
雰囲気の直火式熱処理炉による軸受用鋼管の球状化焼鈍
において、鋼管両端の密栓に先立ち、鋼管内面に所定量
の酸素吸収剤を封入したところ、単に鋼管両端を密閉し
て焼鈍した場合に比較し、脱炭層深さを大幅に低減でき
ることを究明し、この発明に到達した。
【0009】すなわちこの発明は、直火式熱処理炉を用
いて軸受用鋼管に球状化焼鈍を施すに際し、軸受用鋼管
内に内容積当たり40g/m3以上の酸素吸収剤を封入
して両管端を密栓し、670℃以上Ac1点以下の温度範
囲に5分間以上均熱したのち、球状化焼鈍するのであ
る。
いて軸受用鋼管に球状化焼鈍を施すに際し、軸受用鋼管
内に内容積当たり40g/m3以上の酸素吸収剤を封入
して両管端を密栓し、670℃以上Ac1点以下の温度範
囲に5分間以上均熱したのち、球状化焼鈍するのであ
る。
【0010】
【作用】この発明においては、軸受用鋼管内に内容積当
たり40g/m3以上の酸素吸収剤を封入して両管端を
密栓し、670℃以上Ac1点以下の温度範囲に5分間以
上均熱したのち、球状化焼鈍することによって、管内面
の脱炭が飛躍的に低減する。この理由は明らかではない
が、焼鈍前に管内面に存在する空気中の酸素が微量であ
るため、封入した酸素吸収剤に吸収されて除去され、軸
受用鋼管中に含有される炭素と反応する酸素が無くなっ
て脱炭反応を生ずるまでには至らないためと思われる。
また、焼鈍中は、軸受用鋼管内面と脱炭性雰囲気の炉内
雰囲気ガスとの反応がないため、軸受用鋼管内部での炭
素拡散が進行し、脱炭が低減するものと考えられる。
たり40g/m3以上の酸素吸収剤を封入して両管端を
密栓し、670℃以上Ac1点以下の温度範囲に5分間以
上均熱したのち、球状化焼鈍することによって、管内面
の脱炭が飛躍的に低減する。この理由は明らかではない
が、焼鈍前に管内面に存在する空気中の酸素が微量であ
るため、封入した酸素吸収剤に吸収されて除去され、軸
受用鋼管中に含有される炭素と反応する酸素が無くなっ
て脱炭反応を生ずるまでには至らないためと思われる。
また、焼鈍中は、軸受用鋼管内面と脱炭性雰囲気の炉内
雰囲気ガスとの反応がないため、軸受用鋼管内部での炭
素拡散が進行し、脱炭が低減するものと考えられる。
【0011】この発明における軸受用鋼管内に封入する
酸素吸収剤としては、酸素を選択的に吸着する物質であ
ればよく、酸素ゲッター、亜ジオン酸ナトリウム等のハ
イドロサルファイト、塩化クロム、還元銅、還元鉄があ
るが、酸素ゲッターが適しており、軸受用鋼管の内径よ
り小さければよく、塊状、粒状、粉状等の形状や、封入
位置は問わないが、内容積当たり40g/m3以上封入
することが必要で、40g/m3未満では、所期の脱炭
防止効果が得られない。内部に酸素吸収剤を封入した鋼
管の両端の密栓方法は、鋼管内面への炉内雰囲気ガスの
浸入が防止できればよく、いかなる方法でもよい。ま
た、栓の材料としては、800℃付近の温度まで溶融、
破損しない耐熱性のものであれば何でもよい。さらに、
鋼管の球状化焼鈍前の均熱温度を670℃以上Ac1点以
下の温度範囲としたのは、この発明の鋼管内面の脱炭低
減の原理が炭素拡散であるところから、鋼中の炭素の拡
散がオーステナイトよりもフェライトの方が早く進むた
めであり、酸素吸収剤によってミルスケール中の酸素を
除去し、鋼管内面に脱炭性雰囲気成分がない状態にして
おき、熱処理中の鋼中の炭素の自己拡散により内面脱炭
を防止できる。均熱温度が670℃未満ではフェライト
が存在しても温度が低く、炭素の拡散速度が十分でな
く、かつ、Ac1点を超えるとオーステナイトとセメンタ
イトの2相組織となり脱炭を防止することができないか
らである。また、均熱時間を5分間以上としたのは、5
分未満では鋼管内面の炭素の自己拡散が十分に行われな
いからである。
酸素吸収剤としては、酸素を選択的に吸着する物質であ
ればよく、酸素ゲッター、亜ジオン酸ナトリウム等のハ
イドロサルファイト、塩化クロム、還元銅、還元鉄があ
るが、酸素ゲッターが適しており、軸受用鋼管の内径よ
り小さければよく、塊状、粒状、粉状等の形状や、封入
位置は問わないが、内容積当たり40g/m3以上封入
することが必要で、40g/m3未満では、所期の脱炭
防止効果が得られない。内部に酸素吸収剤を封入した鋼
管の両端の密栓方法は、鋼管内面への炉内雰囲気ガスの
浸入が防止できればよく、いかなる方法でもよい。ま
た、栓の材料としては、800℃付近の温度まで溶融、
破損しない耐熱性のものであれば何でもよい。さらに、
鋼管の球状化焼鈍前の均熱温度を670℃以上Ac1点以
下の温度範囲としたのは、この発明の鋼管内面の脱炭低
減の原理が炭素拡散であるところから、鋼中の炭素の拡
散がオーステナイトよりもフェライトの方が早く進むた
めであり、酸素吸収剤によってミルスケール中の酸素を
除去し、鋼管内面に脱炭性雰囲気成分がない状態にして
おき、熱処理中の鋼中の炭素の自己拡散により内面脱炭
を防止できる。均熱温度が670℃未満ではフェライト
が存在しても温度が低く、炭素の拡散速度が十分でな
く、かつ、Ac1点を超えるとオーステナイトとセメンタ
イトの2相組織となり脱炭を防止することができないか
らである。また、均熱時間を5分間以上としたのは、5
分未満では鋼管内面の炭素の自己拡散が十分に行われな
いからである。
【0012】
実施例1 マンドレルミル圧延したJIS G4805 SUJ2
に規定の表1に示す成分組成を有する熱間製管したまま
の、表4に示す寸法の高炭素クロム軸受用鋼管の供試材
に、表2に示す市販の粒径1〜4mmの酸素ゲッターを
使用し、供試材の片端に5cm程度まで綿状のカオウー
ルからなる栓を挿入し、反対側の管端から表4に示す所
定量を封入しのち、5秒間エアブローして供試材内部に
分散させ、それぞれ両端に綿状のカオウールからなる栓
を管端より5cm程度まで挿入した。なお、比較のため
熱間製管したままの供試材を、酸素ゲッターの封入、両
端への栓を行わないものを準備した。
に規定の表1に示す成分組成を有する熱間製管したまま
の、表4に示す寸法の高炭素クロム軸受用鋼管の供試材
に、表2に示す市販の粒径1〜4mmの酸素ゲッターを
使用し、供試材の片端に5cm程度まで綿状のカオウー
ルからなる栓を挿入し、反対側の管端から表4に示す所
定量を封入しのち、5秒間エアブローして供試材内部に
分散させ、それぞれ両端に綿状のカオウールからなる栓
を管端より5cm程度まで挿入した。なお、比較のため
熱間製管したままの供試材を、酸素ゲッターの封入、両
端への栓を行わないものを準備した。
【0013】そしてハースローラ型直火式熱処理炉を用
い、供試材12本をハースローラ上に一段積みし、表3
に示す炉内雰囲気ガス中、表4に示す均熱条件で均熱し
たのち、図1に示すヒートパターンの熱処理条件で球状
化焼鈍を行った。そして球状化焼鈍後の供試材中央位置
の内表面脱炭層深さを測定した。その結果を表4に示
す。なお、供試材のAc1点は、755℃で、供試材の容
積(m3)は、π×{内径(m)/2}2×(長さ)によ
り算出した。
い、供試材12本をハースローラ上に一段積みし、表3
に示す炉内雰囲気ガス中、表4に示す均熱条件で均熱し
たのち、図1に示すヒートパターンの熱処理条件で球状
化焼鈍を行った。そして球状化焼鈍後の供試材中央位置
の内表面脱炭層深さを測定した。その結果を表4に示
す。なお、供試材のAc1点は、755℃で、供試材の容
積(m3)は、π×{内径(m)/2}2×(長さ)によ
り算出した。
【0014】
【表1】
【0015】
【表2】
【0016】
【表3】
【0017】
【表4】
【0018】表4に示すとおり、本発明の条件を満足さ
せる試験No.11以外は、内面脱炭の低減が非常に僅
かであるが、試験No.11の場合は飛躍的に内面脱炭
が低減している。このことは、脱炭性雰囲気である直火
式熱処理炉においても、この発明方法によれば、鋼管の
母材そのものが均熱処理によって炭素量が低くなってお
り、さらに球状化焼鈍によって炭素が分散されて均一化
するため、脱炭を防止して球状化を図ることができる。
せる試験No.11以外は、内面脱炭の低減が非常に僅
かであるが、試験No.11の場合は飛躍的に内面脱炭
が低減している。このことは、脱炭性雰囲気である直火
式熱処理炉においても、この発明方法によれば、鋼管の
母材そのものが均熱処理によって炭素量が低くなってお
り、さらに球状化焼鈍によって炭素が分散されて均一化
するため、脱炭を防止して球状化を図ることができる。
【0019】実施例2 供試材の寸法を表5に示すとおり変更した以外は、実施
例1と同様の試験を行った。その結果を表5に示す。
例1と同様の試験を行った。その結果を表5に示す。
【0020】
【表5】
【0021】表5に示すとおり、本発明の条件を満足さ
せる試験No.23以外は、内面脱炭の低減が僅かであ
るが、本発明の条件を満足させる試験No.23の場合
は、飛躍的に内面脱炭が低減している。
せる試験No.23以外は、内面脱炭の低減が僅かであ
るが、本発明の条件を満足させる試験No.23の場合
は、飛躍的に内面脱炭が低減している。
【0022】
【発明の効果】以上述べたとおり、この発明方法によれ
ば、熱間での脱炭が著しい炭素含有量0.5%超の高炭
素クロム軸受用鋼管であっても、直火式熱処理炉を用い
脱炭を抑制して球状化焼鈍を行うことができ、脱炭除去
代付加による歩留ロスの低減、あるいは脱炭層除去作業
を無くすることができる。
ば、熱間での脱炭が著しい炭素含有量0.5%超の高炭
素クロム軸受用鋼管であっても、直火式熱処理炉を用い
脱炭を抑制して球状化焼鈍を行うことができ、脱炭除去
代付加による歩留ロスの低減、あるいは脱炭層除去作業
を無くすることができる。
【図1】実施例における球状化焼鈍のヒートパターンの
説明図である。
説明図である。
Claims (1)
- 【請求項1】 直火式熱処理炉を用いて軸受用鋼管に球
状化焼鈍を施すに際し、軸受用鋼管内に内容積当たり4
0g/m3以上の酸素吸収剤を封入したのち両管端を密
栓し、670℃以上Ac1点以下の温度範囲で5分間以上
均熱したのち、球状化焼鈍することを特徴とする軸受用
鋼管内面の脱炭防止方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP31653392A JPH06145780A (ja) | 1992-10-29 | 1992-10-29 | 軸受用鋼管内面の脱炭防止方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP31653392A JPH06145780A (ja) | 1992-10-29 | 1992-10-29 | 軸受用鋼管内面の脱炭防止方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH06145780A true JPH06145780A (ja) | 1994-05-27 |
Family
ID=18078168
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP31653392A Pending JPH06145780A (ja) | 1992-10-29 | 1992-10-29 | 軸受用鋼管内面の脱炭防止方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH06145780A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2009242919A (ja) * | 2008-03-31 | 2009-10-22 | Jfe Steel Corp | 軸受鋼の熱処理方法 |
JP2009242917A (ja) * | 2008-03-31 | 2009-10-22 | Jfe Steel Corp | 軸受鋼の熱処理方法 |
CN110760653A (zh) * | 2019-11-26 | 2020-02-07 | 宝钢特钢韶关有限公司 | 一种防止轴承钢脱碳的控制方法 |
-
1992
- 1992-10-29 JP JP31653392A patent/JPH06145780A/ja active Pending
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2009242919A (ja) * | 2008-03-31 | 2009-10-22 | Jfe Steel Corp | 軸受鋼の熱処理方法 |
JP2009242917A (ja) * | 2008-03-31 | 2009-10-22 | Jfe Steel Corp | 軸受鋼の熱処理方法 |
CN110760653A (zh) * | 2019-11-26 | 2020-02-07 | 宝钢特钢韶关有限公司 | 一种防止轴承钢脱碳的控制方法 |
CN110760653B (zh) * | 2019-11-26 | 2021-04-16 | 宝钢特钢韶关有限公司 | 一种防止轴承钢脱碳的控制方法 |
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