JPH06134753A - 樹脂ペレット製造装置 - Google Patents
樹脂ペレット製造装置Info
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- JPH06134753A JPH06134753A JP28797692A JP28797692A JPH06134753A JP H06134753 A JPH06134753 A JP H06134753A JP 28797692 A JP28797692 A JP 28797692A JP 28797692 A JP28797692 A JP 28797692A JP H06134753 A JPH06134753 A JP H06134753A
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- resin pellet
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- Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 ダイおよびカッタの損耗を防ぎ、部品交換の
頻度を減らす。 【構成】 多数のノズル孔８を有するダイ６と、溶融樹
脂を供給する加熱フィーダ１と、ノズル孔８から押し出
される樹脂をペレット化する回転カッタ１１と、カッタ
回転手段とを有する樹脂ペレット製造装置である。ダイ
６のカッタとの対向部（セグメント２２）およびカッタ
刃１２は、Ｃｒ：１４〜２３％、Ｍｏ：１４〜２０％、
Ｗ：０．２〜５％、Ｆｅ：０．２〜７％、Ｃｏ：０．２
〜２．５％、残部Ｎｉおよび不可避不純物からなる組成
を有するＮｉ合金を冷間塑性加工後に加熱処理し、Ｎｉ
−Ｍｏ系金属間化合物を析出させることにより、ロック
ウェル硬さＣスケールで５７以上に硬化させたＮｉ合金
で形成されている。
頻度を減らす。 【構成】 多数のノズル孔８を有するダイ６と、溶融樹
脂を供給する加熱フィーダ１と、ノズル孔８から押し出
される樹脂をペレット化する回転カッタ１１と、カッタ
回転手段とを有する樹脂ペレット製造装置である。ダイ
６のカッタとの対向部（セグメント２２）およびカッタ
刃１２は、Ｃｒ：１４〜２３％、Ｍｏ：１４〜２０％、
Ｗ：０．２〜５％、Ｆｅ：０．２〜７％、Ｃｏ：０．２
〜２．５％、残部Ｎｉおよび不可避不純物からなる組成
を有するＮｉ合金を冷間塑性加工後に加熱処理し、Ｎｉ
−Ｍｏ系金属間化合物を析出させることにより、ロック
ウェル硬さＣスケールで５７以上に硬化させたＮｉ合金
で形成されている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、樹脂ペレットの製造装
置に関し、特にダイおよびカッタの寿命を延長するため
の改良に関する。
置に関し、特にダイおよびカッタの寿命を延長するため
の改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】射出成形原料等として使用される樹脂ペ
レットは、ペレタイザーと称される樹脂ペレット製造装
置により製造される。この樹脂ペレット製造装置は、貫
通する多数のノズル孔を有する円板状のダイと、このダ
イの後面側から溶融した樹脂をノズル孔内に供給する加
熱フィーダと、前記ダイの前面に沿って回転可能に配置
され、回転にともない各ノズル孔から押し出される樹脂
を次々切断してペレット化するカッタと、このカッタを
回転駆動するカッタ回転手段とを具備する。そして、樹
脂の固化を促進する薬剤（酢酸やアンモニア等）を含有
する冷却水をダイの前面に沿って流すことにより、切断
されたペレットを冷却して固化させたうえ、冷却水とと
もに排出する構造となっている。
レットは、ペレタイザーと称される樹脂ペレット製造装
置により製造される。この樹脂ペレット製造装置は、貫
通する多数のノズル孔を有する円板状のダイと、このダ
イの後面側から溶融した樹脂をノズル孔内に供給する加
熱フィーダと、前記ダイの前面に沿って回転可能に配置
され、回転にともない各ノズル孔から押し出される樹脂
を次々切断してペレット化するカッタと、このカッタを
回転駆動するカッタ回転手段とを具備する。そして、樹
脂の固化を促進する薬剤（酢酸やアンモニア等）を含有
する冷却水をダイの前面に沿って流すことにより、切断
されたペレットを冷却して固化させたうえ、冷却水とと
もに排出する構造となっている。
【０００３】ところで、前記ダイおよびカッタはペレッ
ト切断時に直接摩擦しあうことが避けられず、しかも酢
酸やアンモニア等を含有する腐食性の強い冷却水を両者
の摺動部に流しているので、ダイおよびカッタが化学的
および摩擦作用の相乗により早期に損耗するという問題
があった。
ト切断時に直接摩擦しあうことが避けられず、しかも酢
酸やアンモニア等を含有する腐食性の強い冷却水を両者
の摺動部に流しているので、ダイおよびカッタが化学的
および摩擦作用の相乗により早期に損耗するという問題
があった。
【０００４】そこで、これらの損耗を低減するために、
ダイを超硬合金で形成する一方、カッタを超硬合金より
は軟質のステンレス鋼などで形成する改良が従来より行
われている。このようにすると、主に損耗するのは比較
的安価なカッタであり、形状が複雑で高価なダイの寿命
を延長することが可能である。なお、ダイを超硬合金で
形成した場合に、カッタをそれより軟質なステンレス鋼
等で形成するのは、超硬合金は前記のような環境下にお
いて相手攻撃性が強く、カッタも超硬合金で形成すると
ダイおよびカッタの両者が共に比較的早期に損耗するた
めである。
ダイを超硬合金で形成する一方、カッタを超硬合金より
は軟質のステンレス鋼などで形成する改良が従来より行
われている。このようにすると、主に損耗するのは比較
的安価なカッタであり、形状が複雑で高価なダイの寿命
を延長することが可能である。なお、ダイを超硬合金で
形成した場合に、カッタをそれより軟質なステンレス鋼
等で形成するのは、超硬合金は前記のような環境下にお
いて相手攻撃性が強く、カッタも超硬合金で形成すると
ダイおよびカッタの両者が共に比較的早期に損耗するた
めである。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記従
来の樹脂ペレット製造装置では、ダイの寿命は長くなる
ものの、カッタの寿命は逆に短くなり、カッタをしばし
ば交換しなくてはならないという問題があった。
来の樹脂ペレット製造装置では、ダイの寿命は長くなる
ものの、カッタの寿命は逆に短くなり、カッタをしばし
ば交換しなくてはならないという問題があった。
【０００６】そこで本発明者らは、相手攻撃性が比較的
小さく、しかも硬度が高い理想の材質でダイを形成する
ことができれば、ダイだけでなくカッタの損耗をも防
ぎ、部品交換の頻度を減らすことが可能であるとの観点
から、新たな材質を模索した。
小さく、しかも硬度が高い理想の材質でダイを形成する
ことができれば、ダイだけでなくカッタの損耗をも防
ぎ、部品交換の頻度を減らすことが可能であるとの観点
から、新たな材質を模索した。
【０００７】その結果、Ｃｒ：１４〜２３％、Ｍｏ：１
４〜２０％、Ｗ：０．２〜５％、Ｆｅ：０．２〜７％、
Ｃｏ：０．２〜２．５％、残部Ｎｉおよび不可避不純物
からなる組成を有するＮｉ合金を冷間塑性加工後に加熱
処理して硬化させたＮｉ合金で、ダイおよびカッタを形
成すると、きわめて表面硬度が高いにも拘らず、相手攻
撃性が少なく、両者の損耗を低減できることを見いだし
た。
４〜２０％、Ｗ：０．２〜５％、Ｆｅ：０．２〜７％、
Ｃｏ：０．２〜２．５％、残部Ｎｉおよび不可避不純物
からなる組成を有するＮｉ合金を冷間塑性加工後に加熱
処理して硬化させたＮｉ合金で、ダイおよびカッタを形
成すると、きわめて表面硬度が高いにも拘らず、相手攻
撃性が少なく、両者の損耗を低減できることを見いだし
た。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は前記知見に基づ
いてなされたもので、樹脂押出用ダイの、少なくとも回
転カッタとの対向部が、Ｃｒ：１４〜２３％、Ｍｏ：１
４〜２０％、Ｗ：０．２〜５％、Ｆｅ：０．２〜７％、
Ｃｏ：０．２〜２．５％、残部Ｎｉおよび不可避不純物
からなる組成を有するＮｉ合金を冷間塑性加工後に加熱
処理して、その素地中にＮｉ−Ｍｏ系金属間化合物を析
出させることにより、ロックウェル硬さＣスケールで５
７以上に硬化させたＮｉ合金で形成されていることを特
徴とする。
いてなされたもので、樹脂押出用ダイの、少なくとも回
転カッタとの対向部が、Ｃｒ：１４〜２３％、Ｍｏ：１
４〜２０％、Ｗ：０．２〜５％、Ｆｅ：０．２〜７％、
Ｃｏ：０．２〜２．５％、残部Ｎｉおよび不可避不純物
からなる組成を有するＮｉ合金を冷間塑性加工後に加熱
処理して、その素地中にＮｉ−Ｍｏ系金属間化合物を析
出させることにより、ロックウェル硬さＣスケールで５
７以上に硬化させたＮｉ合金で形成されていることを特
徴とする。
【０００９】なお、回転カッタの少なくとも刃先部が、
前記硬化させたＮｉ合金で形成されていてもよい。
前記硬化させたＮｉ合金で形成されていてもよい。
【００１０】
【作用】本発明に係る樹脂ペレット製造装置によれば、
ダイが前記Ｎｉ合金で形成されているため、カッタとの
摺動面の表面硬度が高いにも拘らず相手攻撃性が少な
く、両者の損耗をともに低減でき、部品交換の頻度を低
減することが可能である。さらに、カッタも前記のＮｉ
合金で形成されている場合には、ダイおよびカッタの損
耗をいっそう低減することが可能である。
ダイが前記Ｎｉ合金で形成されているため、カッタとの
摺動面の表面硬度が高いにも拘らず相手攻撃性が少な
く、両者の損耗をともに低減でき、部品交換の頻度を低
減することが可能である。さらに、カッタも前記のＮｉ
合金で形成されている場合には、ダイおよびカッタの損
耗をいっそう低減することが可能である。
【００１１】
【実施例】図１は、本発明に係る樹脂ペレット製造装置
の一実施例を示す縦断面図である。図中符号１は、ヒー
ターおよび輸送スクリュウ（共に図示略）を備えた筒状
の加熱フィーダ（樹脂供給手段）１であり、ヒーターで
樹脂原料を加熱溶融したうえ、回転する輸送スクリュウ
で図中左側の先端部へ溶融樹脂Ｊを圧送する。
の一実施例を示す縦断面図である。図中符号１は、ヒー
ターおよび輸送スクリュウ（共に図示略）を備えた筒状
の加熱フィーダ（樹脂供給手段）１であり、ヒーターで
樹脂原料を加熱溶融したうえ、回転する輸送スクリュウ
で図中左側の先端部へ溶融樹脂Ｊを圧送する。
【００１２】加熱フィーダ１の先端開口部には、この開
口部を塞ぐように円板状のダイ６が円環状の保持部４を
介して固定されている。ダイ６は、図４ないし図６に示
すように、前面に扇状の凹部が４つ形成された円板状の
本体２４と、前記凹部にそれぞれはめ込まれた扇状のセ
グメント２２とから構成され、セグメント２２と対応す
る位置には、セグメント２２と本体２４を共に貫通して
多数のノズル孔８が形成されている。これらノズル孔８
は、ダイ６の後面側で太く、セグメント２２の前面側の
開口部２６側で細くなっている。なお、ダイ６の前面
は、図１に示すように保持部４の前面よりも若干突出し
ている。
口部を塞ぐように円板状のダイ６が円環状の保持部４を
介して固定されている。ダイ６は、図４ないし図６に示
すように、前面に扇状の凹部が４つ形成された円板状の
本体２４と、前記凹部にそれぞれはめ込まれた扇状のセ
グメント２２とから構成され、セグメント２２と対応す
る位置には、セグメント２２と本体２４を共に貫通して
多数のノズル孔８が形成されている。これらノズル孔８
は、ダイ６の後面側で太く、セグメント２２の前面側の
開口部２６側で細くなっている。なお、ダイ６の前面
は、図１に示すように保持部４の前面よりも若干突出し
ている。
【００１３】セグメント２２は、図６に示すように、各
開口部２６の間に締め込まれたネジ２８により、本体２
４に対し固定されている。なお、各ネジ２８には、セグ
メント２２と本体２４の間において弾性リング３０が介
装されており、この弾性リング３０によってネジ２８の
緩みが防止されている。
開口部２６の間に締め込まれたネジ２８により、本体２
４に対し固定されている。なお、各ネジ２８には、セグ
メント２２と本体２４の間において弾性リング３０が介
装されており、この弾性リング３０によってネジ２８の
緩みが防止されている。
【００１４】保持部４には、図１に示すように蒸気導入
口４Ａが設けられ、セグメント２２および本体２４の内
部には蒸気通路（図示略）が形成されている。この蒸気
導入口４Ａから蒸気を吹き込むことにより、ダイ６全体
を樹脂融点以上の温度に維持できるようになっている。
口４Ａが設けられ、セグメント２２および本体２４の内
部には蒸気通路（図示略）が形成されている。この蒸気
導入口４Ａから蒸気を吹き込むことにより、ダイ６全体
を樹脂融点以上の温度に維持できるようになっている。
【００１５】一方、ダイ６の前面と対向して、回転軸１
０に固定された回転カッタ１１が配置されている。この
回転カッタ１１の直径はダイ６の直径とほぼ等しい。回
転カッタ１１は、図２に示すように放射状に延びる複数
のカッタ刃１２を具備し、回転軸１０を回転することに
より、ノズル孔８から押し出された樹脂を次々切断し、
ペレット化する。
０に固定された回転カッタ１１が配置されている。この
回転カッタ１１の直径はダイ６の直径とほぼ等しい。回
転カッタ１１は、図２に示すように放射状に延びる複数
のカッタ刃１２を具備し、回転軸１０を回転することに
より、ノズル孔８から押し出された樹脂を次々切断し、
ペレット化する。
【００１６】カッタ刃１２とダイ６との間には、図３に
示すように僅かな間隙が形成され、この間隙量Ｔは例え
ば０〜０．５ｍｍ程度とされている。また、カッタ刃１
２の刃先１２Ａとダイ６の前面とがなす角αは、例えば
５〜４５゜程度とされている。ただし、本発明はこれら
の値に限定されることはなく、必要に応じて適宜変更し
てよい。
示すように僅かな間隙が形成され、この間隙量Ｔは例え
ば０〜０．５ｍｍ程度とされている。また、カッタ刃１
２の刃先１２Ａとダイ６の前面とがなす角αは、例えば
５〜４５゜程度とされている。ただし、本発明はこれら
の値に限定されることはなく、必要に応じて適宜変更し
てよい。
【００１７】ダイ６の前面および回転カッタ１１を覆っ
て、冷却水カバー１４が取り付けられている。この冷却
水カバー１４は導入口１６および排出口１８を有し、回
転軸１０の貫通部には回転シール２０が固定されてい
る。そして導入口１６から冷却水を供給することによ
り、ノズル孔８から押し出される樹脂を冷却しつつ、切
断されたペレットＰを含む冷却水を排出口１８から排出
するように構成されている。なお、供給される冷却水に
は樹脂種に応じた固化促進剤等の薬剤、例えばアンモニ
アや酢酸などが添加されてもよい。
て、冷却水カバー１４が取り付けられている。この冷却
水カバー１４は導入口１６および排出口１８を有し、回
転軸１０の貫通部には回転シール２０が固定されてい
る。そして導入口１６から冷却水を供給することによ
り、ノズル孔８から押し出される樹脂を冷却しつつ、切
断されたペレットＰを含む冷却水を排出口１８から排出
するように構成されている。なお、供給される冷却水に
は樹脂種に応じた固化促進剤等の薬剤、例えばアンモニ
アや酢酸などが添加されてもよい。
【００１８】この実施例の主たる特徴点は、セグメント
２２およびカッタ刃１２がいずれも、Ｃｒ：１４〜２３
％、Ｍｏ：１４〜２０％、Ｗ：０．２〜５％、Ｆｅ：
０．２〜７％、Ｃｏ：０．２〜２．５％、残部Ｎｉおよ
び不可避不純物からなる組成を有するＮｉ合金を冷間塑
性加工後に加熱処理して、その素地中にＮｉ−Ｍｏ系金
属間化合物を析出させることにより、ロックウェル硬さ
Ｃスケールで５７以上に硬化させたＮｉ合金で形成され
ていることにある。
２２およびカッタ刃１２がいずれも、Ｃｒ：１４〜２３
％、Ｍｏ：１４〜２０％、Ｗ：０．２〜５％、Ｆｅ：
０．２〜７％、Ｃｏ：０．２〜２．５％、残部Ｎｉおよ
び不可避不純物からなる組成を有するＮｉ合金を冷間塑
性加工後に加熱処理して、その素地中にＮｉ−Ｍｏ系金
属間化合物を析出させることにより、ロックウェル硬さ
Ｃスケールで５７以上に硬化させたＮｉ合金で形成され
ていることにある。
【００１９】前記合金の成分組成を上述のように限定し
た理由を説明する。 Ｃｒ：Ｃｒ成分には、オーステナイト組織の不動態化能
力を著しく向上させ、耐食性を向上させる作用がある
が、その含有量が１４％未満では、特に酸化性雰囲気で
の腐食抵抗が著しく低下する。一方、その含有量が２３
％を越えると、オーステナイト組織が不安定になり、オ
ーステナイト素地中に微細なＮｉ−Ｍｏ系金属間化合物
が析出した組織を安定して形成することができなくな
り、耐食性低下の原因ともなるから、その含有量を１４
〜２３％に限定した。
た理由を説明する。 Ｃｒ：Ｃｒ成分には、オーステナイト組織の不動態化能
力を著しく向上させ、耐食性を向上させる作用がある
が、その含有量が１４％未満では、特に酸化性雰囲気で
の腐食抵抗が著しく低下する。一方、その含有量が２３
％を越えると、オーステナイト組織が不安定になり、オ
ーステナイト素地中に微細なＮｉ−Ｍｏ系金属間化合物
が析出した組織を安定して形成することができなくな
り、耐食性低下の原因ともなるから、その含有量を１４
〜２３％に限定した。
【００２０】Ｍｏ：Ｍｏ成分には、Ｎｉと結合してＮｉ
−Ｍｏ系金属間化合物を形成し、前述の通り素地中に微
細均一に分散析出して強度を向上させる作用があるが、
その含有量が１４％未満ではこの作用が得られず、一
方、その含有量が２０％を越えると、熱間および冷間で
の塑性加工性が低下する。したがって、その含有量を１
４〜２０％に限定した。
−Ｍｏ系金属間化合物を形成し、前述の通り素地中に微
細均一に分散析出して強度を向上させる作用があるが、
その含有量が１４％未満ではこの作用が得られず、一
方、その含有量が２０％を越えると、熱間および冷間で
の塑性加工性が低下する。したがって、その含有量を１
４〜２０％に限定した。
【００２１】Ｗ：Ｗ成分には、オーステナイトの素地に
固溶して強度を向上させる作用があるが、その含有量が
０．２％未満では所望の強度向上効果が得られず、その
含有量が５％を越えると、熱間および冷間での塑性加工
性が低下するから、含有量を０．２〜５％に限定した。
固溶して強度を向上させる作用があるが、その含有量が
０．２％未満では所望の強度向上効果が得られず、その
含有量が５％を越えると、熱間および冷間での塑性加工
性が低下するから、含有量を０．２〜５％に限定した。
【００２２】Ｆｅ：Ｆｅ成分には、熱間および冷間での
塑性加工性を向上させる作用があるが、その含有量が
０．２％未満ではこの作用に所望の効果が得られず、そ
の含有量が７％を越えると強度が低下するようになるこ
とから、含有量を０．２〜７％に限定した。
塑性加工性を向上させる作用があるが、その含有量が
０．２％未満ではこの作用に所望の効果が得られず、そ
の含有量が７％を越えると強度が低下するようになるこ
とから、含有量を０．２〜７％に限定した。
【００２３】Ｃｏ：Ｃｏ成分には、オーステナイト組織
に固溶してこれを安定化し、析出処理時に金属間化合物
を安定に析出させる作用があるが、その含有量が０．２
％未満ではこの作用が得られず、その含有量が２．５％
を越えてもこの作用は向上しないことから、経済性を考
慮してその含有量を０．２〜２．５％に限定した。
に固溶してこれを安定化し、析出処理時に金属間化合物
を安定に析出させる作用があるが、その含有量が０．２
％未満ではこの作用が得られず、その含有量が２．５％
を越えてもこの作用は向上しないことから、経済性を考
慮してその含有量を０．２〜２．５％に限定した。
【００２４】前記Ｎｉ合金の特性はその製造工程と密接
に関連するので、以下にセグメント２２およびカッタ刃
１２の具体的な製造方法を説明する。この方法ではま
ず、Ｃｒ：１４〜２３％、Ｍｏ：１４〜２０％、Ｗ：
０．２〜５％、Ｆｅ：０．２〜７％、Ｃｏ：０．２〜
２．５％、残部Ｎｉおよび不可避不純物からなる組成を
有するＮｉ合金の鋳造インゴットに、通常の条件で熱間
鍛造および／または熱間圧延を施して熱延材とし、この
熱延材に通常の条件、即ち１１００〜１２００℃の温度
で溶体化処理を施し、オーステナイト組織とする。
に関連するので、以下にセグメント２２およびカッタ刃
１２の具体的な製造方法を説明する。この方法ではま
ず、Ｃｒ：１４〜２３％、Ｍｏ：１４〜２０％、Ｗ：
０．２〜５％、Ｆｅ：０．２〜７％、Ｃｏ：０．２〜
２．５％、残部Ｎｉおよび不可避不純物からなる組成を
有するＮｉ合金の鋳造インゴットに、通常の条件で熱間
鍛造および／または熱間圧延を施して熱延材とし、この
熱延材に通常の条件、即ち１１００〜１２００℃の温度
で溶体化処理を施し、オーステナイト組織とする。
【００２５】次に、オーステナイト組織の状態で、熱延
材に冷間塑性加工を施す。具体的な塑性加工方法は、型
内で圧縮する型鍛造または据込み鍛造、型を用いない自
由鍛造、圧延、押し出し加工など従来周知の塑性加工方
法のいずれも可能である。
材に冷間塑性加工を施す。具体的な塑性加工方法は、型
内で圧縮する型鍛造または据込み鍛造、型を用いない自
由鍛造、圧延、押し出し加工など従来周知の塑性加工方
法のいずれも可能である。
【００２６】得られた素材を５００〜６００℃で０．５
時間以上加熱することにより、微細なＮｉ−Ｍｏ系の金
属間化合物を素地中に析出させ、必要な機械加工を施し
てセグメント２２およびカッタ刃１２とする。
時間以上加熱することにより、微細なＮｉ−Ｍｏ系の金
属間化合物を素地中に析出させ、必要な機械加工を施し
てセグメント２２およびカッタ刃１２とする。
【００２７】ここで、析出処理時の加熱温度が５００℃
未満では、金属間化合物の析出に長時間を要し、生産性
の点で望ましくない。一方、６００℃を越えると、オー
ステナイト素地に固溶する合金成分の割合が多くなっ
て、金属間化合物の析出を満足に行なうことができず、
ＨＲＣで５７以上の硬度を得ることができなくなる。
未満では、金属間化合物の析出に長時間を要し、生産性
の点で望ましくない。一方、６００℃を越えると、オー
ステナイト素地に固溶する合金成分の割合が多くなっ
て、金属間化合物の析出を満足に行なうことができず、
ＨＲＣで５７以上の硬度を得ることができなくなる。
【００２８】前記構成からなる樹脂ペレット製造装置に
よれば、素地中にＮｉ−Ｍｏ系金属間化合物が微細かつ
均一に分散しＨＲＣ５７以上の高硬度および高い耐食性
を有するＮｉ合金でセグメント２２およびカッタ刃１２
が形成されているため、腐食性雰囲気下でペレット製造
を行う場合にも、両者の対向面の表面硬度が高いにも拘
らず互いに相手攻撃性が少なく、両者の損耗をともに低
減でき、部品交換の頻度を低減して稼働率の向上が図れ
る。
よれば、素地中にＮｉ−Ｍｏ系金属間化合物が微細かつ
均一に分散しＨＲＣ５７以上の高硬度および高い耐食性
を有するＮｉ合金でセグメント２２およびカッタ刃１２
が形成されているため、腐食性雰囲気下でペレット製造
を行う場合にも、両者の対向面の表面硬度が高いにも拘
らず互いに相手攻撃性が少なく、両者の損耗をともに低
減でき、部品交換の頻度を低減して稼働率の向上が図れ
る。
【００２９】なお、前記実施例ではカッタ刃１２も前記
Ｎｉ合金で形成されていたが、セグメント２２のみを前
記Ｎｉ合金で形成してもよい。この場合にも、ダイ６に
よるカッタ刃１２に対する攻撃性が小さいので、カッタ
刃１２の寿命も延ばすことが可能である。また、ダイ６
をセグメント式にせずに、ダイ６全体を前記Ｎｉ合金で
形成してもよい。さらに、装置各部の形状や構成は前記
実施例に限定されるものではなく、適宜変更してよい。
Ｎｉ合金で形成されていたが、セグメント２２のみを前
記Ｎｉ合金で形成してもよい。この場合にも、ダイ６に
よるカッタ刃１２に対する攻撃性が小さいので、カッタ
刃１２の寿命も延ばすことが可能である。また、ダイ６
をセグメント式にせずに、ダイ６全体を前記Ｎｉ合金で
形成してもよい。さらに、装置各部の形状や構成は前記
実施例に限定されるものではなく、適宜変更してよい。
【００３０】
【実験例】次に、実験例を挙げて本発明の効果を実証す
る。高周波誘導炉を用い、１４．２ｗｔ％Ｃｒ−１６．
４ｗｔ％Ｍｏ−３．８ｗｔ％Ｗ−５．０６ｗｔ％Ｆｅ−
０．９４ｗｔ％Ｃｏ−残部Ｎｉおよび不可避不純物の成
分組成からなるＮｉ合金の溶湯を調製し、インゴットを
鋳造した。このインゴットに１２００℃の開始温度にて
熱間塑性加工を施して板材を得たのち、この板材に１２
００℃の開始温度にて熱間圧延加工を施して熱延材と
し、次いで１１５０℃で２時間保持の条件で溶体化処理
を施した後、加工率９５％で冷間塑性加工を施した。さ
らに、温度５５０℃×１００時間の析出硬化処理を施
し、必要な機械加工を施すことにより、セグメント２２
およびカッタ刃１２を作成した。
る。高周波誘導炉を用い、１４．２ｗｔ％Ｃｒ−１６．
４ｗｔ％Ｍｏ−３．８ｗｔ％Ｗ−５．０６ｗｔ％Ｆｅ−
０．９４ｗｔ％Ｃｏ−残部Ｎｉおよび不可避不純物の成
分組成からなるＮｉ合金の溶湯を調製し、インゴットを
鋳造した。このインゴットに１２００℃の開始温度にて
熱間塑性加工を施して板材を得たのち、この板材に１２
００℃の開始温度にて熱間圧延加工を施して熱延材と
し、次いで１１５０℃で２時間保持の条件で溶体化処理
を施した後、加工率９５％で冷間塑性加工を施した。さ
らに、温度５５０℃×１００時間の析出硬化処理を施
し、必要な機械加工を施すことにより、セグメント２２
およびカッタ刃１２を作成した。
【００３１】一方、Ｃｏ：２０％，残部ＷＣおよび不可
避不純物からなる超硬合金で前記と同寸法のセグメント
２２を作成するとともに、ＳＵＳ４４０Ｃで前記と同寸
法のカッタ刃１２を作成した。
避不純物からなる超硬合金で前記と同寸法のセグメント
２２を作成するとともに、ＳＵＳ４４０Ｃで前記と同寸
法のカッタ刃１２を作成した。
【００３２】次に、以下の３通りの組み合せで図１に示
す装置を組み立て、実際にペレットを作成して、セグメ
ント２２およびカッタ刃１２の寿命を比較した。実験条
件は以下の通りである。 （セグメント２２とカッタ刃１２の組み合せ） 実験例１：Ｎｉ合金製セグメント＋Ｎｉ合金製カッタ刃 実験例２：Ｎｉ合金製セグメント＋ＳＵＳ４４０Ｃ製カ
ッタ刃 比較例 ：超硬合金製セグメント＋ＳＵＳ４４０Ｃ製カ
ッタ刃
す装置を組み立て、実際にペレットを作成して、セグメ
ント２２およびカッタ刃１２の寿命を比較した。実験条
件は以下の通りである。 （セグメント２２とカッタ刃１２の組み合せ） 実験例１：Ｎｉ合金製セグメント＋Ｎｉ合金製カッタ刃 実験例２：Ｎｉ合金製セグメント＋ＳＵＳ４４０Ｃ製カ
ッタ刃 比較例 ：超硬合金製セグメント＋ＳＵＳ４４０Ｃ製カ
ッタ刃
【００３３】（実験条件） 回転カッタ１１の外径：８０ｃｍ ペレット原料：低密度ポリエチレン 原料温度：２００〜２５０℃ ペレット寸法：径３．８×長さ２．４ｍｍ カッタ刃回転数：８００ｒｐｍ ダイ６とカッタ刃１２の間隙量Ｔ：０．１ｍｍ 冷却水：工業用水＋アンモニア（ｐＨ８．５）
【００３４】結果は以下の通りである。 実験例１：寿命３０００時間 実験例２：寿命２０００時間 比較例： 寿命５００時間
【００３５】
【発明の効果】以上説明したように、本発明に係る樹脂
ペレット製造装置は、素地中にＮｉ−Ｍｏ系金属間化合
物が微細かつ均一に分散しＨＲＣ５７以上の高硬度およ
び高い耐食性を有するＮｉ合金でダイのカッタとの対向
部が形成されているため、カッタとの摺動面の表面硬度
が高いにも拘らず相手攻撃性が少なく、ダイのみならず
カッタの損耗をも低減でき、部品交換の頻度を低減する
ことが可能である。
ペレット製造装置は、素地中にＮｉ−Ｍｏ系金属間化合
物が微細かつ均一に分散しＨＲＣ５７以上の高硬度およ
び高い耐食性を有するＮｉ合金でダイのカッタとの対向
部が形成されているため、カッタとの摺動面の表面硬度
が高いにも拘らず相手攻撃性が少なく、ダイのみならず
カッタの損耗をも低減でき、部品交換の頻度を低減する
ことが可能である。
【００３６】さらに、カッタも前記Ｎｉ合金で形成され
ている場合には、ダイおよびカッタの損耗をさらに低減
し、一層の長寿命化が図れる。
ている場合には、ダイおよびカッタの損耗をさらに低減
し、一層の長寿命化が図れる。
【図１】本発明に係る樹脂ペレット製造装置の一実施例
を示す縦断面図である。
を示す縦断面図である。
【図２】同装置のカッタ刃およびダイを示す図１中ＩＩ
矢視図である。
矢視図である。
【図３】同装置のカッタ刃およびダイを示す側面図であ
る。
る。
【図４】前記ダイを示す正面図である。
【図５】前記ダイの断面図である。
【図６】前記ダイを構成するセグメントと本体の断面拡
大図である。
大図である。
１ 加熱フィーダ（樹脂供給手段） ６ ダイ ８ ノズル孔 １０ 回転軸 １１ 回転カッタ １２ 高硬度Ｎｉ合金製カッタ刃（刃先部） １４ 冷却水カバー ２２ 高硬度Ｎｉ合金製セグメント
フロントページの続き (72)発明者 小林 達宜 岐阜県安八郡神戸町大字横井字中新田1528 番地 三菱マテリアル株式会社岐阜製作所 内 (72)発明者 高橋 和彦 岐阜県安八郡神戸町大字横井字中新田1528 番地 三菱マテリアル株式会社岐阜製作所 内
Claims (2)
- 【請求項１】後面から前面に貫通する多数のノズル孔を
有するダイと、このダイの後面側から溶融した樹脂を前
記ノズル孔へ供給する樹脂供給手段と、前記ダイの前面
に沿って回転可能に配置され、各ノズル孔から押し出さ
れる樹脂を切断してペレット化する回転カッタと、この
回転カッタを回転駆動するカッタ回転手段とを有する樹
脂ペレット製造装置において、 前記ダイの、少なくとも回転カッタとの対向部は、Ｃ
ｒ：１４〜２３％、Ｍｏ：１４〜２０％、Ｗ：０．２〜
５％、Ｆｅ：０．２〜７％、Ｃｏ：０．２〜２．５％、
残部Ｎｉおよび不可避不純物からなる組成を有するＮｉ
合金を冷間塑性加工後に加熱処理して、その素地中にＮ
ｉ−Ｍｏ系金属間化合物を析出させることにより、ロッ
クウェル硬さＣスケールで５７以上に硬化させたＮｉ合
金で形成されていることを特徴とする樹脂ペレット製造
装置。 - 【請求項２】前記回転カッタの少なくとも刃先部は、前
記硬化させたＮｉ合金で形成されていることを特徴とす
る請求項１記載の樹脂ペレット製造装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28797692A JPH06134753A (ja) | 1992-10-26 | 1992-10-26 | 樹脂ペレット製造装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28797692A JPH06134753A (ja) | 1992-10-26 | 1992-10-26 | 樹脂ペレット製造装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06134753A true JPH06134753A (ja) | 1994-05-17 |
Family
ID=17724192
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28797692A Withdrawn JPH06134753A (ja) | 1992-10-26 | 1992-10-26 | 樹脂ペレット製造装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06134753A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0692354A3 (de) * | 1994-07-15 | 1997-01-22 | Werner & Pfleiderer | Verfahren zur Herstellung einer Düsenplatte mit zwischen Grundkörper und Schneidkörper eingelagerter Zwischenschicht |
| US7815828B2 (en) | 2003-09-17 | 2010-10-19 | Sekisui Plastics Co., Ltd. | Influence of each of the parameters on the foamed product strength |
| WO2011010578A1 (ja) * | 2009-07-22 | 2011-01-27 | Jsr株式会社 | ゴム状重合体押出乾燥装置及びゴム状重合体の製造方法 |
| JP2011126096A (ja) * | 2009-12-16 | 2011-06-30 | Sekisui Plastics Co Ltd | 熱可塑性樹脂粒子の製造装置および製造方法 |
| CN102672842A (zh) * | 2012-05-20 | 2012-09-19 | 湖州展望药业有限公司 | 一种树脂颗粒的制造设备及其制备方法 |
-
1992
- 1992-10-26 JP JP28797692A patent/JPH06134753A/ja not_active Withdrawn
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0692354A3 (de) * | 1994-07-15 | 1997-01-22 | Werner & Pfleiderer | Verfahren zur Herstellung einer Düsenplatte mit zwischen Grundkörper und Schneidkörper eingelagerter Zwischenschicht |
| US7815828B2 (en) | 2003-09-17 | 2010-10-19 | Sekisui Plastics Co., Ltd. | Influence of each of the parameters on the foamed product strength |
| WO2011010578A1 (ja) * | 2009-07-22 | 2011-01-27 | Jsr株式会社 | ゴム状重合体押出乾燥装置及びゴム状重合体の製造方法 |
| JP2011126096A (ja) * | 2009-12-16 | 2011-06-30 | Sekisui Plastics Co Ltd | 熱可塑性樹脂粒子の製造装置および製造方法 |
| CN102672842A (zh) * | 2012-05-20 | 2012-09-19 | 湖州展望药业有限公司 | 一种树脂颗粒的制造设备及其制备方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
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