JPH06130297A - Aspherical surface zoom lens and video camera using the same - Google Patents
Aspherical surface zoom lens and video camera using the sameInfo
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、ビデオカメラなどに用
いられる非球面ズームレンズに関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an aspherical zoom lens used for video cameras and the like.
【０００２】[0002]
【従来の技術】最近のビデオカメラは、操作性、機動性
とともに高画質、高機能が要望され、それに答えて撮像
デバイスも１／３インチの小型で、かつ高解像度のもの
が主流になり、さらには１／４インチのものも開発され
ている。また、これに伴い、大口径比・小型軽量で、か
つ高性能な高倍率ズームレンズが強く要望されている。
さらに、コスト低減の要望も強く、高性能を維持しつ
つ、構成枚数の削減を図り、かつ加工の容易な高倍率ズ
ームレンズの実現が強くせまられている。2. Description of the Related Art Recent video cameras are required to have high image quality and high functionality in addition to operability and mobility, and in response, image pickup devices having a small size of 1/3 inch and high resolution have become mainstream. Furthermore, the 1/4 inch thing is also developed. Along with this, there is a strong demand for a high-power zoom lens with a large aperture ratio, small size and light weight, and high performance.
Further, there is a strong demand for cost reduction, and it is strongly desired to realize a high-magnification zoom lens that can reduce the number of constituent elements while maintaining high performance and is easy to process.
【０００３】しかし、高倍率ズームレンズはレンズ径や
レンズ全長が大きくなるばかりでなく、より厳しい収差
補正を達成するために多くのレンズ枚数が必要になって
大きく重く高価になり、民生用ビデオカメラには適さな
いものであった。従って、Ｆナンバーが約1.4 〜2.0
で、１０枚程度のレンズから構成された従来の小型軽量
ズームレンズは、６〜８倍程度のズーム比であった。However, a high-power zoom lens not only has a large lens diameter and a large overall lens length, but also requires a large number of lenses to achieve more severe aberration correction, resulting in a large, heavy, and expensive camera camera. It was not suitable for. Therefore, the F number is about 1.4 to 2.0.
The conventional compact and lightweight zoom lens composed of about 10 lenses has a zoom ratio of about 6 to 8 times.
【０００４】以下、図面を参照しながら、上述した従来
のビデオカメラ用ズームレンズの一例について説明す
る。図15は従来のビデオカメラ用ズームレンズの構成図
を示すもので、21は結像部としての第１レンズ群、22は
変倍部としての第２レンズ群、23は集光部としての第３
レンズ群、24はフォーカス部としての第４レンズ群、25
は水晶フィルターや撮像素子のフェースプレイトなどに
相当する等価的なガラス板であり、26は結像面である。An example of the conventional zoom lens for a video camera described above will be described below with reference to the drawings. FIG. 15 is a block diagram of a conventional zoom lens for a video camera, in which 21 is a first lens group as an image forming section, 22 is a second lens group as a variable power section, and 23 is a first lens group as a condensing section. Three
Lens group, 24 is a fourth lens group as a focusing unit, 25
Is an equivalent glass plate corresponding to a crystal filter or a face plate of an image pickup device, and 26 is an image plane.
【０００５】上記各構成要素のビデオカメラ用ズームレ
ンズについて、以下にその動作の説明をする。結像面26
に対して固定された第１レンズ群21は結像作用を有し、
光軸上を移動する第２レンズ群22は倍率を変えて、全系
焦点距離を変化させる。固定群である第３レンズ群23は
第２レンズ群22によって生じる発散光を集光する作用を
有し、光軸上を移動する第４レンズ群24はフォーカス作
用を有する。また、ズーミング時の第２レンズ群22の移
動によって生じる像面位置の変動を、第４レンズ群24の
移動によって無くすことにより、常に結像面26の位置を
一定に保持している。The operation of the zoom lens for a video camera of each of the above components will be described below. Image plane 26
The first lens group 21 fixed with respect to has an image forming action,
The second lens group 22 moving along the optical axis changes the magnification to change the focal length of the entire system. The third lens group 23, which is a fixed group, has a function of condensing the divergent light generated by the second lens group 22, and the fourth lens group 24 moving on the optical axis has a focusing function. Further, the fluctuation of the image plane position caused by the movement of the second lens group 22 during zooming is eliminated by the movement of the fourth lens group 24, so that the position of the image plane 26 is always kept constant.
【０００６】[0006]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら上記のよ
うな従来構成のズームレンズでは、１０倍程度のズーム
比にすると、ズーム領域全体、および撮影距離全域にお
ける収差補正、特に色収差の補正が困難になり、高画質
が実現できないという問題を有していた。However, in the conventional zoom lens as described above, when the zoom ratio is about 10 times, it becomes difficult to correct aberrations in the entire zoom region and the entire shooting distance, particularly chromatic aberration. However, there is a problem that high image quality cannot be realized.
【０００７】本発明は上記の問題を解決し、新しいレン
ズタイプと最適な非球面の配置と非球面形状とを採用す
ることにより、簡単な構成でありながら、色収差を含む
諸収差の良く補正された１０倍程度のズーム比を有する
高性能な高倍率非球面ズームレンズを提供し、合わせて
この非球面ズームレンズを用いたビデオカメラを提供す
ることを目的とする。The present invention solves the above problems and adopts a new lens type, an optimum aspherical surface arrangement, and an aspherical surface shape, so that various aberrations including chromatic aberration can be corrected well even with a simple structure. It is another object of the present invention to provide a high-performance high-magnification aspherical zoom lens having a zoom ratio of about 10 times, and also to provide a video camera using this aspherical zoom lens.
【０００８】[0008]
【課題を解決するための手段】上記問題を解決するため
に本発明の非球面ズームレンズは、撮像する物体側より
順に、正の屈折力を有し結像作用を行う第１レンズ群
と、負の屈折力を有し光軸上を移動することにより変倍
作用を行う第２レンズ群と、非球面レンズを含み集光作
用を行う正の屈折力の第３レンズ群と、非球面レンズを
含みフォーカス調整を行う正の屈折力の第４レンズ群と
から構成され、上記第１レンズ群は物体側より順に凹レ
ンズと両凸レンズおよびメニスカス凸レンズから構成さ
れ、上記第２レンズ群はメニスカス凹レンズおよび両凹
レンズと凸レンズから構成され、上記第３レンズ群は少
なくとも一面以上の非球面形状を有し、かつ凸レンズと
凹レンズから構成され、さらに上記第４レンズ群は少な
くとも一面以上の非球面形状を有するレンズを含み、か
つ凹レンズと凸レンズからなる接合レンズで構成され、
上記第４レンズ群の凹レンズのＺ値が下記の条件 Ｚ＝（１／ｒ16−１／ｒ15）・Ｄ／４ ＞ ０．０９ を満足し、かつ各群が収差性能上好ましい面形状からな
ることを特徴とするものである。ただし、ｒ15は第４レ
ンズ群を構成する凹レンズの物体側面の曲率半径、ｒ16
は第４レンズ群を構成する接合レンズの接合面曲率半径
であり、Ｄは第４レンズ群を構成する凹レンズの直径で
ある。In order to solve the above problems, an aspherical zoom lens according to the present invention comprises, in order from the object side to be imaged, a first lens group having a positive refracting power and performing an image forming action, A second lens group having a negative refracting power and performing a zooming effect by moving on the optical axis; a third lens group having a positive refracting power, which includes an aspherical lens and performs a condensing effect; and an aspherical lens. And a fourth lens group having a positive refractive power for performing focus adjustment, the first lens group including a concave lens, a biconvex lens, and a meniscus convex lens in order from the object side, and the second lens group including a meniscus concave lens and The third lens group has at least one aspherical surface and is composed of a convex lens and a concave lens, and the fourth lens group has at least one surface. Includes a lens having a surface shape, and a cemented lens consisting of a concave lens and a convex lens,
Since the Z value of the concave lens of the fourth lens group satisfies the following condition Z = (1 / r 16 −1 / r 15 ) · D / 4> 0.09, and each lens group has a preferable surface shape from the viewpoint of aberration performance. It is characterized by becoming. Where r 15 is the radius of curvature of the object side surface of the concave lens forming the fourth lens group, r 16
Is the radius of curvature of the cemented surface of the cemented lens that constitutes the fourth lens group, and D is the diameter of the concave lens that constitutes the fourth lens group.
【０００９】具体的には、上記第３レンズ群が物体側か
ら順に、物体側面が凸面の凸レンズと像側面が凹面の凹
レンズからなり、かつ少なくとも一面以上が非球面形状
であることが望ましい。Specifically, it is desirable that the third lens group comprises, in order from the object side, a convex lens whose object side surface is a convex surface and a concave lens whose image side surface is a concave surface, and at least one surface is aspherical.
【００１０】更に、具体的には、上記の第４レンズ群が
物体側から順に、像側面が凹面の凹レンズと物体側面が
凸面の凸レンズからなる接合レンズであり、かつ少なく
とも一面以上が非球面形状を有することが望ましい。More specifically, the fourth lens group is a cemented lens in which, in order from the object side, a concave lens having an image side surface is a concave surface and a convex lens having an object side surface is a convex surface, and at least one surface is an aspherical surface. It is desirable to have
【００１１】更に、具体的には、上記非球面ズームレン
ズが下記の諸条件を満足することが望ましい。 （１） ３．０＜ｆ1 ／ｆW ＜８．０ （２） ０．５＜｜ｆ2 ｜／ｆW ＜１．６ （３） ２．０＜ｆ3 ／ｆW ＜７．０ （４） ２．０＜ｆ4 ／ｆW ＜５．０ （５） ０．０２＜ｄ14／ｆ4 ＜１．０ （６） ０．３＜ｒ11／ｆ3 ＜１．５ （７） ０．３＜｜ｒ14｜／ｆ4 ＜２．０ （８） ０．２＜｜ｒ16｜／ｆ4 ＜１．５ ただし、ｆW は広角端における焦点距離、ｆi （ｉ＝
１，２，３，４）は第ｉ群の焦点距離、ｄ14は第３レン
ズ群と第４レンズ群の間の空気間隔、ｒ11は第３レンズ
群を構成する凸レンズの物体側面の曲率半径、ｒ14は第
３レンズ群を構成する凹レンズの像側面の曲率半径、ｒ
16は第４レンズ群を構成する接合レンズの接合面曲率半
径である。Further, specifically, it is desirable that the aspherical zoom lens satisfies the following conditions. (1) 3.0 <f 1 / f W <8.0 (2) 0.5 <| f 2 | / f W <1.6 (3) 2.0 <f 3 / f W <7.0 (4) 2.0 <f 4 / f W <5.0 (5) 0.02 <d 14 / f 4 <1.0 (6) 0.3 <r 11 / f 3 <1.5 (7 ) 0.3 <| r 14 | / f 4 <2.0 (8) 0.2 <| r 16 | / f 4 <1.5 where f W is the focal length at the wide-angle end, and f i (i =
1, 2, 3, 4) is the focal length of the i-th lens group, d 14 is the air gap between the third lens group and the fourth lens group, and r 11 is the curvature of the object-side surface of the convex lens forming the third lens group. Radius, r 14 is the radius of curvature of the image side surface of the concave lens forming the third lens group, r 14
Reference numeral 16 is the radius of curvature of the cemented surface of the cemented lens that constitutes the fourth lens group.
【００１２】更に、具体的には、上記第２レンズ群の物
体側から数えて２番目の凹レンズにおいて、物体側面と
像側面が同じ曲率半径を有する両凹レンズであることが
望ましい。 また、上記目的を達成する本発明のビデオ
カメラは、少なくとも上記非球面ズームレンズと、撮像
素子と、信号処理回路と、ビューファインダーから構成
される。More specifically, in the second concave lens counted from the object side of the second lens group, it is desirable that the object side surface and the image side surface are biconcave lenses having the same radius of curvature. Further, a video camera of the present invention that achieves the above object is composed of at least the aspherical zoom lens, an image pickup device, a signal processing circuit, and a viewfinder.
【００１３】[0013]
【作用】本発明は上記した構成によって、従来の問題を
解決している。すなわち、上記第１レンズ群を凹レンズ
と両凸レンズおよびメニスカス凸レンズから構成し、第
２レンズ群をメニスカス凹レンズおよび両凹レンズと凸
レンズから構成し、上記第３レンズ群を凸レンズと凹レ
ンズから構成し、かつ少なくとも一面以上の非球面形状
を設け、上記の第４レンズ群を凹レンズと凸レンズから
なる接合レンズで構成し、上記第４レンズ群の凹レンズ
のＺ値を０．０９以上とし、かつ少なくとも一面以上の
非球面形状を設けることにより、１０倍程度のズーム比
を有し、加工し易く、かつ簡単な構成の高倍率非球面ズ
ームレンズを提供する。The present invention has solved the conventional problems by the above-mentioned structure. That is, the first lens group is composed of a concave lens, a biconvex lens and a meniscus convex lens, the second lens group is composed of a meniscus concave lens, a biconcave lens and a convex lens, and the third lens group is composed of a convex lens and a concave lens, and at least An aspherical surface having one or more surfaces is provided, the fourth lens group is composed of a cemented lens including a concave lens and a convex lens, and the Z value of the concave lens of the fourth lens group is 0.09 or more, and at least one surface has a non-spherical shape. By providing a spherical shape, a high-power aspherical zoom lens having a zoom ratio of about 10 times, easy processing, and a simple configuration is provided.
【００１４】また、条件（１）〜（８）を満足すること
より、簡単な構成で収差の良く補正された高性能な非球
面ズームレンズを提供する。また、本発明の非球面ズー
ムレンズを用いることにより、小型・軽量で高倍率・高
画質のビデオカメラを実現することができる。By satisfying the conditions (1) to (8), it is possible to provide a high-performance aspherical zoom lens in which aberrations are corrected well with a simple structure. Further, by using the aspherical zoom lens of the present invention, it is possible to realize a compact and lightweight video camera with high magnification and high image quality.
【００１５】[0015]
【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づき説明す
る。図１は本発明の非球面ズームレンズの一実施例の構
成図を示す。図１に示すように、非球面ズームレンズ
は、正の屈折力を有し結像作用を行う固定群である第１
レンズ群１と、負の屈折力を有し光軸上を移動すること
により変倍作用を行う第２レンズ群２と、正の屈折力を
有し集光作用を行う固定群である第３レンズ群３と、正
の屈折力を有し光軸上を移動してフォーカス調整を行う
第４レンズ群４とから構成されている。なお、５は水晶
フィルターや撮像デバイスのフェースプレートなどに光
学的に等価な平板、６は結像面である。Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. FIG. 1 is a block diagram of an embodiment of the aspherical zoom lens of the present invention. As shown in FIG. 1, the aspherical zoom lens is a fixed group having a positive refracting power and performing an image forming operation.
The lens group 1, a second lens group 2 having a negative refracting power and performing a zooming action by moving on the optical axis, and a third group which is a fixed group having a positive refracting power and performing a condensing action. It is composed of a lens group 3 and a fourth lens group 4 which has a positive refractive power and moves on the optical axis to perform focus adjustment. Reference numeral 5 is a flat plate that is optically equivalent to a crystal filter or a face plate of an image pickup device, and 6 is an image plane.
【００１６】第１レンズ群１は、撮像する物体側より順
に凹レンズ１ａと両凸レンズ１ｂからなる接合レンズ、
および正の屈折力のメニスカスレンズ１ｃから構成さ
れ、第２レンズ群２は、負の屈折力のメニスカスレンズ
２ａ、および両凹レンズ２ｂと凸レンズ２ｃとからなる
接合レンズから構成され、第３レンズ群３は、少なくと
も一面以上の非球面形状を有し、かつ凸レンズ３ａと凹
レンズ３ｂから構成され、第４レンズ群４は少なくとも
一面以上の非球面形状を有するレンズを含み、かつ凹レ
ンズ４ａと凸レンズ４ｂからなる接合レンズで構成され
ている。The first lens group 1 is a cemented lens composed of a concave lens 1a and a biconvex lens 1b in order from the object side to be imaged,
And a meniscus lens 1c having a positive refractive power, the second lens group 2 is composed of a meniscus lens 2a having a negative refractive power, and a cemented lens including a biconcave lens 2b and a convex lens 2c, and a third lens group 3 Is a convex lens 3a and a concave lens 3b having at least one aspherical surface, and the fourth lens group 4 includes a lens having at least one aspherical surface and is composed of a concave lens 4a and a convex lens 4b. It is composed of cemented lenses.
【００１７】ここで、次式で定義される第４レンズ群４
の凹レンズ４ａのＺ値 Ｚ＝（１／ｒ16−１／ｒ15）・Ｄ／４ が、０．０９以下のときは芯取加工時の偏芯誤差が大き
く、レンズ製作上問題となるため、上記Ｚ値が０．０９
よりも大きくなるようにする。Here, the fourth lens group 4 defined by the following equation
When the Z value Z = (1 / r 16 −1 / r 15 ) · D / 4 of the concave lens 4a of is less than 0.09, the eccentricity error at the time of centering is large, which causes a problem in lens manufacturing. , The above Z value is 0.09
Be larger than.
【００１８】また、この非球面ズームレンズは下記の条
件を満足する。 （１） ３．０＜ｆ1 ／ｆW ＜８．０ （２） ０．５＜｜ｆ2 ｜／ｆW ＜１．６ （３） ２．０＜ｆ3 ／ｆW ＜７．０ （４） ２．０＜ｆ4 ／ｆW ＜５．０ （５） ０．０２＜ｄ14／ｆ4 ＜１．０ （６） ０．３＜ｒ11／ｆ3 ＜１．５ （７） ０．３＜｜ｒ14｜／ｆ4 ＜２．０ （８） ０．２＜｜ｒ16｜／ｆ4 ＜１．５ ただし、ｆW は広角端における焦点距離、ｆi （ｉ＝
１，２，３，４）は第ｉ群の焦点距離、ｄ14は第３レン
ズ群３と第４レンズ群４の間の空気間隔、ｒ11は第３レ
ンズ群３を構成する凸レンズ３ａの物体側面の曲率半
径、ｒ14は第３レンズ群３を構成する凹レンズ３ｂの像
側面の曲率半径、ｒ16は第４レンズ群４を構成する接合
レンズの接合面曲率半径である。Further, this aspherical zoom lens satisfies the following conditions. (1) 3.0 <f 1 / f W <8.0 (2) 0.5 <| f 2 | / f W <1.6 (3) 2.0 <f 3 / f W <7.0 (4) 2.0 <f 4 / f W <5.0 (5) 0.02 <d 14 / f 4 <1.0 (6) 0.3 <r 11 / f 3 <1.5 (7 ) 0.3 <| r 14 | / f 4 <2.0 (8) 0.2 <| r 16 | / f 4 <1.5 where f W is the focal length at the wide-angle end, and f i (i =
1, 2, 3, 4) is the focal length of the i-th lens group, d 14 is the air gap between the third lens unit 3 and the fourth lens unit 4, and r 11 is the convex lens 3a constituting the third lens unit 3. The radius of curvature of the object side surface, r 14 is the radius of curvature of the image side surface of the concave lens 3b forming the third lens group 3, and r 16 is the radius of curvature of the cemented surface of the cemented lens forming the fourth lens group 4.
【００１９】ズームレンズをコンパクトに構成するには
各群の屈折力を強くすることが必要である。上記条件
(1)、条件 (2)、条件 (3)、条件 (4)は各群の屈折力を
規定する条件式であり、コンパクトさを実現する強い屈
折力を与え、かつ各群のレンズタイプ、面形状などを最
適に設定することにより良好な収差性能を満足する範囲
である。To make the zoom lens compact, it is necessary to increase the refractive power of each group. The above conditions
(1), condition (2), condition (3), and condition (4) are conditional expressions that specify the refractive power of each group, and give a strong refractive power that realizes compactness, and the lens type of each group, This is a range in which good aberration performance is satisfied by optimally setting the surface shape and the like.
【００２０】第３レンズ群３が物体側から順に、物体側
面が凸面の凸レンズ３ａと像側面が凹面の凹レンズ３ｂ
とからなり、かつ少なくとも一面以上が非球面形状であ
るという条件は、２枚のレンズで第３レンズ群３を構成
し、かつＦナンバーが約１．８という大口径の諸収差を
補正するのに欠かせないものである。特に、第３レンズ
群３の非球面形状は球面収差の補正に大きな効果を有す
る。The third lens group 3 has, in order from the object side, a convex lens 3a having a convex object side surface and a concave lens 3b having a concave image side surface.
And the condition that at least one surface has an aspherical shape, the third lens group 3 is composed of two lenses, and various aberrations having a large aperture with an F number of about 1.8 are corrected. It is indispensable to. In particular, the aspherical shape of the third lens group 3 has a great effect on correction of spherical aberration.
【００２１】第４レンズ群４が像側面が凹面の凹レンズ
４ａと物体側面が凸面の凸レンズ４ｂとからなる接合レ
ンズで構成され、かつ少なくとも一面の非球面形状を有
するという条件は、２枚という少ない構成枚数で、軸上
および軸外の色収差を補正し、かつ単色の軸外収差、特
にコマ収差を補正する上で欠かせないものである。The condition that the fourth lens group 4 is composed of a cemented lens composed of a concave lens 4a having a concave image side surface and a convex lens 4b having a convex object side surface, and has at least one aspherical surface is as few as two lenses. It is indispensable for correcting on-axis and off-axis chromatic aberrations and correcting monochromatic off-axis aberrations, especially coma aberration, by the number of constituent lenses.
【００２２】次に、各条件についてより詳しく説明す
る。条件 (1)は第１レンズ群１の屈折力に関する条件で
ある。ｆ1 ／ｆW が下限を越えると第１レンズ群１の屈
折力が大きくなり過ぎるため、長焦点側における球面収
差の補正が困難となる。また、ｆ1 ／ｆW が上限を越え
るとレンズ長が大きくなり、コンパクトなズームレンズ
が実現できない。Next, each condition will be described in more detail. The condition (1) is a condition relating to the refractive power of the first lens group 1. If f 1 / f W is below the lower limit, the refracting power of the first lens group 1 becomes too large, and it becomes difficult to correct spherical aberration on the long focus side. Further, if f 1 / f W exceeds the upper limit, the lens length becomes large and a compact zoom lens cannot be realized.
【００２３】条件 (2)は第２レンズ群２の屈折力に関す
る条件である。｜ｆ2 ｜／ｆW が下限からはずれる時に
は、コンパクトにできるが、全系のペッツバール和が大
きく負になり、硝材の選択のみでは像面湾曲の補正がで
きない。また、｜ｆ2 ｜／ｆ W が上限を越えると収差補
正は容易であるが、変倍系が長くなり全系のコンパクト
化が達成できない。The condition (2) relates to the refractive power of the second lens group 2.
Conditions. | F2 ｜ / fW When is out of the lower bound
Can be made compact, but the Petzval sum of all systems is large
It becomes negative, and the field curvature can be corrected only by selecting the glass material.
I can't come. Also, | f2 ｜ / f W Aberration exceeds the upper limit
Positive is easy, but the variable power system becomes long and the whole system is compact
Cannot be achieved.
【００２４】条件 (3)は第３レンズ群３の屈折力に関す
る条件である。ｆ3 ／ｆW が下限を越えると、第３レン
ズ群３の屈折力が大きくなり過ぎるため、水晶フィルタ
ーなどを挿入できるバックフォーカスを実現できず、さ
らに球面収差の補正が困難となる。また、ｆ3 ／ｆW が
上限を越えると、第１レンズ群１、第２レンズ群２、第
３レンズ群３の合成系が発散系となるため、その後ろに
位置する第４レンズ群４のレンズ外径を小さくすること
ができず、また、全体系のペッツバール和を小さくする
ことができない。The condition (3) relates to the refractive power of the third lens group 3. When f 3 / f W exceeds the lower limit, the refracting power of the third lens group 3 becomes too large, so that back focus in which a crystal filter or the like can be inserted cannot be realized, and it becomes difficult to correct spherical aberration. Further, when f 3 / f W exceeds the upper limit, the combined system of the first lens group 1, the second lens group 2 and the third lens group 3 becomes a diverging system, so that the fourth lens group 4 located behind it. The lens outer diameter cannot be reduced, and the Petzval sum of the entire system cannot be reduced.
【００２５】条件 (4)は第４レンズ群４の屈折力に関す
る条件である。ｆ4 ／ｆW が下限から外れる時には、画
面包括範囲が狭くなり、所望の範囲を得るには第１レン
ズ群１のレンズ径を大きくする必要があり、小型・軽量
化が実現できない。また、ｆ 4 ／ｆW が上限を越えると
収差補正は容易であるが、近距離撮影時での第４レンズ
群４の移動量が大きくなり、全系のコンパクト化が達成
できないばかりでなく、近距離撮影時と遠距離撮影時の
軸外収差のアンバランスの補正が困難となる。The condition (4) relates to the refractive power of the fourth lens group 4.
Conditions. fFour / FW Is below the lower limit,
The surface coverage range becomes narrower, and the first lens is needed to obtain the desired range.
It is necessary to increase the lens diameter of lens group 1, which is small and lightweight.
Cannot be realized. Also, f Four / FW Exceeds the upper limit
Aberration correction is easy, but the 4th lens when shooting at close range
The amount of movement of group 4 becomes large and the compactness of the whole system is achieved.
Not only is it not possible, but
It becomes difficult to correct the unbalance of off-axis aberrations.
【００２６】条件 (5)は第３レンズ群３と第４レンズ群
４との空気間隔に関する条件式である。ｄ14／ｆ4 が下
限を越えると軸外光線高が小さくなり、硝材の選択のみ
では倍率色収差の補正が困難となる。また、近距離撮影
時の第４レンズ群４の移動量に制約が生じ、充分な撮影
至近距離が実現できない。また、ｄ14／ｆ4 が上限を越
えると全系のコンバクト化が難しい。また、画面周辺で
の充分な光量を確保するとき、第４レンズ群４のレンズ
外径を小さくすることができない。Condition (5) is a conditional expression regarding the air gap between the third lens group 3 and the fourth lens group 4. If d 14 / f 4 exceeds the lower limit, the off-axis ray height becomes small, and it becomes difficult to correct lateral chromatic aberration only by selecting a glass material. In addition, the amount of movement of the fourth lens group 4 at the time of close-up shooting is restricted, and a sufficient close-up shooting distance cannot be realized. Also, if d 14 / f 4 exceeds the upper limit, it is difficult to make the whole system a compact. Further, when securing a sufficient amount of light around the screen, the lens outer diameter of the fourth lens group 4 cannot be reduced.
【００２７】条件 (6)は第３レンズ群３を構成する凸レ
ンズ３ａの物体側面の曲率半径に関するものである。物
体側面、あるいは像側面のいずれか一方、あるいは両方
に非球面を導入し、その形状を最適に設定することによ
り、諸収差をよく補正することができる。しかし、条件
(6)のｒ11／ｆ3 が下限を越えると球面収差が補正困難
となり、上限を外れると、主光線より下側の軸外光線に
対するコマ収差の補正が困難となる。The condition (6) relates to the radius of curvature of the convex lens 3a constituting the third lens group 3 on the object side surface. Aberrations can be well corrected by introducing an aspherical surface into either or both of the object side surface and the image side surface and setting the shape optimally. But the condition
If r 11 / f 3 of (6) exceeds the lower limit, it becomes difficult to correct spherical aberration, and if it exceeds the upper limit, it becomes difficult to correct coma for off-axis rays below the principal ray.
【００２８】条件 (7)は第３レンズ群３を構成する凹レ
ンズ３ｂの像側面の曲率半径に関するものである。物体
側面、あるいは像側面のいずれか一方、あるいは両方に
非球面を導入し、その形状を最適に設定することによ
り、諸収差をよく補正することができる。しかし、条件
(7)の｜ｒ14｜／ｆ4 が下限を越えると球面収差が補正
過剰となり、｜ｒ14｜／ｆ4 が上限を外れると、主光線
より下側の軸外光線に対するコマ収差が補正不足とな
り、非球面形状の最適化では良好な収差性能が得られな
い。The condition (7) relates to the radius of curvature of the image side surface of the concave lens 3b constituting the third lens group 3. Aberrations can be well corrected by introducing an aspherical surface into either or both of the object side surface and the image side surface and setting the shape optimally. But the condition
If | r 14 | / f 4 of (7) exceeds the lower limit, spherical aberration is overcorrected, and if | r 14 | / f 4 is outside the upper limit, coma aberration for off-axis rays below the principal ray is corrected. Insufficient aberrations will not be obtained by aspherical surface optimization.
【００２９】条件 (8)は第４レンズ群４を構成するレン
ズの接合面の曲率半径に関するものである。接合レンズ
を構成する負の屈折力レンズ４ａの物体側面、あるいは
接合面、あるいは正の屈折力レンズ４ｂの像側面のうち
少なくとも一面に非球面を導入し、その形状を最適に設
定することにより、軸上、および倍率の色収差を補正し
つつ、単色収差を良く補正することができる。しかし、
条件 (8)の｜ｒ16｜／ｆ4 が下限を外れると、これらの
面への入射角が大きくなり、主光線より上側の軸外光線
に対するコマ収差の補正が困難となり、また、Ｆ線の球
面収差が補正過剰となる。また、｜ｒ16｜／ｆ4 が上限
を越えると、実用上使用可能な硝材の範囲内では軸上、
および倍率色収差の補正ができない。The condition (8) relates to the radius of curvature of the cemented surface of the lenses constituting the fourth lens group 4. By introducing an aspherical surface into at least one of the object side surface of the negative refractive power lens 4a constituting the cemented lens or the cemented surface or the image side surface of the positive refractive power lens 4b, and setting the shape to the optimum value, It is possible to satisfactorily correct monochromatic aberration while correcting axial and lateral chromatic aberration. But,
If | r 16 | / f 4 of condition (8) is below the lower limit, the angle of incidence on these surfaces becomes large, making it difficult to correct coma for off-axis rays above the principal ray. Spherical aberration is overcorrected. Further, if | r 16 | / f 4 exceeds the upper limit, on the axis within the range of glass material that can be practically used,
Also, the chromatic aberration of magnification cannot be corrected.
【００３０】第２レンズ群２を構成する物体側から数え
て２番目の両凹レンズ２ｂが同じ曲率半径の絶対値を持
つという条件は、曲率の区別が非常に困難な小径レンズ
において、組み立て時に反対向きに挿入されることがな
く、製造上大きな利点を提供するものである。The condition that the second biconcave lens 2b, which is the second biconcave lens counting from the object side, which constitutes the second lens group 2, has the same absolute value of the radius of curvature is opposite to that at the time of assembly in a small-diameter lens in which it is very difficult to distinguish the curvatures. Since it is not inserted in the orientation, it provides a great manufacturing advantage.
【００３１】次に、具体的な数値例を、（表１）に示
す。この表において、ｒはレンズ面の曲率半径、ｄはレ
ンズの肉厚またはレンズ間の空気間隔、ｎは各レンズの
ｄ線に対する屈折率、νは各レンズのｄ線に対するアッ
ベ数である。Next, specific numerical examples are shown in (Table 1). In this table, r is the radius of curvature of the lens surface, d is the thickness of the lens or the air gap between the lenses, n is the refractive index of each lens with respect to the d-line, and ν is the Abbe number of each lens with respect to the d-line.
【００３２】また、非球面形状は次式で定義している。The aspherical shape is defined by the following equation.
【００３３】[0033]
【数１】 [Equation 1]
【００３４】Ｚ：光軸からの高さがＹにおける非球面上
の点の非球面頂点からの距離 Ｙ：光軸からの高さ Ｃ：非球面頂点の曲率（＝１／ｒ） Ｋ：円錐定数 Ｄ，Ｅ，Ｆ，Ｇ：非球面係数Z: distance from the aspherical vertex of the point on the aspherical surface at a height Y from the optical axis Y: height from the optical axis C: curvature of the aspherical vertex (= 1 / r) K: cone Constants D, E, F, G: Aspheric coefficient
【００３５】[0035]
【表１】 [Table 1]
【００３６】第11面、第12面、第17面は非球面であり、
非球面係数を（表２）に示す。The eleventh, twelfth and seventeenth surfaces are aspherical surfaces,
The aspherical coefficients are shown in (Table 2).
【００３７】[0037]
【表２】 [Table 2]
【００３８】次に、ズーミングにより可変な空気間隔の
一例として、無限遠物点の時の値を（表３）に、レンズ
先端から測って２ｍ位置の物点の時の値を（表４）に、
レンズ先端から測って１ｍ位置の物点の時の値を（表
５）に示す。これらの表において、標準位置は各物点位
置において、第４レンズ群４が第３レンズ群３に最も接
近するズーム位置である。ｆとＦ／ＮＯは、それぞれ各
ズーム位置における焦点距離とＦナンバーである。Next, as an example of the air space variable by zooming, the value at the object point at infinity is shown in (Table 3), and the value at the object point 2 m measured from the lens tip is shown in (Table 4). To
The values when the object point is at 1 m position measured from the lens tip are shown in (Table 5). In these tables, the standard position is the zoom position where the fourth lens group 4 comes closest to the third lens group 3 at each object point position. f and F / NO are the focal length and the F number at each zoom position, respectively.
【００３９】[0039]
【表３】 [Table 3]
【００４０】[0040]
【表４】 [Table 4]
【００４１】[0041]
【表５】 [Table 5]
【００４２】第２の数値実施例を（表６）、非球面係数
を（表７）に示す。The second numerical example (Table 6) and the aspherical surface coefficient are shown in (Table 7).
【００４３】[0043]
【表６】 [Table 6]
【００４４】[0044]
【表７】 [Table 7]
【００４５】次に、ズーミングにより可変な空気間隔の
一例として、レンズ先端から測って２ｍ位置の物点の時
の値を（表８）に示す。Next, as an example of the air space variable by zooming, the value at the object point at the position of 2 m measured from the lens tip is shown in (Table 8).
【００４６】[0046]
【表８】 [Table 8]
【００４７】第３の数値実施例を（表９）、非球面係数
を（表１０）に示す。The third numerical example (Table 9) and the aspherical surface coefficient are shown in (Table 10).
【００４８】[0048]
【表９】 [Table 9]
【００４９】[0049]
【表１０】 [Table 10]
【００５０】次に、ズーミングにより可変な空気間隔の
一例として、レンズ先端から測って２ｍ位置の物点の時
の値を（表１１）に示す。Next, as an example of the air space variable by zooming, the value at the object point at the position of 2 m measured from the lens tip is shown in (Table 11).
【００５１】[0051]
【表１１】 [Table 11]
【００５２】第４の数値実施例を（表１２）、非球面係
数を（表１３）に示す。The fourth numerical example (Table 12) and the aspherical surface coefficient are shown in (Table 13).
【００５３】[0053]
【表１２】 [Table 12]
【００５４】[0054]
【表１３】 [Table 13]
【００５５】次に、ズーミングにより可変な空気間隔の
一例として、レンズ先端から測って２ｍ位置の物点の時
の値を（表１４）に示す。Next, as an example of the air space variable by zooming, the value at the object point at the position of 2 m measured from the lens tip is shown in (Table 14).
【００５６】[0056]
【表１４】 [Table 14]
【００５７】図２、図３，図４はそれぞれ（表１）に示
した第１実施例の非球面ズームレンズの広角端、標準、
望遠端における収差図である。同様に、図５，図６，図
７は（表６）に示した第２実施例の非球面ズームレンズ
の収差性能、図８，図９，図１０は（表９）に示した第
３実施例の非球面ズームレンズの収差性能、図１１，図
１２，図１３は（表１２）に示した第４実施例の非球面
ズームレンズの収差性能を示す。これらの図から、各実
施例とも良好な光学性能を有していることが分かる。2, FIG. 3, and FIG. 4 are the wide-angle end, the standard, and the aspherical zoom lens of the first embodiment shown in (Table 1), respectively.
It is an aberration diagram at the telephoto end. Similarly, FIGS. 5, 6 and 7 show the aberration performance of the aspherical zoom lens of the second embodiment shown in (Table 6), and FIGS. 8, 9 and 10 show the third aberration shown in (Table 9). Aberration performance of the aspherical zoom lens of the example and FIGS. 11, 12, and 13 show aberration performances of the aspherical zoom lens of the fourth example shown in (Table 12). From these figures, it can be seen that each example has good optical performance.
【００５８】なお、球面収差の図において、実線はｄ
線、点線はＦ線、破線はＣ線に対する値を示す。非点収
差の図において、実線はサジタル像面湾曲、点線はメリ
ディオナル像面湾曲を示す。In the diagram of spherical aberration, the solid line is d.
Lines and dotted lines show values for the F line, and broken lines show values for the C line. In the diagram of astigmatism, the solid line shows the sagittal field curvature, and the dotted line shows the meridional field curvature.
【００５９】本発明の第１〜第４実施例における第４レ
ンズ群を構成する凹レンズの直径とＺ値を（表１５）に
示す。この表から、各実施例とも０．０９より大きなＺ
値を示しており、芯取り加工時の偏芯誤差を小さくで
き、レンズ製作上大きな利点を有していることが分か
る。Table 15 shows the diameters and Z values of the concave lenses constituting the fourth lens group in the first to fourth examples of the present invention. From this table, Z larger than 0.09 in each of the examples.
The values show that it is possible to reduce the eccentricity error during the centering process, which is a great advantage in lens production.
【００６０】[0060]
【表１５】 [Table 15]
【００６１】また、本発明のビデオカメラは、図１４に
示すように、上記実施例の高倍率の非球面ズームレンズ
11、撮像素子12、信号処理回路13、ビューファインダー
14を備える構成とされ、これにより、小型・軽量・高性
能なビデオカメラを実現することができる。The video camera of the present invention, as shown in FIG. 14, is a high-magnification aspherical zoom lens of the above embodiment.
11, image sensor 12, signal processing circuit 13, viewfinder
It is configured to include 14, which allows a compact, lightweight, high-performance video camera to be realized.
【００６２】なお、以上の説明では第３レンズ群３にお
いて、凸レンズ３ａが非球面形状を有する場合について
述べたが、凹レンズ３ｂが非球面形状を有する場合に
も、また両方のレンズ３ａ，３ｂが非球面形状を有する
場合にも応用することができるのはもちろんである。In the above description, the case where the convex lens 3a has an aspherical shape in the third lens group 3 has been described, but also when the concave lens 3b has an aspherical shape, both lenses 3a and 3b have the same shape. Of course, it can be applied to the case of having an aspherical shape.
【００６３】また、以上の説明では第４レンズ群４の接
合レンズのうち、凸レンズ４ｂが非球面形状を有する場
合について述べたが、また凹レンズ４ａが非球面形状を
有する場合にも、接合面が非球面形状を有し両方が非球
面レンズの場合にも応用することができるのはもちろん
である。In the above description, the case where the convex lens 4b of the cemented lenses of the fourth lens group 4 has an aspherical shape has been described, but also when the concave lens 4a has an aspherical shape, the cemented surface is Needless to say, the present invention can be applied to the case where the lens has an aspherical shape and both are aspherical lenses.
【００６４】[0064]
【発明の効果】以上の説明から明らかなように本発明に
よれば、第１レンズ群を物体側より順に凹レンズと両凸
レンズおよびメニスカス凸レンズから構成し、第２レン
ズ群をメニスカス凹レンズおよび両凹レンズと凸レンズ
から構成し、第３レンズ群を少なくとも一面以上の非球
面形状を有し、かつ凸レンズと凹レンズから構成し、さ
らに第４レンズ群を少なくとも一面以上の非球面形状を
有するレンズを含み、かつ凹レンズと凸レンズからなる
接合レンズで構成し、上記第４レンズ群の凹レンズのＺ
値がＺ＝（１／ｒ16−１／ｒ15）・Ｄ／４ ＞ ０．０
９の条件を満足するように構成することにより、Ｆナン
バーが約１．８、ズーム比が約１０倍で、色収差の良く
補正された高性能非球面ズームレンズを１０枚という少
ない構成枚数で実現することができ、この非球面ズーム
レンズを用いて、小型・軽量・高性能なビデオカメラを
実現することができる。As is apparent from the above description, according to the present invention, the first lens group is composed of a concave lens, a biconvex lens and a meniscus convex lens in order from the object side, and the second lens group is a meniscus concave lens and a biconcave lens. Concave lens including a convex lens, a third lens group having at least one aspherical surface shape and a convex lens and a concave lens, and further including a fourth lens group having at least one aspherical surface shape And a convex lens to form a cemented lens, and the Z of the concave lens of the fourth lens group
The value is Z = (1 / r 16 −1 / r 15 ) · D / 4> 0.0
By configuring so that the condition 9 is satisfied, a high-performance aspherical zoom lens with an F number of about 1.8, a zoom ratio of about 10 times, and good correction of chromatic aberration is realized with a small number of components of 10 By using this aspherical zoom lens, it is possible to realize a compact, lightweight, and high-performance video camera.
【図１】本発明の第１の実施例の非球面ズームレンズの
構成図である。FIG. 1 is a configuration diagram of an aspherical zoom lens according to a first embodiment of the present invention.
【図２】本発明の第１の実施例における非球面ズームレ
ンズの広角端ズーム位置での収差図である。FIG. 2 is an aberration diagram at a wide-angle end zoom position of the aspherical zoom lens according to the first example of the present invention.
【図３】本発明の第１の実施例における非球面ズームレ
ンズの標準ズーム位置での収差図である。FIG. 3 is an aberration diagram at a standard zoom position of the aspherical zoom lens according to the first example of the present invention.
【図４】本発明の第１の実施例における非球面ズームレ
ンズの望遠端ズーム位置での収差図である。FIG. 4 is an aberration diagram at a telephoto end zoom position of the aspherical zoom lens according to the first example of the present invention.
【図５】本発明の第２の実施例における非球面ズームレ
ンズの広角端ズーム位置での収差図である。FIG. 5 is an aberration diagram at a wide-angle end zoom position of an aspherical zoom lens according to a second example of the present invention.
【図６】本発明の第２の実施例における非球面ズームレ
ンズの標準ズーム位置での収差図である。FIG. 6 is an aberration diagram at a standard zoom position of an aspherical zoom lens according to a second example of the present invention.
【図７】本発明の第２の実施例における非球面ズームレ
ンズの望遠端ズーム位置での収差図である。FIG. 7 is an aberration diagram at a telephoto end zoom position of an aspherical zoom lens according to a second example of the present invention.
【図８】本発明の第３の実施例における非球面ズームレ
ンズの広角端ズーム位置での収差図である。FIG. 8 is an aberration diagram at a wide-angle end zoom position of an aspherical zoom lens according to a third example of the present invention.
【図９】本発明の第３の実施例における非球面ズームレ
ンズの標準ズーム位置での収差図である。FIG. 9 is an aberration diagram at a standard zoom position of an aspherical zoom lens according to a third example of the present invention.
【図１０】本発明の第３の実施例における非球面ズーム
レンズの望遠端ズーム位置での収差図である。FIG. 10 is an aberration diagram at a telephoto end zoom position of an aspherical zoom lens according to a third example of the present invention.
【図１１】本発明の第４の実施例における非球面ズーム
レンズの広角端ズーム位置での収差図である。FIG. 11 is an aberration diagram at a wide-angle end zoom position of an aspherical zoom lens according to a fourth example of the present invention.
【図１２】本発明の第４の実施例における非球面ズーム
レンズの標準ズーム位置での収差図である。FIG. 12 is an aberration diagram at a standard zoom position of an aspherical zoom lens according to a fourth example of the present invention.
【図１３】本発明の第４の実施例における非球面ズーム
レンズの望遠端ズーム位置での収差図である。FIG. 13 is an aberration diagram at a telephoto end zoom position of an aspherical zoom lens according to a fourth example of the present invention.
【図１４】本発明のビデオカメラの構成を示す図であ
る。FIG. 14 is a diagram showing a configuration of a video camera of the present invention.
【図１５】従来の非球面ズームレンズの構成図である。FIG. 15 is a configuration diagram of a conventional aspherical zoom lens.
１ 第１レンズ群 １ａ，３ｂ，４ａ 凹レンズ １ｂ 両凸レンズ １ｃ，２ａ メニスカスレンズ ２ 第２レンズ群 ２ｂ 両凹レンズ ２ｃ，３ａ，４ｂ 凸レンズ ３ 第３レンズ群 ４ 第４レンズ群 ５ 平板 ６ 結像面 11 非球面ズームレンズ 12 撮像素子 13 信号処理回路 14 ビューファインダー 1 1st lens group 1a, 3b, 4a concave lens 1b biconvex lens 1c, 2a meniscus lens 2 2nd lens group 2b biconcave lens 2c, 3a, 4b convex lens 3 3rd lens group 4 4th lens group 5 flat plate 6 imaging surface 11 Aspherical zoom lens 12 Image sensor 13 Signal processing circuit 14 Viewfinder
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 中嶋 康夫 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電器 産業株式会社内 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continued Front Page (72) Inventor Yasuo Nakajima 1006 Kadoma, Kadoma City, Osaka Prefecture Matsushita Electric Industrial Co., Ltd.
Claims (6)
に対して固定された第１レンズ群と、負の屈折力を有し
光軸上を移動することにより変倍作用を行う第２レンズ
群と、像面に対して固定され集光作用を行う正の屈折力
の第３レンズ群と、上記第２レンズ群の移動、および物
体の移動によって変動する像面を基準面から一定の位置
に保持するように光軸上を移動する正の屈折力の第４レ
ンズ群とが配設された非球面ズームレンズであって、上
記第１レンズ群は物体側より順に凹レンズと両凸レンズ
およびメニスカス凸レンズから構成され、上記第２レン
ズ群はメニスカス凹レンズおよび両凹レンズと凸レンズ
から構成され、上記第３レンズ群は一面以上の非球面形
状を有し、かつ凸レンズと凹レンズから構成され、さら
に上記第４レンズ群は一面以上の非球面形状を有するレ
ンズを含み、かつ凹レンズと凸レンズからなる接合レン
ズで構成され、上記第４レンズ群の凹レンズのＺ値が下
記の条件を満足する非球面ズームレンズ。 Ｚ＝（１／ｒ16−１／ｒ15）・Ｄ／４ ＞ ０．０９ ただし、ｒ15は上記第４レンズ群を構成する凹レンズの
物体側面の曲率半径、ｒ 16は上記第４レンズ群を構成す
る接合レンズの接合面曲率半径であり、Ｄは上記第４レ
ンズ群を構成する凹レンズの直径である。1. An image surface having positive refractive power in order from the object side.
Has a negative refractive power with the first lens group fixed with respect to
A second lens that performs zooming by moving on the optical axis
Positive refracting power that is fixed and collects light with respect to the group and the image plane
And the movement of the second lens group and the second lens group
Position the image plane that fluctuates according to the movement of the body from the reference plane
The fourth lens of positive refracting power that moves on the optical axis so that it is held at
An aspherical zoom lens including a lens group,
The first lens group is a concave lens and a biconvex lens in order from the object side.
And a second lens including a meniscus convex lens.
The lens group is a meniscus concave lens and a biconcave lens and a convex lens.
And the third lens group is an aspherical surface having one or more surfaces.
And has a convex shape and a concave lens.
In addition, the fourth lens group has a lens surface having one or more aspherical surfaces.
Lens, including a concave lens and a convex lens.
The Z value of the concave lens of the fourth lens group is
An aspherical zoom lens that satisfies the above conditions. Z = (1 / r16-1 / r15) ・ D / 4> 0.09 where r15Is a concave lens that constitutes the fourth lens group.
Radius of curvature of object side, r 16Is the fourth lens group described above.
Is the radius of curvature of the cemented surface of the cemented lens, and D is the fourth lens
It is the diameter of the concave lens that constitutes the lens group.
面が凸面の凸レンズと像側面が凹面の凹レンズからな
り、かつ一面以上が非球面形状である請求項１記載の非
球面ズームレンズ。2. The aspherical zoom lens according to claim 1, wherein the third lens group is composed of, in order from the object side, a convex lens having a convex surface on the object side and a concave lens having a concave surface on the image side, and one or more surfaces of which are aspherical.
が凹面の凹レンズと物体側面が凸面の凸レンズからなる
接合レンズであり、かつ一面以上が非球面形状を有する
請求項１記載の非球面ズームレンズ。3. The cemented lens according to claim 1, wherein the fourth lens group is a cemented lens including, in order from the object side, a concave lens having a concave image side surface and a convex lens having a convex object side surface, and at least one surface of which has an aspherical shape. Spherical zoom lens.
球面ズームレンズ。 （１） ３．０＜ｆ1 ／ｆW ＜８．０ （２） ０．５＜｜ｆ2 ｜／ｆW ＜１．６ （３） ２．０＜ｆ3 ／ｆW ＜７．０ （４） ２．０＜ｆ4 ／ｆW ＜５．０ （５） ０．０２＜ｄ14／ｆ4 ＜１．０ （６） ０．３＜ｒ11／ｆ3 ＜１．５ （７） ０．３＜｜ｒ14｜／ｆ4 ＜２．０ （８） ０．２＜｜ｒ16｜／ｆ4 ＜１．５ ただし、ｆW は広角端における焦点距離、ｆi （ｉ＝
１，２，３，４）は第ｉ群の焦点距離、ｄ14は第３レン
ズ群と第４レンズ群の間の空気間隔、ｒ11は第３レンズ
群を構成する凸レンズの物体側面の曲率半径、ｒ14は第
３レンズ群を構成する凹レンズの像側面の曲率半径、ｒ
16は第４レンズ群を構成する接合レンズの接合面曲率半
径である。4. The aspherical zoom lens according to claim 1, wherein the following conditions are satisfied. (1) 3.0 <f 1 / f W <8.0 (2) 0.5 <| f 2 | / f W <1.6 (3) 2.0 <f 3 / f W <7.0 (4) 2.0 <f 4 / f W <5.0 (5) 0.02 <d 14 / f 4 <1.0 (6) 0.3 <r 11 / f 3 <1.5 (7 ) 0.3 <| r 14 | / f 4 <2.0 (8) 0.2 <| r 16 | / f 4 <1.5 where f W is the focal length at the wide-angle end, and f i (i =
1, 2, 3, 4) is the focal length of the i-th lens group, d 14 is the air gap between the third lens group and the fourth lens group, and r 11 is the curvature of the object-side surface of the convex lens forming the third lens group. Radius, r 14 is the radius of curvature of the image side surface of the concave lens forming the third lens group, r 14
Reference numeral 16 is the radius of curvature of the cemented surface of the cemented lens that constitutes the fourth lens group.
の凹レンズにおいて、物体側面と像側面が同じ曲率半径
を有する両凹レンズである請求項１記載の非球面ズーム
レンズ。5. The aspherical zoom lens according to claim 1, wherein in the second concave lens counted from the object side of the second lens group, the object side surface and the image side surface are biconcave lenses having the same radius of curvature.
えたビデオカメラ。6. A video camera provided with the aspherical zoom lens according to claim 1.
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4276417A JP3056338B2 (en) | 1992-10-15 | 1992-10-15 | Aspherical zoom lens and video camera using it |
| DE69306645T DE69306645T2 (en) | 1992-04-17 | 1993-04-14 | Zoom lens arrangement |
| EP93106030A EP0566073B1 (en) | 1992-04-17 | 1993-04-14 | Zoom lens assembly |
| US08/046,714 US5396367A (en) | 1992-04-17 | 1993-04-16 | Zoom lens assembly |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4276417A JP3056338B2 (en) | 1992-10-15 | 1992-10-15 | Aspherical zoom lens and video camera using it |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
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