JPH06117277A - Inlet guide vane control device for gas turbine - Google Patents
Inlet guide vane control device for gas turbineInfo
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- JPH06117277A JPH06117277A JP28963392A JP28963392A JPH06117277A JP H06117277 A JPH06117277 A JP H06117277A JP 28963392 A JP28963392 A JP 28963392A JP 28963392 A JP28963392 A JP 28963392A JP H06117277 A JPH06117277 A JP H06117277A
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- Control Of Positive-Displacement Air Blowers (AREA)
- Feedback Control In General (AREA)
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明はガスタービンの入口案内
翼制御装置に関し、コンバインドプラントのガスタービ
ンに入る空気量を操作する入口案内翼の制御に適用され
る。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an inlet guide vane control device for a gas turbine, and is applied to control an inlet guide vane for controlling the amount of air entering a gas turbine of a combined plant.
【０００２】[0002]
【従来の技術】ガスタービンの入口案内翼はその各静翼
の開度を操作して圧縮機動翼との間を流れて燃焼器へ入
る空気量を変え、ガスタービン排ガス温度を目標値に制
御するためのもので、その制御はガスタービン機種又は
使用者の希望等により、従来より以下の制御手法が採用
されている。すなわち、 １．フィードバック制御 ２．フィードフォワード制御 ３．フィードバック制御とフィードフォワード制御の併
用 ここでは全てを含む３の手法の一例について説明する。2. Description of the Related Art A gas turbine inlet guide vane controls the opening of each vane to change the amount of air flowing into the combustor by flowing between it and the compressor rotor vane to control the gas turbine exhaust gas temperature to a target value. The following control method is conventionally used for the control depending on the model of the gas turbine or user's request. That is, 1. Feedback control 2. Feedforward control 3. Combined use of feedback control and feedforward control Here, an example of all three methods will be described.
【０００３】図３は従来の入口案内翼制御装置の一実施
例を示す系統図、図４は入口案内翼制御装置の適用対象
の可変入口案内翼を備えたガスタービン発電プラントの
概要を示している。図３において、符号１は燃焼器圧
力、２は排ガス温度、３は発電機出力、４は吸気温度、
５はアナログ・ディジタル変換器、６は関数発生器、７
は乗算器、８は関数発生器、９は先行設定開度、１０は
関数発生器、１１は加算器、１２はＰＩ（比例積分）演
算器、１３はＰＩ設定開度、１４は加算器、１５はディ
ジタル・アナログ変換器、１６は入口案内翼設定開度を
示している。また、図４では、１７は入口案内翼、１８
は圧縮機、１９は燃焼器、２０はガスタービン、２１は
排気ダクト、２２は吸気ダクト、２３は発電機、２４は
入口案内翼制御装置、２５は燃焼器圧力検出器、２６は
排ガス温度検出器、２７は発電機出力検出器、２８は吸
気温度検出器である。FIG. 3 is a system diagram showing an embodiment of a conventional inlet guide vane control device, and FIG. 4 shows an outline of a gas turbine power plant having variable inlet guide vanes to which the inlet guide vane control device is applied. There is. In FIG. 3, reference numeral 1 is the combustor pressure, 2 is the exhaust gas temperature, 3 is the generator output, 4 is the intake air temperature,
5 is an analog / digital converter, 6 is a function generator, 7
Is a multiplier, 8 is a function generator, 9 is a pre-set opening, 10 is a function generator, 11 is an adder, 12 is a PI (proportional integral) calculator, 13 is a PI set opening, 14 is an adder, Reference numeral 15 indicates a digital / analog converter, and 16 indicates the opening degree of the inlet guide vanes. Further, in FIG. 4, 17 is an inlet guide vane, 18
Is a compressor, 19 is a combustor, 20 is a gas turbine, 21 is an exhaust duct, 22 is an intake duct, 23 is a generator, 24 is an inlet guide vane control device, 25 is a combustor pressure detector, and 26 is exhaust gas temperature detection. , 27 is a generator output detector, and 28 is an intake air temperature detector.
【０００４】図３に例示の入口案内翼制御装置はアナロ
グ・ディジタル変換器５及びディジタル・アナログ変換
器１５を備えてアナログ信号をディジタル機器で処理し
ているが、これら変換器は本制御装置をアナログ機器で
構成した場合には不要である。The inlet guide vane controller shown in FIG. 3 includes an analog / digital converter 5 and a digital / analog converter 15 to process an analog signal by a digital device. It is not necessary when configured with analog equipment.
【０００５】図３によれば、燃焼器圧力検出器２５から
の燃焼器圧力１、排気ガス温度検出器２６によって計測
された排気ダクト２１内の排ガス温度２、発電機出力検
出器２７による発電機出力３、及び吸気温度検出器２８
によって計測された吸気ダクト２２内の吸気温度５とす
る４つのアナログ信号はそれぞれ個々のアナログ・ディ
ジタル変換器５にてディジタル信号に変換される。According to FIG. 3, the combustor pressure 1 from the combustor pressure detector 25, the exhaust gas temperature 2 in the exhaust duct 21 measured by the exhaust gas temperature detector 26, and the generator output generator 27 Output 3 and intake air temperature detector 28
The four analog signals, which are the intake air temperature 5 in the intake duct 22 measured by the above, are converted into digital signals by the respective analog / digital converters 5.
【０００６】次に、ディジタル計算器内の処理について
記述する。まず、吸気温度４は関数発生器６に入力さ
れ、補正係数として出力される。この補正係数は発電機
出力３と乗算器７にて乗ぜられ、関数発生器８に入力さ
れる。この関数発生器８はその入力の関数として設定さ
れる先行設定開度９を出力する。この処理部分は上記の
フィードフォワード制御である。Next, the processing in the digital calculator will be described. First, the intake air temperature 4 is input to the function generator 6 and output as a correction coefficient. This correction coefficient is multiplied by the generator output 3 by the multiplier 7 and input to the function generator 8. This function generator 8 outputs a pre-set opening 9 which is set as a function of its input. This processing part is the feedforward control described above.
【０００７】一方、燃焼器圧力１を入力とする関数発生
器１０は排ガス温度設定値を出力し、これと排ガス温度
２との偏差を加算器１１で計算し、ＰＩ演算器１２の入
力とする。ＰＩ演算器１２ではこの入力である排ガス温
度偏差に従って演算し、ＰＩ設定開度１３を出力する。
この処理部分は上記のフィードバック制御に相当する。On the other hand, the function generator 10 which receives the combustor pressure 1 as an output outputs the exhaust gas temperature set value, and the deviation between this and the exhaust gas temperature 2 is calculated by the adder 11 and used as the input to the PI calculator 12. . The PI calculator 12 calculates according to the exhaust gas temperature deviation, which is the input, and outputs the PI set opening 13.
This processing portion corresponds to the above-mentioned feedback control.
【０００８】先行設定開度９とＰＩ設定開度１３とは加
算器１４にて演算され、トータルの設定開度となる。こ
の値はディジタル・アナログ変換器１５を通してアナロ
グ信号に変換され、入力案内翼１７の制御信号となる入
口案内翼設定開度１６となる。The preceding set opening 9 and the PI set opening 13 are calculated by the adder 14 and become a total set opening. This value is converted into an analog signal through the digital / analog converter 15, and becomes the inlet guide vane set opening 16 which serves as a control signal for the input guide vane 17.
【０００９】このように、発電機出力に応じた入口案内
翼開度を一義的に先行して設定し、これに排ガス温度偏
差によるＰＩ制御の設定開度を加えて入口案内翼の設定
開度としている。出力に応じた先行設定開度９はヒート
バランス計算により予め計算しておくものであるが、性
能推定誤差や機器経年劣化等により開度誤差が生じるの
で、この誤差をＰＩ制御によって補正しているのであ
る。As described above, the inlet guide vane opening corresponding to the generator output is uniquely set in advance, and the PI control set aperture due to the exhaust gas temperature deviation is added to this to set the inlet guide vane opening. I am trying. The pre-set opening 9 according to the output is calculated in advance by heat balance calculation. However, an opening error occurs due to a performance estimation error, device aging deterioration, etc., so this error is corrected by PI control. Of.
【００１０】[0010]
【発明が解決しようとする課題】負荷外乱及び出力変更
時には排ガス温度は比較的大きく変動する。これはフィ
ードバック信号に用いる排ガス温度の応答が遅いこと及
びこれによって排ガス温度反転時の制御遅れを少なくす
るため制御範囲を狭くしていることによるものである
が、従来の制御系によってある時間経過後には目標値に
整定する。ガスタービン入口温度は機器保全上、上限が
決められており、必ずこの値以下で運転しなければなら
ない。しかし、上限よりあまり下で運転すると、コンバ
インドプラントにおける部分負荷時の熱効率を下げるこ
とになり、コンバインドサイクルの利点を損なうことに
なってしまう。このため、上限に近い所で運転すればよ
いわけであるが、外乱等での温度変動で上限をオーバー
する可能性があり、あまり上げることができず、コンバ
インドサイクルプラント熱効率を入口案内翼制御の面か
ら改善できない。したがって、機器保全を計りながらプ
ラント熱効率を上げるには制御性を向上させて過渡応答
時の温度偏差を小さくする必要がある。Exhaust gas temperature fluctuates comparatively largely when load disturbance and output change. This is due to the slow response of the exhaust gas temperature used for the feedback signal and the narrowing of the control range to reduce the control delay when the exhaust gas temperature reverses. Set to the target value. The upper limit of the gas turbine inlet temperature is set for equipment maintenance, and must be operated below this value. However, if the operation is performed below the upper limit, the thermal efficiency at the time of partial load in the combined plant is reduced, and the advantage of the combined cycle is lost. For this reason, it is only necessary to operate near the upper limit, but there is a possibility that the upper limit may be exceeded due to temperature fluctuations due to disturbances, etc., and it cannot be increased so much that the combined cycle plant thermal efficiency of the inlet guide vane control It cannot be improved from the aspect. Therefore, in order to improve the plant thermal efficiency while maintaining the equipment, it is necessary to improve the controllability and reduce the temperature deviation during the transient response.
【００１１】また、先行設定開度はヒートバランス計算
から求めるが、計算量が膨大であり、手間がかかってい
る。しかも、給気温度の変化等による影響評価計算も必
要となっている。Further, although the advance setting opening is obtained from the heat balance calculation, the amount of calculation is enormous and it takes time and effort. Moreover, it is also necessary to carry out an impact evaluation calculation due to changes in the supply air temperature.
【００１２】したがって、従来の制御系で得られている
以上の制御性を得るには、先行設定開度をヒートバラン
ス計算や定数値の補正計算を不要とする簡便な手法にて
求めることができ、ＰＩ制御域を拡大して過渡応答時の
温度偏差を小さくすることが可能な入口案内翼制御装置
を提供することを目的とする。Therefore, in order to obtain the controllability higher than that obtained by the conventional control system, the preset opening can be obtained by a simple method which does not require heat balance calculation or constant value correction calculation. An object of the present invention is to provide an inlet guide vane control device capable of expanding the PI control range and reducing the temperature deviation during transient response.
【００１３】[0013]
【課題を解決するための手段】上記目的に対し、本発明
によれば、ガスタービンに入る空気流量を操作する入口
案内翼の制御装置において、発電機出力の変化分に対応
した定数を積分して入口案内翼の先行設定開度を出力す
る手段と、ブレードパス温度及び燃焼器圧力に対応した
その設定値との偏差とこの偏差の関数として設定する比
例ゲイン及び前記変化分の関数として設定する比例ゲイ
ンの係数から得た比例ゲインと前記偏差の関数として設
定する積分時間及び前記変化分の関数として設定する積
分時間の係数から得た積分時間とを演算してフィードバ
ック制御によるＰＩ設定開度を出力する手段と、前記先
行設定開度及びＰＩ設定開度を加算して入口案内翼設定
開度を出力する手段とを包含することを特徴とするガス
タービンの入口案内翼制御装置が提供される。To solve the above problems, according to the present invention, in a controller for an inlet guide vane that controls the flow rate of air entering a gas turbine, a constant corresponding to a change in generator output is integrated. Means for outputting the pre-set opening degree of the inlet guide vane and the deviation between the blade path temperature and the set value corresponding to the combustor pressure, and the proportional gain set as a function of this deviation and the function of the change. The proportional gain obtained from the coefficient of proportional gain, the integral time set as the function of the deviation, and the integral time obtained from the coefficient of the integral time set as the function of the change are calculated to obtain the PI set opening degree by the feedback control. An inlet draft of a gas turbine, characterized in that it includes means for outputting and means for adding the preceding preset opening and the PI preset opening to output the inlet guide vane preset opening. Surface control device is provided.
【００１４】[0014]
【作用】上記手段によれば、先行設定開度は発電機出力
の変化幅とその方向とによって定まる定数を積分するこ
とによって簡便に設定され、ＰＩ制御定数を排ガス温度
に比べて応答の速いブレードパス温度の温度偏差及び発
電機出力の変化幅とその方向の関数値とする可変値とし
てＰＩ制御域を拡大している。According to the above means, the preset opening is simply set by integrating the constant determined by the change width of the generator output and its direction, and the PI control constant has a faster response than the exhaust gas temperature. The PI control range is expanded as a variable value that is a function value of the temperature deviation of the path temperature, the variation of the generator output, and the direction of the variation.
【００１５】[0015]
【実施例】図１は本発明による入口案内翼制御装置の好
適な実施例を示す制御系統図であり、図中、図３に記載
のものと同一の要素については同一の符号を付してその
詳細な説明は省略する。FIG. 1 is a control system diagram showing a preferred embodiment of an inlet guide vane control device according to the present invention. In the figure, the same elements as those shown in FIG. Detailed description thereof will be omitted.
【００１６】図１において、符号２９は燃焼器１９後流
位置に設置のブレードパス温度検出器３０（図４参照）
によって計測されたブレードパス温度、３１は発電機出
力３の変化率を出力する微分器、３２はこの微分器３１
の出力変化率より決まる係数を出力する関数発生器、３
３は出力変化率に応じた係数を積分して先行設定開度９
を得る積分器、３４は燃焼器圧力１の関数としてブレー
ドパス温度設定値を出力する関数発生器、３５は加算器
１１からのブレードパス温度偏差の関数として設定され
る比例ゲインを出力する関数発生器、３６は発電機出力
変化率の関数として設定される係数を出力する関数発生
器、３７は関数発生器３５及び３６の出力から比例ゲイ
ンを計算する乗算器、３８はブレードパス温度偏差の関
数として設定される積分時間を出力する関数発生器、３
９は発電機出力変化率の関数として設定される係数を出
力する関数発生器、４０は関数発生器３８及び３９の出
力から積分時間を計算する乗算器、そして、４１はブレ
ードパス温度偏差を入力とし、乗算器３７及び４０から
の比例ゲイン及び積分時間を用いて比例積分演算をする
ことにより、フィードバック制御によるＰＩ設定開度１
３を出力するＰＩ演算器である。In FIG. 1, reference numeral 29 is a blade path temperature detector 30 installed at a position downstream of the combustor 19 (see FIG. 4).
Blade path temperature measured by, 31 is a differentiator for outputting the rate of change of the generator output 3, 32 is this differentiator 31
Function generator that outputs a coefficient determined by the output change rate of
3 is a pre-set opening degree 9 by integrating the coefficient according to the output change rate.
, 34 is a function generator that outputs the blade path temperature set value as a function of the combustor pressure 1, and 35 is a function generator that outputs a proportional gain that is set as a function of the blade path temperature deviation from the adder 11. , 36 is a function generator that outputs a coefficient set as a function of the generator output change rate, 37 is a multiplier that calculates a proportional gain from the outputs of the function generators 35 and 36, and 38 is a function of blade path temperature deviation Function generator that outputs the integration time set as
9 is a function generator that outputs a coefficient set as a function of the generator output change rate, 40 is a multiplier that calculates an integration time from the outputs of the function generators 38 and 39, and 41 is a blade path temperature deviation input Then, by performing the proportional-plus-integral calculation using the proportional gain and the integral time from the multipliers 37 and 40, the PI setting opening 1 by the feedback control is set.
It is a PI calculator that outputs 3.
【００１７】次に、図１に示した入口案内翼制御装置の
作用について、図２に示す処理フローを参照しながら説
明する。まず、ステップ４２において、３つのプロセス
データ、すなわち燃焼器圧力１、ブレードパス温度２９
及び発電機出力３を入力し、これらのアナログ信号は図
示の例ではディジタル計算機による演算に適したディジ
タル信号にそれぞれ変換される。Next, the operation of the inlet guide vane control device shown in FIG. 1 will be described with reference to the processing flow shown in FIG. First, in step 42, three process data, namely, combustor pressure 1, blade pass temperature 29
And the generator output 3 are input, and these analog signals are converted into digital signals suitable for calculation by a digital computer in the illustrated example.
【００１８】ステップ４３では、発電機出力３を微分器
３１で演算することにより変化分が算出される。ステッ
プ４４では、その変化分を関数発生器３２に入力し、そ
の変化分に対応した定数を出力する。この定数は変化分
が大きい程かつ出力が上昇する程、正の大きな定数とな
り、また出力が降下する程、負の定数に設定される。そ
して、この定数は積分器３３にて積分され、先行設定開
度９が算出される。In step 43, the difference is calculated by calculating the generator output 3 with the differentiator 31. In step 44, the changed amount is input to the function generator 32, and a constant corresponding to the changed amount is output. This constant becomes a larger positive constant as the change increases and the output increases, and is set as a negative constant as the output decreases. Then, this constant is integrated by the integrator 33, and the preceding set opening degree 9 is calculated.
【００１９】ステップ４５においては、関数発生器３４
が燃焼器圧力１の関数とするブレードパス温度設定値を
出力する。次いで、ステップ４６にて、加算器１１によ
るブレードパス温度２９とその設定値との偏差を出力す
る。In step 45, the function generator 34
Outputs the blade pass temperature setpoint as a function of combustor pressure 1. Next, at step 46, the deviation between the blade path temperature 29 by the adder 11 and its set value is output.
【００２０】ステップ４７では、まずブレードパス温度
偏差から関数発生器３５により比例ゲインを表す係数を
算出し、次に発電機出力３の変化分から関数発生器３６
により係数を算出し、乗算器３７にてこれら２つの係数
を乗じて比例ゲインを算出する。ここで、ブレードパス
温度偏差が大きい時はＰＩ制御の比例ゲインが大きく設
定され、出力変化分が正で大きい時も比例ゲインは大き
く設定される。In step 47, first, the coefficient representing the proportional gain is calculated by the function generator 35 from the blade path temperature deviation, and then the function generator 36 is calculated from the change in the generator output 3.
The coefficient is calculated by, and the multiplier 37 multiplies these two coefficients to calculate the proportional gain. Here, when the blade path temperature deviation is large, the proportional gain of PI control is set large, and when the output change is positive and large, the proportional gain is set large.
【００２１】ステップ４８では、ブレードパス温度偏差
から関数発生器３８により積分時間を表す係数を算出
し、発電機出力３の変化分から関数発生器３９により係
数を算出し、そして乗算器４０にてこれら２つの係数を
乗じて積分時間を算出する。ここでは、ブレードパス温
度偏差が大きく、かつ偏差が正の時程、積分時間は小さ
く設定される。In step 48, the coefficient representing the integration time is calculated by the function generator 38 from the blade path temperature deviation, the coefficient is calculated by the function generator 39 from the change in the generator output 3, and the multiplier 40 calculates the coefficient. The integration time is calculated by multiplying the two coefficients. Here, the integration time is set smaller when the blade path temperature deviation is large and the deviation is positive.
【００２２】ステップ４９では、ステップ４７及び４８
で求めた比例ゲイン及び積分時間を用いてＰＩ演算器４
１によりブレードパス温度偏差をＰＩ演算し、ＰＩ設定
開度１３を算出する。In step 49, steps 47 and 48 are performed.
PI calculator 4 using the proportional gain and integration time obtained in
1, the blade path temperature deviation is calculated by PI, and the PI set opening 13 is calculated.
【００２３】ステップ５０では、加算器１４において、
先行設定開度９及びＰＩ設定開度１３を加算し、トータ
ルの入口案内翼設定開度を算出する。この入口案内翼設
定開度は必要に応じてアナログ信号に変換された後、入
口案内翼設定開度１６として出力される（ステップ５
１）。At step 50, in the adder 14,
The preceding set opening 9 and the PI set opening 13 are added to calculate the total inlet guide vane set opening. The inlet guide vane set opening degree is converted into an analog signal as necessary, and then output as the inlet guide vane set opening degree 16 (step 5).
1).
【００２４】[0024]
【発明の効果】本発明によれば、以下のような効果を奏
することができる。すなわち、 （１）フィードバック信号としてブレードパス温度を用
いているが、これは排気ガス温度よりも応答が速いの
で、制御の遅れを少なくすることができる。 （２）比例ゲイン及び積分時間のＰＩ定数を可変とした
ことにより、大きな偏差入力時には固定の時に比べて大
きな比例ゲインが設定され、入口案内翼を大幅に動かし
てブレードパス温度の変化幅を小さくすることができ、
ガスタービン応答の非線形性に対応することができる。 （３）制御の遅れが少なくなった分、ＰＩ演算器の出力
である開度設定範囲を大きくとることができる。 （４）先行設定開度は出力の変化率に応じて設定される
定数を積分することによって決められるので、従来のヒ
ートバランス計算は不要となる。また、吸気温度変化や
要素機器の特性劣化による先行設定開度の修正は上記
（３）の開度設定範囲を大きくすることによって吸収す
ることができ、定数の補正のための計算も不要である。According to the present invention, the following effects can be obtained. That is, (1) the blade path temperature is used as the feedback signal, but since this has a faster response than the exhaust gas temperature, the control delay can be reduced. (2) By making the proportional gain and the PI constant of the integration time variable, a larger proportional gain is set when a large deviation is input than when it is fixed, and the inlet guide vanes are greatly moved to reduce the change width of the blade path temperature. You can
The nonlinearity of the gas turbine response can be accommodated. (3) As the control delay decreases, the opening setting range that is the output of the PI calculator can be increased. (4) Since the preceding set opening degree is determined by integrating a constant set according to the rate of change in output, the conventional heat balance calculation is unnecessary. Further, the correction of the preceding set opening degree due to the change of the intake air temperature or the characteristic deterioration of the element device can be absorbed by increasing the opening degree setting range of the above (3), and the calculation for the correction of the constant is not necessary. .
【００２５】以上のことから、外乱入力時の排ガス温度
の変動幅を小さくすることができ、入力案内翼によるガ
スタービンの温度制御性を向上させることができる。From the above, the fluctuation range of the exhaust gas temperature at the time of disturbance input can be reduced, and the temperature controllability of the gas turbine by the input guide vanes can be improved.
【図１】本発明によるガスタービンの入口案内翼制御装
置の構成例を示した制御系統図である。FIG. 1 is a control system diagram showing a configuration example of an inlet guide vane control device for a gas turbine according to the present invention.
【図２】本発明によるガスタービンの入口案内翼制御装
置の作動を例示した処理フローである。FIG. 2 is a process flow illustrating the operation of an inlet guide vane control device for a gas turbine according to the present invention.
【図３】従来のガスタービンの入口案内翼制御装置の一
構成例を示した制御系統図である。FIG. 3 is a control system diagram showing a configuration example of a conventional inlet guide vane control device for a gas turbine.
【図４】ガスタービンの概要を示した構成図である。FIG. 4 is a configuration diagram showing an outline of a gas turbine.
１ 燃焼器圧力 ３ 発電機出力 ５ アナログ・ディジタル変換器 ９ 先行設定開度 １１，１４ 加算器 １３ ＰＩ設定開度 １５ ディジタル・アナログ変換器 １６ 入口案内翼設定開度 ２９ ブレードパス温度 ３１ 微分器 ３２，３４，３５，３６，３８，３９ 関数発生器 ３３ 積分器 ３７，４０ 乗算器 1 Combustor pressure 3 Generator output 5 Analog-digital converter 9 Advance setting opening 11,14 Adder 13 PI setting opening 15 Digital-analog converter 16 Inlet guide vane setting opening 29 Blade path temperature 31 Differentiator 32 , 34, 35, 36, 38, 39 Function generator 33 Integrator 37, 40 Multiplier
Claims (1)
口案内翼の制御装置において、発電機出力の変化分に対
応した定数を積分して入口案内翼の先行設定開度を出力
する手段と、ブレードパス温度及び燃焼器圧力に対応し
たその設定値との偏差とこの偏差の関数として設定する
比例ゲイン及び前記変化分の関数として設定する比例ゲ
インの係数から得た比例ゲインと前記偏差の関数として
設定する積分時間及び前記変化分の関数として設定する
積分時間の係数から得た積分時間とを演算してフィード
バック制御によるＰＩ設定開度を出力する手段と、前記
先行設定開度及びＰＩ設定開度を加算して入口案内翼設
定開度を出力する手段とを包含することを特徴とするガ
スタービンの入口案内翼制御装置。1. A control device for an inlet guide vane for controlling the flow rate of air entering a gas turbine, comprising means for integrating a constant corresponding to a change in a generator output, and outputting a pre-set opening of the inlet guide vane. As a function of the deviation and its proportional value corresponding to the blade path temperature and combustor pressure and the proportional gain set as a function of this deviation and the proportional gain and coefficient of the proportional gain set as a function of the change Means for calculating the integration time to be set and the integration time obtained from the coefficient of the integration time to be set as a function of the change, and outputting the PI setting opening by feedback control; and the preceding setting opening and the PI setting opening. And a means for outputting the set opening degree of the inlet guide vanes, the inlet guide vane control device of the gas turbine.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28963392A JPH06117277A (en) | 1992-10-02 | 1992-10-02 | Inlet guide vane control device for gas turbine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28963392A JPH06117277A (en) | 1992-10-02 | 1992-10-02 | Inlet guide vane control device for gas turbine |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06117277A true JPH06117277A (en) | 1994-04-26 |
Family
ID=17745767
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28963392A Withdrawn JPH06117277A (en) | 1992-10-02 | 1992-10-02 | Inlet guide vane control device for gas turbine |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06117277A (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11585281B2 (en) | 2018-11-08 | 2023-02-21 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Device for controlling gas turbine, gas turbine facility, method for controlling gas turbine, and program for controlling gas turbine |
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1992
- 1992-10-02 JP JP28963392A patent/JPH06117277A/en not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11585281B2 (en) | 2018-11-08 | 2023-02-21 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Device for controlling gas turbine, gas turbine facility, method for controlling gas turbine, and program for controlling gas turbine |
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