JPH06112063A - Magnetron drive device - Google Patents
Magnetron drive deviceInfo
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- JPH06112063A JPH06112063A JP4259798A JP25979892A JPH06112063A JP H06112063 A JPH06112063 A JP H06112063A JP 4259798 A JP4259798 A JP 4259798A JP 25979892 A JP25979892 A JP 25979892A JP H06112063 A JPH06112063 A JP H06112063A
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- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F38/00—Adaptations of transformers or inductances for specific applications or functions
- H01F2038/003—High frequency transformer for microwave oven
Landscapes
- Control Of High-Frequency Heating Circuits (AREA)
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、電子レンジ等用のマグ
ネトロンを駆動するマグネトロン駆動装置に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a magnetron drive device for driving a magnetron for a microwave oven or the like.
【０００２】[0002]
【従来の技術】電子レンジ用のマグネトロン駆動装置に
は、マイクロ波出力を連続的に可変制御することのでき
るインバータ電源を用いたものがある。図６は、このよ
うなマグネトロン駆動装置の従来例を示している。同図
において、１は商用交流電源であり、この商用交流電源
１からの交流電圧が整流ブリッジ２で整流された後、チ
ョークコイル３と平滑コンデンサ４からなる平滑回路４
Ａで平滑されて直流電圧が得られるようになっている。
８はトランジスタからなるスイッチング素子であり、ス
イッチング素子８のコレクタ・エミッタ間に並列にフリ
ーホイリングダイオード７と共振コンデンサ６が接続さ
れて共振型のスイッチング回路が構成されている。５０
は昇圧トランスであり、一次巻線５０ａ、二次巻線５０
ｂ、ヒータ巻線５０ｃが備えられている。直流電圧が昇
圧トランス５０の一次巻線５０ａを介してスイッチング
回路に供給されている。９は制御回路であり、この制御
回路９から出力される駆動信号によりスイッチング素子
８がＯＮ／ＯＦＦされ、直流電圧が周期的にスイッチン
グされて高周波に変換される。2. Description of the Related Art Some magnetron drive devices for microwave ovens use an inverter power supply capable of continuously variably controlling the microwave output. FIG. 6 shows a conventional example of such a magnetron drive device. In the figure, reference numeral 1 is a commercial AC power supply, and after an AC voltage from the commercial AC power supply 1 is rectified by a rectifying bridge 2, a smoothing circuit 4 including a choke coil 3 and a smoothing capacitor 4 is provided.
It is smoothed at A to obtain a DC voltage.
Reference numeral 8 denotes a switching element composed of a transistor, and a freewheeling diode 7 and a resonance capacitor 6 are connected in parallel between the collector and the emitter of the switching element 8 to form a resonance type switching circuit. Fifty
Is a step-up transformer, and includes a primary winding 50a and a secondary winding 50.
b, a heater winding 50c is provided. The DC voltage is supplied to the switching circuit via the primary winding 50a of the step-up transformer 50. Reference numeral 9 denotes a control circuit. The drive signal output from the control circuit 9 turns ON / OFF the switching element 8, and the DC voltage is periodically switched to be converted into a high frequency.
【０００３】また、昇圧トランス５０の二次巻線５０ｂ
には倍電圧コンデンサ１１と高圧ダイオード１０からな
る倍電圧整流回路１１Ａが接続されている。この倍電圧
整流回路１１Ａで昇圧トランス５０の二次巻線５０ｂに
発生する高周波電圧が倍電圧整流されて直流高電圧が得
られ、この直流高電圧がマグネトロン１２のアノードＡ
とカソード（ヒータ、以下ヒータというときも同符号を
用いる）Ｆとの間にアノード電圧として印加されてい
る。ヒータ巻線５０ｃからのヒータ電圧は、マグネトロ
ン１２のヒータＦに供給されている。このようなマグネ
トロン駆動装置では制御回路９からの駆動信号によって
マイクロ波出力を連続的に制御することが可能である。The secondary winding 50b of the step-up transformer 50
A voltage doubler rectifier circuit 11A including a voltage doubler capacitor 11 and a high-voltage diode 10 is connected to. The high-frequency voltage generated in the secondary winding 50b of the step-up transformer 50 is double-voltage rectified by the voltage doubler rectifier circuit 11A to obtain a DC high voltage, and this DC high voltage is the anode A of the magnetron 12.
Is applied as an anode voltage between a cathode and a cathode (heater, hereinafter also referred to as heater). The heater voltage from the heater winding 50c is supplied to the heater F of the magnetron 12. In such a magnetron drive device, the microwave output can be continuously controlled by the drive signal from the control circuit 9.
【０００４】図７は、上記昇圧トランス５０の構成を示
している。エアギャップ１５を挟んで一対のＵ型フェラ
イトコア１４ａ，１４ｂを突き合わせた磁路の片脚部に
一次巻線５０ａ、二次巻線５０ｂ及びヒータ巻線５０ｃ
の３つの巻線が並べて巻回されている。一次巻線５０ａ
は、そのほぼ中心がギャップ位置となるように巻回され
ている。これは、コア１４の中を通る磁束が飽和して、
一次巻線５０ａのインダクタンスが急激に低下してイン
バータ回路の破壊を起さないようにするためである。FIG. 7 shows the structure of the step-up transformer 50. The primary winding 50a, the secondary winding 50b, and the heater winding 50c are provided on one leg of the magnetic path formed by abutting the pair of U-shaped ferrite cores 14a and 14b with the air gap 15 interposed therebetween.
Are wound side by side. Primary winding 50a
Is wound so that its approximate center is at the gap position. This is because the magnetic flux passing through the core 14 is saturated,
This is to prevent the inductance of the primary winding 50a from suddenly decreasing and causing damage to the inverter circuit.
【０００５】[0005]
【発明が解決しようとする課題】従来のマグネトロン駆
動装置における昇圧トランス５０の一次巻線５０ａは単
一の巻線で形成され、所望のインダクタンスを得るため
に、巻線が複数の層に巻かれていた。いま、商用交流電
源の電圧を２００Ｖ系にすることによって高出力化を図
ることを考えた場合、１００Ｖ系昇圧トランスの約２倍
のインダクタンスが必要であり、昇圧トランスはコアの
断面積が大きくなるうえ巻数も多くなり、何層も重ねて
巻かなければならない。これを、さらに説明すると、２
００Ｖ系の電源を用いた場合、スイッチング素子８の導
通時の電流Ｉは Ｉ＝（Ｅ／Ｌ）×ｔ Ｅ：平滑コンデンサ４両端の電圧 Ｌ：昇圧トランスの一次インダクタンス ｔ：時間 の近似式で表される。このとき、ほぼ同じ程度の動作周
波数で動作させようとすれば、Ｅは入力電圧に比例する
ので入力電圧が２倍になるとＬを２倍にする必要があ
る。したがって、一次巻線の巻数を増加させなければな
らないことになる。そして、図６の装置における昇圧ト
ランス５０では一次巻線の巻数を例えば３０Ｔ必要とす
る場合、１層に５Ｔ巻いて６層にも積み上げて巻かなけ
ればならない。このため、一般的なプロペラファン１３
で冷却したとき内部の一層目付近の温度が耐熱温度以上
にまで達するおそれがあり、耐熱温度は高いが皮膜の処
理がしにくくコストが高い巻線を使わざるを得ない。ま
た巻数の増加に伴なって発生する磁束が増えるのでコア
１４の断面積を大きくしなければならず、昇圧トランス
全体の体積が大きくなり、新規に大型の製造設備が必要
となってコストアップとなる。さらにマグネトロン１２
のヒータＦを加熱するために昇圧トランス５０にヒータ
巻線５０ｃを設けているが、出力電圧が約４Ｖになるよ
うに降圧しており一般的には１Ｔとか２Ｔである。した
がって、微調整が困難であった。The primary winding 50a of the step-up transformer 50 in the conventional magnetron driving device is formed of a single winding, and the winding is wound in a plurality of layers to obtain a desired inductance. Was there. Now, in consideration of achieving high output by setting the voltage of the commercial AC power source to 200V system, the inductance of about twice that of the 100V system step-up transformer is required, and the step-up transformer has a large cross-sectional area of the core. In addition, the number of turns increases, and it is necessary to wind many layers. To explain this further, 2
When a 00V power supply is used, the current I when the switching element 8 is conducting is an approximate expression of I = (E / L) × t E: voltage across the smoothing capacitor 4 L: primary inductance of the step-up transformer t: time expressed. At this time, if it is attempted to operate at almost the same operating frequency, E is proportional to the input voltage, so that L needs to be doubled when the input voltage doubles. Therefore, the number of turns of the primary winding must be increased. Then, in the step-up transformer 50 in the apparatus of FIG. 6, when the number of turns of the primary winding is required to be, for example, 30T, it is necessary to wind 5T for one layer and stack 6 layers for winding. Therefore, a general propeller fan 13
There is a risk that the temperature in the vicinity of the first layer inside will reach the upper temperature limit or higher when cooled by, and it is unavoidable to use windings that have a high heat resistant temperature but are difficult to process the coating and are expensive. In addition, since the magnetic flux generated increases as the number of turns increases, the cross-sectional area of the core 14 must be increased, the volume of the entire step-up transformer becomes large, and a new large-scale manufacturing facility is required, resulting in an increase in cost. Become. Further magnetron 12
The heater winding 50c is provided in the step-up transformer 50 to heat the heater F of the above, but the voltage is stepped down so that the output voltage becomes about 4V and is generally 1T or 2T. Therefore, fine adjustment was difficult.
【０００６】本発明は、上記事情に鑑みてなされたもの
で、その目的とするところは、高出力でマグネトロンを
駆動することができ、またコスト低減を図ることのでき
るマグネトロン駆動装置を提供することにある。The present invention has been made in view of the above circumstances, and an object of the present invention is to provide a magnetron drive device capable of driving a magnetron with high output and achieving cost reduction. It is in.
【０００７】[0007]
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、本発明は、第１に、直流電圧をインバータ回路で高
周波に変換して昇圧トランスの一次巻線に供給し、該昇
圧トランスの二次巻線に発生する高周波高圧出力を整流
してマグネトロンに印加し、該マグネトロンから高周波
エネルギーを放射させるマグネトロン駆動装置におい
て、前記昇圧トランスの一次巻線及び二次巻線はそれぞ
れ複数の巻線からなり、該一次巻線及び二次巻線のうち
の少なくとも一次巻線となる複数の巻線は直列に接続し
てなることを要旨とする。In order to solve the above-mentioned problems, the present invention is, first, to convert a direct current voltage into a high frequency by an inverter circuit and supply the high frequency to the primary winding of the step-up transformer, In a magnetron drive device for rectifying high-frequency high-voltage output generated in a secondary winding and applying it to a magnetron to radiate high-frequency energy from the magnetron, a primary winding and a secondary winding of the step-up transformer are each a plurality of windings. And a plurality of windings, which are at least primary windings of the primary winding and the secondary winding, are connected in series.
【０００８】第２に、上記第１の構成において、前記昇
圧トランスはギャップを挟んで一組のコアを突き合わせ
た磁路に、前記一次巻線及び二次巻線を含む複数の巻線
を巻回して構成してなることを要旨とする。Secondly, in the first structure, the step-up transformer has a plurality of windings including the primary winding and the secondary winding wound on a magnetic path formed by abutting a pair of cores with a gap interposed therebetween. The main point is that it is constructed by turning.
【０００９】[0009]
【作用】上記構成において、第１に、一次巻線及び二次
巻線をそれぞれ複数の巻線とし、このうち少なくとも一
次巻線となる複数の巻線を直列接続することにより、巻
回層数を大幅に増やすことなく全体として所望のインダ
クタンスを得ることが可能となる。したがって巻線の温
度上昇を低く抑えて高出力化を図ることが可能となる。
また巻線は耐熱温度の低い低コストのものを使用するこ
とができて高出力化を図ってもコスト上昇を低く抑える
ことが可能となる。In the above structure, firstly, the primary winding and the secondary winding each have a plurality of windings, and among these, at least a plurality of windings that are primary windings are connected in series, whereby the number of winding layers is increased. It is possible to obtain a desired inductance as a whole without significantly increasing Therefore, it becomes possible to suppress the temperature rise of the winding to a low level and to achieve a high output.
Further, the winding can use a low-cost one having a low heat-resistant temperature, so that it is possible to suppress the cost increase even if the output is increased.
【００１０】第２に、一組のコアを突き合わせた単一の
磁路に、一次巻線及び二次巻線を含む複数の巻線を巻回
することにより、昇圧トランスの小型化が可能になると
ともに、コスト低減の点で一層の有利性が得られる。Secondly, the step-up transformer can be miniaturized by winding a plurality of windings including a primary winding and a secondary winding around a single magnetic path formed by abutting a set of cores. At the same time, further advantages can be obtained in terms of cost reduction.
【００１１】[0011]
【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明
する。Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings.
【００１２】図１及び図２は、本発明の第１実施例を示
す図である。なお、図１及び後述の他の実施例を示す各
図において前記図６における機器及び回路素子等と同一
ないし均等のものは前記と同一符号を持って示し重複し
た説明を省略する。1 and 2 are views showing a first embodiment of the present invention. In FIG. 1 and other drawings showing other embodiments to be described later, the same or equivalent parts as those of the devices and circuit elements in FIG. 6 are designated by the same reference numerals, and the duplicated description will be omitted.
【００１３】まずマグネトロン駆動装置の構成を説明す
ると、本実施例では、昇圧トランス５が、エアギャップ
１５を挟んで一対のＵ型フェライトコア１４ａ，１４ｂ
を突き合わせた単一のコア（磁路）１４の一方の脚部に
一次巻線５１ａ、二次巻線５１ｂ及びヒータ巻線５１ｃ
が巻回され、他方の脚部に一次巻線５２ａ、二次巻線５
２ｂ及びヒータ巻線５２ｃが巻回されている。昇圧トラ
ンス５をこのような構成にすると、コア１４の型が一つ
でよくなり、またボビンは前記図７に示したような従来
のものと同じものを使用することができるのでコストの
点で有利である上、昇圧トランス５全体を小型コンパク
トに構成することが可能となる。First, the structure of the magnetron drive device will be described. In this embodiment, the step-up transformer 5 includes a pair of U-shaped ferrite cores 14a and 14b with an air gap 15 interposed therebetween.
The primary winding 51a, the secondary winding 51b, and the heater winding 51c on one leg of the single core (magnetic path) 14 in which
And the primary winding 52a and the secondary winding 5 on the other leg.
2b and the heater winding 52c are wound. When the step-up transformer 5 is configured in this way, only one type of core 14 is required, and the bobbin can be the same as the conventional one as shown in FIG. 7, so that the cost is reduced. In addition to being advantageous, it is possible to configure the entire step-up transformer 5 to be small and compact.
【００１４】そして、２つの一次巻線５１ａ，５２ａは
直列に接続され、これに対応して２つの二次巻線５１
ｂ，５２ｂも出力電圧が加算されるように順方向に直列
に接続されている。マグネトロン１２のヒータＦにはヒ
ータ巻線５２ｃからヒータ電圧が供給されている。The two primary windings 51a and 52a are connected in series, and the two secondary windings 51 corresponding to this are connected.
b and 52b are also connected in series in the forward direction so that the output voltages are added. A heater voltage is supplied to the heater F of the magnetron 12 from the heater winding 52c.
【００１５】このように、本実施例では、昇圧トランス
５の一次巻線５１ａ，５２ａが直列に接続されているの
で、巻回層を大幅に増やすことなく全体として所望のイ
ンダクタンスＬを得ることが可能となる。例えば、所要
のインダクタンスＬを得るために一次巻線を１つで構成
した前記図６の場合、１層当たり５Ｔで６層必要であっ
たものが、一次巻線５１ａ，５２ａを２個で構成した本
実施例では、１層当たり５Ｔで３層から４層でよい。し
たがって、熱がこもらず放熱しやすくなり、巻線の温度
上昇を低く抑えた上で高出力化を図ることが可能とな
る。また、巻線は耐熱温度の低い低コストのものを使用
することができるので、この点においてもコスト上昇を
低く抑えることが可能となる。As described above, in this embodiment, since the primary windings 51a and 52a of the step-up transformer 5 are connected in series, it is possible to obtain a desired inductance L as a whole without significantly increasing the number of winding layers. It will be possible. For example, in the case of FIG. 6 in which one primary winding is configured to obtain the required inductance L, what is required for six layers of 5T per layer is that two primary windings 51a and 52a are configured. In this embodiment, 3T to 4 layers may be used with 5T per layer. Therefore, the heat is not accumulated and the heat is easily radiated, and it is possible to increase the output while suppressing the temperature rise of the winding to be low. Further, since the winding can be used at low cost and has a low heat resistant temperature, it is possible to suppress the cost increase in this respect as well.
【００１６】図３には、本発明の第２実施例を示す。本
実施例では、コアが１４Ａ，１４Ｂで示すように各別と
されて２つの昇圧トランス５１，５２が用いられてい
る。２つの昇圧トランス５１，５２の一次巻線５１ａ，
５２ａ及び二次巻線５１ｂ，５２ｂがともに直列に接続
されている点は上記第１実施例の場合と同様である。マ
グネトロン１２のヒータＦには、昇圧トランス５２のヒ
ータ巻線５２ｃからヒータ電圧が供給されている。この
構成は、従来例図６の昇圧トランス５０のインダクタン
スや結合係数といった電気的な特性を２分割したものと
ほぼ同じであり、ほぼ同様の動作をさせることが可能と
なる。そして２つの昇圧トランス５１，５２の一次巻線
５１ａ，５２ａを直列に接続することにより昇圧トラン
ス１つで構成したときと比較して巻数を大幅に増やすこ
となく、前記第１実施例と同様に、全体として所望のイ
ンダクタンスＬを得ることができる。また、本実施例で
は、冷却ファン１３に対する全トランス５１，５２の断
面積も大きくなるので冷却の点でも有利となる。この結
果、従来例の場合一次巻線５０ａの内部温度は周辺との
温度差が１００℃程度であったものが、本実施例では約
８０℃となり、冷却性能の向上が図れる。これにより、
高出力でマグネトロン１２を駆動することが可能とな
る。また、個々の昇圧トランス５１，５２は従来の昇圧
トランスと比較して体積では２個で約１．５倍、重量で
は２個で１．２倍程度の増加となるが、１００Ｖ用高周
波昇圧トランスと同等の大きさの部品を使用できるので
コストの増大を招くことはない。FIG. 3 shows a second embodiment of the present invention. In this embodiment, two boosting transformers 51 and 52 are used, each having a separate core as shown by 14A and 14B. Primary winding 51a of two step-up transformers 51, 52,
52a and the secondary windings 51b, 52b are both connected in series as in the case of the first embodiment. A heater voltage is supplied to the heater F of the magnetron 12 from the heater winding 52c of the step-up transformer 52. This configuration is almost the same as the one obtained by dividing the electrical characteristics such as the inductance and the coupling coefficient of the step-up transformer 50 shown in FIG. 6 of the related art into two parts, and it is possible to perform almost the same operation. The primary windings 51a and 52a of the two step-up transformers 51 and 52 are connected in series, and the number of turns is not significantly increased as compared with the case where only one step-up transformer is used. , The desired inductance L can be obtained as a whole. Further, in this embodiment, the cross-sectional areas of all the transformers 51 and 52 with respect to the cooling fan 13 are increased, which is advantageous in terms of cooling. As a result, in the case of the conventional example, the internal temperature of the primary winding 50a has a temperature difference from the surroundings of about 100 ° C., but in the present embodiment, it becomes about 80 ° C., and the cooling performance can be improved. This allows
It becomes possible to drive the magnetron 12 with high output. In addition, the volume of each step-up transformer 51, 52 is about 1.5 times that of the conventional step-up transformer, and the weight is about 1.2 times that of the conventional step-up transformer. Since a component having the same size as that of can be used, the cost does not increase.
【００１７】次に、ヒータ巻線について説明する。ヒー
タ巻線は昇圧トランスの複数化によってさまざまな出力
が得られるようになり、コスト上昇を招くことなく最適
な値にすることが可能となる。本実施例の場合は５２の
昇圧トランスのみにヒータ巻線５２ｃを巻いたものであ
るが、５１の昇圧トランスのみに巻いても、また両方の
トランス５１，５２に巻いてもよい。このとき巻数は次
のように 巻 数 （Ｔ） 昇圧トランス５１ １ ０ １ ２ ２ ０ １ ２ 昇圧トランス５２ ０ １ １ ０ １ ２ ２ ２ 多くの組み合わせをつくることができる。さらに、二次
巻線５２ｂに近接してヒータ巻線５２ｃを設けるとヒー
タ巻線５２ｃの出力は巻数比に比例した値となる。図３
の二次巻線５１ｂ，５２ｂ直列接続の実施例では、二次
側のインダクタンスが両トランス５１，５２の和として
所望の値であれば、必ずしも両トランスのインダクタン
スが等しい必要性はなく、二次巻線５１ｂ，５２ｂの巻
数は適当に調節できる。したがって、マグネトロン１２
に最適なヒータ電流を与えることが可能となる。Next, the heater winding will be described. The heater winding can obtain various outputs by using a plurality of step-up transformers, and can be set to an optimum value without increasing the cost. In the case of the present embodiment, the heater winding 52c is wound only on the step-up transformer 52, but it may be wound only on the step-up transformer 51 or both transformers 51 and 52. At this time, the number of turns is as follows: Number of turns (T) Step-up transformer 51 1 0 1 2 2 0 1 2 Step-up transformer 52 0 1 1 0 1 2 2 2 Many combinations can be made. Further, when the heater winding 52c is provided close to the secondary winding 52b, the output of the heater winding 52c becomes a value proportional to the turn ratio. Figure 3
In the embodiment in which the secondary windings 51b and 52b are connected in series, if the inductance on the secondary side is a desired value as the sum of the two transformers 51 and 52, the inductances of both transformers do not necessarily have to be equal. The number of turns of the windings 51b and 52b can be adjusted appropriately. Therefore, the magnetron 12
It is possible to give an optimum heater current to the.
【００１８】図４には、本発明の第３実施例を示す。本
実施例は２つの昇圧トランス５１，５２の二次巻線５１
ｂ，５２ｂが並列に接続されている。この場合、二次巻
線の巻数は図３の直列接続の場合と比較して多くなるが
電流が半分になるため、細い電線が使用できる。並列接
続でもその動作はインピーダンスなどの回路定数が同じ
になるように昇圧トランス５１，５２を設計すれば上記
第２実施例等と殆んど同様になる。そして、本実施例に
おいても昇圧トランス５１，５２を構成するコアやボビ
ンは共用することができるのでコストの上昇を抑えるこ
とができる。FIG. 4 shows a third embodiment of the present invention. In this embodiment, the secondary winding 51 of the two step-up transformers 51 and 52 is used.
b and 52b are connected in parallel. In this case, the number of turns of the secondary winding is larger than that in the case of series connection in FIG. 3, but the current is halved, so a thin electric wire can be used. Even in the case of parallel connection, the operation is almost the same as that of the second embodiment and the like if the step-up transformers 51 and 52 are designed so that the circuit constants such as impedance become the same. Further, also in this embodiment, the cores and the bobbins forming the step-up transformers 51 and 52 can be shared, so that an increase in cost can be suppressed.
【００１９】図５には、本発明の第４実施例を示す。本
実施例は２つの昇圧トランス５１，５２の二次巻線５１
ｂ，５２ｂの出力を各別の倍電圧整流回路１１Ａ，１１
Ｂで整流してそれぞれのマグネトロン１２ａ，１２ｂを
駆動させるように構成したものである。二つのマグネト
ロン１２ａ，１２ｂからマイクロ波を加熱室に送ること
ができ、高出力でしかも加熱むらのない調理が可能とな
る。FIG. 5 shows a fourth embodiment of the present invention. In this embodiment, the secondary winding 51 of the two step-up transformers 51 and 52 is used.
b and 52b, the output of each of the double voltage rectification circuit 11A, 11
B is rectified to drive the magnetrons 12a and 12b. Microwaves can be sent from the two magnetrons 12a and 12b to the heating chamber, and cooking with high output and even heating can be performed.
【００２０】[0020]
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、第
１に、昇圧トランスの一次巻線及び二次巻線をそれぞれ
複数の巻線とし、このうち少なくとも一次巻線となる複
数の巻線は直列に接続したため、巻回層数を大幅に増や
すことなく全体として所望のインダクタンスを得ること
が可能となり、巻線の温度上昇を低く抑えて高出力化を
図ることができる。また、巻線は耐熱温度の低い低コス
トのものを使用することができるので高出力化を図って
もコスト上昇を低く抑えることができる。As described above, according to the present invention, firstly, the primary winding and the secondary winding of the step-up transformer are respectively made up of a plurality of windings, and a plurality of windings which are at least the primary windings are provided. Since the wires are connected in series, it is possible to obtain a desired inductance as a whole without significantly increasing the number of winding layers, and it is possible to suppress the temperature rise of the windings to a high output. In addition, since the winding can use a low-cost one having a low heat resistant temperature, the cost increase can be suppressed to a low level even if the output is increased.
【００２１】第２に、昇圧トランスはギャップを挟んで
一組のコアを突き合わせた磁路に、一次巻線及び二次巻
線を含む複数の巻線を巻回して構成したため、昇圧トラ
ンスを小型化することができるとともに製造し易くなっ
て一層のコスト低減を図ることができる。Secondly, since the step-up transformer is constructed by winding a plurality of windings including a primary winding and a secondary winding around a magnetic path in which a pair of cores are butted against each other with a gap interposed therebetween, the step-up transformer is compact. It is possible to reduce the cost and further facilitate the manufacture.
【図１】本発明に係るマグネトロン駆動装置の第１実施
例を示す回路図である。FIG. 1 is a circuit diagram showing a first embodiment of a magnetron drive device according to the present invention.
【図２】上記第１実施例における昇圧トランスの構成を
示す縦断面図である。FIG. 2 is a vertical cross-sectional view showing the configuration of the step-up transformer according to the first embodiment.
【図３】本発明の第２実施例を示す回路図である。FIG. 3 is a circuit diagram showing a second embodiment of the present invention.
【図４】本発明の第３実施例を示す回路図である。FIG. 4 is a circuit diagram showing a third embodiment of the present invention.
【図５】本発明の第４実施例を示す回路図である。FIG. 5 is a circuit diagram showing a fourth embodiment of the present invention.
【図６】従来のマグネトロン駆動装置を示す回路図であ
る。FIG. 6 is a circuit diagram showing a conventional magnetron drive device.
【図７】上記従来例における昇圧トランスの構成を示す
縦断面図である。FIG. 7 is a vertical cross-sectional view showing a configuration of a step-up transformer in the conventional example.
５，５１，５２ 昇圧トランス ５１ａ，５２ａ 一次巻線 ５１ｂ，５２ｂ 二次巻線 ５２ｃ ヒータ巻線 ８ インバータ回路を構成するスイッチング素子 １１Ａ 倍電圧整流回路 １２ マグネトロン １４ コア（磁路） １４ａ，１４ｂ 一対のＵ型フェライトコア １５ エアギャップ 5, 51, 52 Step-up transformers 51a, 52a Primary windings 51b, 52b Secondary windings 52c Heater windings 8 Switching elements forming an inverter circuit 11A Double voltage rectifier circuit 12 Magnetron 14 Cores (magnetic path) 14a, 14b A pair of U type ferrite core 15 Air gap
Claims (2)
換して昇圧トランスの一次巻線に供給し、該昇圧トラン
スの二次巻線に発生する高周波高圧出力を整流してマグ
ネトロンに印加し、該マグネトロンから高周波エネルギ
ーを放射させるマグネトロン駆動装置において、 前記昇圧トランスの一次巻線及び二次巻線はそれぞれ複
数の巻線からなり、該一次巻線及び二次巻線のうちの少
なくとも一次巻線となる複数の巻線は直列に接続してな
ることを特徴とするマグネトロン駆動装置。1. A DC voltage is converted into a high frequency by an inverter circuit and supplied to a primary winding of a step-up transformer, and a high-frequency high-voltage output generated in a secondary winding of the step-up transformer is rectified and applied to a magnetron. In a magnetron drive device for radiating high-frequency energy from a magnetron, the primary winding and the secondary winding of the step-up transformer each include a plurality of windings, and at least a primary winding of the primary winding and the secondary winding A magnetron drive device, wherein a plurality of windings are connected in series.
組のコアを突き合わせた磁路に、前記一次巻線及び二次
巻線を含む複数の巻線を巻回して構成してなることを特
徴とする請求項１記載のマグネトロン駆動装置。2. The step-up transformer is configured by winding a plurality of windings including the primary winding and the secondary winding around a magnetic path in which a pair of cores are butted against each other with a gap interposed therebetween. The magnetron drive device according to claim 1.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4259798A JPH06112063A (en) | 1992-09-29 | 1992-09-29 | Magnetron drive device |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4259798A JPH06112063A (en) | 1992-09-29 | 1992-09-29 | Magnetron drive device |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06112063A true JPH06112063A (en) | 1994-04-22 |
Family
ID=17339149
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4259798A Pending JPH06112063A (en) | 1992-09-29 | 1992-09-29 | Magnetron drive device |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06112063A (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4857981A (en) * | 1986-07-03 | 1989-08-15 | Olympus Optical Co., Ltd. | Semiconductor imaging device |
| WO2024103396A1 (en) * | 2022-11-18 | 2024-05-23 | Innoscience (Shenzhen) Semiconductor Co., Ltd. | Power converter and method for manufacturing the same |
-
1992
- 1992-09-29 JP JP4259798A patent/JPH06112063A/en active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4857981A (en) * | 1986-07-03 | 1989-08-15 | Olympus Optical Co., Ltd. | Semiconductor imaging device |
| WO2024103396A1 (en) * | 2022-11-18 | 2024-05-23 | Innoscience (Shenzhen) Semiconductor Co., Ltd. | Power converter and method for manufacturing the same |
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