JPH0588376B2 - - Google Patents
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- JPH0588376B2 JPH0588376B2 JP60272519A JP27251985A JPH0588376B2 JP H0588376 B2 JPH0588376 B2 JP H0588376B2 JP 60272519 A JP60272519 A JP 60272519A JP 27251985 A JP27251985 A JP 27251985A JP H0588376 B2 JPH0588376 B2 JP H0588376B2
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- 238000002347 injection Methods 0.000 claims description 16
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims description 16
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- 238000007906 compression Methods 0.000 description 27
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B3/00—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition
- F02B3/06—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition with compression ignition
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- Output Control And Ontrol Of Special Type Engine (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はデイーゼルエンジンへのガス供給装置
に関し、特に液化天然ガスタンク内でボイルオフ
したガスをデイーゼルエンジンに供給するガス供
給装置とガス冷却装置に関する。
に関し、特に液化天然ガスタンク内でボイルオフ
したガスをデイーゼルエンジンに供給するガス供
給装置とガス冷却装置に関する。
ガスを燃料とするデイーゼルエンジンには、低
圧ガス予混合燃焼方式と高圧ガス噴射拡散燃焼方
式とがあり、従来多くの場合低圧ガス予混合燃焼
方式が採用されてきた。この方法は吸入行程で予
混合気を吸入するかあるいは圧縮工程初期から中
期にかけてガス燃料をシリンダに噴射する方法で
あるが、圧縮工程中の断熱圧縮による温度上昇等
により異常燃焼が発生し易く、油燃料運転の場合
のデイーゼルエンジンより圧縮比を下げるなどの
処理を必要とし熱効率と出力が低くなる問題点が
あつた。
圧ガス予混合燃焼方式と高圧ガス噴射拡散燃焼方
式とがあり、従来多くの場合低圧ガス予混合燃焼
方式が採用されてきた。この方法は吸入行程で予
混合気を吸入するかあるいは圧縮工程初期から中
期にかけてガス燃料をシリンダに噴射する方法で
あるが、圧縮工程中の断熱圧縮による温度上昇等
により異常燃焼が発生し易く、油燃料運転の場合
のデイーゼルエンジンより圧縮比を下げるなどの
処理を必要とし熱効率と出力が低くなる問題点が
あつた。
このため高圧ガス噴射拡散燃焼方式の開発が現
在各社により進められている。第３図はこのガス
噴射拡散燃焼方式の一例を示す、図で液化天然ガ
スタンク１よりボイルオフしたガスが圧縮機１０
により加圧され、熱交換器２０にて海水により常
温にまで冷却され、高圧ガス供給管３０を通りデ
イーゼルエンジン１００に供給される。圧縮機１
０はレシプロ型４段圧縮機構１１，１２，１３，
１４よりなり電動機１５により駆動される。第３
段圧縮機構１３と第４段圧縮機構１４との間には
海水により加圧ガスを冷却するインタクーラ１６
が設けられている。
在各社により進められている。第３図はこのガス
噴射拡散燃焼方式の一例を示す、図で液化天然ガ
スタンク１よりボイルオフしたガスが圧縮機１０
により加圧され、熱交換器２０にて海水により常
温にまで冷却され、高圧ガス供給管３０を通りデ
イーゼルエンジン１００に供給される。圧縮機１
０はレシプロ型４段圧縮機構１１，１２，１３，
１４よりなり電動機１５により駆動される。第３
段圧縮機構１３と第４段圧縮機構１４との間には
海水により加圧ガスを冷却するインタクーラ１６
が設けられている。
ところが高圧ガス噴射拡散燃焼方式ではガスを
高圧に加圧するため多くの動力を必要とする、一
試算例を示すと液化天然ガスタンク容量125000m3
から１日当りその0.1％がボイルオフする場合、
この全量を250バール（気圧）に加圧するために
必要な圧縮機動力は約700kWとなる。
高圧に加圧するため多くの動力を必要とする、一
試算例を示すと液化天然ガスタンク容量125000m3
から１日当りその0.1％がボイルオフする場合、
この全量を250バール（気圧）に加圧するために
必要な圧縮機動力は約700kWとなる。
本発明の目的は前記従来装置の欠点を解消し、
ボイルオフガスの加圧に必要な動力の少ないデイ
ーゼルエンジンへのガス供給装置及びガス冷却装
置を提供するにある。
ボイルオフガスの加圧に必要な動力の少ないデイ
ーゼルエンジンへのガス供給装置及びガス冷却装
置を提供するにある。
１ デイーゼルエンジンに燃料として供給するボ
イルオフガスの一部分を低圧ガス予混合方式に
より供給し、残部は高圧ガス噴射方式でシリン
ダに別個に設けたガス噴射弁に供給する。低圧
ガスとして供給されるガス量は圧縮工程で異常
燃焼を発生させない範囲とする。
イルオフガスの一部分を低圧ガス予混合方式に
より供給し、残部は高圧ガス噴射方式でシリン
ダに別個に設けたガス噴射弁に供給する。低圧
ガスとして供給されるガス量は圧縮工程で異常
燃焼を発生させない範囲とする。
２ 高圧ガス供給の圧縮過程での冷却に低圧ガス
供給過程の冷熱を利用する。
供給過程の冷熱を利用する。
１ 使用される高圧ガスの量が少なくなるので、
高圧ガスに加圧するための所要動力が少なくな
る。
高圧ガスに加圧するための所要動力が少なくな
る。
２ 低温の低圧ガスで高圧ガスを冷却するため低
圧ガスと高圧ガスをそれぞれ別個に加圧供給す
る場合に比し、高圧ガスに加圧する為の所要動
力が更に少なくなる。
圧ガスと高圧ガスをそれぞれ別個に加圧供給す
る場合に比し、高圧ガスに加圧する為の所要動
力が更に少なくなる。
以下第１〜２図を参照し本発明の実施例につい
て説明する。
て説明する。
第１図は第１発明をあらわす第１実施例のガス
供給装置の系統図、第２図は第２発明をあらわす
第２実施例のガス供給装置の系統図である。
供給装置の系統図、第２図は第２発明をあらわす
第２実施例のガス供給装置の系統図である。
(1) 第１実施例（第１発明）
第１図で１は液化天然ガスタンク、１０は高圧
ガス圧縮機、１０ａは低圧圧縮装置、１１，１
２，１３，１４はガス圧縮機構、１５は電動機、
１６はインタガスクーラ、１７は低圧ガス圧縮
機、１８は電動機、２０，２１は熱交換器、３０
は高圧ガス供給管、３１は低圧ガス供給管、１０
０はデイーゼルエンジンである。
ガス圧縮機、１０ａは低圧圧縮装置、１１，１
２，１３，１４はガス圧縮機構、１５は電動機、
１６はインタガスクーラ、１７は低圧ガス圧縮
機、１８は電動機、２０，２１は熱交換器、３０
は高圧ガス供給管、３１は低圧ガス供給管、１０
０はデイーゼルエンジンである。
タンク１内の液化天然ガスは常時外界より熱が
侵入し蒸発し、ボイルオフガスが発生している。
ボイルオフガスの大部分は高圧ガス圧縮機１０に
より高圧に加圧され、熱交換器２０にて海水によ
り常温にまで冷却され、高圧ガス供給管３０をへ
てデイーゼルエンジン１００に供給される。圧縮
機１０はレシプロ型４段の圧縮機構１１，１２，
１３，１４を有し、電動機１５により駆動され、
第３段圧縮機構１３と第４段圧縮機構１４との間
には海水により加圧ガスを冷却するインタガスク
ーラ１６が設けられている。ボイルオフガスの一
部分は圧縮機１０ａにより低圧に加圧され熱交換
器２１にて海水により常温にまで加温され、低圧
ガス供給管３１を通りデイーゼルエンジン１００
に供給される。
侵入し蒸発し、ボイルオフガスが発生している。
ボイルオフガスの大部分は高圧ガス圧縮機１０に
より高圧に加圧され、熱交換器２０にて海水によ
り常温にまで冷却され、高圧ガス供給管３０をへ
てデイーゼルエンジン１００に供給される。圧縮
機１０はレシプロ型４段の圧縮機構１１，１２，
１３，１４を有し、電動機１５により駆動され、
第３段圧縮機構１３と第４段圧縮機構１４との間
には海水により加圧ガスを冷却するインタガスク
ーラ１６が設けられている。ボイルオフガスの一
部分は圧縮機１０ａにより低圧に加圧され熱交換
器２１にて海水により常温にまで加温され、低圧
ガス供給管３１を通りデイーゼルエンジン１００
に供給される。
デイーゼルエンジン１００では図示しないガス
噴射ノズルおよび制御弁などが高圧、低圧個別に
設けられており、低圧ガスはデイーゼルエンジン
１００のピストン圧縮工程の初期から中期にかけ
てシリンダに噴射される。ここで噴射される低圧
ガス量は、断熱圧縮工程中の温度上昇等による異
常燃焼が発生しない範囲に制限される。
噴射ノズルおよび制御弁などが高圧、低圧個別に
設けられており、低圧ガスはデイーゼルエンジン
１００のピストン圧縮工程の初期から中期にかけ
てシリンダに噴射される。ここで噴射される低圧
ガス量は、断熱圧縮工程中の温度上昇等による異
常燃焼が発生しない範囲に制限される。
高圧ガスはピストンの上死点付近に於てガス噴
射弁によりシリンダに瞬時に噴射される。この高
圧ガス噴射とほぼ同時に、図示しないパイロツト
油噴射装置により、着火用のパイロツト油がシリ
ンダ内に噴射される。これらの低圧ガス噴射、高
圧ガス噴射およびパイロツト油噴射に関するそれ
ぞれの基本技術は、低圧ガス予混合燃焼方式およ
び高圧ガス噴射拡散燃焼方式のデイーゼルエンジ
ンとして公知である。
射弁によりシリンダに瞬時に噴射される。この高
圧ガス噴射とほぼ同時に、図示しないパイロツト
油噴射装置により、着火用のパイロツト油がシリ
ンダ内に噴射される。これらの低圧ガス噴射、高
圧ガス噴射およびパイロツト油噴射に関するそれ
ぞれの基本技術は、低圧ガス予混合燃焼方式およ
び高圧ガス噴射拡散燃焼方式のデイーゼルエンジ
ンとして公知である。
(2) 第２実施例（第２発明）
第１発明である第１実施例では低圧ガスと高圧
ガスをそれぞれ独立した別個の装置で加圧し、冷
却及び加温を行つていたが、第２発明である第２
実施例では第２図に示すようにこれらを組み合せ
て装置の簡素化と加圧動力の低下をはかつたもの
である。ボイルオフガスの全量が先づ第１段の圧
縮機構１１にて低圧に加圧された後、その一部を
分岐して第１図の低圧ガス圧縮機１０ａと同様に
作用させ、この低圧ガスは加圧途中の高温ガスに
より熱交換器１９を介して加温される。前記のと
おり一部が分岐された残りの大部分の低圧ガス
は、第２段および第３段圧縮機構１２，１３によ
り順次加圧され、熱交換器１９にて先づ海水によ
り、次いで低圧ガスにより冷却され、さらに第４
段圧縮機構１４にて高圧に加圧された後熱交換器
２０にて海水により常温にまで冷却される。第４
段圧縮機構１４に入る温度は、その前段階で海水
のみにより冷却される第１実施例（第１発明）よ
りも低圧ガスの冷熱を利用して冷却している第２
実施例（第２発明）の方がより低下させることが
できる。これにより第４段圧縮機構１４の所要動
力を節約することができる。ガスの温度は設備の
設計条件および外界の温度により可成りの幅があ
るが、目安として例示すれば第１段圧縮機構１１
の入口ガス温度約130°K、出口温度約200°K、第
３段圧縮機構１３の出口温度約400°Kであり、海
水温度は約300°Kである。
ガスをそれぞれ独立した別個の装置で加圧し、冷
却及び加温を行つていたが、第２発明である第２
実施例では第２図に示すようにこれらを組み合せ
て装置の簡素化と加圧動力の低下をはかつたもの
である。ボイルオフガスの全量が先づ第１段の圧
縮機構１１にて低圧に加圧された後、その一部を
分岐して第１図の低圧ガス圧縮機１０ａと同様に
作用させ、この低圧ガスは加圧途中の高温ガスに
より熱交換器１９を介して加温される。前記のと
おり一部が分岐された残りの大部分の低圧ガス
は、第２段および第３段圧縮機構１２，１３によ
り順次加圧され、熱交換器１９にて先づ海水によ
り、次いで低圧ガスにより冷却され、さらに第４
段圧縮機構１４にて高圧に加圧された後熱交換器
２０にて海水により常温にまで冷却される。第４
段圧縮機構１４に入る温度は、その前段階で海水
のみにより冷却される第１実施例（第１発明）よ
りも低圧ガスの冷熱を利用して冷却している第２
実施例（第２発明）の方がより低下させることが
できる。これにより第４段圧縮機構１４の所要動
力を節約することができる。ガスの温度は設備の
設計条件および外界の温度により可成りの幅があ
るが、目安として例示すれば第１段圧縮機構１１
の入口ガス温度約130°K、出口温度約200°K、第
３段圧縮機構１３の出口温度約400°Kであり、海
水温度は約300°Kである。
なおデイーゼルエンジン１００については、第
１実施例乃至第３実施例について共通であるが、
低圧ガス予混合にて供給されるガス量は圧縮工程
で異常燃焼を発生させない範囲に制限しているの
で、圧縮比を下げるなどの処置を必要とせず、熱
効率と出力も高く保つことができる。
１実施例乃至第３実施例について共通であるが、
低圧ガス予混合にて供給されるガス量は圧縮工程
で異常燃焼を発生させない範囲に制限しているの
で、圧縮比を下げるなどの処置を必要とせず、熱
効率と出力も高く保つことができる。
第１発明によれば液化燃料ガスタンクでボイル
オフしたガスを全量高圧ガスとして供給する従来
例に比べ一部を低圧ガス状態で供給しているの
で、ガスを加圧する必要動力が少なくなる。又第
２発明では第１発明の効果に加え、さらに低圧ガ
スの冷熱を利用しているので、海水のみによる冷
却を行う場合に比し高圧ガス圧縮過程での所要動
力を軽減することができる。
オフしたガスを全量高圧ガスとして供給する従来
例に比べ一部を低圧ガス状態で供給しているの
で、ガスを加圧する必要動力が少なくなる。又第
２発明では第１発明の効果に加え、さらに低圧ガ
スの冷熱を利用しているので、海水のみによる冷
却を行う場合に比し高圧ガス圧縮過程での所要動
力を軽減することができる。
第１図は第１発明をあらわす第１実施例のガス
供給装置の系統図、第２図は第２発明をあらわす
第２実施例のガス供給装置の系統図、第３図は従
来例の第１図応当図である。 １……デイーゼルエンジン、１０……高圧ガス
圧縮器、１０ａ……低圧ガス圧縮機、１９……熱
交換器、３０……高圧ガスの通路、３１……低圧
ガスの通路、１００……二元燃料噴射デイーゼル
エンジン。
供給装置の系統図、第２図は第２発明をあらわす
第２実施例のガス供給装置の系統図、第３図は従
来例の第１図応当図である。 １……デイーゼルエンジン、１０……高圧ガス
圧縮器、１０ａ……低圧ガス圧縮機、１９……熱
交換器、３０……高圧ガスの通路、３１……低圧
ガスの通路、１００……二元燃料噴射デイーゼル
エンジン。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ガス燃料の着火用として油燃料が使用される
二元燃料式デイーゼルエンジンにおいて、 上記エンジンと上記ガス燃料が貯蔵される液化
燃料ガスタンクとの間の、上記液化燃料ガスタン
クからのボイルオフガスの通路を、高圧ガス圧縮
機を備えて同高圧ガス圧縮機にて圧縮された高圧
ガスが通過する高圧ガス通路と、 低圧ガス圧縮機を備えて、同低圧ガス圧縮機に
て圧縮された低圧ガスが流過する低圧ガス通路と
に分岐させ、 上記高圧ガス通路及び低圧ガス通路をシリンダ
に別個に設けられたガス噴射弁に夫々接続したこ
とを特徴とするガス焚きデイーゼルエンジンのガ
ス供給装置。 ２ ガス燃料の着火用として油燃料が使用される
二元燃料式デイーゼルエンジンにおいて、 上記エンジンと上記ガス燃料が貯蔵される液化
燃料ガスタンクとの間の、上記液化燃料ガスタン
クからのボイルオフガスの通路を、高圧ガス圧縮
機を備えて同高圧ガス圧縮機にて圧縮された高圧
ガスが通過する高圧ガス通路と、 低圧ガス圧縮機を備えて、同低圧ガス圧縮機に
て圧縮された低圧ガスが流過する低圧ガス通路と
に分岐させ、 上記高圧ガス通路及び低圧ガス通路をシリンダ
に別個に設けられたガス噴射弁に夫々接続し、上
記低圧ガス通路と高圧ガス通路との間には、ボイ
ルオフガスの加圧過程で低圧ガスの冷熱により高
圧ガスを冷却する熱交換器を設けたことを特徴と
するガス焚きデイーゼルエンジンのガス冷却装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27251985A JPS62131925A (ja) | 1985-12-05 | 1985-12-05 | ガス焚きデイ−ゼルエンジンのガス供給装置とガス冷却装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27251985A JPS62131925A (ja) | 1985-12-05 | 1985-12-05 | ガス焚きデイ−ゼルエンジンのガス供給装置とガス冷却装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62131925A JPS62131925A (ja) | 1987-06-15 |
| JPH0588376B2 true JPH0588376B2 (ja) | 1993-12-22 |
Family
ID=17515027
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27251985A Granted JPS62131925A (ja) | 1985-12-05 | 1985-12-05 | ガス焚きデイ−ゼルエンジンのガス供給装置とガス冷却装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62131925A (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0654101B2 (ja) * | 1987-06-02 | 1994-07-20 | 三菱重工業株式会社 | ガス焚きディ−ゼルエンジンのガス供給装置 |
| JP6073067B2 (ja) * | 2012-03-29 | 2017-02-01 | 大阪瓦斯株式会社 | エンジン及びその燃料供給方法 |
| KR101788749B1 (ko) * | 2014-02-24 | 2017-10-20 | 대우조선해양 주식회사 | 증발가스 처리 시스템 및 방법 |
| JP2015163795A (ja) * | 2015-06-12 | 2015-09-10 | 三菱重工業株式会社 | ２サイクルガスエンジン及び２サイクルガスエンジン用の燃料ガス噴射システム |
| JP2016006325A (ja) * | 2015-08-03 | 2016-01-14 | 三菱重工業株式会社 | ２サイクルガスエンジン及び２サイクルガスエンジン用の燃料ガス噴射システム |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58113536A (ja) * | 1981-07-08 | 1983-07-06 | モス・ロ−ゼンベルグ・ベルフト・アクチ−セルスカペツト | 低温液体の蒸発ガスを複式ガス／油燃焼デイ−ゼル機関に利用する方法と装置 |
| JPS609399U (ja) * | 1983-06-27 | 1985-01-22 | 松下電器産業株式会社 | 超音波振動子 |
| JPS604762B2 (ja) * | 1976-03-18 | 1985-02-06 | 次郎 桜井 | コンクリート管の成型機 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS604762U (ja) * | 1983-06-23 | 1985-01-14 | 三井造船株式会社 | デユアルフユ−エル機関における燃料噴射弁の配置構造 |
-
1985
- 1985-12-05 JP JP27251985A patent/JPS62131925A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS604762B2 (ja) * | 1976-03-18 | 1985-02-06 | 次郎 桜井 | コンクリート管の成型機 |
| JPS58113536A (ja) * | 1981-07-08 | 1983-07-06 | モス・ロ−ゼンベルグ・ベルフト・アクチ−セルスカペツト | 低温液体の蒸発ガスを複式ガス／油燃焼デイ−ゼル機関に利用する方法と装置 |
| JPS609399U (ja) * | 1983-06-27 | 1985-01-22 | 松下電器産業株式会社 | 超音波振動子 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62131925A (ja) | 1987-06-15 |
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