JPH0586256A - 熱可塑性樹脂組成物およびその射出成形体 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】高い低温衝撃強度、剛性度、ロックウエル硬度
を有し、かつ小さい線膨張係数を有する熱可塑性樹脂組
成物およびその射出成形体の提供。 【構成】結晶性プロピレン−エチレンブロックコポリマ
ー（Ａ）６１重量％、エチレン−ブテン−１共重合体ゴ
ム（Ｂ）１４重量％、エチレン−プロピレン共重合体ゴ
ム（Ｃ）１４重量％、タルク（Ｄ）１１重量％よりな
り、（Ａ）のＭＦＲが５８、〔η〕_T が１．４、ＥＰ含
量１２重量％、Ｐ部のＱ値が４、〔η〕_P が０．９、Ｅ
Ｐ部の〔η〕_EPが５．２、エチレン含量が３２重量％、
（Ｂ）のＱ値が２．２、ブテン−１含量が１８重量％、
〔η〕が１．７、ムーニー粘度が６６、（Ｃ）のＱ値が
２．３、ポリプロピレン含量が２７重量％、ムーニー粘
度が８８、（Ｄ）の平均粒径が２．１μｍで、かつＭＦ
Ｒ１８、曲げ弾性率が１４５００である熱可塑性樹脂組
成物およびその射出成形体。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、物性の点においては剛
性と低温耐衝撃性に優れ、さらに耐傷付き性に特長を有
し、射出成形加工性の点においては、成形サイクルが短
かく、さらにフローマークおよびメラメラの発生がなく
かつ面歪みがないなど面品質に特長を有する新規な熱可
塑性樹脂組成物に関する。さらに射出成形方法により成
形した寸法安定性の優れた射出成形体、特に自動車用バ
ンパーに関するものである。さらに詳しくは、特定の結
晶性ポリプロピレンを主体として、特定のエチレン−ブ
テン−１共重合体ゴム、特定のエチレン−プロピレン共
重合体ゴムおよびタルクよりなり、物性の点においては
剛性と低温耐衝撃性さらに耐傷付き性に優れ、また射出
成形加工性の点においては成形サイクルが短かく面品質
に優れた新規な熱可塑性樹脂組成物、およびこれを射出
成形方法により成形した寸法安定性の優れた射出成形
体、特に自動車用バンパーに関するものである。

【０００２】

【従来の技術】最近、自動車のバンパーは、軽量化、安
全性等からみて従来の鉄製バンパーからポリウレタン製
バンパーや結晶性プロピレン−エチレンブロックコポリ
マー製バンパーが使用されはじめた。しかしポリウレタ
ン製バンパーは、高価で比重が比較的高く、また結晶性
プロピレン−エチレンブロックコポリマー製バンパー
は、剛性度および熱変形温度等の熱的性質は優れている
が、低温における衝撃強度が低い。低温衝撃強度を改良
するために結晶性プロピレン−エチレンブロックコポリ
マーにエチレン−プロピレン共重合体ゴムを配合するこ
とが、例えば特開昭５３−２２５５２号および同５３−
４００４５号公報に提案されている。しかしエチレン−
プロピレン共重合体ゴムを配合するために剛性度および
熱変形温度等の熱的性質が劣り、これを解決するために
さらに炭酸カルシウム、硫酸バリウム、マイカ、結晶性
ケイ酸カルシウムおよびタルク等の無機充填剤を加えて
配合することが例えば特開昭５１−１３６７３５号、同
５３−６４２５６号、同５３−６４２５７号、同５７−
５５９５２号、同５７−２０７６３０号、同５８−１７
１３９号、同５８−１１１８４６号、同５９−９８１５
７号、特公昭５５−３３７４号公報等において提案され
ている。この中でバンパー用組成物は、特開昭５７−５
５９５２号、同５７−２０７６３０号、同５８−１１１
８４６号および同５９−９８１５７号公報等に、また特
開昭５１−１３６７３５号においてはタルク、同５７−
２０７６３０号においてはタルク、マイカまたはケイ酸
カルシウムを配合することにより、さらに成形収縮率が
小さくでき、寸法安定性が改良される効果も記載されて
いる。

【０００３】また特開昭５８−１７１３９号および同５
８−１７１４０号公報においては、結晶性プロピレン−
エチレンブロックコポリマーに、エチレン−プロピレン
共重合体ゴムのかわりにエチレン−ブテン−１共重合体
ゴムを配合することが提案されている。特に特開昭５８
−１７１４０号においては、エチレン−ブテン−１共重
合体ゴムを用いることによりエチレン−プロピレン共重
合体ゴムに比べて衝撃白化面積を小さくして、耐傷付き
性を改良する効果が得られることが記載されている。結
晶性プロピレン−エチレンコポリマー／エチレン−プロ
ピレン共重合体ゴム／タルクの組成物（エチレン−プロ
ピレン共重合体ゴム系組成物と略称する。）は、耐傷付
き性に難点を有するものの安価であることおよび成形性
が良好であることなどの理由により、バンパー用として
幅広く用いられている。また最近リサイクルの問題とも
相俟って強化ＲＩＭ−ウレタンを代替する動きがみられ
る。一方で、バンパーが自動車の意匠の一部としてボデ
ィとの一体感を出すことも要求され、バンパー用樹脂材
料に対しボディに用いられている鉄に近い寸法安定性が
求められている。エチレン−プロピレン共重合体ゴム系
樹脂組成物は通常射出成形加工方法によりバンパーに成
形される。その射出成形加工性に関して第１に、生産性
を上げるために、本組成物の成形サイクルが短縮される
こと、第２は本組成物が射出成形によりフローマークお
よびメラメラの発生がなくかつ面歪みのない、強化ＲＩ
Ｍ−ウレタンと同等な優れた面品質を有するバンパー成
形品を与えること等が要求されている。しかし、従来の
エチレン−プロピレン共重合体ゴム系組成物は耐傷付き
性において限界を有しているのが実情であり、また単純
にその流動性を上げると射出成形において面品質は改良
されるが、バンパーとして要求される低温衝撃強度が満
足されず、一方充填時間は短縮されるものの可塑化時間
が長くなるため成形サイクルタイムは、結果的に短縮さ
れないという問題点を有している。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】かかる状況に鑑み本発
明は、結晶性ポリプロピレンを主体として用い、物性の
点においてはバンパーとして要求される低温衝撃強度お
よび剛性度を満足し、かつ、従来用いられているエチレ
ン−プロピレン共重合体ゴム組成物よりさらに高いレベ
ルのロックウェル硬度を有し、射出成形加工性の点にお
いては、成形サイクルが短かく、かつ面品質の良好であ
る熱可塑性樹脂組成物を得、さらにその組成物を用いて
小さい線膨張係数を有する射出成形体、特にバンパーを
提供することを目的とする。

【０００５】

【課題を解決するための手段】本発明は、 結晶性ポリプロピレン（Ａ）：５０重量％以上、 エチレン−ブテン−１共重合体ゴム（Ｂ）：１０〜２０
重量％、 エチレン−プロピレン共重合体ゴム（Ｃ）：１０〜２０
重量％、 タルク（Ｄ）：８〜１４重量％、 よりなり、結晶性ポリプロピレン（Ａ）は下記の（ｉ）
又は（ｉｉ）から選ばれる一種であり、かつ（Ａ）、
（Ｂ）、（Ｃ）および（Ｄ）は下記の構造および物性を
有し、（Ａ）の結晶性プロピレン−エチレンブロックコ
ポリマーの第２セグメント量を（Ａ）’としたとき、
式、 （Ａ）＋（Ｂ）＋（Ｃ）＋（Ｄ）＝１００重量％ （１） （Ｂ）＋（Ｃ）＋（Ｄ）≧３０重量％ （２） ０．３≦｛〔（Ａ）’＋（Ｂ）＋（Ｃ）〕／１００｝≦０．４ （３） ０．１≦｛（Ａ）’／〔（Ａ）’＋（Ｂ）＋（Ｃ）〕｝ （４） ０．４≦｛（Ｂ）／〔（Ｂ）＋（Ｃ）〕｝≦０．６ （５） を満足し、かつメルトフローレート（２３０℃、２．１
６ｋｇ荷重下）が１５〜２５（ｇ／１０分）であり、２
３℃における曲げ弾性率が１００００（ｋｇ／ｃｍ² ）
以上であり、結晶性ポリプロピレン（Ａ）： （ｉ）第１セグメントであるプロピレンホモポリマー部
分のＧＰＣ（ゲルパーミエーションクロマトグラフィ
ー）法によるＱ値（＝重量平均分子量の数平均分子量に
対する比）が５以下、１３５℃テトラリン溶液の固有粘
度が０．８５〜０．９５（ｄｌ／ｇ）、第２セグメント
であるプロピレン−エチレンランダムコポリマー部分の
１３５℃テトラリン溶液の固有粘度が４．５〜５．５
（ｄｌ／ｇ）、プロピレン／エチレンの割合が７５／２
５〜６０／４０（重量％比）である結晶性プロピレン−
エチレンブロックコポリマー、 （ｉｉ）（ｉ）の結晶性プロピレン−エチレンブロック
コポリマーとＧＰＣ法によるＱ値が５以下、１３５℃テ
トラリン溶液の粘度が０．８５〜０．９５（ｄｌ／ｇ）
である結晶性プロピレンホモポリマーの混合物、 エチレン−ブテン−１共重合体ゴム（Ｂ）：ＧＰＣ法に
よるＱ値が２．７以下、ブテン−１含量が１５〜２０重
量％、７０℃キシレン溶液の固有粘度が１．１〜２．１
（ｄｌ／ｇ）、かつ１００℃でのムーニー粘度ＭＬ₁₊₄
１００が７〜９０、 エチレン−プロピレン共重合体ゴム（Ｃ）：ＧＰＣ法に
よるＱ値が２．７以下、プロピレン含量が２０〜３０重
量％、７０℃キシレン溶液の固有粘度が１．８〜２．２
（ｄｌ／ｇ）、かつ１００℃でのムーニー粘度ＭＬ₁₊₄
１００が３５〜１００、 タルク（Ｄ）：平均粒径が４μｍ以下。 であることを特徴とする熱可塑性樹脂組成物および該熱
可塑性樹脂組成物を射出成形方法により成形してなるこ
とを特徴とする射出成形体および該射出成形体がバンパ
ーに係るものである。

【０００６】本発明において結晶性ポリプロピレンと
は、結晶性プロピレンホモポリマー、および第１工程で
重合された第１セグメントとして結晶性プロピレンホモ
ポリマー部分、またはエチレンおよび／もしくは少なく
とも１つの他のα−オレフィン（例えばブテン−１、ヘ
キセン−１など）が６モル％以下の結晶性プロピレン−
α−オレフィンランダムコポリマー部分を有し、第２工
程で重合された第２セグメントとしてエチレンおよび／
もしくは少なくとも１つの他のα−オレフィン（例えば
ブテン−１、ヘキセン−１など）が10モル％以上のプロ
ピレン−α−オレフィンランダムコポリマー部分を有す
る結晶性プロピレン−α−オレフィンブロックコポリマ
ーをいう。この中で特に結晶性ポリプロピレン（Ａ）と
は第１工程で重合された第１セグメントとして結晶性プ
ロピレンホモポリマー部分、第２セグメントとしてプロ
ピレン−エチレンランダムコポリマー部分を有する結晶
性プロピレン−エチレンブロックコポリマーまたは結晶
性プロピレン−エチレンブロックコポリマーと結晶性プ
ロピレンホモポリマーの混合物を言う。

【０００７】結晶性ポリプロピレンは、たとえば、通常
チーグラーナッタ型触媒と呼称される三塩化チタンおよ
びアルキルアルミニウム化合物との組合せ触媒の存在下
に反応させて得ることができる。重合は０℃〜３００℃
までにわたって実施することができる。しかしプロピレ
ン等のα−オレフィンの高立体規則性重合においては、
１００℃以上では高度に立体規則性を有する重合体が得
られないなどの理由によって通常０℃〜１００℃の範囲
で行うのが好適である。重合圧力に関しては特に制限は
ないが、工業的かつ経済的であるという点で３〜１００
気圧程度の圧力が望ましく、重合体の分子量を調節する
ために、水素等の連鎖移動剤を添加することも可能であ
る。重合法は連続式でもバッチ式いずれでも可能であ
り、ブタン、ペンタン、ヘキサン、ヘプタン、オクタン
の如き不活性炭化水素溶媒によるスラリー重合、生成す
る重合体が該不活性炭化水素溶媒に溶解している状態で
重合する溶媒重合、無溶媒による液化モノマー中での塊
状重合、ガス状モノマー中での気相重合等が適用され
る。

【０００８】本発明で用いるポリプロピレンは、アイソ
特異性の（ｉｏｓｐｅｃｉｆｉｃ）チーグラー・ナッタ
触媒を使用して製造することができる。使用する触媒は
アイソ特異性（Ｉｓｏｃｐｅｃｉｆｉｃｉｔｙ）が高い
ものが好ましい。好適に使用できる触媒は、その遷移金
属触媒成分が層状の結晶構造を有する三塩化チタンまた
はマグネシウム化合物とチタン化合物との複合固体化合
物であり、その典型金属成分が有機アルミニウム化合物
である。触媒は第三成分として公知の電子供与性化合物
を含むことができる。三塩化チタンは四塩化チタンを種
々の還元剤によって還元することによって製造されたも
のを使用することができる。還元剤としてはアルミニウ
ム、チタン等の金属、水素、有機金属化合物などが知ら
れている。金属還元によって製造された三塩化チタンと
して代表的なものは、四塩化チタンを金属アルミニウム
によって還元し、その後ボールミル、振動ミルなどの装
置中で粉砕することによって活性化されたアルミニウム
の塩化物を含有する三塩化チタン組成物（ＴｉＣｌ₃ Ａ
Ａ）である。アイソ特異性、重合活性、粒子性状等を向
上させる目的で、粉砕時にエーテル、ケトン、エステ
ル、塩化アルミニウム、四塩化チタンなどから選ばれた
化合物を共存させることもできる。

【０００９】本発明の目的にとって更に好ましい三塩化
チタンは、四塩化チタンを有機アルミニウム化合物で還
元し、得られた三塩化チタン組成物を、エーテル化合物
およびハロゲン化合物と同時にあるいは逐次的に接触反
応させて得られた三塩化チタンである。エーテル化合物
は一般式Ｒ¹ −Ｏ−Ｒ² （Ｒ¹ 、Ｒ² は炭素数１〜１８
のアルキル基である）を持つもの特にジ−ｎ−ブチルエ
−テル、ジ−ｔ−アミルエーテルが好ましい。ハロゲン
化合物は特にヨウ素、ハロゲン化合物は特に三塩化ヨウ
素、ハロゲン化チタンは特に四塩化チタン、ハロゲン化
炭化水素は特に四塩化炭素、１，２−ジクロルエタンか
ら選ばれるのが好ましい。有機アルミニウム化合物は一
般式ＡｌＲ³ _n Ｘ_3-n （Ｒ³ は炭素数１〜１８の炭化水
素基、ＸはＣｌ、Ｂｒ、Ｉから選ばれるハロゲン、ｎは
３≧ｎ＞１を満足する数である）で表されるもの特にジ
エチルアルミニウムクロライド、エチルアルミニウムセ
スキクロライドが好ましい。これらの三塩化チタンの製
造方法については、特開昭４７−３４４７０号、同５３
−３３２８９号、同５３−５１２８５号、同５４−１１
９８６号、同５８−１４２９０３号、同６０−２８４０
５号、同６０−２２８５０４号公報等に詳しく述べられ
ている。遷移金属化合物成分として層状の結晶構造を有
する三塩化チタンを使用する場合、典型金属化合物成分
として一般式ＡｌＲ⁴ _m Ｘ_3-m（Ｒ⁴ は炭素数１〜１８
の炭化水素基、ＸはＣｌ、Ｂｒ、Ｉから選ばれるハロゲ
ン、ｍは３≧ｍ＞０）で表される有機アルミニウム化合
物が好ましい。本発明の目的にとって特に好ましい有機
アルミニウム化合物は、Ｒ⁴ がエチルまたはイソブチル
基、ｍが２．５≧ｍ≧１．５であるような化合物であ
る。具体的にはジエチルアルミニウムクロライド、ジエ
チルアルミニウムブロマイド、ジエチルアルミニウムア
イオダイドおよびこれらとトリエチルアルミニウムまた
はエチルアルミニウムジクロライドとの混合物を例示す
ることができる。後述の第三成分を併用する場合には３
≧ｍ≧２．５あるいは１．５≧ｍ＞０の有機アルミニウ
ム化合物も本発明の目的にとって好適に使用することが
できる。有機アルミニウム化合物と三塩化チタンの比率
は１：１〜１０００：１の広範囲のモル比から選ぶこと
ができる。三塩化チタンと有機アルミニウムとからなる
触媒は公知の第三成分を含むことができる。第三成分と
してε−カプロラクタム、メタクリル酸メチル、安息香
酸エチル、トルイル酸メチルなどのエステル化合物、亜
リン酸トリフェニル、亜リン酸トリブチルなどの亜リン
酸エステル、ヘキサメチルホスホリックトリアミドなど
のリン酸誘導体などを例示することができる。第三成分
の使用量は一般に有機アルミニウムに対し等モル以下で
ある。

【００１０】触媒の遷移金属固体触媒成分としてマグネ
シウム化合物とチタン化合物との複合固体化合物を使用
する場合、典型金属触媒成分としては、有機アルミニウ
ム化合物特に一般式ＡｌＲ⁵ _p Ｘ_3-p （Ｒ⁵ は炭素数１
〜１８の炭化水素基、ＸはＣｌ、Ｂｒ、Ｉから選ばれた
ハロゲン、水素またはアルコシ基、ｐは３≧ｐ＞２）で
表される化合物が好ましい。具体的にはトリエチルアル
ミニウム、トリイソブチルアルミニウムおよびこれらと
ジエチルアルミニウムクロライドまたはジイソブチルア
ルミニウムクロライドとの混合物を例示することができ
る。触媒は更に電子供与性化合物特に芳香族モノカルボ
ン酸エステルおよび／またはＳｉ−ＯＲ⁶ 結合を有する
ケイ素化合物を含むことが好ましい。Ｓｉ−ＯＲ⁶ 結合
（Ｒ⁶ は炭素数が１〜２０の炭化水素基である）を有す
るケイ素化合物は、一般式Ｒ⁷ _a Ｓｉ（ＯＲ⁶ ）
_4-a （Ｒ⁶ およびＲ⁷ は炭素数が１〜２０の炭化水素
基、ａは０≦ａ≦３の数字を表す。）で表されるアルコ
キシシラン化合物が好適に使用される。具体例として
は、テトラメトキシシラン、メチルトリメトキシシラ
ン、ジメチルジメトキシシラン、エチルトリメトキシシ
ラン、フェニルトリメトキシシラン、テトラエトキシシ
ラン、メチルトリエトキシシラン、エチルトリエトキシ
シラン、ビニルトリエトキシシラン、フェニルトリエト
キシシラン、ジフェニルジメトキシシラン、ジフェニル
ジエトキシシラン、ブチルトリエトキシシラン、テトラ
ブトキシシラン、ビニルトリブトキシシラン、ジエチル
ジエトキシシラン、シクロヘキシルメチルジメトキシシ
ラン、シクロヘキシルエチルジメトキシシラン、ｔ−ブ
チルメチルジメトキシシラン、ｉｓｏ−ブチルメチルジ
メトキシシラン等をあげることができる。該電子供与性
化合物は有機アルミニウム化合物１モルに対し、１モル
以下、特に０．０５〜１モルの範囲内で使用されること
が好ましい。

【００１１】マグネシウム化合物とチタン化合物との複
合固体化合物としては、四塩化チタンを有機マグネシウ
ム化合物で還元して得たマグネシウムの塩化物を含有す
る三塩化チタン、あるいは固体のマグネシウム化合物を
液相のチタン化合物と接触反応させることによって製造
された、いわゆる「担持触媒」を使用する。固体のマグ
ネシウム化合物は電子供与性化合物特に芳香族モノカル
ボン酸エステル、芳香族ジカルボン酸ジエステル、エー
テル化合物、アルコール類および／またはフェノール類
を含有するものであることが好ましい。芳香族モノカル
ボン酸エステルはチタン化合物との接触反応の時に共存
させることもできる。上記マグネシウム化合物とチタン
化合物との複合固体化合物については多くの特許公報に
記載があるが、本発明の目的にとって好適な触媒につい
ては特開昭５４−１１２９８８号、同５４−１１９５８
６号、同５６−３０４０７号、同５７−５９９０９号、
同５７−５９９１０号、同５７−５９９１１号、同５７
−５９９１２号、同５７−５９９１４号、同５７−５９
９１５号、同５７−５９９１６号、同５４−１１２９８
２号、同５５−１３３４０８号、同５８−２７７０４
号、同６１−２１８６０６号、特開平１−３１９５０８
号、特開平１−１１５９０９号公報等に詳しい記載があ
る。本発明の熱可塑性樹脂組成物が特に耐熱性、剛性、
傷付き性等が要求される用途に用いられる場合、結晶性
ポリプロピレンとしては結晶性プロピレンホモポリマー
または結晶性プロピレン−α−オレフィンブロックコポ
リマーの第１工程で重合された第１セグメントである結
晶性プロピレンホモポリマー部分の沸騰ヘプタン不溶部
のアイソタクチック・ペンタッド分率が０．９７０以上
でかつ沸騰ヘプタン可溶部の含有量が５．０重量％以下
であり、かつ２０℃キシレン可溶部の含有量が２．０重
量％以下である高結晶性ポリプロピレンを用いることが
好ましい。

【００１２】ここで言う沸騰ヘプタン不溶部のアイソタ
クチック・ペンタッド分率、沸騰ヘプタン可溶部の含有
量および２０℃のキシレンに可溶な重合体の含有量は、
次のように決定される。結晶性ポリプロピレン５ｇを沸
騰キシレン５００ｍｌに完全に溶解させた後、２０℃に
降温し４時間放置する。その後これを濾別し、２０℃キ
シレン不溶部を分離する。濾液を濃縮、乾固してキシレ
ンを蒸発させ、さらに減圧下６０℃で乾燥して、２０℃
のキシレンに可溶な重合体を得る。この乾燥重量を仕込
みサンプル重量で除した値を百分率で表現したものが２
０℃キシレン可溶部の含有量である。２０℃キシレン不
溶部は乾燥された後、沸騰ｎ−ヘプタンで８時間ソック
スレー抽出される。この抽出残渣を沸騰ヘプタン不溶部
と称し、この乾燥重量を仕込みサンプル重量（５ｇ）か
ら減じた値を仕込みサンプル重量で除した値を百分率で
表現したものが、沸騰ヘプタン可溶部の含有量である。
アイソタクチック・ペンタッド分率とは、Ａ．Ｚａｍｂ
ｅｌｌｉらによってＭａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，
６，９２５（１９７３）に発表されている方法、すなわ
ち¹³Ｃ−ＮＭＲを使用して測定される結晶性ポリプロピ
レン分子鎖中のペンタッド単位でのアイソタクチック連
鎖、換言すればプロピレンモノマー単位が５個連続して
メソ結合した連鎖の中心にあるプロピレンモノマー単位
の分率である。ただし、ＮＭＲ吸収ピークの帰属に関し
ては、その後発刊されたＭａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅ
ｓ，８，６８７（１９７５）に基づいて行うものであ
る。具体的には¹³Ｃ−ＮＭＲスペクトルのメチル炭素領
域の全吸収ピーク中のｍｍｍｍピークの面積分率として
アイソタクチック・ペンタッド分率を測定する。この方
法により英国ＮＡＴＩＯＮＡＬ ＰＨＹＳＩＣＡＬ Ｌ
ＡＢＯＲＡＴＯＲＹのＮＰＬ標準物質ＣＲＭＮｏ．Ｍ１
９−１４ Ｐｏｌｙｐｒｏｐｙｌｅｎｅ ＰＰ／ＭＷＤ
／２のアイソタクチック・ペンタッド分率を測定したと
ころ、０．９４４であった。該高結晶性ポリプロピレン
は例えば特開昭６０−２８４０５号、同６０−２２８５
０４号、同６１−２１８６０６号、同６１−２８７９１
７号、特開平１−３１９５０８号、特開平１−１１５９
０９号公報等に例示の方法で製造することが可能であ
る。

【００１３】耐衝撃性の要求される用途に用いられる場
合、結晶性ポリプロピレンは第１工程で重合された第１
セグメントである結晶性プロピレンホモポリマー部分も
しくは結晶性プロピレン−α−オレフィンランダムコポ
リマー部分と第２工程で重合された第２セグメントであ
るプロピレン−α−オレフィンランダムコポリマー部分
からなる結晶性プロピレン−α−オレフィンブロックコ
ポリマーを用いることが好ましい。該ブロックコポリマ
ーはスラリー重合法および気相重合法によって製造が可
能である。特に高い耐衝撃性が要求される用途に用いら
れる場合、第２セグメント量を多くすることが必要であ
り気相重合法によって好適に製造される。該気相重合法
による高耐衝撃性ポリプロピレンは、例えば特開昭６１
−２８７９１７号公報に例示の方法で製造することが可
能である。該ブロックコポリマーにおいて第１セグメン
トは、結晶性プロピレンホモポリマー部分またはエチレ
ンおよび／もしくは少なくとも１つの他のα−オレフィ
ンが６モル％以下の結晶性プロピレン−α−オレフィン
ランダムコポリマー部分を有している。結晶性プロピレ
ンホモポリマー部分を有しているものが好ましい。第２
セグメントは、エチレンおよび／もしくは少なくとも１
つの他のα−オレフィンが１０モル％以上のプロピレン
−α−オレフィンランダムコポリマー部分を有してい
る。エチレン含量が１０モル％以上であるプロピレンと
エチレンおよび／もしくは炭素数４ないし６のα−オレ
フィンとのプロピレン−α−オレフィンランダムコポリ
マー部分を有するものが好ましい。エチレン含量が１０
モル％以上であるプロピレン−エチレンランダムコポリ
マー部分を有しているものが特に好ましい。第１セグメ
ントとして結晶性ホモポリマー部分、第２セグメントと
してエチレン含量が１０モル％以上であるプロピレン−
エチレンランダムコポリマー部分を有する組合せが特に
好適である。以下該共重合体を結晶性プロピレン−エチ
レンブロックコポリマーと略称する。第２セグメントは
全重合量に対して１０〜７０重量％である。

【００１４】スラリー重合法では第２セグメント量は１
０〜３０重量％、気相重合法では１０〜７０重量％の範
囲で好適に製造される。気相重合法において更に、第２
セグメント量の多い結晶性プロピレン−α−オレフィン
ブロックコポリマーは特開平１−９８６０４号に例示の
方法で製造が可能であり、超高耐衝撃性の要求される用
途に好適に用いられる。第２セグメントの１３５℃テト
ラリン溶媒中での固有粘度は、製造時の生産性、重合体
のパウダー性状あるいは第１セグメントの固有粘度によ
って変える必要があるが、スラリー重合法では概ね３〜
１５（ｄｌ／ｇ）であり気相重合法では１〜５（ｄｌ／
ｇ）である。プロピレン−エチレンランダムコポリマー
部分の全体のブロックコポリマーに対する重量比率Ｘ
は、結晶性プロピレンホモポリマー部分と全体のブロッ
クコポリマーの各々の結晶融解熱量を測定することによ
り次式から計算で求めることができる。 Ｘ＝１−（ΔＨｆ）_T ／（ΔＨｆ）_P （ΔＨｆ）_T ：全体のブロックコポリマーの融解熱量
（ｃａｌ／ｇ） （ΔＨｆ）_P ：結晶性プロピレンホモポリマー部分の融
解熱量（ｃａｌ／ｇ） プロピレン−エチレンランダムコポリマー部分のエチレ
ン含量は、赤外線吸収スペクトル法により全体のブロッ
クコポリマー中のエチレン含量を重量％で測定し次式か
ら計算で求めることができる。 （Ｃ^' ₂)_EP＝（Ｃ^' ₂)_T ／Ｘ （Ｃ^' ₂)_T ：全体のブロックコポリマーのエチレン含量
（重量％） （Ｃ^' ₂)_EP：プロピレン−エチレンランダムコポリマー
部分のエチレン含量（重量％）

【００１５】プロピレン−エチレンランダムコポリマー
部分の１３５℃テトラリン溶液中での固有粘度〔η〕_EP
は、結晶性ホモポリマー部分と全体のブロックコポリマ
ーの各々の固有粘度を測定することにより次式から計算
で求めることができる。 〔η〕_EP＝〔η〕_T ／Ｘ−（１／Ｘ−１）〔η〕_P 〔η〕_P ：結晶性プロピレンホモポリマー部分の固有粘
度（ｄｌ／ｇ） 〔η〕_T ：全体のブロックコポリマーの固有粘度（ｄｌ
／ｇ） 本発明の熱可塑性樹脂組成物に用いられる結晶性プロピ
レン−エチレンブロックコポリマーは以下の通りであ
る。結晶性プロピレン−エチレンブロックコポリマーに
おいて、第１セグメントであるプロピレンホモポリマー
部分のＧＰＣ（ゲルパーミエーションクロマトグラフィ
ー）法による分子量分布を表わすＱ値（＝重量平均分子
量の数平均分子量の比）が５以下、好ましくは４．５以
下である。Ｑ値が５をこえると射出成形が工時の成形サ
イクルと面品質の関係において好ましい結果が得られな
い。またプロピレンホモポリマー部分の１３５℃、テト
ラリン溶液の固有粘度は０．８５〜０．９５（ｄｌ／
ｇ）である。０．９５（ｄｌ／ｇ）をこえると組成物の
メルトフローレートが低く、流動性が悪化し、充填時間
が長くなるため成形サイクルが長くなるとともに、良好
な面品質が得られない。また０．８５（ｄｌ／ｇ）未満
では物性の点において引張り伸び、低温衝撃強度が低
く、また射出成形性の点において良好な面品質が得られ
るものの可塑化時間が長くなるため成形サイクルが長く
なり好ましい結果が得られない。プロピレン−エチレン
ランダムコポリマー部分のエチレン含量（Ｃ^' ₂ )
_EP（重量％）は好ましくは２５〜４０重量％、さらに好
ましくは３０〜３５重量％である。２５重量％未満また
は４０重量％をこえると、組成物の低温耐衝撃強度に関
して好ましい結果が得られない。またプロピレン−エチ
レンランダムコポリマー部分の固有粘度〔η〕_EP（ｄｌ
／ｇ）は好ましくは４．５〜５．５（ｄｌ／ｇ）、さら
に好ましくは４．８〜５．３（ｄｌ／ｇ）である。４．
５（ｄｌ／ｇ）未満では射出成形加工時にフローマーク
が発生し、５．５（ｄｌ／ｇ）をこえるとゲート付近に
メラメラが発生し、面品質の点において好ましい結果が
得られない。

【００１６】本発明においてエチレン−ブテン−１共重
合体ゴム（Ｂ）は、エチレンとブテン−１を、通常の製
造触媒であるいわゆるチーグラーナッタ触媒を用いて重
合した共重合体ゴムであって、触媒として例えば、有機
アルミニウム化合物と炭化水素溶媒に可溶な３〜５価の
バナジウム化合物等が組み合わせて用いられる。上記の
アルミニウム化合物としては、アルキルアルミニウムセ
スキクロライド、トリアルキルアルミニウム、ジアルキ
ルアルミニウムモノクロライド、あるいはこれらの混合
物が用いられ、またバナジウム化合物としては、オキシ
三塩化バナジウム、四塩化バナジウムあるいはＶＯ（Ｏ
Ｒ⁸ ）_q Ｘ_3-q （０＜ｑ≦３、Ｒ⁸ は炭素数１〜１０で
表される直鎖、分岐又は環状の炭化水素）で示されるバ
ナデート化合物等を用いることができる。エチレン−ブ
テン−１共重合体ゴムの数平均分子量は押出機中で混練
可能なものであることが好ましく、１０，０００〜１０
０，０００である。分子量が小さすぎると押出機に供給
する際の取扱が困難であり、また分子量が大きすぎると
流動性が小さくなり加工が困難である。分子量分布につ
いても特に限定されず、通常、製造、市販されているモ
ノモーダルタイプ、バイモーダルタイプ等種々の分子量
分布を有するいずれの共重合体ゴムも使用し得る。ま
た、エチレン−ブテン−１−非共役ジエン共重合体ゴム
も使用することができるが、原料ゴム中の非共役ジエン
含量を７重量％以下とする事が好ましい。非共役ジエン
含量が７重量％を超えると、混練の際ゲル化を起こす
為、好ましくない。エチレン−ブテン−１共重合体ゴム
中のブテン−１含量は１５〜２０重量％、好ましくは１
６〜１９重量％、さらに好ましくは１７〜１８重量％で
ある。１５重量％未満では、低温衝撃強度に関して好ま
しい結果が得られず、２０重量％を超えるとロックウェ
ル硬度に関して好ましい結果が得られない。エチレン−
ブテン−１共重合体ゴムのＧＰＣ法によるＱ値は２．７
以下、好ましくは２．５以下、７０℃、キシレン溶液で
の固有粘度は１．１〜２．１（ｄｌ／ｇ）かつ１００℃
でムーニー粘度ＭＬ₁₊₄ １００が７〜９０であり、好ま
しくは各々１．２〜２．０（ｄｌ／ｇ）かつ１０〜８０
である。Ｑ値が２．７をこえるとロックウェル硬度が低
くなり好ましくない。７０℃キシレン溶液での固有粘度
が１．１（ｄｌ／ｇ）未満でかつ１００℃でのムーニー
粘度ＭＬ₁₊₄ １００が７未満ではロックウェル硬度およ
び低温衝撃強度に関して好ましい結果が得られず、また
各々２．０（ｄｌ／ｇ）かつ９０を超えると結晶性ポリ
プロピレン（Ａ）との分散が悪く低温衝撃強度に関して
好ましい結果が得られない。

【００１７】本発明においてエチレン−プロピレン共重
合体ゴム（Ｃ）は、エチレンとプロピレンを、通常の製
造触媒であるいわゆるチーグラーナッタ触媒を用いて重
合した共重合体ゴムであって、触媒として例えば、有機
アルミニウム化合物と炭化水素溶媒に可溶な３〜５価の
バナジウム化合物等が組み合わせて用いられる。上記の
アルミニウム化合物としては、アルキルアルミニウムセ
スキクロライド、トリアルキルアルミニウム、ジアルキ
ルアルミニウムモノクロライド、あるいはこれらの混合
物が用いられ、またバナジウム化合物としては、オキシ
三塩化バナジウム、四塩化バナジウムあるいはＶＯ（Ｏ
Ｒ⁸ ）_q Ｘ_3-q （０＜ｑ≦３、Ｒ⁸ は炭素数１〜１０で
表される直鎖、分岐又は環状の炭化水素）で示されるバ
ナデート化合物等を用いることができる。エチレン−プ
ロピレン共重合体ゴムの数平均分子量は押出機中で混練
可能なものであることが好ましく、１０，０００〜１０
０，０００である。分子量が小さすぎると押出機に供給
する際の取扱が困難であり、また分子量が大きすぎると
流動性が小さくなり加工が困難である。分子量分布につ
いても特に限定されず、通常、製造、市販されているモ
ノモーダルタイプ、バイモーダルタイプ等種々の分子量
分布を有するいずれの共重合体ゴムも使用し得る。ま
た、エチレン−プロピレン−非共役ジエン共重合体ゴム
も使用することができるが、原料ゴム中の非共役ジエン
含量を７重量％以下とする事が好ましい。非共役ジエン
含量が７重量％を超えると、混練の際ゲル化を起こす
為、好ましくない。エチレン−プロピレン共重合体ゴム
中のプロピレン含量は２０〜３０重量％、好ましくは２
２〜２８重量％である。２０重量％未満では低温衝撃強
度に関して好ましい結果が得られず３０重量％をこえる
とロックウェル硬度に関して好ましい結果が得られな
い。エチレン−プロピレン共重合体ゴムのＧＰＣ法によ
るＱ値は２．７以下、好ましくは２．５以下、７０℃キ
シレン溶液での固有粘度は１．８〜２．２（ｄｌ／
ｇ）、かつ１００℃でのムーニー粘度ＭＬ₁₊₄ １００が
３５〜１００であり、好ましくは各々１．９〜２．１
（ｄｌ／ｇ）、５０〜９０である。Ｑ値が２．７をこえ
るとロックウェル硬度が低くなり好ましくない。７０℃
キシレン溶液での固有粘度が１．８（ｄｌ／ｇ）未満
で、かつ１００℃でのムーニー粘度ＭＬ₁₊₄ １００が３
５未満ではロックウェル硬度および低温衝撃強度に関し
て好ましい結果が得られず、また各々２．２（ｄｌ／
ｇ）１００をこえると結晶性ポリプロピレン（Ａ）との
分散が悪く低温衝撃強度に関して好ましい結果が得られ
ない。

【００１８】本発明で使用されるタルク（Ｄ）の平均粒
子径は、４μｍ以下で、好ましくは３μｍ以下である。
４μｍより大きいものは衝撃強度の低下が大きく、光沢
等の外観も悪くなる。タルクは無処理のまま使用しても
良いがポリプロピレン系樹脂との界面接着性を向上さ
せ、また分散性を向上させる目的で通常知られている各
種シランカップリング剤、チタンカップリング剤、高級
脂肪酸、高級脂肪酸エステル、高級脂肪酸アミド、高級
脂肪酸塩類あるいは他の界面活性剤で表面を処理したも
のを使用することができる。ここでタルクの平均粒子径
とは遠心沈降式粒度分布測定装置を用いて水、アルコー
ル等の分散媒中に懸濁させて測定した篩下法の積分分布
曲線から求めた５０％相当粒子径Ｄ₅₀のことを意味す
る。

【００１９】本発明の熱可塑性樹脂組成物を例えばバン
パーとして使用するためには、評価に際して物性に関し
ては、耐傷付き性はロックウェル硬度で、寸法安定性は
熱による線膨張係数で評価することができる。ロックウ
ェル硬度は大きい方が耐傷付き性が良く、線膨張係数は
小さい方が寸法安定性が良い。射出成形加工性に関して
は、成形サイクルタイムおよび面品質ともに実物大の大
型バンパーを成形して評価する必要がある。流動性はメ
ルトフローレートで評価することができるが、可塑化時
間、面歪みはモデルの簡易金型では評価できず大型バン
パーの成形を行い評価をしなければならない。具体的な
物性値として、剛性度は２３℃の曲げ弾性率が１０００
０（ｋｇ／ｃｍ² ）以上、低温における衝撃強度は−３
０℃でのアイゾット衝撃強度（ノッチ付）が５（ｋｇ・
ｃｍ／ｃｍ）以上で、かつ脆化温度が−３０℃以下であ
ることが必要である。またロックウェル硬度が望ましく
は２３℃で５０以上、成形体の線膨張係数は−３０〜８
０℃の実用温度領域で７×１０^-5（ｃｍ／ｃｍ・℃）以
下であることが必要である。このため本発明の熱可塑性
樹脂組成物の配合割合は結晶性ポリプロピレン（Ａ）が
５０重量％以上、好ましくは５５重量％以上、エチレン
−ブテン−１共重合体ゴム（Ｂ）は１０〜２０重量％、
好ましくは１２〜１７重量％、エチレン−プロピレン共
重合体ゴム（Ｃ）は１０〜２０重量％、好ましくは１２
〜１７重量％、タルク（Ｄ）は８〜１４重量％、好まし
くは９〜１３重量％である。（Ａ）の第２セグメント
量、（Ｂ）および（Ｃ）の合計量が３０〜４０重量％、
好ましくは３２〜３８重量％で、かつ（Ａ）の第２セグ
メント量が該合計量に対し１０重量％以上、好ましくは
１５重量％以上である。（Ｂ）は（Ｂ）と（Ｃ）の合計
量に対し４０〜６０重量％、好ましくは４５〜５５重量
％である。さらに射出成形体の線膨張係数を小さくする
ために（Ｂ）、（Ｃ）および（Ｄ）の合計量は３０重量
％以上、好ましくは３２重量％以上、さらに好ましくは
３５重量％以上とすることが必要である。射出成形にお
いて、成形サイクルの短縮と面品質の両者を満足するた
めに組成物のメルトフローレート（２３０℃、２．１６
ｋｇ荷重下）を１５〜２５（ｇ／１０分）、好ましくは
１７〜２３（ｇ／１０分）にする必要がある。結晶性ポ
リプロピレン（Ａ）が５０重量％未満の場合には剛性
度、ロックウェル硬度が低い。エチレン−ブテン−１共
重合体ゴム（Ｂ）が１０重量％未満の場合は低温衝撃強
度が低く、２０重量％をこえると剛性度、ロックウェル
硬度が低い。併用するエチレン−プロピレン共重合体ゴ
ム（Ｃ）についても同様である。（Ａ）の第２セグメン
トは（Ａ）の第１セグメントと（Ｂ）ないし（Ｃ）の分
散を改良して衝撃強度を改良するために用いられる。
（Ａ）の第２セグメント量、（Ｂ）および（Ｃ）の合計
量が３０重量％未満では低温衝撃強度が低く、４０重量
％をこえると剛性度、ロックウェル硬度が低い。（Ａ）
の第２セグメント量が、該合計量に対し１０重量％未満
である場合、低温衝撃強度に関して好ましい結果が得ら
れない。タルク（Ｄ）は８重量％未満では剛性度が低
く、１４重量％をこえると低温衝撃強度が低い。また
（Ｂ）は（Ｃ）と共に低温衝撃強度の改良の目的で用い
られているが、（Ｂ）が（Ｂ）と（Ｃ）の合計量に対し
４０重量％未満ではロックウェル硬度が低く、６０重量
％をこえると低温衝撃強度が低く好ましい結果が得られ
ない。さらに（Ｂ）、（Ｃ）および（Ｄ）の合計量が３
０重量％未満では線膨張係数が大きくなり実用的に問題
がある。組成物のメルトフローレートが１５（ｇ／１０
分）未満では、流動性が悪く、面歪みが発生し面品質に
おいて好ましい結果が得られず、２５（ｇ／１０分）を
こえると可塑化時間が長くなり成形サイクルが長くなり
好ましい結果が得られない。この様に本発明の目的とす
る熱可塑性樹脂組成物は、使用する各成分の構造を上記
の様に特定化し、各成分の配合割合と特定範囲に限定し
て初めて得ることができる。

【００２０】本発明の組成物は、一軸押出機、二軸押出
機、バンバリーミキサー、熱ロールなどの混練機を用い
て製造することができる。各成分の混合は同時に行なっ
てもよく、また分割して行なってもよい。分割添加の方
法として、結晶性ポリプロピレンとタルクを混練した
後、エチレン−ブテン−１共重合体ゴムおよびエチレン
−プロピレン共重合体ゴム（以下あわせてゴムと略称す
る。）を添加する方法や、予め結晶性ポリプロピレンに
タルクを高濃度に混練してマスターバッチとし、それを
別途結晶性ポリプロピレンやゴム等で希釈しながら混練
する方法がある。さらに分割添加の第２の方法として、
結晶性ポリプロピレンとゴムを混練した後、タルクを添
加し混練する方法や、予め結晶性ポリプロピレンにゴム
を高濃度に混練してマスターバッチとし、それに結晶性
ポリプロピレン、タルクを添加し混練する方法がある。
分割添加の第３の方法として、予め結晶性ポリプロピレ
ンとタルク、結晶性ポリプロピレンとゴムをそれぞれ混
練しておき、最後にそれらを合わせて混練する方法であ
る。混練に必要な温度は１６０〜２３０℃であり、時間
は１〜２０分である。さらに、これらの混練機において
これらの基本成分以外に、酸化防止剤、紫外線吸収剤、
滑剤、顔料、帯電防止剤、銅害防止剤、難燃剤、中和
剤、発泡剤、可塑剤、造核剤、気泡防止剤、架橋剤等の
添加剤を配合することができる。

【００２１】これらの添加剤の中でも組成物として、屋
外における耐候性、耐熱性、耐酸化安定性を向上せしめ
るために、酸化防止剤や紫外線吸収剤を配合することが
好ましい。酸化防止剤として、２，６−ジ第三ブチルフ
ェノール、２，６−ジ第三ブチル−４−エチルフエノー
ル、２，６−ジ第三ブチル−α−ジメチルアミノ−バラ
−クレゾール、６−（４−ヒドロキシ−３，５−ジ第三
ブチルアニリノ）−２，４−ビスオクチル−チオ−１，
３，５−トリアジン、２，６−ジ第三ブチル−４−メチ
ルフエノール、トリス−（２−メチル−４−ヒドロキシ
−５−第三ブチルフェニル）ブタン、テトラキス−〔メ
チレン−３−（３’，５’−ジ第三ブチル−４’−ヒド
ロキシフェニル）プロピオネート〕メタン、ジテウリル
チオジプロピオネート等、紫外線吸収剤として、２−ヒ
ドロキシ−４−ｎ−オクトキシベンゾフェノン、２−ヒ
ドロキシ−４−オクタデシロキシベンゾフェノン、４−
ドデシロキシ−２−ヒドロキシベンゾフェノン、２−
（２’−ヒドロキシ−３’−第三ブチル−５’−メチル
フェニル）−５−クロロベンゾトリアゾール、２−
（２’−ヒドロキシ−３’，５’−ジ第三ブチル−フェ
ニル）−５−クロロベンゾトリアゾール、ビス−（２，
６−ジメチル−４−ピペリジル）セバケート等が挙げら
れる。本発明の熱可塑性樹脂組成物は剛性、ロックウェ
ル硬度および低温衝撃強度に優れており、押出成形、ブ
ロー成形、プレス成形または射出成形など各種の成形法
で成形体を得ることができる。この中で、成形体の線膨
張係数をより小さくするために射出成形方法が最も好ま
しい。成形サイクルタイムが短かく、かつ面品質に優れ
るなど射出成形加工性の面でも大きな特長を有してい
る。また、射出成形方法により成形した成形体は、面品
質に優れ線膨張係数が小さい。従って該組成物は、自動
車のバンパー用材料、とりわけ面品質と寸法安定性が厳
しく要求される大型バンパー用途に好適に用いられる。

【００２２】

【実施例】以下実施例により本発明を説明するが、これ
らは単なる例示であり、本発明は要旨を逸脱しない限り
これら実施例に限定されるものではない。次に実施例に
おける物性値の測定法を以下に示す。 （１）メルトフローレート ＪＩＳ Ｋ６７５８に規定された方法による。測定温度
は２３０℃であり荷重はことわりのない限り２．１６ｋ
ｇで測定する。 （２）引張試験 ＡＳＴＭ Ｄ６３８に規定された方法による。射出成形
により成形された試験片を用いる。試験片の厚みは３．
２ｍｍであり引張伸びを評価する。測定温度はことわり
のない限り２３℃である。 （３）曲げ試験 ＪＩＳ Ｋ７２０３に規定された方法による。射出成形
により成形された試験片を用いる。試験片の厚みは６．
４ｍｍであり、スパン長さ１００ｍｍ、荷重速度２．０
ｍｍ／分の条件で曲げ弾性率および曲げ強度を評価す
る。測定温度はことわりのない限り２３℃である。 （４）アイゾット衝撃強度 ＪＩＳ Ｋ７１１０に規定された方法による。射出成形
により成形された試験片を用いる。試験片の厚みは６．
４ｍｍであり、成形の後にノッチ加工されたノッチ付き
の衝撃強度を評価する。測定温度はことわりのない限り
２３℃である。それ以外の温度の場合は所定温度の恒温
槽で２時間状態調整をした後に測定を行う。

【００２３】（５）脆化温度 ＪＩＳ Ｋ６７５８に規定された方法による。射出成形
により成形された２５×１５０×２（ｍｍ）の平板から
所定の６．３×３８×２（ｍｍ）の試験片を打抜ち抜
き、所定の方法で評価を行う。 （６）ロックウェル硬度 ＪＩＳ Ｋ７２０７に規定された方法による。射出成形
により成形された試験片を用いる。試験片は厚み３．０
ｍｍのものを２枚重ねて用いた。鋼球はＲを用い評価の
値はＲスケールで表示する。 （７）加熱変形温度 ＪＩＳ Ｋ７２０７に規定された方法による。ファイバ
ーストレスは４．６ｋｇ／ｃｍ² で測定する。 （８）線膨張係数 測定装置としては、島津製作所社製 熱機械分析装置Ｔ
ＭＡ−４０を用い次のように測定した。特にことわりの
ない限り射出成形により成形された１００×４００×３
（ｍｍ）の平板試験片を用いる。平板を１２０℃で３０
分間アニールした後、中央部から１２．７×１２．７×
３（ｍｍ）の試験片を切り出し、２３℃における寸法を
正確に測定する。装置に射出成形時のＭＤまたはＴＤ方
向の寸法変化が測定できるようにセットする。５℃分の
昇温速度で−３０〜８０℃で昇温し、その間のＭＤまた
はＴＤ方向の寸法変化を測定する。２３℃における寸法
を基準に計算により、単位長さおよび単位温度あたりの
寸法変化を線膨張係数として求める。 （９）ムーニー粘度 ＪＩＳ Ｋ６３００に規定された方法により測定した。
測定温度は１００℃である。 （１０）エチレン含量、プロピレン含量、ブテン−１含
量 プレスシートを作製し測定した赤外吸収スペクトルに現
れるエチレン含量またはプロピレン含量についてはメチ
ル基（−ＣＨ₃ ）およびメチレン基（−ＣＨ₂ −）の特
性吸収の吸光度を用いて、ブテン−１含量についてはエ
チル基の特性吸収の吸光度を用いて、検量線法により求
めた。

【００２４】（１１）固有粘度 ウベローデ型粘度計を用いて濃度０．１、０．２および
０．５ｇ／ｄｌの３点について還元粘度を測定した。固
有粘度は、「高分子溶液、高分子実験学１１」（１９８
２年共立出版株式会社刊）第４９１頁に記載の計算方法
すなわち、還元粘度を濃度に対しプロットし、濃度をゼ
ロに外挿する外挿法によって求めた。結晶性ポリプロピ
レンについては、溶媒としてテトラリンを溶媒として用
い、温度１３５℃で評価した。エチレン−ブテン−１共
重合体ゴムおよびエチレン−プロピレン共重合体ゴムに
ついては、溶媒としてキシレンを用い、温度７０℃で評
価した。 （１２）分子量分布 ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）に
より測定し、以下に示す条件で行った。 結晶性ポリプロピレン ＧＰＣ：Ｗａｔｅｒｓ社製 １５０Ｃ型 カラム：昭和電工社製 Ｓｈｏｄｅｘ ８０ ＭＡ ２
本 サンプル量：３００μｌ（ポリマー濃度０．２ｗｔ％） 流 量：１ｍｌ／ｍｉｎ 温 度：１３５℃ 溶 媒：ｏ−ジクロルベンゼン 東洋曹達社製の標準ポリスチレンを用いて溶出体積と分
子量の検量線を作成した。検量線を用いて検体のポリス
チレン換算の重量平均分子量、数平均分子量を求め分子
量分布の尺度としてＱ値＝重量平均分子量／数平均分子
量を求めた。 エチレン−ブテン−１共重合体ゴム、エチレン−プ
ロピレン共重合体ゴム ＧＰＣ：Ｗａｔｅｒｓ社製 １５０Ｃ型 カラム：昭和電工社製 Ｓｈｏｄｅｘ ８０ ＭＡ １
本 サンプル量：３００μｌ（ポリマー濃度０．２ｗｔ％） 流 量：１ｍｌ／ｍｉｎ 温 度：１４５℃ 溶 媒：ｏ−ジクロルベンゼン 東洋曹達社製の標準ポリスチレンを用いて溶出体積と分
子量の検量線を作成した。検量線を用いて検体のポリス
チレン換算の重量平均分子量、数平均分子量を求め分子
量分布の尺度としてＱ値＝重量平均分子量／数平均分子
量を求めた。 （１３）タルク平均粒径（Ｄ₅₀） 測定装置として島津製作所製 遠心沈降式粒度分布測定
装置ＳＡ−ＣＰ２−２０型を用いタルクを水に懸濁さ
せ、さらにヘキサメタリン酸ナトリウムを少量加え均一
な懸濁液とし、セルに入れ液面高さ３ｃｍとし、回転数
５００ｒｐｍにて粒度分布曲線を測定した。篩下法プロ
ットで積分々布曲線を作成し、重量５０％に相当する平
均粒径Ｄ₅₀を求めた。

【００２５】（１４）射出成形加工性の評価 組成物を熱風乾燥器で１２０℃で２時間乾燥し、図１に
示す自動車用バンパーを次の成形条件下で射出成形評価
した。射出成形したバンパー寸法および重量は以下のと
おりである。 バンパー寸法 １）周長 ２９３０ｍｍ ２）幅 ｌ₁ ：５１０ｍｍ、 ｌ₂ ：３７０ｍｍ ３）肉厚 ４ｍｍ ４）ゲート幅 ６００ｍｍ バンパー重量 ４９００〜５０００ｇ 宇部興産社製 ＵＢＥＭＡＸ−ＵＶ ４０００−８３０
Ｉ．Ｍ．Ｍ．型射出成形機を用いシリンダー設定温度２
００℃、金型設定温度３０℃で次の標準的なサイクルで
成形を行った。ダイ下降−〔射出−スクリュー前進〕−
〔保圧−冷却−可塑化（計量）〕−ダイ上昇−〔押出−
取出し〕のサイクルである。これらの時間の合計を成形
サイクルタイムと称する。但し、括弧内は一部同時に進
行する工程である。バンパーの面品質の不良現象を図１
に示した。不良現象としては、２・・・メラメラ、３・
・・ゲート歪み、４・・・末端歪み、５・・・フローマ
ークがあげられる。メラメラはゲート付近の流れ方向に
発生する規則的な筋状の凸凹である。ゲート歪みおよび
末端歪みは各々ゲート付近と末端に発生するうねりであ
り、この両者を総称して面歪みと称する。フローマーク
は末端に流れ方向に直角に発生する規則的な帯状の凸凹
である。いずれも金型の面が忠実に転写されずにミクロ
ンオーダーの歪みがバンパー成形体の表面に発生する面
の不良現象である。面の不良現象のうち面歪みをなくす
ために主として保圧時間、冷却時間を長くするなどの方
法がとられる。可塑化時間は基本的には冷却時間の範囲
内にする必要がある。冷却時間が短かくなっても可塑化
時間が冷却時間の範囲内に収まらなければ、結果として
成形サイクルタイムは短縮されない。従って成形サイク
ルタイムは次の項目で評価される。 １）面歪みをなくすための保圧時間 ２）面歪みをなくすための冷却時間 ３）可塑化時間 一方面品質は次の項目で評価される。 １）面歪み ２）フローマーク ３）メラメラ （１５）ペンジュラムテスト ＦＭＶＳＳ ５８１に規定された方法による。上記の射
出成形により得られたバンパー成形体の衝撃試験を行な
った。測定温度は−３０℃、実効衝撃質量は１０００ｋ
ｇで行なった。

【００２６】（１６）塗装初期密着性 上記射出成形により得られたバンパーの切り出し片を試
験片とし、この試験片を１，１，１−トリクロルエタン
蒸気（７４℃）の中で30秒間、表面洗浄して常温乾燥
後、プライマーとして、日本ビーケミカル社製ＲＢ２９
１Ｈを塗装し、１００℃のオーブン中で２０分間焼き付
けし、その後、ウレタン系塗料（日本ビーケミカル社
製、フレキセン＃１０１）をスプレー塗装し、１２０℃
のオーブン中で４０分間焼き付け仕上げを行う。この塗
装試験の塗膜にカミソリ刃にて２ｍｍ角のゴバン目１０
０個（１０縦×１０横）を刻み、その上に２４ｍｍ幅の
セロファンテープ（ニチバン株式会社製）を指で圧着し
た後、その端面をつかんで一気に引きはがした時に残存
したゴバン目の数を残率（％）として評価した。 （１７）寸法安定性 上記の射出成形により得られたバンパーを１２０℃で１
時間アニールした後自動車の車体に取りつけ下記の条件
でヒートサイクルテストを行い、ヒートサイクルテスト
における８０℃および−３０℃におけるバンパーと車体
のずれの程度を目視で評価した。８０℃で７．５時間保
持し、その後２３℃で０．５時間保持し、さらに−３０
℃で７．５時間保持する。これを１サイクルとして４サ
イクルこれを繰り返して行う。上記（２）、（３）、
（４）、（６）および（７）の物性評価用試験片は、特
にことわりのない限り次の射出成形条件下で作製した。
組成物を熱風乾燥器で１２０℃で２時間乾燥後、東芝機
械製ＩＳ１５０Ｅ−Ｖ型射出成形機を用い成形温度２０
０℃、金型冷却温度５０℃、射出時間１５ｓｅｃ、冷却
時間３０ｓｅｃで射出成形を行った。上記（５）の物性
評価用試験片は、特にことわりのない限り次の射出成形
条件下で作製した。組成物を熱風乾燥器で１２０℃で２
時間乾燥後、日精樹脂工業社製ＦＳ７５（Ｎ）型射出成
形機を用い成形温度２００℃、金型冷却温度５０℃、射
出時間１５ｓｅｃ、冷却時間３０ｓｅｃで射出成形を行
った。上記（８）の物性評価用試験片は、特にことわり
のない限り次の射出成形条件下で作製した。組成物を熱
風乾燥器で１２０℃で２時間乾燥後、住友重機社製ネオ
マット５１５／１５０型射出成形機を用い成形温度２０
０℃、金型冷却温度５０℃、射出時間１５ｓｅｃ、冷却
時間３０ｓｅｃで射出成形を行った。以下の組成物は特
にことわりのない限り次のような条件で製造した。各成
分の所定量を計量し、ヘンシェルミキサーで均一に予備
混合した後、連続２軸混練機（日本製鋼所社製ＴＥＸ
４４ ＳＳ ３０ＢＷ−２Ｖ型）にて押出量３０ｋｇ／
時間、樹脂温度１８０℃、スクリュー回転数３５０回転
／分、ベント吸引下で行った。スクリューは三条タイプ
のローターとニーディングディスクを混練ゾーン２ケ
所、おのおの第１フィード口、第２フィード口の次のゾ
ーンに配置して構成した。以下の実施例、比較例におい
ては、参考例１〜４に記載した方法によって得た原料を
用いた。

【００２７】参考例１：結晶性ポリプロピレン（Ａ）の
製造 ＰＰ−１；結晶性ポリプロピレンを特開昭６０−２２８
５０４号公報に記載のスラリー重合法で製造した。メル
トフローレート（以下ＭＦＲと略称する）が６０（ｇ／
１０分）、１３５℃テトラリン溶媒中の固有粘度（以下
〔η〕_T と略称する）が１．４（ｄｌ／ｇ）、第１工程
で重合された第１セグメントであるプロピレンのホモポ
リマー部分（以下Ｐ部と略称する）の割合が８８重量
％、第２工程で重合された第２セグメントであるエチレ
ンとプロピレンのランダムコポリマー部分（以下ＥＰ部
と略称する）の割合（以下ＥＰ含量と略称する）が１２
重量％であり、Ｐ部の分子構造が分子量分布のＱ値が
７、１３５℃テトラリン溶媒中の固有粘度（以下〔η〕
_P と略称する）が０．９（ｄｌ／ｇ）、２０℃の冷キシ
レン可溶部の含有量（以下ＣＸＳと略称する）が２．４
重量％、沸騰ヘプタン可溶部の含有量（以下ＢＨＳと略
称する）が６．５重量％、沸騰ヘプタン不溶部のアイソ
タクチック・ペンタッド分率（以下ＩＰＦと略称する）
が０．９７２であり、ＥＰ部の分子構造が１３５℃、テ
トラリン溶媒中の固有粘度（以下〔η〕_EPと略称する）
が５．２（ｄｌ／ｇ）、ＥＰ部１００重量％としたとき
のエチレン含量の割合（以下（Ｃ’₂ ）_EPと略称する）
が３２重量％である結晶性プロピレン−エチレンブロッ
クコポリマー。 ＰＰ−２；結晶性ポリプロピレンを特開平１−３１９５
０８号公報に記載のスラリー重合法で製造した。ＭＦＲ
が５８（ｇ／１０分）、〔η〕_T が１．４（ｄｌ／
ｇ）、ＥＰ含量が１２重量％であり、Ｐ部のＱ値が４、
〔η〕_P が０．９、ＣＸＳが０．９重量％、ＢＨＳが
３．６重量％、ＩＰＦが０．９７２であり、ＥＰ部の
〔η〕_EPが５．２（ｄｌ／ｇ）、（Ｃ’₂ ）_EPが３２重
量％である結晶性プロピレン−エチレンブロックコポリ
マー。以下ＰＰ−２と同様な製造法で表１に示す分子構
造を有する、結晶性プロピレン−エチレンブロックコポ
リマー、ＰＰ−３〜ＰＰ−１３を製造した。同様に表１
に示す分子構造を有する結晶性プロピレンホモポリマ
ー、ＰＰ−１４を製造した。表１に結晶性ポリプロピレ
ンＰＰ−１〜ＰＰ−１４の内容をまとめて示す。

【００２８】参考例２：エチレン−ブテン−１共重合体
ゴム（Ｂ）の製造 エチレン−ブテン−１共重合体ゴムを特公昭４４−９３
９０号公報に記載の方法を参考にして均一溶液法で重合
した。 ＥＢＲ−１；ブテン−１含量が２５重量％、７０℃キシ
レン溶液中の固有粘度が１．０（ｄｌ／ｇ）、１００℃
のムーニー粘度ML₁₊₄ １００が３、分子量分布Ｑ値が
２．０であるエチレン−ブテン−１共重合体ゴム。同様
な方法で異なった分子構造を有するＥＢＲ−２からＥＢ
Ｒ−９まで８種のエチレン−ブテン−１共重合体ゴムを
重合した。ＥＢＲ−１を含めて９種のエチレン−ブテン
−１共重合体ゴムの内容をまとめて表２に示す。

【００２９】参考例３：エチレン−プロピレン共重合体
ゴム（Ｃ）の製造 参考例２と同様な方法で重合した。 ＥＰＲ−１；プロピレン含量が２７重量％、７０℃キシ
レン溶液中の固有粘度が１．５（ｄｌ／ｇ）、１００℃
のムーニー粘度ML₁₊₄ １００が２３のエチレン−プロピ
レン共重合体ゴム。同様な方法で異なった分子構造を有
するＥＰＲ−２からＥＰＲ−１０まで９種のエチレン−
プロピレン共重合体ゴムを重合した。ＥＰＲ−１を含め
て１０種のエチレン−プロピレン共重合体の内容をまと
めて表３に示す。

【００３０】参考例４：タルク（Ｄ） タルクの原石を機械的に粉砕し、乾式で分級し次の平均
粒径のタルクを得た。 タルク−１； Ｄ₅₀＝２．１μｍ タルク−２； Ｄ₅₀＝５．０μｍ

【００３１】実施例１〜３、比較例１〜９ エチレン−ブテン−１共重合体ゴム（Ｂ）として、ＥＢ
Ｒ−４、エチレン−プロピレン共重合体ゴム（Ｃ）とし
てＥＰＲ−４を用い、タルク（Ｄ）としてタルク−１を
用い、結晶性ポリプロピレン（Ａ）として表１に示す種
々の結晶性プロピレン−エチレンブロックコポリマーＰ
Ｐ−１〜ＰＰ−１２を用いた。各々の成分の重量％での
配合割合を下記の様に一定とした。 結晶性ポリプロピレン（Ａ）：ＥＢＲ−４：ＥＰＲ−
４：タルク−１＝６１：１４：１４：１１ 結晶性ポリプロピレン（Ａ）は、ＰＰ−１〜ＰＰ−１２
まで、Ｑ値、〔η〕_P 、ＣＸＳ、ＢＨＳ、ＩＰＦ、
〔η〕_EP、（Ｃ’₂ ）_EPの構造の変わったものを使用し
た。これらの配合物を所定の条件で混練して組成物を作
り所定の条件で試験片を射出成形した。物性評価結果を
表４に示す。また、これらの組成物射出成形加工性を所
定の方法で評価した。評価結果を表５に示す。本発明の
実施例は比較例に比べ引張り伸び、低温アイゾット衝撃
強度、脆化温度などの物性および射出成形加工性の両面
において優れている。実施例１〜３は、結晶性ポリプロ
ピレン（Ａ）のＣＸＳ、ＢＨＳおよびＩＰＦのレベルの
異なったものを用いた組成物である。いずれの組成物の
物性、成形加工性も良好である。この中で比較するとＣ
ＸＳ、ＢＨＳの少ない程、ＩＰＦの高い程、曲げ弾性
率、熱変形温度、ロックウェル硬度が高い。

【００３２】実施例４〜５、比較例１０〜１５ 結晶性ポリプロピレン（Ａ）としてＰＰ−２、エチレン
−プロピレン共重合体ゴム（Ｃ）としてＥＰＲ−４を用
い、タルク（Ｄ）としてタルク−１を用い、エチレン−
ブテン−１共重合体ゴム（Ｂ）として表２に示す種々の
分子構造を有するものを用いた。各々の成分の重量％で
の配合割合を下記の様に一定とした。 ＰＰ−２：エチレン−ブテン−１共重合体ゴム（Ｂ）：
ＥＰＲ−４：タルク−１＝６１：１４：１４：１１ エチレン−ブテン−１共重合体ゴム（Ｂ）は実施例１で
用いたＥＢＲ−４を除きＥＢＲ−１〜ＥＢＲ−９までブ
テン−１含量、固有粘度、ムーニー粘度、Ｑ値の変わっ
たものを用いた。これらの配合物を所定の条件で混練し
て組成物を作り、所定の条件で試験片を射出成形した。
物性評価結果を表６に示す。本発明の実施例は比較例に
比べ脆化温度とロックウェル硬度のバランスが優れてい
る。

【００３３】実施例６〜８、比較例１６〜２１ 結晶性ポリプロピレン（Ａ）としてＰＰ−２、エチレン
−ブテン−１共重合体ゴム（Ｂ）としてＥＢＲ−４用
い、タルク（Ｄ）としてタルク−１を用い、エチレン−
プロピレン共重合体ゴム（Ｃ）として表３に示す種々の
分子構造を有するものを用いた。各々の成分の重量％で
の配合割合を下記の様に一定とした。 ＰＰ−２：ＥＢＲ−４：エチレン−プロピレン共重合体
ゴム（Ｃ）：タルク−１＝６１：１４：１４：１１ エチレン−プロピレン共重合体ゴム（Ｃ）は実施例１で
用いたＥＰＲ−４を除きＥＰＲ−１〜ＥＰＲ−１０まで
ブテン−１含量、固有粘度、ムーニー粘度、Ｑ値の変わ
ったものを用いた。これらの配合物を所定の条件で混練
して組成物を作り、所定の条件で試験片を射出成形し
た。物性評価結果を表７に示す。本発明の実施例は比較
例に比べ脆化温度とロックウェル硬度のバランスが優れ
ている。

【００３４】比較例２２ 実施例１においてタルク−１の代わりにタルク−２を用
いる以外は実施例１と全く同様に組成物を作り、物性を
評価した。物性評価結果を表８に示す。タルクの平均粒
径の小さい実施例１に比べて低温衝撃強度、特に脆化温
度が著しく劣っている。

【００３５】比較例２３〜２６ 結晶性ポリプロピレン（Ａ）としてＰＰ−２およびＰＰ
−１４、エチレン−ブテン−１共重合体ゴム（Ｂ）とし
てＥＢＲ−４、エチレン−プロピレン共重合体ゴム
（Ｃ）としてＥＰＲ−４、タルク（Ｄ）としてタルク−
１を用い、実施例１と比較して（Ａ）の第２セグメント
量、（Ｂ）および（Ｃ）の合計量を変え、さらにはその
合計量に対し（Ａ）の第２セグメント量の割合を変えて
表９に示す割合で配合した。これらの配合物を所定の条
件で混練して組成物を作り、所定の条件で射出成形し
た。物性評価結果を表９に示す。比較例２３および２４
は（Ａ）の第２セグメント量、（Ｂ）および（Ｃ）の合
計量が４０重量％をこえるため実施例１と比較して曲げ
弾性率およびロックウェル硬度が低い。比較例２５はこ
の合計量が３０重量％未満であるため実施例と比較して
アイゾット衝撃強度および脆化温度で表わされる低温衝
撃強度が劣る。比較例２６は（Ａ）は第２セグメント
量、（Ｂ）および（Ｃ）の合計量に対し（Ａ）の第２セ
グメント量が１０重量％未満であるため低温衝撃強度が
劣る。

【００３６】比較例２７〜２８ 実施例１において（Ｂ）と（Ｃ）の合計量を一定にし
て、（Ｂ）と（Ｃ）の合計量に対する（Ｂ）の割合を変
えて表１０に示す割合で配合した。これらの配合物を所
定の条件で混練して組成物を作り、所定の条件で射出成
形した。物性評価結果を表１０に示す。比較例２７は
（Ｂ）の（Ｂ）と（Ｃ）の合計量に対する割合が４０重
量％未満と低いため実施例１と比較してロックウェル硬
度が低い。比較例２８は（Ｂ）の（Ｂ）と（Ｃ）の合計
量に対する割合が６０重量％をこえるため、実施例１と
比較してアイゾット衝撃強度および脆化温度で表わされ
る低温衝撃強度が劣る。 実施例９、比較例２９〜３０ 結晶性ポリプロピレン（Ａ）としてＰＰ−１３、ＰＰ−
１４、エチレン−ブテン−１共重合体ゴム（Ｂ）として
ＥＢＲ−４、エチレン−プロピレン共重合体ゴム（Ｃ）
としてＥＰＲ−４、タルク（Ｄ）としてタルク−１を用
いた。（Ａ）の第２セグメント量、（Ｂ）および（Ｃ）
の合計量を実施例１と同じに固定し、（Ｂ）、（Ｃ）お
よび（Ｄ）の合計量を変えて表１１に示す割合で配合し
た。これらの配合物を所定の条件で混練して組成物を作
り、所定の条件で射出成形した。物性評価結果を表１２
に示す。実施例１を含めて、実施例９および比較例２９
〜３０の組成物の線膨張係数を評価した。射出成形によ
る試験片の線膨張係数の評価方法は前述の測定法の項目
に示した通りである。プレス成形法による試験片の線膨
張係数の評価方法を以下に示す。（株）神藤金属工業所
製 圧縮成形機（型式Ｆ−３７）を用いて温度２２０
℃、予熱５分、加圧５分でプレス成形し、温度３０℃の
冷却プレスで固化させ５０×２００×３（ｍｍ）の試験
片を得た。この試験片を１２０℃で３０分間アニール
後、その中央部から１２．７×１２．７×３（ｍｍ）の
試験片を切り出し射出成形による試験片と同様に線膨張
係数を測定した。表１２に実施例１も含めて、射出成形
とプレス成形の試験片を比較して、線膨張係数を示す。
本発明の実施例は物性が良好でかつ射出成形による試験
片の線膨張係数が低く寸法安定性も良好である。比較例
は物性は良好であるが、（Ｂ）、（Ｃ）および（Ｄ）の
合計量が３０重量％未満のため射出成形による試験片の
線膨張係数が大きく寸法安定性が劣る。表１２に示すよ
うに組成物は射出成形法で成形した場合に初めて線膨張
係数が小さくなる。

【００３７】実施例１０〜１１、比較例３１〜４１ 実施例１、９および比較例１、１０、１１、１５、１
６、１７、２１、２７、２８、２９、３０の組成物から
所定の条件で射出成形法により自動車用バンパーを成形
した。バンパーのペンジュラムテスト、塗装初期密着
性、寸法安定性および耐傷付き性を評価した。また、耐
傷付き性は塗装作業時のハンドリングにおける成形体の
損傷の程度を目視で定性的に評価した。これらの評価結
果を表１３に示す。バンパーを用いた実用評価におい
て、実施例１０〜１１は全ての項目において良好な結果
が得られたのに対し、比較例３１〜４１は各々いくつか
の項目において不良な点がみられた。

【００３８】

【発明の効果】本発明による熱可塑性樹脂組成物は、単
に低温衝撃強度および剛性が優れているだけでなく、射
出成形加工性が良好で、大型射出成形体に必須な寸法安
定性が良好で、かつ成形品をとり扱うときとかく問題と
される耐傷付き性が良好であるという点において大きな
効果を有する。そして、本発明により提供される新規な
熱可塑性樹脂組成物は通常の加工法、たとえば射出成
形、押出成形、プレス成形法によって容易に成形体、フ
ィルム、シートなどに加工できる。中でも射出成形方法
は、該熱可塑性樹脂組成物に良好な寸法安定性を付与す
るという意味で最も好ましい成形方法である。特に最近
大型化し、車体との取付け精度、寸法安定性の要求の厳
しくなった大型高剛性バンパーの用途に好適に用いられ
る。

【００３９】

【表１】

【００４０】

【表２】

【００４１】

【表３】

【００４２】

【表４】

【００４３】

【表５】

【００４４】

【表６】

【００４５】

【表７】

【００４６】

【表８】

【００４７】

【表９】

【００４８】

【表１０】

【００４９】

【表１１】

【００５０】

【表１２】

【００５１】

【表１３】

【図面の簡単な説明】

【図１】射出成形したバンパーの一部の斜視図である。

【符号の説明】 １・・・ゲート部分、２・・・メラメラ、３・・・ゲー
ト歪み、４・・・末端歪み、５・・・フローマーク、ｌ
₁ ・・・バンパー幅、ｌ₂ ・・・バンパー幅

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山本 正志 千葉県市原市姉崎海岸５の１ 住友化学工 業株式会社内 (72)発明者 若槻 築 千葉県市原市姉崎海岸５の１ 住友化学工 業株式会社内 (72)発明者 野村 孝夫 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内 (72)発明者 西尾 武純 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内 (72)発明者 岩井 久幸 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】結晶性ポリプロピレン（Ａ）：５０重量％
   以上、 エチレン−ブテン−１共重合体ゴム（Ｂ）：１０〜２０
   重量％、 エチレン−プロピレン共重合体ゴム（Ｃ）：１０〜２０
   重量％、 タルク（Ｄ）：８〜１４重量％、 よりなり、結晶性ポリプロピレン（Ａ）は下記の（ｉ）
   又は（ｉｉ）から選ばれる一種であり、かつ（Ａ）、
   （Ｂ）、（Ｃ）および（Ｄ）は下記の構造および物性を
   有し、（Ａ）の結晶性プロピレン−エチレンブロックコ
   ポリマーの第２セグメント量を（Ａ）’としたとき、
   式、 （Ａ）＋（Ｂ）＋（Ｃ）＋（Ｄ）＝１００重量％ （１） （Ｂ）＋（Ｃ）＋（Ｄ）≧３０重量％ （２） ０．３≦｛〔（Ａ）’＋（Ｂ）＋（Ｃ）〕／１００｝≦０．４ （３） ０．１≦｛（Ａ）’／〔（Ａ）’＋（Ｂ）＋（Ｃ）〕｝ （４） ０．４≦｛（Ｂ）／〔（Ｂ）＋（Ｃ）〕｝≦０．６ （５） を満足し、かつメルトフローレート（２３０℃、２．１
   ６ｋｇ荷重下）が１５〜２５（ｇ／１０分）であり、２
   ３℃における曲げ弾性率が１００００（ｋｇ／ｃｍ² ）
   以上であることを特徴とする熱可塑性樹脂組成物。但
   し、結晶性ポリプロピレン（Ａ）： （ｉ）第１セグメントであるプロピレンホモポリマー部
   分のＧＰＣ（ゲルパーミエーションクロマトグラフィ
   ー）法によるＱ値（＝重量平均分子量の数平均分子量に
   対する比）が５以下、１３５℃テトラリン溶液の固有粘
   度が０．８５〜０．９５（ｄｌ／ｇ）、第２セグメント
   であるプロピレン−エチレンランダムコポリマー部分の
   １３５℃テトラリン溶液の固有粘度が４．５〜５．５
   （ｄｌ／ｇ）、プロピレン／エチレンの割合が７５／２
   ５〜６０／４０（重量％比）である結晶性プロピレン−
   エチレンブロックコポリマー、 （ｉｉ）（ｉ）の結晶性プロピレン−エチレンブロック
   コポリマーとＧＰＣ法によるＱ値が５以下、１３５℃テ
   トラリン溶液の固有粘度が０．８５〜０．９５（ｄｌ／
   ｇ）である結晶性プロピレンホモポリマーの混合物、 エチレン−ブテン−１共重合体ゴム（Ｂ）：ＧＰＣ法に
   よるＱ値が２．７以下、ブテン−１含量が１５〜２０重
   量％、７０℃キシレン溶液の固有粘度が１．１〜２．１
   （ｄｌ／ｇ）、かつ１００℃でのムーニー粘度ＭＬ₁₊₄
   １００が７〜９０、 エチレン−プロピレン共重合体ゴム（Ｃ）：ＧＰＣ法に
   よるＱ値が２．７以下、プロピレン含量が２０〜３０重
   量％、７０℃キシレン溶液の固有粘度が１．８〜２．２
   （ｄｌ／ｇ）、かつ１００℃でのムーニー粘度ＭＬ₁₊₄
   １００が３５〜１００、 タルク（Ｄ）：平均粒径が４μｍ以下。
2. 【請求項２】請求項１記載の熱可塑性樹脂組成物を射出
   成形方法により成形してなることを特徴とする射出成形
   体。
3. 【請求項３】射出成形体がバンパーである請求項２記載
   の射出成形体。