JPH0583776B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0583776B2 JPH0583776B2 JP19308088A JP19308088A JPH0583776B2 JP H0583776 B2 JPH0583776 B2 JP H0583776B2 JP 19308088 A JP19308088 A JP 19308088A JP 19308088 A JP19308088 A JP 19308088A JP H0583776 B2 JPH0583776 B2 JP H0583776B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cord
- twist coefficient
- twist
- bending fatigue
- belt
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
- 229920006231 aramid fiber Polymers 0.000 claims description 7
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 25
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 13
- 229920001971 elastomer Polymers 0.000 description 10
- 239000005060 rubber Substances 0.000 description 10
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 9
- 238000004073 vulcanization Methods 0.000 description 6
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 4
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 4
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 239000004760 aramid Substances 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- WYTGDNHDOZPMIW-RCBQFDQVSA-N alstonine Natural products C1=CC2=C3C=CC=CC3=NC2=C2N1C[C@H]1[C@H](C)OC=C(C(=O)OC)[C@H]1C2 WYTGDNHDOZPMIW-RCBQFDQVSA-N 0.000 description 2
- 229920003235 aromatic polyamide Polymers 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 229920000728 polyester Polymers 0.000 description 2
- 229920000742 Cotton Polymers 0.000 description 1
- 239000004593 Epoxy Substances 0.000 description 1
- 229920000271 Kevlar® Polymers 0.000 description 1
- 239000004677 Nylon Substances 0.000 description 1
- 229920002292 Nylon 6 Polymers 0.000 description 1
- 229920002302 Nylon 6,6 Polymers 0.000 description 1
- 229920000297 Rayon Polymers 0.000 description 1
- IDCBOTIENDVCBQ-UHFFFAOYSA-N TEPP Chemical compound CCOP(=O)(OCC)OP(=O)(OCC)OCC IDCBOTIENDVCBQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004809 Teflon Substances 0.000 description 1
- 229920006362 Teflon® Polymers 0.000 description 1
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 125000003118 aryl group Chemical group 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000002596 correlated effect Effects 0.000 description 1
- 230000000875 corresponding effect Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- BXKDSDJJOVIHMX-UHFFFAOYSA-N edrophonium chloride Chemical compound [Cl-].CC[N+](C)(C)C1=CC=CC(O)=C1 BXKDSDJJOVIHMX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 229920005558 epichlorohydrin rubber Polymers 0.000 description 1
- 238000009661 fatigue test Methods 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 239000003292 glue Substances 0.000 description 1
- 239000012948 isocyanate Substances 0.000 description 1
- 150000002513 isocyanates Chemical class 0.000 description 1
- 239000004761 kevlar Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 229920001778 nylon Polymers 0.000 description 1
- 229920001084 poly(chloroprene) Polymers 0.000 description 1
- 229920003225 polyurethane elastomer Polymers 0.000 description 1
- 239000002964 rayon Substances 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 229920003048 styrene butadiene rubber Polymers 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、高負荷伝動用の歯付ベルト、特にア
ラミド繊維原糸に下撚りをかけた後、該下撚りさ
れた糸を複数本引揃えて上記下撚り方向とは逆方
向の上撚りをかけてなる双撚糸の心体コードを有
し、該心体コードが3000デニール以上である歯付
ベルトに関するものである。Detailed Description of the Invention (Industrial Field of Application) The present invention relates to a toothed belt for high-load transmission, in particular, to a toothed belt for high-load transmission, in particular, after first twisting aramid fiber yarn, a plurality of the first twisted yarns are pulled. The present invention relates to a toothed belt having a core cord made of twin-twisted yarns which are twisted together in a direction opposite to the first twist direction, and the core cord is 3000 denier or more.
（従来の技術）
歯付ベルトには、機能や用途により歯形状、材
料構成等にいろいろなものがあるが、近年の要求
機能の多様化により、屈曲疲労性および高負荷伝
動性が要求されるものが増加しつつある。例えば
自動車において、オルタネータ、パワーステアリ
ング装置、空調装置、ウオータポンプ等の多数の
プーリを１本のベルトで駆動するサーペンタイン
のレイアウトの場合には、一般の場合よりも高い
屈曲疲労性及び高負荷伝動性が要求される。(Conventional technology) There are various types of toothed belts with different tooth shapes, material compositions, etc. depending on the function and application, but due to the diversification of required functions in recent years, bending fatigue resistance and high load transmission performance are required. things are increasing. For example, in the case of a serpentine layout in which a single belt drives multiple pulleys for an alternator, power steering device, air conditioner, water pump, etc. in an automobile, the serpentine layout has higher bending fatigue resistance and high load transmission than ordinary cases. is required.
そこで、例えば特公昭57−31018号公報に記載
されるように、屈曲疲労性を改善するために、複
数のヤーンを撚り合わせて形成される心体コード
の撚り係数を、
TM＝ｔ√／ｋ (1)
TM：撚り指標
ｔ： 長さ１インチ当りの撚り数で表わされる
コードの撚り数
ｄ：コードのデニール
ｋ： コードを構成するのに使用された特定の
素材の定数（例えばナイロン、ポリエステル
…73、アラミド…68、ガラス…90）
の式を用いて、４〜８の数値範囲にすることが提
案されている。 Therefore, as described in Japanese Patent Publication No. 57-31018, in order to improve the bending fatigue resistance, the twist coefficient of a core cord formed by twisting a plurality of yarns is TM=t√/k. (1) TM: Twist index t: Number of twists of the cord expressed in twists per inch of length d: Denier of the cord k: Constant of the particular material used to construct the cord (e.g. nylon, polyester) ...73, aramid...68, glass...90) It is proposed to use the following formula to set the value in the range of 4 to 8.
そのほか、高負荷伝動のためにアラミド繊維か
らなるコードを用い、撚り係数を特定の範囲とす
ることで、屈曲疲労性を改善するものが、特開昭
54−135954号公報、特開昭56−105135号公報など
に記載されている。 In addition, for high-load transmission, a cord made of aramid fiber is used and the twist coefficient is set within a specific range to improve bending fatigue resistance.
It is described in JP-A No. 54-135954, Japanese Patent Application Laid-open No. 105135-1980, etc.
（発明が解決しようとする課題）
そこで、発明者は、屈曲疲労性の改善について
研究を重ねたところ、屈曲疲労性は、上撚り係数
の影響を受けるものと確認されたが、特定範囲の
撚り係数としても、引張り弾性係数が高いアラミ
ド繊維からなる心体コードの場合には十分な屈曲
疲労性が得られない、
つまり、そのような心体コードは引張り弾性率
が高く、捩り剛性が高ことから、カテナリー（引
揃え率）を悪くしており、そのカテナリーの悪化
により屈曲疲労性の向上が十分に期待できないの
である。(Problem to be Solved by the Invention) Therefore, the inventor conducted repeated research on improving bending fatigue resistance, and found that bending fatigue resistance is affected by the ply twist coefficient. In terms of modulus, sufficient bending fatigue resistance cannot be obtained in the case of core cords made of aramid fibers that have a high tensile modulus of elasticity.In other words, such core cords have a high tensile modulus and high torsional rigidity. Therefore, the catenary (pulling alignment rate) is poor, and due to the deterioration of the catenary, a sufficient improvement in bending fatigue resistance cannot be expected.
ところで、心体コードの太さが変化すると、第
８図に示すように、3000デニールまではそれほど
でないが、3000デニールを越えると、強力変動係
数Ｒ、すなわち
Ｒ＝σ／（−）
σ：標準偏差
−：平均値
（サンプル数ｒ＝100）
の増加傾向が急激に大きくなる。これが、強力の
バラツキだけでなく、屈曲疲労性のバラツキの原
因ともなる。なお、第８図においては、強力変動
係数は1500デニールの場合を１として、指数表示
している。この場合、上撚り係数と下撚り係数と
の比は１である。 By the way, as shown in Figure 8, when the thickness of the mind-body cord changes, it is not so great up to 3000 denier, but when it exceeds 3000 denier, the strong coefficient of variation R, that is, R = σ / (-) σ: Standard Deviation -: The increasing tendency of the average value (number of samples r = 100) increases rapidly. This causes not only variation in strength but also variation in bending fatigue resistance. In addition, in FIG. 8, the strong coefficient of variation is expressed as an index, with the case of 1500 denier being set to 1. In this case, the ratio of the final twist coefficient to the final twist coefficient is 1.
高負荷伝動するためにはある程度のコード太さ
が必要であり、そのため、このような3000デニー
ル以上のコードが一般に歯付ベルトで高負荷用と
して用いられているが、このようなベルトは、上
述したごとく上記強力変動係数の増加傾向が大き
く、屈曲疲労性が特に問題となる、
請求項１の発明はかかる点に鑑みてなされても
ので、アラミド繊維からなる心体コードを有し、
該心体コードが3000デニール以上である高負荷伝
動用の歯付ベルトにおいて、屈曲疲労性を改善す
ることを目的とする。 In order to transmit high loads, a certain degree of cord thickness is required, and for this reason cords of 3000 denier or more are generally used as toothed belts for high loads. As a result, there is a large tendency for the strength variation coefficient to increase, and bending fatigue resistance becomes a particular problem.
The object of the present invention is to improve the bending fatigue resistance of a toothed belt for high-load transmission in which the core body cord is 3000 deniers or more.
また、請求項２の発明は、屈曲疲労性が改善さ
れるだけでなく、蛇行も小さくなる歯付ベルトを
提供することも目的とする。 Another object of the invention is to provide a toothed belt that not only has improved bending fatigue resistance but also reduces meandering.
（課題を解決するための手段）
請求項１の発明は、アラミド繊維原糸に下撚り
をかけた後、該下撚りされた糸を複数本引揃えて
上記下撚り方向とは逆方向の上撚りをかけてなる
心体コードを有し、該心体コードが3000デニール
以上である歯付ベルトを前提として、上記目的を
達成するために、上記心体コードは、上撚り係数
が3.5〜5.7で、かつカテナリーが0.8％以下である
ことを特徴とするもである。(Means for Solving the Problems) The invention of claim 1 provides a first twist of the aramid fiber yarn, and then a plurality of the first twisted yarns are pulled together and twisted in a direction opposite to the first twist direction. Assuming that the toothed belt has a twisted core cord and the core cord is 3000 denier or more, in order to achieve the above object, the core cord has a twist coefficient of 3.5 to 5.7. and has a catenary content of 0.8% or less.
なお、心体コードは3000デニール以上である
が、実用上40000デニール程度まで用いられる。 The heart-body cord has a denier of 3,000 denier or more, but in practical use up to 40,000 denier is used.
請求項２の発明は、さらに、上撚り係数と下撚
り係数との比Ｋが、
0.7≦Ｋ≦1.2
である。 In the invention of claim 2, the ratio K between the final twist coefficient and the final twist coefficient is 0.7≦K≦1.2.
（作用）
請求項１の発明は、上撚り係数だけでなく、カ
テナリーも、屈曲疲労性が向上するように特定の
数値範囲とされているので、高負荷伝動におい
て、屈曲疲労性が改善される。(Function) In the invention of claim 1, not only the ply twist coefficient but also the catenary is set within a specific numerical range so as to improve the bending fatigue resistance, so the bending fatigue resistance is improved in high load transmission. .
請求項２の発明は、さらに上撚り係数と下撚り
係数との比が特定されているので、屈曲疲労性の
改善だけでなく、蛇行運動量も小さくなる。 In the invention of claim 2, since the ratio between the final twist coefficient and the final twist coefficient is specified, not only the bending fatigue property is improved but also the meandering momentum is reduced.
（実施例）
以下、本発明の実施例を図面に沿つて詳細に説
明する。(Example) Hereinafter, an example of the present invention will be described in detail with reference to the drawings.
ベルトの断面構成を示す第１図において、１は
高負荷伝動用の歯付ベルト、２は歯付ベルト１の
背部１ａと歯部１ｂとを形成する弾性体としての
ゴム構造体、３はゴム構造体２にベルト長さ方向
に対して傾斜してスパイラル状に埋設された心体
コード、４は歯部１ｂの表面に被覆された歯帆布
で、歯面を構成している。 In FIG. 1 showing the cross-sectional structure of the belt, 1 is a toothed belt for high-load transmission, 2 is a rubber structure as an elastic body forming the back portion 1a and toothed portion 1b of the toothed belt 1, and 3 is rubber. A core cord 4 is embedded in the structure 2 in a spiral shape at an angle with respect to the belt length direction, and 4 is a tooth canvas coated on the surface of the tooth portion 1b, and constitutes a tooth surface.
上記ゴム構造体２は、クロロプレンゴム、スチ
レンブタジエンゴム、エピクロロヒドリンヒゴ
ム、ポリウレタンゴム、水素添加のアクリロニト
リロブタジエンゴム等からなり、ベルトの使用目
的に適した周知のゴム配合物で形成される。 The rubber structure 2 is made of a well-known rubber compound suitable for the intended use of the belt, such as chloroprene rubber, styrene-butadiene rubber, epichlorohydrin rubber, polyurethane rubber, or hydrogenated acrylonitributadiene rubber. Ru.
上記心体コード３は、アラミド繊維の撚糸コー
ドからなり、そのコード構成は1500de／２×３、
すなわち1500デニールのストランドを２本集めて
下撚りを行い、これを３本集めて下撚り方向とは
逆方向に上撚りしたものである。 The core cord 3 is made of twisted aramid fiber cord, and its cord configuration is 1500 de/2×3.
That is, two strands of 1500 denier were collected and first twisted, and three strands were collected and final twisted in the opposite direction to the first twisting direction.
上記歯帆布４は、６ナイロン、66ナイロン、芳
香族ポリエステル、テトロン、綿、レーヨン、テ
フロン等の材質の糸若しくは混紡糸を単独又は組
合わせて使用し、ベルト歯帆として要求される耐
摩耗性、摩擦係数を満足するように構成されたも
のである。なお、緯糸に巻縮糸を用いたウーリー
帆布の使用が望ましい。 The tooth canvas 4 is made of yarns or blended yarns made of materials such as nylon 6, nylon 66, aromatic polyester, Tetron, cotton, rayon, Teflon, etc., singly or in combination, and has the abrasion resistance required for belt tooth sails. , and is configured to satisfy the friction coefficient. Note that it is desirable to use a woolly canvas that uses curled yarn for the weft.
上記歯付ベルト１を製造するには、まず、所望
の綾角度を有する歯帆布４（ウーリー帆布）を用
意し、この歯帆布４にRFL、エポキシ系、イソ
シアネート系などの周知の接着剤を塗布して接着
処理し、必要に応じてゴム糊等をさらに塗布し、
周面に歯部１ｂに対応した凹凸形状を有する加硫
金型に接着する。 To manufacture the toothed belt 1, first, a toothed canvas 4 (Woolley canvas) having a desired winding angle is prepared, and a well-known adhesive such as RFL, epoxy, isocyanate, etc. is applied to this toothed canvas 4. Then apply adhesive, if necessary, apply rubber glue, etc.
It is bonded to a vulcanization mold having an uneven shape corresponding to the toothed portion 1b on the circumferential surface.
その際、ウーリー帆布からなる歯帆布４は、帆
布幅方向をベルト長さを方向とし、周知の方法で
筒状に接合し、加硫金型に接着する。なお、ウー
リー帆布を歯帆布として用いないときには、接着
処理を施した歯帆布４を金型の凹凸形状に沿わせ
て装着する。 At this time, the toothed canvas 4 made of woolly canvas is joined into a cylindrical shape by a well-known method, with the width direction of the canvas being the direction of the belt length, and is adhered to a vulcanization mold. Note that when the woolly canvas is not used as the tooth canvas, the tooth canvas 4 that has been subjected to adhesive treatment is attached along the uneven shape of the mold.
それから、上記加硫金型に装着された歯帆布４
の上に心体コード３をスパイラル状に巻き付け
る。この心体コード３には、予め周知の方法にて
接着処理が施されている。 Then, the tooth canvas 4 attached to the vulcanization mold is
Wrap the core cord 3 around it in a spiral shape. This core cord 3 has been subjected to adhesive treatment in advance by a well-known method.
続いて、その上に、背部１ａ及び歯部１ｂのゴ
ム構造体２を構成する所定のゴム配合の未加硫ゴ
ムシートを巻く。 Subsequently, an unvulcanized rubber sheet having a predetermined rubber composition constituting the rubber structure 2 of the back portion 1a and tooth portion 1b is wrapped thereon.
このようにして形成された未加硫ベルト素材を
金型と共に加硫装置内に装入し、所定の温度で所
定時間の間、加圧加硫を行う（例えば160℃、30
〜60分）。しかして、加硫が完了すると、加硫装
置より取り出し、加硫成形品を加硫金型より取り
外して、それを所定ベルト幅に切断して歯付ベル
ト１を得る。 The unvulcanized belt material thus formed is charged into a vulcanizer together with a mold, and pressure vulcanized at a predetermined temperature for a predetermined time (e.g., 160°C, 30°C).
~60 minutes). When the vulcanization is completed, the vulcanized product is removed from the vulcanization device, removed from the vulcanization mold, and cut into a predetermined belt width to obtain the toothed belt 1.
続いて、上記歯付ベルト１について行つた試験
について説明する。 Next, a test conducted on the toothed belt 1 will be explained.
試 料
ベルト寸法は、ベルト幅19mm、歯部のピツチ
8.0mm、コードピツチ1.5mm、ベルト長さ40インチ
である。心体コードとしてはアラミド繊維（デユ
ポン社製、商品名ケブラー）からなる撚糸コード
を用いた。そのコード構成は、1500de／２×３
である。Sample belt dimensions are belt width 19mm, tooth pitch.
8.0mm, cord pitch 1.5mm, belt length 40 inches. A twisted cord made of aramid fiber (manufactured by DuPont, trade name: Kevlar) was used as the core cord. The code structure is 1500de/2×3
It is.
試験方法
屈曲疲労試験は、第２図に示すように、４つの
歯付プーリ２１，２２，２３，２４（いずれも歯
部24個）と、４つのテンシヨンプーリ２５，２
６，２７，２８（直径32mm）に１本の試料ベルト
２９を巻回し、張力2To＝40Kgfの状態で２×
107サイクル走行させた。なお、１つの歯付プー
リ２１を駆動プーリ（回転数5570rpm）とした。Test method The bending fatigue test was conducted using four toothed pulleys 21, 22, 23, 24 (each with 24 teeth) and four tension pulleys 25, 2, as shown in Figure 2.
One sample belt 29 is wound around 6, 27, 28 (diameter 32 mm), and the tension is 2 To = 40 Kgf.
10 7 cycles were run. Note that one toothed pulley 21 was used as a drive pulley (rotation speed: 5570 rpm).
しかして、走行完了後に試料ベルト９２から心
体コードを取り出し、引張り残存強力を測定し、
初期強力との比でもつて強力保持率を算出した。
なお、引張り試験は東洋ボールドウイン製テンシ
ロンを用い、試料（ゲージ長）500mmでもつて、
伸長速度60％／min、初期荷重1/20ｇ／deの条件
で行つた。 After the running is completed, the core cord is taken out from the sample belt 92 and the residual tensile strength is measured.
The strength retention rate was also calculated from the ratio to the initial strength.
In addition, the tensile test was performed using Toyo Baldwin Tensilon, and even with a sample (gauge length) of 500 mm,
The test was carried out under the conditions of an elongation rate of 60%/min and an initial load of 1/20 g/de.
また、屈曲疲労により発生した伸び率は、走行
前後のベルト長さから算出した。 Furthermore, the elongation rate caused by bending fatigue was calculated from the belt length before and after running.
また、撚糸コード（心体コード）を解撚して、
下撚り糸に分解し、各々の長さを測定し、一番長
いものをＣ、一番短いものをＡとし、それらを用
いて次式によりカテナリーＷ（引揃え率）を算出
した。 Also, by untwisting the twisted cord (mind-body cord),
The yarn was separated into pre-twisted yarns, the lengths of each yarn were measured, the longest yarn was designated as C, and the shortest yarn was designated as A. Using these, the catenary W (pulling rate) was calculated using the following formula.
Ｗ＝（Ｃ−Ａ）÷Ａ×100 （％）
蛇行指数は、心体コードを、円筒の金型に巻き
付けた際にその転がり具合を指数で表したもの
で、心体コードをコード径の1.1倍のピツチで50
回スパイラル状に巻き付け、その50本の各々の間
隙を測定してそのピツチのバラツキを表示したも
のである。上下撚り係数の比Ｋが１のものを基準
として算出した。 W = (C - A) ÷ A × 100 (%) The meandering index is an index that expresses the degree of rolling of the core cord when it is wound around a cylindrical mold. 1.1x pitch for 50
The figure shows the variation in pitch by measuring the gaps between each of the 50 coils wound in a spiral. The calculations were made based on the ratio K of the upper and lower twist coefficients being 1.
試験結果
(1) 上撚り係数と、屈曲疲労後の強力保持率、発
生伸び率及びオリジナル強力との関係
1500de／２×３のアラミドコードで下撚り数
は20回／10cmに固定し、上撚り係数のみ変量して
試験した結果を第３図及び第４図に示す。尚、上
撚り係数及び下撚り係数は、前述した式(1)により
計算される。本試験においては下撚り係数は4.2
（固定）、カテナリーは１％（固定）である。コー
ドのオリジナル強力指数は、上撚り係数3.5のも
のを100として指数表示した。Test results (1) Relationship between ply twist coefficient, strength retention rate after bending fatigue, generated elongation rate, and original strength The number of first twists was fixed at 20 times/10 cm with 1500 de/2 x 3 aramid cord, and ply twist The results of testing with only the coefficients varied are shown in FIGS. 3 and 4. Note that the final twist coefficient and the final twist coefficient are calculated by the above-mentioned formula (1). In this test, the first twist coefficient was 4.2
(fixed), catenary is 1% (fixed). The original strength index of the cord was expressed as an index with a ply twist coefficient of 3.5 set as 100.
上撚り係数の増加と共に屈曲疲労性は向上する
が、屈曲している間に心体コードが伸びる。それ
らの関係は、屈曲疲労性と相関がある。 As the ply twist coefficient increases, the bending fatigue resistance improves, but the core cord stretches during bending. Their relationship is correlated with bending fatigue properties.
一般に、ベルトは走行中に、0.25％伸びると、
噛合い不良を生じ、実際の負荷走行では破損す
る。したがつて、上撚り係数は、少なくとも3.5
以上必要である。 Generally, when a belt stretches by 0.25% while running,
This will result in poor engagement and breakage during actual running under load. Therefore, the ply twist factor is at least 3.5
The above is necessary.
また、上撚り係数の増加と共に、オリジナル強
力が低下し、特定値を越えると、その低下が著し
い。したがつて、上撚り係数は、5.7以下である
ことが必要である。 Further, as the ply twist coefficient increases, the original strength decreases, and when it exceeds a certain value, the decrease becomes significant. Therefore, the ply twist coefficient needs to be 5.7 or less.
(2) カテナリーと屈曲疲労後の強力保持率との関
係
試験結果は第５図に示す通りである。なお、本
試験においては、上撚り係数は3.5（固定）、下撚
り係数は4.2（固定）である。(2) Relationship between catenary and strength retention after bending fatigue The test results are shown in Figure 5. In this test, the top twist coefficient was 3.5 (fixed) and the bottom twist coefficient was 4.2 (fixed).
上記結果より、カテナリーが0.8を越えると、
強力保持率が急激に低下することが判る
したがつて、カラナリーは、0.8以下であるこ
とが必要である。 From the above results, when the catenary exceeds 0.8,
It can be seen that the strength retention rate decreases rapidly.Therefore, the calanary must be 0.8 or less.
(3) 下撚り係数とカテナリーとの関係
試験結果は第６図に示す通りである。なお、本
試験においては、上撚り係数は3.5（固定）であ
る。(3) Relationship between first twist coefficient and catenary The test results are shown in Figure 6. In addition, in this test, the ply twist coefficient was 3.5 (fixed).
上記結果より、下撚り係数が2.1を越えると、
カテナリーが小さくなることが判る。 From the above results, when the pre-twist coefficient exceeds 2.1,
It can be seen that the catenary becomes smaller.
なお、カテナリーは引揃え率で、これを改善す
るためには撚糸機の機構を大幅に変える必要があ
るが、上記試験結果より、下撚り係数を変量する
ことでカテナリーの改善が図れることが判る。 Note that the catenary is the pulling rate, and to improve this it is necessary to drastically change the mechanism of the twisting machine, but the above test results show that the catenary can be improved by varying the pre-twist coefficient. .
(4) 撚糸コードの上下撚り係数の比と蛇行との関
係
試験結果は第７図に示す通りである。(4) Relationship between the ratio of the upper and lower twist coefficients of the twisted cord and meandering The test results are shown in Figure 7.
上記結果より、上撚り係数と下撚り係数との比
率は0.7〜1.2の範囲にあると蛇行が少ないことが
判る。 From the above results, it can be seen that meandering is reduced when the ratio of the final twist coefficient to the final twist coefficient is in the range of 0.7 to 1.2.
よつて、蛇行運動量を小さくするには、上記比
率を0.7〜1.2の範囲にする必要がある。 Therefore, in order to reduce the meandering momentum, it is necessary to set the above ratio in the range of 0.7 to 1.2.
（発明の効果）
上記のように構成したから、請求項１の発明
は、上撚り係数とカテナリーとが屈曲疲労性に優
れる特定の数値範囲となるので、高負荷伝動にお
いて、屈曲疲労性が向上し、ベルトの疲労寿命が
大幅に延びる。(Effects of the Invention) With the above structure, the invention of claim 1 has a specific numerical range in which the ply twist coefficient and catenary are excellent in bending fatigue resistance, so that bending fatigue resistance is improved in high-load transmission. This greatly extends the fatigue life of the belt.
請求項２の発明は、さらに上撚り係数と下撚り
係数との比も特定の数値範囲としたので、屈曲疲
労性が向上するだけでなく、さらに蛇行運動量も
小さくなり、優れた歯付ベルト性能を発揮する。 In the invention of claim 2, the ratio between the final twist coefficient and the final twist coefficient is set within a specific numerical range, so that not only the bending fatigue resistance is improved, but also the meandering momentum is further reduced, resulting in excellent toothed belt performance. demonstrate.
図面は本発明の実施例を示し、第１図は歯付ベ
ルトの構成を示す断面図、第２図は試験装置の概
略図、第３図乃至第８図は試験結果を示す図であ
る。
１……歯付ベルト、１ａ……背部、１ｂ……歯
部、２……ゴム構造体、３……心体コード、４…
…歯帆布。
The drawings show embodiments of the present invention; FIG. 1 is a sectional view showing the structure of a toothed belt, FIG. 2 is a schematic diagram of a test device, and FIGS. 3 to 8 are diagrams showing test results. DESCRIPTION OF SYMBOLS 1... Toothed belt, 1a... Back part, 1b... Teeth part, 2... Rubber structure, 3... Heart body cord, 4...
...tooth canvas.
Claims (1)
撚りされた糸を複数本引揃えて上記下撚り方向と
は逆方向の上撚りをかけてなる心体コードを有
し、該心体コードが3000デニール以上である歯付
ベルトにおいて、上記心体コードは、上撚り係数
が3.5〜5.7で、かつカテナリーが0.8％以下である
ことを特徴とする歯付ベルト。 ２ 心体コードの上撚り係数と下撚り係数との比
Ｋが、 0.7≦Ｋ≦1.2 であるところの請求項１記載の歯付ベルト。[Scope of Claims] 1. After applying a first twist to the aramid fiber raw yarn, a plurality of the first twisted yarns are pulled together and a final twist is applied in a direction opposite to the first twist direction to obtain a core cord. A toothed belt having a core cord having a diameter of 3000 deniers or more, wherein the core cord has a twist coefficient of 3.5 to 5.7 and a catenary of 0.8% or less. 2. The toothed belt according to claim 1, wherein the ratio K between the upper twist coefficient and the lower twist coefficient of the core cord is 0.7≦K≦1.2.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19308088A JPH0242230A (en) | 1988-08-02 | 1988-08-02 | Toothed belt |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19308088A JPH0242230A (en) | 1988-08-02 | 1988-08-02 | Toothed belt |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0242230A JPH0242230A (en) | 1990-02-13 |
| JPH0583776B2 true JPH0583776B2 (en) | 1993-11-29 |
Family
ID=16301886
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19308088A Granted JPH0242230A (en) | 1988-08-02 | 1988-08-02 | Toothed belt |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0242230A (en) |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5200847A (en) * | 1990-05-01 | 1993-04-06 | Casio Computer Co., Ltd. | Liquid crystal display device having driving circuit forming on a heat-resistant sub-substrate |
| JPH0434545U (en) * | 1990-07-19 | 1992-03-23 | ||
| JPH0544131A (en) * | 1991-07-31 | 1993-02-23 | Mitsuboshi Belting Ltd | Aramid yarn cord and belt for power transmission using the same cord |
| JP2008309902A (en) | 2007-06-12 | 2008-12-25 | Ricoh Co Ltd | Cleaning device, and image forming apparatus and process cartridge including device |
| JP5750561B1 (en) * | 2014-06-20 | 2015-07-22 | バンドー化学株式会社 | Transmission belt and belt transmission device having the same |
| EP3159575B1 (en) | 2014-06-20 | 2018-06-27 | Bando Chemical Industries, Ltd. | Transmission belt and belt transmission device equipped with same |
| WO2016157105A1 (en) | 2015-03-31 | 2016-10-06 | Fisher & Paykel Healthcare Limited | A user interface and system for supplying gases to an airway |
| EP3496795B1 (en) | 2016-08-11 | 2021-10-06 | Fisher & Paykel Healthcare Limited | A collapsible conduit, patient interface and headgear connector |
| JP6480092B1 (en) | 2017-03-31 | 2019-03-06 | 旭化成株式会社 | Synthetic yarn cord made of organic fiber |
-
1988
- 1988-08-02 JP JP19308088A patent/JPH0242230A/en active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0242230A (en) | 1990-02-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1059380B1 (en) | Reinforcing steel cord for rubber products, method and device for producing such steel cords | |
| EP2221413B1 (en) | Reinforcing cord and rubber product using the same | |
| US10174807B2 (en) | Hybrid power transmission cord | |
| JP4295763B2 (en) | Reinforcing cord for reinforcing rubber and rubber product using the same | |
| JPS61167736A (en) | Power transmission belt | |
| JP4018460B2 (en) | Rubber reinforcing cord and rubber product containing the same | |
| US6605014B2 (en) | Toothed belt | |
| KR20050022337A (en) | Frictional forced power transmission belt and method for manufacturing the same | |
| JPS62159827A (en) | Toothed belt | |
| JP2008190714A (en) | Power transmission belt | |
| WO2005061766A1 (en) | Rubber reinforcing cord and rubber product using same | |
| JPH0583776B2 (en) | ||
| JP6114482B1 (en) | V-ribbed belt and manufacturing method thereof | |
| KR100599154B1 (en) | Low modulus belt | |
| TWI225536B (en) | Belt | |
| JPH0835540A (en) | Toothed belt | |
| US5876297A (en) | Tension member for a power transmission belt having a braiding pitch to diameter ratio within a specific range to increase the flex fatigue resistance of the belt | |
| JP2965403B2 (en) | High load transmission toothed belt | |
| JPH0562656B2 (en) | ||
| JPS61278641A (en) | Tensile body for power transmission belt and power transmission belt employing said tensile body | |
| JPH09159000A (en) | Toothed belt driving gear and toothed belt | |
| JPH0544607Y2 (en) | ||
| JPH07127690A (en) | Core wire for power transmission belt and power transmission belt using the same | |
| JPH11336847A (en) | Tension body for transmission belt and transmission belt | |
| JP6945323B2 (en) | Extra-thick dip cord and its manufacturing method |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |