JPH0573858A - 磁気ヘツド及び磁気ヘツドの実効ギヤツプ長測定方法 - Google Patents
磁気ヘツド及び磁気ヘツドの実効ギヤツプ長測定方法Info
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- JPH0573858A JPH0573858A JP23128591A JP23128591A JPH0573858A JP H0573858 A JPH0573858 A JP H0573858A JP 23128591 A JP23128591 A JP 23128591A JP 23128591 A JP23128591 A JP 23128591A JP H0573858 A JPH0573858 A JP H0573858A
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- coil
- magnetic head
- gap length
- magnetic
- turns
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 狭いギャップ長の仕様の磁気ヘッドの実効ギ
ャップ長を高精度に測定する。 【構成】 １つの磁気コア２に第１のコイル４と第２の
コイルを巻回した磁気ヘッド１であり、実効ギャップ長
の測定時には、この第１のコイル４と第２のコイル５を
接続することによりヘッドの巻数を増やすことができる
ので測定系のＳＮ比を改善できて、狭ギャップ長、狭ト
ラック幅、低インダクタンスのヘッドであっても高精度
の実効ギャップ長測定が可能になる。
ャップ長を高精度に測定する。 【構成】 １つの磁気コア２に第１のコイル４と第２の
コイルを巻回した磁気ヘッド１であり、実効ギャップ長
の測定時には、この第１のコイル４と第２のコイル５を
接続することによりヘッドの巻数を増やすことができる
ので測定系のＳＮ比を改善できて、狭ギャップ長、狭ト
ラック幅、低インダクタンスのヘッドであっても高精度
の実効ギャップ長測定が可能になる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は信号の記録再生に用い
る磁気ヘッド及び磁気ヘッドの実効ギャップ長測定方法
に関するものである。
る磁気ヘッド及び磁気ヘッドの実効ギャップ長測定方法
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図１０は例えば実公昭４７−２６２６２
号公報に示された磁気ヘッドの外略図であり、図におい
て、３はギャップ、２は磁気コアであり、磁気コア２に
は巻線窓７をはさんで両側のサイドコア２ｂに一本のコ
イル４が巻回されており、このコイル４の一端と他端
は、それぞれ端子６に電気的に接続されている。
号公報に示された磁気ヘッドの外略図であり、図におい
て、３はギャップ、２は磁気コアであり、磁気コア２に
は巻線窓７をはさんで両側のサイドコア２ｂに一本のコ
イル４が巻回されており、このコイル４の一端と他端
は、それぞれ端子６に電気的に接続されている。
【０００３】次に磁気ヘッド２０をビデオテープレコー
ダー（以下、ＶＴＲと称す）等の磁気記録再生装置に接
続して使用する際の動作を図に基づき説明する。図１１
は磁気ヘッド２０を回転ドラムに取付けて動作させる磁
気記録再生装置の記録・再生系のブロック図である。磁
気ヘッド２０のコイル４の両端が回転トランス７の１次
側に接続され、回転トランス７の２次側には切換スイッ
チ１２を介して広帯域再生増幅器１０と記録増幅器１１
が接続されている。
ダー（以下、ＶＴＲと称す）等の磁気記録再生装置に接
続して使用する際の動作を図に基づき説明する。図１１
は磁気ヘッド２０を回転ドラムに取付けて動作させる磁
気記録再生装置の記録・再生系のブロック図である。磁
気ヘッド２０のコイル４の両端が回転トランス７の１次
側に接続され、回転トランス７の２次側には切換スイッ
チ１２を介して広帯域再生増幅器１０と記録増幅器１１
が接続されている。
【０００４】記録時には、記録増幅器１１と回転トラン
ス７が切換スイッチ１２により導通され、記録信号電流
が記録増幅器１１で増幅されて、回転トランス７を経て
磁気ヘッド２０のコイル４に印加され、この印加電流に
より発生した磁束の一部がギャップ３からの漏れ磁束と
なり、磁気テープ１３を磁化する。
ス７が切換スイッチ１２により導通され、記録信号電流
が記録増幅器１１で増幅されて、回転トランス７を経て
磁気ヘッド２０のコイル４に印加され、この印加電流に
より発生した磁束の一部がギャップ３からの漏れ磁束と
なり、磁気テープ１３を磁化する。
【０００５】再生時には、広帯域再生増幅器１０と回転
トランス７が切換スイッチ１２により導通され、磁気テ
ープ１３を磁気ヘッド２０が走査した際に発生する磁束
をコイル４に鎖交させて、この時発生する再生電圧を回
転トランス７を経て、広帯域再生増幅器１０にて所定レ
ベルに増幅された後に、次の信号処理回路に伝送され
る。
トランス７が切換スイッチ１２により導通され、磁気テ
ープ１３を磁気ヘッド２０が走査した際に発生する磁束
をコイル４に鎖交させて、この時発生する再生電圧を回
転トランス７を経て、広帯域再生増幅器１０にて所定レ
ベルに増幅された後に、次の信号処理回路に伝送され
る。
【０００６】ＶＴＲ等では、信号及び情報の高い転送速
度が必要であるため、高周波でかつ広帯域の再生信号の
伝送特性が要求される。この再生系のインダクタンス成
分をＬ、容量成分をＣとするとこの系の共振周波数ｆLC
は次式で表される。
度が必要であるため、高周波でかつ広帯域の再生信号の
伝送特性が要求される。この再生系のインダクタンス成
分をＬ、容量成分をＣとするとこの系の共振周波数ｆLC
は次式で表される。
【０００７】
【数１】
【０００８】従って、共振周波数ｆLCを高く設定するた
めには、Ｌ及びＣは小さい方が望ましい。
めには、Ｌ及びＣは小さい方が望ましい。
【０００９】また、磁気ヘッド２０のコイル４の巻数を
Ｎ、インダクタンスをＬH とすると次の関係がある。 ＬH ∝ Ｎ2 （２） このように巻数Ｎは、インダクタンスＬH に２乗の関係
で影響するので前記の高周波増幅を目的とした再生系の
場合には、共振周波数ｆLCを高くする目的から磁気ヘッ
ド２０のコイル４の巻数Ｎは、共振周波数ｆLCの許容限
から決定されており、少ない巻数となっている。
Ｎ、インダクタンスをＬH とすると次の関係がある。 ＬH ∝ Ｎ2 （２） このように巻数Ｎは、インダクタンスＬH に２乗の関係
で影響するので前記の高周波増幅を目的とした再生系の
場合には、共振周波数ｆLCを高くする目的から磁気ヘッ
ド２０のコイル４の巻数Ｎは、共振周波数ｆLCの許容限
から決定されており、少ない巻数となっている。
【００１０】次に、磁気ヘッド２０の実効ギャップ長Ｇ
leについて説明する。実効ギャップ長ＧIeは、磁気ヘッ
ド２０の電磁変換特性上のギャップ３の長さを規定する
ものであり、磁気ヘッド２０の目的である電磁変換素子
としての実質的なギャップ３の長さを表している。従っ
て、実効ギャップ長Ｇleは、磁気ヘッド２０の重要な特
性である記録再生出力電圧の周波数特性との間に強い相
関があり、この実効ギャップ長Ｇleを測定し、その値に
基づいて品質を検査し、管理することが広く行われてい
る。
leについて説明する。実効ギャップ長ＧIeは、磁気ヘッ
ド２０の電磁変換特性上のギャップ３の長さを規定する
ものであり、磁気ヘッド２０の目的である電磁変換素子
としての実質的なギャップ３の長さを表している。従っ
て、実効ギャップ長Ｇleは、磁気ヘッド２０の重要な特
性である記録再生出力電圧の周波数特性との間に強い相
関があり、この実効ギャップ長Ｇleを測定し、その値に
基づいて品質を検査し、管理することが広く行われてい
る。
【００１１】実効ギャップ長Ｇleの測定は、次のように
行う。図１２は磁気ヘッド２０の実効ギャップ長Ｇleの
測定系の記録再生部分のブロック図である。磁気ヘッド
２０のコイル４の両端が切換スイッチ１２を介して、測
定用再生増幅器８と測定用記録増幅器９に接続されてお
り、測定用信号の記録時と再生時に切換スイッチ１２で
切換えられる。
行う。図１２は磁気ヘッド２０の実効ギャップ長Ｇleの
測定系の記録再生部分のブロック図である。磁気ヘッド
２０のコイル４の両端が切換スイッチ１２を介して、測
定用再生増幅器８と測定用記録増幅器９に接続されてお
り、測定用信号の記録時と再生時に切換スイッチ１２で
切換えられる。
【００１２】通常のＶＴＲ等の回転ヘッド型磁気記録再
生装置においては、磁気ヘッド２０自体を高速で回転さ
せる必要があるため、磁気ヘッド２０と増幅器１０及び
１１の伝送路の間に回転トランス７を入れているが、実
効ギャップ長Ｇleなどの磁気ヘッド２０の特性検査には
測定の効率化を図るために、磁気ヘッド２０を固定し磁
気テープ１３の方を高速で回転させる機構が用いられ
る。
生装置においては、磁気ヘッド２０自体を高速で回転さ
せる必要があるため、磁気ヘッド２０と増幅器１０及び
１１の伝送路の間に回転トランス７を入れているが、実
効ギャップ長Ｇleなどの磁気ヘッド２０の特性検査には
測定の効率化を図るために、磁気ヘッド２０を固定し磁
気テープ１３の方を高速で回転させる機構が用いられ
る。
【００１３】実効ギャップ長Ｇleの測定は、まず、周波
数スイープ信号を測定用信号として測定用記録増幅器９
を経て磁気ヘッド２０で磁気テープ１３に記録し、再生
した信号を測定用再生増幅器８により増幅した後、その
出力信号をスペクトラムアナライザー等により周波数軸
の変化として測定する。
数スイープ信号を測定用信号として測定用記録増幅器９
を経て磁気ヘッド２０で磁気テープ１３に記録し、再生
した信号を測定用再生増幅器８により増幅した後、その
出力信号をスペクトラムアナライザー等により周波数軸
の変化として測定する。
【００１４】この時の周波数軸での測定結果の一例は図
６のようであり、図中の矢印Ａのようなディップ点が現
われ、この点の周波数ｆ0 を測定することにより実効ギ
ャップ長Ｇleが求まる。
６のようであり、図中の矢印Ａのようなディップ点が現
われ、この点の周波数ｆ0 を測定することにより実効ギ
ャップ長Ｇleが求まる。
【００１５】ディップ周波数ｆ0 と実効ギャップ長Ｇle
には、次のような関係がある。即ち、ギャップ長をｇ、
記録波長をλとすると磁気記録における再生損失には、
次式のような関係があり、これをギャップ損失Ｌg と呼
ぶ。
には、次のような関係がある。即ち、ギャップ長をｇ、
記録波長をλとすると磁気記録における再生損失には、
次式のような関係があり、これをギャップ損失Ｌg と呼
ぶ。
【００１６】
【数２】
【００１７】式３からわかるようにｇ／λが整数値をと
る時に磁気ヘッド２０の再生起電力が０となる。また、
磁気ヘッド２０と磁気テープ１３の相対速度Ｖr には次
式のような関係がある。 Ｖr＝ｆ・λ （４） ｇ＝λの時のギャップ長が実効ギャップ長Ｇleとなるか
ら、式４の関係から実効ギャップ長Ｇleはディップ周波
数ｆ0 より次式から求まる。 Ｇle＝Ｖr／ｆ0 （５） この方法による測定では０．０１μｍオーダーの精度で
実効ギャップ長Ｇleを測ることが可能であり、非常に有
効な手段である。
る時に磁気ヘッド２０の再生起電力が０となる。また、
磁気ヘッド２０と磁気テープ１３の相対速度Ｖr には次
式のような関係がある。 Ｖr＝ｆ・λ （４） ｇ＝λの時のギャップ長が実効ギャップ長Ｇleとなるか
ら、式４の関係から実効ギャップ長Ｇleはディップ周波
数ｆ0 より次式から求まる。 Ｇle＝Ｖr／ｆ0 （５） この方法による測定では０．０１μｍオーダーの精度で
実効ギャップ長Ｇleを測ることが可能であり、非常に有
効な手段である。
【００１８】通常、ＶＴＲ等で使用される場合の信号の
伝送帯域は、磁気ヘッド２０の効率の良い部分の特性を
使うため、実効ギャップ長Ｇleの２〜３倍を信号の最短
記録波長λｍｉｎとして設定する。従って、通常の伝送
系においては、ディップ周波数ｆ0 は、前述の共振周波
数ｆLCよりもかなり高い周波数となり、回転トランス７
のインダクタンス・容量分のない実効ギャップ長Ｇleの
測定系においても、高周波回路が必要となり、そのため
の系の構築には、かなりのコストと調整作業が必要とな
る。そこで、通常は式４のような関係から、相対速度Ｖ
r をＶＴＲ等で使う値よりも低くして測定を行う。この
方法であれば、記録・再生系の最高周波数は１５ＭＨz
以下程度であり、容易に測定が行える。
伝送帯域は、磁気ヘッド２０の効率の良い部分の特性を
使うため、実効ギャップ長Ｇleの２〜３倍を信号の最短
記録波長λｍｉｎとして設定する。従って、通常の伝送
系においては、ディップ周波数ｆ0 は、前述の共振周波
数ｆLCよりもかなり高い周波数となり、回転トランス７
のインダクタンス・容量分のない実効ギャップ長Ｇleの
測定系においても、高周波回路が必要となり、そのため
の系の構築には、かなりのコストと調整作業が必要とな
る。そこで、通常は式４のような関係から、相対速度Ｖ
r をＶＴＲ等で使う値よりも低くして測定を行う。この
方法であれば、記録・再生系の最高周波数は１５ＭＨz
以下程度であり、容易に測定が行える。
【００１９】
【発明が解決しようとする課題】従来の磁気ヘッド２０
は再生増幅系の共振周波数ｆLCを高く設定する必要性を
優先する目的で、コイル４の巻数Ｎを少なく設定してい
た。磁気ヘッド２０の再生電圧ＥH と巻数Ｎと再生磁束
Φの間には、次式の関係がある。 ＥH ∝ Ｎ・ｄΦ／ｄｔ （６）
は再生増幅系の共振周波数ｆLCを高く設定する必要性を
優先する目的で、コイル４の巻数Ｎを少なく設定してい
た。磁気ヘッド２０の再生電圧ＥH と巻数Ｎと再生磁束
Φの間には、次式の関係がある。 ＥH ∝ Ｎ・ｄΦ／ｄｔ （６）
【００２０】また、再生電圧ＥH と磁気ヘッド２０のト
ラック幅ＴW にも次の関係がある。 ＥH ∝ ＴW （７） さらに、式５の関係からＧleが小さくなる程、ディップ
周波数ｆ0 が高くなる。つまり、トラック幅Ｔw が狭
く、実効ギャップ長Ｇleが狭くなる程再生電圧ＥH が低
くなる傾向があり、再生電圧ＥH が低くなって、測定系
の再生増幅器１０を含めた機器ノイズレベルが再生電圧
ＥH より大きくなると、実効ギャップ長Ｇleが測定でき
ない問題が生じる。
ラック幅ＴW にも次の関係がある。 ＥH ∝ ＴW （７） さらに、式５の関係からＧleが小さくなる程、ディップ
周波数ｆ0 が高くなる。つまり、トラック幅Ｔw が狭
く、実効ギャップ長Ｇleが狭くなる程再生電圧ＥH が低
くなる傾向があり、再生電圧ＥH が低くなって、測定系
の再生増幅器１０を含めた機器ノイズレベルが再生電圧
ＥH より大きくなると、実効ギャップ長Ｇleが測定でき
ない問題が生じる。
【００２１】図７は相対速度３ｍ／ｓで実効ギャップ長
Ｇleが０．２０μｍの磁気ヘッド２０を測定した場合の
測定用再生増幅器９の出力の周波数スペクトラムであ
る。図において、曲線３０は、磁気ヘッド２０の記録再
生出力であり、曲線３１は記録再生を行わず、再生系を
動作させた時の機器ノイズレベルである。
Ｇleが０．２０μｍの磁気ヘッド２０を測定した場合の
測定用再生増幅器９の出力の周波数スペクトラムであ
る。図において、曲線３０は、磁気ヘッド２０の記録再
生出力であり、曲線３１は記録再生を行わず、再生系を
動作させた時の機器ノイズレベルである。
【００２２】本来、ディップ周波数ｆ0 は１５ＭＨz に
現われるはずであるが、この場合はそれより低い周波数
（矢印Ｂ）において機器ノイズレベル３１と同一になっ
ており、この矢印Ｂ以上の周波数に相当する実測ギャッ
プ長Ｇleは、この測定系においては全く測定できず、こ
のことはトラック狭Ｔw 及び実効ギャップ長Ｇle及びイ
ンダクタンスＬH 、コイル４の巻数Ｎの減少と共により
顕著となる。
現われるはずであるが、この場合はそれより低い周波数
（矢印Ｂ）において機器ノイズレベル３１と同一になっ
ており、この矢印Ｂ以上の周波数に相当する実測ギャッ
プ長Ｇleは、この測定系においては全く測定できず、こ
のことはトラック狭Ｔw 及び実効ギャップ長Ｇle及びイ
ンダクタンスＬH 、コイル４の巻数Ｎの減少と共により
顕著となる。
【００２３】しかしながら、磁気記録再生装置の動向は
時代と共により高密度な方向を求められている。家庭用
アナログＶＴＲを例にとれば、ＶＨＳ方式ＶＴＲでトラ
ック幅ＴW ＝５８μｍ，最短記録波長λｍｉｎ＝１．３
μｍであったものがＳ−ＶＨＳ方式ＶＴＲの３倍モード
ではＴw ＝１９μｍ，λｍｉｎ＝０．８μｍとなってお
り、８ミリ方式ＶＴＲでは、トラック幅Ｔw ＝２１μ
ｍ，λｍｉｎ＝０．７μｍであったものがハイバンド８
ミリ方式ＶＴＲの２倍モードではＴw ＝１０μｍ，λｍ
ｉｎ＝０．５μｍとなっている。更に、家庭用のディジ
タルＶＴＲにおいては、アナログ方式に比べて高い情報
の転送レートが必要であり、そのためには１μｍ2 ／ｂ
ｉｔ前後の記録密度が求められており、磁気ヘッドはよ
り狭トラック幅、狭ギャップ長、高周波に対応する必要
がある。これには前述の実効ギャップ長Ｇle、トラック
幅ＴW 、インダクタンスＬH 、コイル４の巻数Ｎの全て
を小さく設定することが有利に作用し、トラック幅ＴW
は５μｍ程度、実効ギャップ長Ｇleは、０．２０μｍ程
度が求められており実効ギャップ長Ｇleの測定の容易さ
とは相反する方向であり、今後ますます実効ギャップ長
Ｇleの測定は困難になると予想される。
時代と共により高密度な方向を求められている。家庭用
アナログＶＴＲを例にとれば、ＶＨＳ方式ＶＴＲでトラ
ック幅ＴW ＝５８μｍ，最短記録波長λｍｉｎ＝１．３
μｍであったものがＳ−ＶＨＳ方式ＶＴＲの３倍モード
ではＴw ＝１９μｍ，λｍｉｎ＝０．８μｍとなってお
り、８ミリ方式ＶＴＲでは、トラック幅Ｔw ＝２１μ
ｍ，λｍｉｎ＝０．７μｍであったものがハイバンド８
ミリ方式ＶＴＲの２倍モードではＴw ＝１０μｍ，λｍ
ｉｎ＝０．５μｍとなっている。更に、家庭用のディジ
タルＶＴＲにおいては、アナログ方式に比べて高い情報
の転送レートが必要であり、そのためには１μｍ2 ／ｂ
ｉｔ前後の記録密度が求められており、磁気ヘッドはよ
り狭トラック幅、狭ギャップ長、高周波に対応する必要
がある。これには前述の実効ギャップ長Ｇle、トラック
幅ＴW 、インダクタンスＬH 、コイル４の巻数Ｎの全て
を小さく設定することが有利に作用し、トラック幅ＴW
は５μｍ程度、実効ギャップ長Ｇleは、０．２０μｍ程
度が求められており実効ギャップ長Ｇleの測定の容易さ
とは相反する方向であり、今後ますます実効ギャップ長
Ｇleの測定は困難になると予想される。
【００２４】また、実効ギャップ長Ｇleの高精度な測定
は、実効ギャップ長Ｇleの減少と共に重要となる。即ち
実効ギャップ長Ｇleは、磁気ヘッド２０の製造上の条件
の違いによりばらつきを生じるがその大きさが例えば
０．０２μｍであったとして、Ｇleの中心値が０．４μ
ｍの場合その誤差は５％であるが、Ｇleの中心値が０．
２μｍになると１０％となり、誤差は２倍となる。従っ
て、製造上のばらつきを管理する必要からＧleの高精度
な測定手段が求められる。
は、実効ギャップ長Ｇleの減少と共に重要となる。即ち
実効ギャップ長Ｇleは、磁気ヘッド２０の製造上の条件
の違いによりばらつきを生じるがその大きさが例えば
０．０２μｍであったとして、Ｇleの中心値が０．４μ
ｍの場合その誤差は５％であるが、Ｇleの中心値が０．
２μｍになると１０％となり、誤差は２倍となる。従っ
て、製造上のばらつきを管理する必要からＧleの高精度
な測定手段が求められる。
【００２５】このような背景にもかかわらず、従来の磁
気ヘッド２０では、実効ギャップ長Ｇleが正確に測れな
い問題点があった。
気ヘッド２０では、実効ギャップ長Ｇleが正確に測れな
い問題点があった。
【００２６】この発明は上記のような問題点を解消する
ためになされたもので、狭ギャップ、狭トラック、低イ
ンダクタンスの磁気コアであっても高精度な実効ギャッ
プ長が測定できる磁気ヘッドを得ると共に、この磁気ヘ
ッドによる実効ギャップ長の測定方法を提供することを
目的としている。
ためになされたもので、狭ギャップ、狭トラック、低イ
ンダクタンスの磁気コアであっても高精度な実効ギャッ
プ長が測定できる磁気ヘッドを得ると共に、この磁気ヘ
ッドによる実効ギャップ長の測定方法を提供することを
目的としている。
【００２７】
【課題を解決するための手段】この発明に係る磁気ヘッ
ドは、１つの磁気コアに２本のコイルを巻回したもので
あり、更にこの発明に係る磁気ヘッドの実効ギャップ長
の測定では、２本のコイルを接続して巻数を加算して使
用するものである。
ドは、１つの磁気コアに２本のコイルを巻回したもので
あり、更にこの発明に係る磁気ヘッドの実効ギャップ長
の測定では、２本のコイルを接続して巻数を加算して使
用するものである。
【００２８】
【作用】この発明における磁気ヘッドは、２本のコイル
を直列に加算して接続されこの場合、２本のコイルの巻
数に比例した分の再生電圧が加算して得られる。また、
この発明の磁気ヘッドの実効ギャップ長測定方法では、
２本のコイルの加算により発生した高い再生電圧を利用
して正確にディップ周波数ｆ0 を測定することにより高
精度の実効ギャップ長測定が可能となる。
を直列に加算して接続されこの場合、２本のコイルの巻
数に比例した分の再生電圧が加算して得られる。また、
この発明の磁気ヘッドの実効ギャップ長測定方法では、
２本のコイルの加算により発生した高い再生電圧を利用
して正確にディップ周波数ｆ0 を測定することにより高
精度の実効ギャップ長測定が可能となる。
【００２９】
実施例１．以下、この発明の一実施例を図について説明
する。図１において、磁気コア２に設けられた巻線窓７
により分割された２つのサイドコア２ｂに第１のコイル
４と第２のコイル５が巻回されている。第１のコイル４
は、第２のコイル５よりもギャップ３に近い側に巻回さ
れている。第１のコイル４の一端と他端及び第２のコイ
ル５の一端と他端は、個別に４箇所の端子６に電気的に
接続されている。図３は、この磁気ヘッド１の実効ギャ
ップ長Ｇleを測定系の記録再生部分のブロック図であ
る。第１のコイル４の一端と第２のコイル５の一端を電
気的に直列に接続し、更に第１のコイル４の他端と第２
のコイル５の他端を切換えスイッチ１２を介して、測定
用再生増幅器８と測定用記録増幅器９に接続されてい
る。
する。図１において、磁気コア２に設けられた巻線窓７
により分割された２つのサイドコア２ｂに第１のコイル
４と第２のコイル５が巻回されている。第１のコイル４
は、第２のコイル５よりもギャップ３に近い側に巻回さ
れている。第１のコイル４の一端と他端及び第２のコイ
ル５の一端と他端は、個別に４箇所の端子６に電気的に
接続されている。図３は、この磁気ヘッド１の実効ギャ
ップ長Ｇleを測定系の記録再生部分のブロック図であ
る。第１のコイル４の一端と第２のコイル５の一端を電
気的に直列に接続し、更に第１のコイル４の他端と第２
のコイル５の他端を切換えスイッチ１２を介して、測定
用再生増幅器８と測定用記録増幅器９に接続されてい
る。
【００３０】次に動作について説明する。実効ギャップ
長Ｇleの測定方法については、従来例と同一なので省略
する。第１のコイル４の巻数をＮ、第２のコイルの巻数
をＮ2 とすると、図３のような接続をした場合の磁気ヘ
ッド１の総巻数は、２つのコイルの巻数の加算分である
Ｎ1 ＋Ｎ2 となる。従来例の図１０に示した磁気ヘッド
２０のコイル巻数ＮがＮ＝Ｎ1 であり、磁気コア２も磁
気ヘッド１と同一であったとして、磁気ヘッド１の出力
電圧Ｅ1 と従来の磁気ヘッド２０の出力電圧ＥH20 の出
力比は式６の関係から下式のようになる。 ＥH1／ＥH20 ＝Ｎ1 ＋Ｎ2 ／Ｎ1 （８） 従って、磁気ヘッド１の出力は従来の磁気ヘッド２０に
比べて、第２のコイル５の巻数Ｎ2 分だけ大きくなる。
長Ｇleの測定方法については、従来例と同一なので省略
する。第１のコイル４の巻数をＮ、第２のコイルの巻数
をＮ2 とすると、図３のような接続をした場合の磁気ヘ
ッド１の総巻数は、２つのコイルの巻数の加算分である
Ｎ1 ＋Ｎ2 となる。従来例の図１０に示した磁気ヘッド
２０のコイル巻数ＮがＮ＝Ｎ1 であり、磁気コア２も磁
気ヘッド１と同一であったとして、磁気ヘッド１の出力
電圧Ｅ1 と従来の磁気ヘッド２０の出力電圧ＥH20 の出
力比は式６の関係から下式のようになる。 ＥH1／ＥH20 ＝Ｎ1 ＋Ｎ2 ／Ｎ1 （８） 従って、磁気ヘッド１の出力は従来の磁気ヘッド２０に
比べて、第２のコイル５の巻数Ｎ2 分だけ大きくなる。
【００３１】図６は図３に示した測定系により磁気ヘッ
ド１の実効ギャップＧleを測定した時の測定用再生増幅
器８の出力の周波数スペクトラムであり、この時のコイ
ル巻数はＮ1 ＝１０ターン、Ｎ2 ＝１０ターンであり、
合計Ｎ1 ＋Ｎ2 ＝２０ターンである。また、磁気ヘッド
１の実効ギャップ長Ｇleは０．２μｍであり、相対速度
はＶr ＝３ｍ／ｓで測定した。図６から明らかにディッ
プ周波数ｆ0 （矢印Ａ）である１５ＭＨz でも出力電圧
（曲線３０）は機器ノイズレベル（曲線３１）よりも上
回っており、正確にＧleが測定できる。
ド１の実効ギャップＧleを測定した時の測定用再生増幅
器８の出力の周波数スペクトラムであり、この時のコイ
ル巻数はＮ1 ＝１０ターン、Ｎ2 ＝１０ターンであり、
合計Ｎ1 ＋Ｎ2 ＝２０ターンである。また、磁気ヘッド
１の実効ギャップ長Ｇleは０．２μｍであり、相対速度
はＶr ＝３ｍ／ｓで測定した。図６から明らかにディッ
プ周波数ｆ0 （矢印Ａ）である１５ＭＨz でも出力電圧
（曲線３０）は機器ノイズレベル（曲線３１）よりも上
回っており、正確にＧleが測定できる。
【００３２】しかしながら、第１のコイル４のみを使用
した場合にはヘッドの再生出力に寄与するコイル巻数は
Ｎ1 ＝１０ターンのみであり、その時の測定結果は図７
に示した従来の例と全く同じようになり、ディップ周波
数ｆ0 以下の周波数（矢印Ｂ）において機器ノイズ（曲
線３１）が支配的となり、Ｇleは測定できない。このよ
うにこの発明の磁気ヘッド１によれば従来測定できなか
った狭い実効ギャップ長Ｇleが測定できるようになる。
した場合にはヘッドの再生出力に寄与するコイル巻数は
Ｎ1 ＝１０ターンのみであり、その時の測定結果は図７
に示した従来の例と全く同じようになり、ディップ周波
数ｆ0 以下の周波数（矢印Ｂ）において機器ノイズ（曲
線３１）が支配的となり、Ｇleは測定できない。このよ
うにこの発明の磁気ヘッド１によれば従来測定できなか
った狭い実効ギャップ長Ｇleが測定できるようになる。
【００３３】次にこの磁気ヘッド１を回転トランス７を
用いたＶＴＲ等の磁気記録再生装置に用いた時の記録・
再生系のブロック図を図５に示す。この場合は第１のコ
イル４のみを回転トランス７の１次側に接続する。回転
トランスの２次側の接続と構成は従来の図１１と同一で
ある。この時の再生系の振幅応答の周波数特性が図８の
曲線３２であり、再生系で特に重要な共振周波数ｆLCは
４５ＭＨz 矢印Ｃ）であり、伝等系に回転トランス７の
インダクタンス分・容量分が含まれているにもかかわら
ず高周波において良好な特性を得ている。図８における
磁気ヘッド１のコイル巻数等の諸元は前述の実効ギャッ
プ長を測定したものと同一である。
用いたＶＴＲ等の磁気記録再生装置に用いた時の記録・
再生系のブロック図を図５に示す。この場合は第１のコ
イル４のみを回転トランス７の１次側に接続する。回転
トランスの２次側の接続と構成は従来の図１１と同一で
ある。この時の再生系の振幅応答の周波数特性が図８の
曲線３２であり、再生系で特に重要な共振周波数ｆLCは
４５ＭＨz 矢印Ｃ）であり、伝等系に回転トランス７の
インダクタンス分・容量分が含まれているにもかかわら
ず高周波において良好な特性を得ている。図８における
磁気ヘッド１のコイル巻数等の諸元は前述の実効ギャッ
プ長を測定したものと同一である。
【００３４】次に、同じ磁気ヘッド１を図９のように第
１のコイル４と第２のコイル５に直列に接続した場合の
再生系の特性を表したのが図８の曲線Ｂであり、共振周
波数ｆLCは２５ＭＨz （矢印Ｄ）となり図５の場合と比
べて約２０ＭＨz 低い値となっている。従来例でも述べ
たように、ＶＴＲ等においては高密度記録の観点からよ
り広帯域の伝送が行える曲線３２のような特性が必要で
あり、実効ギャップ長Ｇleを測定する時だけに、コイル
の巻数を加算して使用するこの発明の磁気ヘッド１の使
用方法は各使用条件に適したコイル巻数を選択できるの
で非常に有効である。
１のコイル４と第２のコイル５に直列に接続した場合の
再生系の特性を表したのが図８の曲線Ｂであり、共振周
波数ｆLCは２５ＭＨz （矢印Ｄ）となり図５の場合と比
べて約２０ＭＨz 低い値となっている。従来例でも述べ
たように、ＶＴＲ等においては高密度記録の観点からよ
り広帯域の伝送が行える曲線３２のような特性が必要で
あり、実効ギャップ長Ｇleを測定する時だけに、コイル
の巻数を加算して使用するこの発明の磁気ヘッド１の使
用方法は各使用条件に適したコイル巻数を選択できるの
で非常に有効である。
【００３５】また、この発明による磁気ヘッド１では、
第１のコイル４に加えて第２のコイル５があるために従
来の磁気ヘッド２０よりもコイルの総巻数が増えるた
め、製造上のコスト上昇を招くように思えるが、近年の
生産技術の進歩により、コイルの巻線作業は従来の人手
に変わって自動機械が多く導入されており、全体のコス
トに占める巻数量の割合は年々低くなってきており、コ
ストに関して大きな問題ではないと考えられる。むし
ろ、製造上の重要な管理項目である実効ギャップ長が測
定できずに不良な特性の磁気ヘッドがＶＴＲに組み込ま
れて後に、信号の記録・再生特性において問題が発生し
て、その時点で不良となる方がコストの損失は大きい。
第１のコイル４に加えて第２のコイル５があるために従
来の磁気ヘッド２０よりもコイルの総巻数が増えるた
め、製造上のコスト上昇を招くように思えるが、近年の
生産技術の進歩により、コイルの巻線作業は従来の人手
に変わって自動機械が多く導入されており、全体のコス
トに占める巻数量の割合は年々低くなってきており、コ
ストに関して大きな問題ではないと考えられる。むし
ろ、製造上の重要な管理項目である実効ギャップ長が測
定できずに不良な特性の磁気ヘッドがＶＴＲに組み込ま
れて後に、信号の記録・再生特性において問題が発生し
て、その時点で不良となる方がコストの損失は大きい。
【００３６】通常、磁気ヘッドの製造においては全数検
査ではなくロット毎の抜取検査を行っている検査項目も
多く、この実効ギャップ長も、抜取検査により管理する
ような場合には、測定する磁気ヘッドのみに本発明の構
成を適用すれば良い。
査ではなくロット毎の抜取検査を行っている検査項目も
多く、この実効ギャップ長も、抜取検査により管理する
ような場合には、測定する磁気ヘッドのみに本発明の構
成を適用すれば良い。
【００３７】実施例２．実施例１の説明では第１のコイ
ル４と第２のコイル巻数Ｎ1 及びＮ2 を同じとしたが、
例えばＮ1 ＜Ｎ2 として巻数を変えても良い。
ル４と第２のコイル巻数Ｎ1 及びＮ2 を同じとしたが、
例えばＮ1 ＜Ｎ2 として巻数を変えても良い。
【００３８】図３に示した測定用再生増幅器８のＳＮ比
は、ヘッドの雑音電圧をＥNH、増幅器８の入力換算雑音
電圧をＥNAとすると次式で表せる。
は、ヘッドの雑音電圧をＥNH、増幅器８の入力換算雑音
電圧をＥNAとすると次式で表せる。
【００３９】
【数３】
【００４０】また、ＥNHは、磁気ヘッドの実効抵抗をＲ
H 、ボルツマン定数をｋ、ケルビン温度をＴとすると次
式で表せる。
H 、ボルツマン定数をｋ、ケルビン温度をＴとすると次
式で表せる。
【００４１】
【数４】
【００４２】式１０において、４ｋＴを一定と考えると
ＥNHはヘッドの実効抵抗ＲH で決まり、ＥNAは同じ増幅
器を使って同一であるとすれば、ヘッドの実効抵抗ＲH
が充分小さければ、この時のＳＮ比はヘッド出力電圧Ｅ
H と増幅器のＥNAによりほぼ決まることになり、ＳＮ比
を上げて測定の分解能を上げるには、式９からヘッドの
出力電圧ＥH を上げることに効果が見い出せる。
ＥNHはヘッドの実効抵抗ＲH で決まり、ＥNAは同じ増幅
器を使って同一であるとすれば、ヘッドの実効抵抗ＲH
が充分小さければ、この時のＳＮ比はヘッド出力電圧Ｅ
H と増幅器のＥNAによりほぼ決まることになり、ＳＮ比
を上げて測定の分解能を上げるには、式９からヘッドの
出力電圧ＥH を上げることに効果が見い出せる。
【００４３】従って、回転トランス７に接続した際の共
振周波数ｆLCを高くする設定があるような場合には、回
転トランス７に接続する第１のコイル４の巻数Ｎ1 は少
なく設定せざるを得ず、その時の実効ギャップ長Ｇleが
狭く、トラック幅ＴW が狭い構成の磁気ヘッド１であれ
ば、第１のコイル４に発生する出力電圧ＥH が小さく、
ヘッドの実効抵抗ＲH も小さくなるから、式６の関係か
ら第２のコイルの巻数Ｎ2 をＮ2 ＞Ｎ1 として、出力電
圧ＥH を高めて実効ギャップ長Ｇleを測定すれば、測定
時のＳＮ比の改善に効果がある。
振周波数ｆLCを高くする設定があるような場合には、回
転トランス７に接続する第１のコイル４の巻数Ｎ1 は少
なく設定せざるを得ず、その時の実効ギャップ長Ｇleが
狭く、トラック幅ＴW が狭い構成の磁気ヘッド１であれ
ば、第１のコイル４に発生する出力電圧ＥH が小さく、
ヘッドの実効抵抗ＲH も小さくなるから、式６の関係か
ら第２のコイルの巻数Ｎ2 をＮ2 ＞Ｎ1 として、出力電
圧ＥH を高めて実効ギャップ長Ｇleを測定すれば、測定
時のＳＮ比の改善に効果がある。
【００４４】ここで説明を補足すると図６と図７に示し
た測定結果の例においては、図７の場合コイルの巻数Ｎ
1 ＝１０ターンにおいて、ＥNHはＥNAよりも約１０ｄＢ
程度小さく、これにコイルの巻数Ｎ2 を加算してＮ1 ＋
Ｎ2 ＝２０ターンとした図６の場合は図７の場合に比べ
て機器ノイズ（曲線３１）は約３．５ｄＢ増加したが、
出力電圧ＥH が約６ｄＢ増えたために、ＳＮ比で見ると
約２．５ｄＢの改善が行われており、これにより実効ギ
ャップ長Ｇleの測定に不可欠なディップ周波数ｆ0 が観
測できるようになった。
た測定結果の例においては、図７の場合コイルの巻数Ｎ
1 ＝１０ターンにおいて、ＥNHはＥNAよりも約１０ｄＢ
程度小さく、これにコイルの巻数Ｎ2 を加算してＮ1 ＋
Ｎ2 ＝２０ターンとした図６の場合は図７の場合に比べ
て機器ノイズ（曲線３１）は約３．５ｄＢ増加したが、
出力電圧ＥH が約６ｄＢ増えたために、ＳＮ比で見ると
約２．５ｄＢの改善が行われており、これにより実効ギ
ャップ長Ｇleの測定に不可欠なディップ周波数ｆ0 が観
測できるようになった。
【００４５】実施例３．回転トランス７に接続するコイ
ルを第１のコイル４とすると、この第１のコイル４はな
るべくギャップ３に近い側にある方が、漏れ磁束などに
よる損失が少なくなり再生効率が良くなる。従って、第
２のコイル５はギャップ３から遠い側に巻くことにな
る。
ルを第１のコイル４とすると、この第１のコイル４はな
るべくギャップ３に近い側にある方が、漏れ磁束などに
よる損失が少なくなり再生効率が良くなる。従って、第
２のコイル５はギャップ３から遠い側に巻くことにな
る。
【００４６】実施例４．巻線窓７の面積は小さい方が、
磁気コア２の再生時の閉磁路が短くなるので、再生効率
を上げる上では効果がある。この時、図１のように全て
のコイルをサイドコア２ｂに巻くと、巻線窓７の寸法か
らコイルの総巻数Ｎ1 ＋Ｎ2 が決まるので、巻線窓７を
小さくして、かつ、総巻数を増やすために、図２に示し
たように、回転トランス７と接続しない第２のコイル５
の一部又は、全てをバックコア２ｃに巻けば良い。
磁気コア２の再生時の閉磁路が短くなるので、再生効率
を上げる上では効果がある。この時、図１のように全て
のコイルをサイドコア２ｂに巻くと、巻線窓７の寸法か
らコイルの総巻数Ｎ1 ＋Ｎ2 が決まるので、巻線窓７を
小さくして、かつ、総巻数を増やすために、図２に示し
たように、回転トランス７と接続しない第２のコイル５
の一部又は、全てをバックコア２ｃに巻けば良い。
【００４７】実施例５．以上の実施例では、実効ギャッ
プ長Ｇleを測定する場合に第１のコイル４と第２のコイ
ル５を直列に接続したが、実効ギャップ長Ｇleを測定す
るのに充分なＳＮ比がとれ、かつ、コイル巻数を増やす
余裕がある場合は、回転トランス７と接続しない第２の
コイル５の巻数を多くして、この第２のコイル５だけで
図４に示したような構成により実効ギャップ長Ｇleを測
定しても良い。この場合は、第１のコイル４と第２のコ
イルを接続する手間を省くことができる。
プ長Ｇleを測定する場合に第１のコイル４と第２のコイ
ル５を直列に接続したが、実効ギャップ長Ｇleを測定す
るのに充分なＳＮ比がとれ、かつ、コイル巻数を増やす
余裕がある場合は、回転トランス７と接続しない第２の
コイル５の巻数を多くして、この第２のコイル５だけで
図４に示したような構成により実効ギャップ長Ｇleを測
定しても良い。この場合は、第１のコイル４と第２のコ
イルを接続する手間を省くことができる。
【００４８】
【発明の効果】この発明は以上説明したように構成され
ているので、以下に記載されるような効果を奏する。
ているので、以下に記載されるような効果を奏する。
【００４９】一つの磁気ヘッドコアに２本のコイルを巻
回してあり、この２本のコイルを接続して加算した状態
で実効ギャップ長を測ることにより実効ギャップ長の測
定系において高いＳＮ比が得られるので、狭ギャップ、
狭トラックの仕様の磁気ヘッドであっても、実効ギャッ
プ長を高い精度で測ることができる。
回してあり、この２本のコイルを接続して加算した状態
で実効ギャップ長を測ることにより実効ギャップ長の測
定系において高いＳＮ比が得られるので、狭ギャップ、
狭トラックの仕様の磁気ヘッドであっても、実効ギャッ
プ長を高い精度で測ることができる。
【００５０】磁気ヘッドの実効ギャップ長を高精度で測
れるので、磁気ヘッドの出力の周波数特性のばらつきを
小さく管理することができて、この磁気ヘッドを用いた
磁気記録再生装置の性能のばらつきを低減することがで
きるので製造上の歩留を上げることができる。
れるので、磁気ヘッドの出力の周波数特性のばらつきを
小さく管理することができて、この磁気ヘッドを用いた
磁気記録再生装置の性能のばらつきを低減することがで
きるので製造上の歩留を上げることができる。
【図１】この発明の実施例１による磁気ヘッドを示す概
略図である。
略図である。
【図２】この発明の実施例４による磁気ヘッドを示す概
略図である。
略図である。
【図３】この発明の実施例１による実効ギャップ長測定
系のブロック図である。
系のブロック図である。
【図４】発明の実施例５による実効ギャップ長測定系の
ブロック図である。
ブロック図である。
【図５】この発明の実施例１による磁気ヘッドをＶＴＲ
に用いた場合のブロック図である。
に用いた場合のブロック図である。
【図６】この発明による実効ギャップ長測定時の周波数
スペクトラムである。
スペクトラムである。
【図７】従来の方法による実効ギャップ長測定時の周波
数スペクトラムである。
数スペクトラムである。
【図８】再生増幅系の周波数特性図である。
【図９】この発明の実施例１による磁気ヘッドをＶＴＲ
に用いた他の場合のブロック図である。
に用いた他の場合のブロック図である。
【図１０】従来の磁気ヘッドの概略図である。
【図１１】従来磁気ヘッドをＶＴＲに用いた場合のブロ
ック図である。
ック図である。
【図１２】従来の磁気ヘッドによる実効ギャップ長測定
系のブロック図である。
系のブロック図である。
１ 磁気ヘッド ２ 磁気コア ２ｂ サイドコア ２ｃ バックコア ３ ギャップ ４ 第１のコイル ５ 第２のコイル ６ 端子 ９ 測定用再生増幅器
Claims (8)
- 【請求項１】 一対の磁気コア半体を非磁性のギャップ
材を介して突合せてなる磁気コアにコイルを巻回した磁
気ヘッドコアにおいて、１つの磁気コアに第１のコイル
と第２のコイルを巻回したことを特徴とする磁気ヘッ
ド。 - 【請求項２】 前記第１のコイルの巻数と前記第２のコ
イルの巻数が異なることを特徴とする請求項第１項記載
の磁気ヘッド。 - 【請求項３】 前記第１のコイルの巻数と前記第２のコ
イルの巻数が同一であることを特徴とする請求項第１項
記載の磁気ヘッド。 - 【請求項４】 前記第１のコイルと前記第２のコイルの
内巻数の少ない方のコイルを前記磁気コアのギャップに
近い位置の両側のサイドコアに巻き、他方のコイルを巻
数の少ない方のコイルよりギャップから離れた位置の両
側のサイドコアに巻いたことを特徴とする請求項第２項
記載の磁気ヘッド。 - 【請求項５】 前記第１のコイルと前記第２のコイルの
内の一方のコイルを前記磁気コアの両側のサイドコアに
巻き、他方のコイルを前記磁気コアのバックコアに巻く
か又は、他方のコイルの内一部をバックコアに巻き、残
りをサイドコアに巻くことを特徴とする請求項第１項記
載の磁気ヘッド。 - 【請求項６】 前記第１のコイルの一端と他端及び前記
第２のコイルの一端と他端をそれぞれ個別に中継する端
子を設けたことを特徴とする請求項第１項記載の磁気ヘ
ッド。 - 【請求項７】 前記磁気ヘッドの前記第１のコイルの一
端と前記第２のコイルの一端とを電気的に接続し、か
つ、前記第１のコイルの他端と前記第２のコイルの他端
とを測定用再生増幅器に接続し、前記磁気ヘッドに周波
数スイープ信号を印加して磁性媒体に記録した後に再生
出力信号を前記測定用再生増幅器にて増幅し、得られた
信号の周波数軸上のディップ点より、前記磁気ヘッドの
実効ギャップ長を測定することを特徴とする磁気ヘッド
の実効ギャップ長測定方法。 - 【請求項８】 前記第１コイルと前記第２のコイルの
内、巻数の多い方のコイルを前記測定用増幅器に接続す
ることを特徴とする請求項第６項記載の磁気ヘッドの実
効ギャップ長測定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23128591A JPH0573858A (ja) | 1991-09-11 | 1991-09-11 | 磁気ヘツド及び磁気ヘツドの実効ギヤツプ長測定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23128591A JPH0573858A (ja) | 1991-09-11 | 1991-09-11 | 磁気ヘツド及び磁気ヘツドの実効ギヤツプ長測定方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0573858A true JPH0573858A (ja) | 1993-03-26 |
Family
ID=16921210
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23128591A Pending JPH0573858A (ja) | 1991-09-11 | 1991-09-11 | 磁気ヘツド及び磁気ヘツドの実効ギヤツプ長測定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0573858A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9741500B1 (en) | 2016-04-04 | 2017-08-22 | Lsis Co., Ltd. | Terminal connecting mechanism for molded case circuit breaker |
-
1991
- 1991-09-11 JP JP23128591A patent/JPH0573858A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9741500B1 (en) | 2016-04-04 | 2017-08-22 | Lsis Co., Ltd. | Terminal connecting mechanism for molded case circuit breaker |
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