JPH055906B2 - - Google Patents
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- JPH055906B2 JPH055906B2 JP61249194A JP24919486A JPH055906B2 JP H055906 B2 JPH055906 B2 JP H055906B2 JP 61249194 A JP61249194 A JP 61249194A JP 24919486 A JP24919486 A JP 24919486A JP H055906 B2 JPH055906 B2 JP H055906B2
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Landscapes
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
Description
(産業上の利用分野)
本発明は、ガソリン、アルコール、あるいはア
ルコールを添加したガソリン等、いわゆる自動車
用燃料を収容保持する容器、つまり燃料タンクを
製作するために最も適した鋼板に関するものであ
る。 (従来の技術) 従来、燃料タンク用に使用されてきた鋼板は、
鋼板に3〜20%のSnを含有するPb−Sn合金をめ
つきするターンめつき鋼板が一般的である。この
ような従来のターンめつき鋼板は、ガソリンのよ
うな燃料に対しては耐食性が極めて良好であり、
不可避的に含まれる水分や硫黄分などによつても
腐食され難く、一方、燃料タンクを成形加工する
場合のように厳しい加工にも良く耐え、溶接性も
良好であつた。 ところで、近年のエネルギー事情の変化に伴つ
て、上記自動車用燃料として、メチルアルコー
ル、エチルアルコールあるいはメチル−tert−ブ
チルエーテル等のような各種アルコールを代替燃
料として使用するか、あるいはこれらのアルコー
ルをガソリンに添加して使用することが提案され
ている。 しかし、このような従来のガソリンと異なつた
燃料を使用する場合、前述のターンめつき鋼板は
その耐食性が十分でなくなり、かなり腐食速度が
早められることが判明した。特に燃料タンクの場
合、腐食による燃料漏れは重大事故につながるこ
とから、十分な対策が要望されるところである。 このように腐食速度が加速されるのは、上述の
ようなアルコール燃料あるいはアルコール含有ガ
ソリン燃料などのアルコールに含まれる水分、ホ
ルムアルデヒド、アセトアルデヒド、さらにはギ
酸、酢酸などの不純物の存在によると考えられ
る。 かかる用途に対する材料として現在までのとこ
ろ、Ni、Co、Sn等のめつきが検討されている。
しかし、それぞれ難点がある。例えば、Ni、
Coはめつき母材鋼板に対する犠牲防食作用がな
く、むしろ、電気化学的腐食の誘起による孔食発
生が懸念される。Sn、Coは高コスト化が問題
となる。またSnはぎ酸、酢酸等、アルコール
系燃料への混在が予想される酸類に対して、耐食
性が充分ではない。 したがつて、めつき自体の耐食性(耐塩性、耐
有機酸性)が良好であり、母材鋼板に対する犠牲
防食能を有するものが望まれる。 このような状況の下にあつて、特開昭58−
45396号には、鋼板の表面に厚さ0.5〜20μmの
Zn:5〜50%のNi合金めつき層を施すことが開
示されている。このようにZnが5〜50%のNi基
合金を使用するのは、Znが5%未満では犠牲陽
極効果が小さく、一方、Znが50%を越えては、
Niによるめつき層の耐食性改善効果が減じて多
くの腐食生成物、つまりいわゆる白錆を発生させ
タンク目詰りの原因となるためである。 また、特開昭61−6260号公報には、3〜20%
Cr鋼を容器内面にあてることにより、アルコー
ル系の腐食性の大きい燃料に対して耐食性を保て
るとの開示がみられる。しかし、有機酸と塩分が
共存する条件下では3〜20%Cr鋼の耐食性は決
して充分でない。また高耐食性母材とAl−Mn合
金めつきとの組合せ、およびそれによる相乗効果
が何ら開示されていない。 このような状況のもとで、本件出願人は、第1
めつき層および第2めつき層を備えた多層めつき
鋼板とするとともに、第2めつき層をAlもしく
はAl合金とすることにより、その耐食性は著し
く改善され、しかもめつき処理操作中にピンホー
ル、あるいはその他の皮膜欠陥が生じても、第2
めつき層であるAlもしくはAl合金めつき層の存
在によつて耐食性は殆ど劣化しないことを知り、
先に特願昭60−137171号として特許出願した。 その後、さらに研究、開発をつづけていたとこ
ろ、(1)全く新規な合金系であるAl−Mn(Mn:8
〜40%)系合金の適用により、耐アルコール性、
耐ギ酸、酢酸性はもちろん、環境からの耐塩性の
いずれにもすぐれ、且つ、溶接性、加工性を兼備
する鋼板が得られること、ならびに(2)そのような
Al−Mn(8〜40%)合金めつき皮膜は、アルコ
ール系燃料中において通常の冷延鋼板に比して、
わずかに卑な電位を示すため犠牲防食作用を有す
るが、かかる防食作用をより強く発現させるた
め、めつき母材鋼板に、通常の冷延鋼板に比して
電気化学的に貴であるCr含有鋼板を用いると耐
食性が一層改善されること、そして(3)さらに必要
によりかかるめつき皮膜と、めつき母材との電位
差を適当にコントロールすることにより母材の高
耐食性と、高耐食性めつき皮膜の犠牲陽極として
の特性とが相乗的に働き、非常にすぐれた耐食性
が得られることを知り、本発明を完成した。 (問題点を解決するための手段) かくして、本発明の要旨とするところは、
Cr:1〜20重量%を含有する鋼板表面にNi:5
〜95重量%のZn−Ni合金めつき層を5〜50g/
m2設け、次いでこのめつき層の上にMn:8〜40
重量%のAl−Mn系合金めつき層を1〜30g/m2
設けたことを特徴とする燃料容器用めつき鋼板で
ある。 また、好ましくは、上述のめつき鋼板にはさら
にクロメート処理をしてもよく、その場合にはさ
らに一層耐食性が改善される。 (作用) ここに、本発明におけるめつき層の合金組成は
Mn含有量8〜40重量%である。 めつき層の合金組成をMn:8%未満とすると
Mn添加の効果が発揮されず、耐有機酸性が劣化
する。しかし、40%を越えるとめつき性状不良と
なり、耐食性が劣化する。好ましくはMn14〜22
重量%である。 上述のAl−Mn合金めつき層が1g/m2未満で
は所期の耐食性が得られず、一方30g/m2を越え
ると、耐食性改善効果は飽和してしまうため、本
発明においてはめつき量は1〜30g/m2、好まし
くは10〜25g/m2に限定する。 本発明によれば、上述のAl−Mn合金めつきは
Ni:5〜95%のZn−Ni合金めつきのうえにも設
ける。第一めつき層の合金組成はNi含有量5〜
95重量%であるが、第一めつき層の合金組成を
Ni:5%未満とするNi添加の効果が発揮されず、
第二層に生じた皮膜欠陥部からの第一めつき層の
腐食が早すぎて不充分である。しかし、95%を超
えると今度はZnの効果が発揮されず、第二めつ
き層のAlもしくはAl合金に孔食が発生し易くな
る。なお、Zn−Al系の緻密な腐食生成物がより
一層耐食性を向上させることから、好ましくは第
一めつき層の合金組成はNi5〜50重量%である。 このように第一層および第二層の各めつき被膜
を設ける場合、第一層のめつき被膜厚さは5〜50
g/m2であるが、これより薄いと所期の効果を発
揮できず、一方これより厚いと加工性が劣化する
場合があり好ましくない。また、第二層はわずか
に薄くてもよく、1〜30g/m2で十分である。第
一層としてNi−Zn合金めつき層を設けているた
め1g/m2まで薄くてもその効果が期待されるの
である。 次に、かかるめつき層を設ける母材鋼板として
本発明にあつてはCr:1〜20%の鋼を用いるが、
Cr:1%未満では電位差が十分でなく、一方20
%を超えると過度に貴になつてしまう。電位差の
調整はこのようにCr量の調整によつて行つても
よい。 このように、本発明にあつては、合金めつき被
膜と母材鋼板との電位差を十分にとりながら、そ
れが余り大きくならないように調整しているので
あつて、その限りにおいては母材鋼板としての鋼
種はCr:1〜20%含有する限りにおいて制後さ
れずSUS430、SUS304等のいわゆるステンレス
鋼も包合される。 一般的組成で表示すれば、C<0.1%、Si<0.3
%、Mn<0.6%、P<0.03%、S<0.03%、Cr=
1〜20%である。 本発明によれば、後述する実施例においても示
すように、燃料タンク用としてのその耐食性は著
しく改善される。その改善機構は、未だ十分解明
されていないが、Al−Mn合金特有の耐食性、特
に耐塩性によるものと理解される。 また、前述の第一めつき層と第二めつき層との
組合せによる相乗的作用効果が著しいことも分か
つた。すなわち、完全にその機構が解明されたわ
けではないが、下層にNi−Zn合金が存在すると
その上に設けられたAlまたはAl合金の腐食電位
が安定化領域に保持されることになり、孔食を発
生しにくくなるため、その耐食性が極めて顕著に
改善されるものと推測される。この点、下層の
Ni−Zn合金のZnが5%未満あるいはNiが5%未
満では上層の腐食電位を安定化領域に持ち来すこ
とができない。 次に、本発明を実施例によつてさらに説明す
る。なお、これらの実施例は単に本発明を説明す
るためのもので、これによつて本発明が何ら制限
されるものでないことは理解されよう。 比較例 1.5〜12%Cr含有鋼板(C<0.002、Si<0.01、
Mn<0.1、P=0.01、S=0.003%)、およびステ
ンレス鋼板の各供試鋼板に、脱脂その他の予備処
理を施してから以下の要領でAl−Mn合金めつき
を行つた。 めつき浴組成: AlCl3−NaCl−KCl混合溶融塩 モル比(61:23:16)を基本として、これに
MnとしてMnCl2を添加。 付着量およびめつき層組成:第1表の通り。 このよおにして得られたAl−Mn合金めつき鋼
板は次いで各種腐食試験に供した。試験結果およ
び試験要領は第1表にまとめて示す。 なお、腐食試験は、温度50℃で120回/分の振
動を与えながら行つた。 次に、同様にして得ためつき層にクロメート処
理を行い、各種腐食試験に供した。結果を同じく
第1表にまとめて示す。 なお、上記クロメート処理は、塗布型および電
解クロメート処理を適用して行つた。表中、Cr
付着量(mg・Cr/m2)を表示する。なお、塗
布型は日本パーカライジング社製ZM1415A(商品
名)を使つて行い、電解クロメートは30g/
CrO3、60℃、30A/dm2の条件下で15秒間行つ
た。 実施例 8 比較例を繰り返したが、本例ではAl−Mn合金
めつきに先立つてZn−Ni合金めつきを下記要領
で通常の電気めつきにより行つた。 めつき浴組成: NiSO4.6H2O 150〜400g/ ZnSO4.7H2O 15〜200g/ Na2SO4 75g/ H3BO3 0〜30g/ NaCl 0〜50g/ めつき合金組成: Ni含有量3〜98重量% このようにして得られた2層めつき鋼板は次い
で比較例の場合と同様にして一部クロメート処理
して各種腐食試験に供した。試験結果は第1表に
まとめて示す。
ルコールを添加したガソリン等、いわゆる自動車
用燃料を収容保持する容器、つまり燃料タンクを
製作するために最も適した鋼板に関するものであ
る。 (従来の技術) 従来、燃料タンク用に使用されてきた鋼板は、
鋼板に3〜20%のSnを含有するPb−Sn合金をめ
つきするターンめつき鋼板が一般的である。この
ような従来のターンめつき鋼板は、ガソリンのよ
うな燃料に対しては耐食性が極めて良好であり、
不可避的に含まれる水分や硫黄分などによつても
腐食され難く、一方、燃料タンクを成形加工する
場合のように厳しい加工にも良く耐え、溶接性も
良好であつた。 ところで、近年のエネルギー事情の変化に伴つ
て、上記自動車用燃料として、メチルアルコー
ル、エチルアルコールあるいはメチル−tert−ブ
チルエーテル等のような各種アルコールを代替燃
料として使用するか、あるいはこれらのアルコー
ルをガソリンに添加して使用することが提案され
ている。 しかし、このような従来のガソリンと異なつた
燃料を使用する場合、前述のターンめつき鋼板は
その耐食性が十分でなくなり、かなり腐食速度が
早められることが判明した。特に燃料タンクの場
合、腐食による燃料漏れは重大事故につながるこ
とから、十分な対策が要望されるところである。 このように腐食速度が加速されるのは、上述の
ようなアルコール燃料あるいはアルコール含有ガ
ソリン燃料などのアルコールに含まれる水分、ホ
ルムアルデヒド、アセトアルデヒド、さらにはギ
酸、酢酸などの不純物の存在によると考えられ
る。 かかる用途に対する材料として現在までのとこ
ろ、Ni、Co、Sn等のめつきが検討されている。
しかし、それぞれ難点がある。例えば、Ni、
Coはめつき母材鋼板に対する犠牲防食作用がな
く、むしろ、電気化学的腐食の誘起による孔食発
生が懸念される。Sn、Coは高コスト化が問題
となる。またSnはぎ酸、酢酸等、アルコール
系燃料への混在が予想される酸類に対して、耐食
性が充分ではない。 したがつて、めつき自体の耐食性(耐塩性、耐
有機酸性)が良好であり、母材鋼板に対する犠牲
防食能を有するものが望まれる。 このような状況の下にあつて、特開昭58−
45396号には、鋼板の表面に厚さ0.5〜20μmの
Zn:5〜50%のNi合金めつき層を施すことが開
示されている。このようにZnが5〜50%のNi基
合金を使用するのは、Znが5%未満では犠牲陽
極効果が小さく、一方、Znが50%を越えては、
Niによるめつき層の耐食性改善効果が減じて多
くの腐食生成物、つまりいわゆる白錆を発生させ
タンク目詰りの原因となるためである。 また、特開昭61−6260号公報には、3〜20%
Cr鋼を容器内面にあてることにより、アルコー
ル系の腐食性の大きい燃料に対して耐食性を保て
るとの開示がみられる。しかし、有機酸と塩分が
共存する条件下では3〜20%Cr鋼の耐食性は決
して充分でない。また高耐食性母材とAl−Mn合
金めつきとの組合せ、およびそれによる相乗効果
が何ら開示されていない。 このような状況のもとで、本件出願人は、第1
めつき層および第2めつき層を備えた多層めつき
鋼板とするとともに、第2めつき層をAlもしく
はAl合金とすることにより、その耐食性は著し
く改善され、しかもめつき処理操作中にピンホー
ル、あるいはその他の皮膜欠陥が生じても、第2
めつき層であるAlもしくはAl合金めつき層の存
在によつて耐食性は殆ど劣化しないことを知り、
先に特願昭60−137171号として特許出願した。 その後、さらに研究、開発をつづけていたとこ
ろ、(1)全く新規な合金系であるAl−Mn(Mn:8
〜40%)系合金の適用により、耐アルコール性、
耐ギ酸、酢酸性はもちろん、環境からの耐塩性の
いずれにもすぐれ、且つ、溶接性、加工性を兼備
する鋼板が得られること、ならびに(2)そのような
Al−Mn(8〜40%)合金めつき皮膜は、アルコ
ール系燃料中において通常の冷延鋼板に比して、
わずかに卑な電位を示すため犠牲防食作用を有す
るが、かかる防食作用をより強く発現させるた
め、めつき母材鋼板に、通常の冷延鋼板に比して
電気化学的に貴であるCr含有鋼板を用いると耐
食性が一層改善されること、そして(3)さらに必要
によりかかるめつき皮膜と、めつき母材との電位
差を適当にコントロールすることにより母材の高
耐食性と、高耐食性めつき皮膜の犠牲陽極として
の特性とが相乗的に働き、非常にすぐれた耐食性
が得られることを知り、本発明を完成した。 (問題点を解決するための手段) かくして、本発明の要旨とするところは、
Cr:1〜20重量%を含有する鋼板表面にNi:5
〜95重量%のZn−Ni合金めつき層を5〜50g/
m2設け、次いでこのめつき層の上にMn:8〜40
重量%のAl−Mn系合金めつき層を1〜30g/m2
設けたことを特徴とする燃料容器用めつき鋼板で
ある。 また、好ましくは、上述のめつき鋼板にはさら
にクロメート処理をしてもよく、その場合にはさ
らに一層耐食性が改善される。 (作用) ここに、本発明におけるめつき層の合金組成は
Mn含有量8〜40重量%である。 めつき層の合金組成をMn:8%未満とすると
Mn添加の効果が発揮されず、耐有機酸性が劣化
する。しかし、40%を越えるとめつき性状不良と
なり、耐食性が劣化する。好ましくはMn14〜22
重量%である。 上述のAl−Mn合金めつき層が1g/m2未満で
は所期の耐食性が得られず、一方30g/m2を越え
ると、耐食性改善効果は飽和してしまうため、本
発明においてはめつき量は1〜30g/m2、好まし
くは10〜25g/m2に限定する。 本発明によれば、上述のAl−Mn合金めつきは
Ni:5〜95%のZn−Ni合金めつきのうえにも設
ける。第一めつき層の合金組成はNi含有量5〜
95重量%であるが、第一めつき層の合金組成を
Ni:5%未満とするNi添加の効果が発揮されず、
第二層に生じた皮膜欠陥部からの第一めつき層の
腐食が早すぎて不充分である。しかし、95%を超
えると今度はZnの効果が発揮されず、第二めつ
き層のAlもしくはAl合金に孔食が発生し易くな
る。なお、Zn−Al系の緻密な腐食生成物がより
一層耐食性を向上させることから、好ましくは第
一めつき層の合金組成はNi5〜50重量%である。 このように第一層および第二層の各めつき被膜
を設ける場合、第一層のめつき被膜厚さは5〜50
g/m2であるが、これより薄いと所期の効果を発
揮できず、一方これより厚いと加工性が劣化する
場合があり好ましくない。また、第二層はわずか
に薄くてもよく、1〜30g/m2で十分である。第
一層としてNi−Zn合金めつき層を設けているた
め1g/m2まで薄くてもその効果が期待されるの
である。 次に、かかるめつき層を設ける母材鋼板として
本発明にあつてはCr:1〜20%の鋼を用いるが、
Cr:1%未満では電位差が十分でなく、一方20
%を超えると過度に貴になつてしまう。電位差の
調整はこのようにCr量の調整によつて行つても
よい。 このように、本発明にあつては、合金めつき被
膜と母材鋼板との電位差を十分にとりながら、そ
れが余り大きくならないように調整しているので
あつて、その限りにおいては母材鋼板としての鋼
種はCr:1〜20%含有する限りにおいて制後さ
れずSUS430、SUS304等のいわゆるステンレス
鋼も包合される。 一般的組成で表示すれば、C<0.1%、Si<0.3
%、Mn<0.6%、P<0.03%、S<0.03%、Cr=
1〜20%である。 本発明によれば、後述する実施例においても示
すように、燃料タンク用としてのその耐食性は著
しく改善される。その改善機構は、未だ十分解明
されていないが、Al−Mn合金特有の耐食性、特
に耐塩性によるものと理解される。 また、前述の第一めつき層と第二めつき層との
組合せによる相乗的作用効果が著しいことも分か
つた。すなわち、完全にその機構が解明されたわ
けではないが、下層にNi−Zn合金が存在すると
その上に設けられたAlまたはAl合金の腐食電位
が安定化領域に保持されることになり、孔食を発
生しにくくなるため、その耐食性が極めて顕著に
改善されるものと推測される。この点、下層の
Ni−Zn合金のZnが5%未満あるいはNiが5%未
満では上層の腐食電位を安定化領域に持ち来すこ
とができない。 次に、本発明を実施例によつてさらに説明す
る。なお、これらの実施例は単に本発明を説明す
るためのもので、これによつて本発明が何ら制限
されるものでないことは理解されよう。 比較例 1.5〜12%Cr含有鋼板(C<0.002、Si<0.01、
Mn<0.1、P=0.01、S=0.003%)、およびステ
ンレス鋼板の各供試鋼板に、脱脂その他の予備処
理を施してから以下の要領でAl−Mn合金めつき
を行つた。 めつき浴組成: AlCl3−NaCl−KCl混合溶融塩 モル比(61:23:16)を基本として、これに
MnとしてMnCl2を添加。 付着量およびめつき層組成:第1表の通り。 このよおにして得られたAl−Mn合金めつき鋼
板は次いで各種腐食試験に供した。試験結果およ
び試験要領は第1表にまとめて示す。 なお、腐食試験は、温度50℃で120回/分の振
動を与えながら行つた。 次に、同様にして得ためつき層にクロメート処
理を行い、各種腐食試験に供した。結果を同じく
第1表にまとめて示す。 なお、上記クロメート処理は、塗布型および電
解クロメート処理を適用して行つた。表中、Cr
付着量(mg・Cr/m2)を表示する。なお、塗
布型は日本パーカライジング社製ZM1415A(商品
名)を使つて行い、電解クロメートは30g/
CrO3、60℃、30A/dm2の条件下で15秒間行つ
た。 実施例 8 比較例を繰り返したが、本例ではAl−Mn合金
めつきに先立つてZn−Ni合金めつきを下記要領
で通常の電気めつきにより行つた。 めつき浴組成: NiSO4.6H2O 150〜400g/ ZnSO4.7H2O 15〜200g/ Na2SO4 75g/ H3BO3 0〜30g/ NaCl 0〜50g/ めつき合金組成: Ni含有量3〜98重量% このようにして得られた2層めつき鋼板は次い
で比較例の場合と同様にして一部クロメート処理
して各種腐食試験に供した。試験結果は第1表に
まとめて示す。
【表】
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 Cr:1〜20重量%を含有する鋼板表面に
Ni:5〜95重量%のZn−Ni合金めつき層を5〜
50g/m2設け、次いでこのめつき層の上にMn:
8〜40重量%のAl−Mn系合金めつき層を1〜30
g/m2設けたことを特徴とする燃料容器用めつき
鋼板。 2 さらにクロメート処理して成る、特許請求の
範囲第1項記載の燃料容器用めつき鋼板。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24919486A JPS63103096A (ja) | 1986-10-20 | 1986-10-20 | 燃料容器用めつき鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24919486A JPS63103096A (ja) | 1986-10-20 | 1986-10-20 | 燃料容器用めつき鋼板 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63103096A JPS63103096A (ja) | 1988-05-07 |
JPH055906B2 true JPH055906B2 (ja) | 1993-01-25 |
Family
ID=17189301
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP24919486A Granted JPS63103096A (ja) | 1986-10-20 | 1986-10-20 | 燃料容器用めつき鋼板 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63103096A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102686634A (zh) * | 2010-02-01 | 2012-09-19 | 株式会社大赛璐 | 固化性环氧树脂组合物 |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
AU718855B2 (en) * | 1996-07-31 | 2000-04-20 | Nippon Steel Corporation | Rustproof steel sheet for automobile fuel tank with excellent resistance weldability corrosion resistance and press moldability |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5845396A (ja) * | 1981-09-11 | 1983-03-16 | Nippon Steel Corp | 燃料容器用Ni−Zn合金メツキ鋼板 |
JPS6096768A (ja) * | 1983-10-29 | 1985-05-30 | Kawasaki Steel Corp | 燃料タンク用高耐食性表面処理鋼板 |
JPS60121295A (ja) * | 1983-12-01 | 1985-06-28 | Nippon Steel Corp | 燃料タンク用防錆鋼板 |
JPS616260A (ja) * | 1984-06-20 | 1986-01-11 | Nippon Steel Corp | アルコ−ルもしくはアルコ−ル含有燃料タンク用鋼板 |
JPS61119693A (ja) * | 1984-11-14 | 1986-06-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 積層メツキ鋼板 |
JPS6393889A (ja) * | 1986-10-06 | 1988-04-25 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 燃料容器用めつき鋼板 |
-
1986
- 1986-10-20 JP JP24919486A patent/JPS63103096A/ja active Granted
Patent Citations (6)
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CN102686634A (zh) * | 2010-02-01 | 2012-09-19 | 株式会社大赛璐 | 固化性环氧树脂组合物 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS63103096A (ja) | 1988-05-07 |
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