JPH055547A - Dehumidifer - Google Patents
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- JPH055547A JPH055547A JP3301748A JP30174891A JPH055547A JP H055547 A JPH055547 A JP H055547A JP 3301748 A JP3301748 A JP 3301748A JP 30174891 A JP30174891 A JP 30174891A JP H055547 A JPH055547 A JP H055547A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】この発明は冷凍サイクルを用いた
除湿装置の改良に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an improvement of a dehumidifying device using a refrigeration cycle.
【０００２】[0002]
【従来の技術】図15は従来の除湿装置の構成図であり、
この図15において、圧縮機１から吐出される高温高圧の
ガス冷媒は冷媒配管５ａを通して、凝縮器２に導くよう
になっており、この凝縮器２には、送風機６が設けら
れ、この送風機６によって、室内空気と熱交換を行うよ
うになっている。凝縮器２で熱交換して凝縮された高圧
液冷媒は冷媒配管５ｂ、絞り装置３、冷媒配管５ｃを通
り、蒸発器４に導かれるようになっている。蒸発器４で
は、送風機６から送風される室内空気と熱交換して、蒸
発した低圧ガス冷媒は冷媒配管５ｄを通して、上記圧縮
機１に戻るように構成され、冷凍サイクルを構成してい
る。上記送風機６は蒸発器４から凝縮器２へと、直列に
室内空気を送風するようになっており、また、蒸発器４
の下方には、ドレンパン７が配置されており、このドレ
ンパン７には、蒸発器４のフィン表面に結露した結露水
が滴下されるようになっている。ドレンパン７に貯溜さ
れた結露水は排水管８を通り、室外に排出されるように
なっている。2. Description of the Related Art FIG. 15 is a block diagram of a conventional dehumidifier,
In FIG. 15, the high-temperature and high-pressure gas refrigerant discharged from the compressor 1 is guided to the condenser 2 through the refrigerant pipe 5a. The condenser 2 is provided with a blower 6 and the blower 6 is provided. Is designed to exchange heat with the indoor air. The high-pressure liquid refrigerant condensed by heat exchange in the condenser 2 is guided to the evaporator 4 through the refrigerant pipe 5b, the expansion device 3, and the refrigerant pipe 5c. In the evaporator 4, the low-pressure gas refrigerant that has exchanged heat with the room air blown from the blower 6 and returns to the compressor 1 through the refrigerant pipe 5d constitutes a refrigeration cycle. The blower 6 blows indoor air from the evaporator 4 to the condenser 2 in series.
A drain pan 7 is disposed below the drain pan 7, and the condensed water condensed on the fin surface of the evaporator 4 is dropped on the drain pan 7. The condensed water stored in the drain pan 7 passes through the drain pipe 8 and is discharged to the outside of the room.
【０００３】次に、動作について説明する。圧縮機１か
ら吐出された高温高圧のガス冷媒は冷媒配管５ａを通し
て、凝縮器２に送られ、この凝縮器２において、送風機
６によって矢印方向に送風される蒸発器４を通過した室
内空気と熱交換し、冷却され、かつ凝縮して、高圧液冷
媒となる。この高圧液冷媒は、冷媒配管５ｂを通り、絞
り装置３に送られ、この絞り装置３において、減圧さ
れ、低圧気液二相冷媒となり、さらに、冷媒配管５ｃを
通って蒸発器４に送られる。この蒸発器４において、送
風機６から矢印方向に送風される室内空気と熱交換し
て、蒸発し、低圧ガス冷媒となり、冷媒配管５ｄを通し
て、圧縮機１に戻る。Next, the operation will be described. The high-temperature and high-pressure gas refrigerant discharged from the compressor 1 is sent to the condenser 2 through the refrigerant pipe 5a, and in the condenser 2, the indoor air and heat that have passed through the evaporator 4 blown by the blower 6 in the direction of the arrow It is replaced, cooled and condensed to a high pressure liquid refrigerant. This high-pressure liquid refrigerant is sent to the expansion device 3 through the refrigerant pipe 5b, is reduced in pressure in the expansion device 3, becomes a low-pressure gas-liquid two-phase refrigerant, and is further sent to the evaporator 4 through the refrigerant pipe 5c. .. In the evaporator 4, heat is exchanged with the room air blown from the blower 6 in the direction of the arrow to evaporate and become a low-pressure gas refrigerant, which returns to the compressor 1 through the refrigerant pipe 5d.
【０００４】このとき、図15からも明らかなように、絞
り装置３は蒸発器４の冷媒圧力、換言すれば、冷媒の蒸
発温度４ａと冷媒温度４ｂを検出し、蒸発器４の出口の
冷媒過熱度が一定になるように、冷媒循環量を調節する
ことにより、蒸発器４で十分に冷媒が蒸発し、圧縮機１
に完全に気化した冷媒が戻るように、圧縮機１の事故を
防止している。At this time, as is apparent from FIG. 15, the expansion device 3 detects the refrigerant pressure of the evaporator 4, in other words, the evaporation temperature 4a and the refrigerant temperature 4b of the refrigerant, and the refrigerant at the outlet of the evaporator 4 is detected. By adjusting the refrigerant circulation amount so that the degree of superheat becomes constant, the refrigerant is sufficiently evaporated in the evaporator 4, and the compressor 1
The accident of the compressor 1 is prevented so that the completely vaporized refrigerant returns to.
【０００５】一方、室内空気は送風機６によって、蒸発
器４から凝縮器２へと、矢印方向に直列に送風され、蒸
発器４の通過時に、絞り装置３から蒸発器４に供給され
る低圧気液二相冷媒と熱交換し、冷却されるとともに、
蒸発器４のフィン表面温度が送風される室内空気の露点
温度よりも低いため、フィン表面に結露し、この結露に
よって除湿される。この除湿された室内空気はさらに凝
縮器２において、圧縮機１から吐出される高温高圧のガ
ス冷媒と熱交換し、加熱され、この加熱によって温度上
昇し、相対湿度が低下して、室内に戻る。この室内空気
の循環により、室内空気は徐々に除湿されていく。な
お、上記フィン表面に結露した結露水は上記フィン表面
を下方に伝い、ドレンパン７に滴下し、排水管８を通
り、室外に排出される。On the other hand, the indoor air is blown by the blower 6 from the evaporator 4 to the condenser 2 in series in the direction of the arrow, and when passing through the evaporator 4, low-pressure air supplied from the expansion device 3 to the evaporator 4 is supplied. While exchanging heat with the liquid two-phase refrigerant and being cooled,
Since the fin surface temperature of the evaporator 4 is lower than the dew point temperature of the indoor air to be blown, dew is condensed on the fin surface and dehumidified by this dew condensation. This dehumidified indoor air is further heat-exchanged with the high-temperature and high-pressure gas refrigerant discharged from the compressor 1 in the condenser 2 and heated, the temperature is raised by this heating, the relative humidity is lowered, and the indoor air is returned. .. The indoor air is gradually dehumidified by the circulation of the indoor air. The condensed water that has condensed on the surface of the fins travels down the surface of the fins, drops on the drain pan 7, passes through the drain pipe 8, and is discharged outside the room.
【０００６】[0006]
【発明が解決しようとする課題】従来の除湿装置は以上
のように構成されているので、絞り装置３は蒸発器４の
出口の冷媒過熱度を調節するため、冷凍サイクルは安定
した運転を行うが、蒸発温度は成り行き次第となる。一
般に、除湿能力は蒸発温度に大きく影響され、蒸発温度
が室内空気の露点温度よりも十分低い場合には、蒸発器
４の冷却能力が空気中の水の潜熱変化に十分寄与する
が、蒸発温度が高くなり、露点温度に近くなるにしたが
い、空気の顕熱変化への寄与率が大きくなり、空気中の
水分の潜熱変化への寄与が少なくなる。一方、冷凍サイ
クル上は、蒸発温度が高いほど、冷媒循環量が増加し、
冷却能力が増加する。この結果、室内空気の条件に応じ
て、除湿能力が最大となる最適な蒸発温度が存在する。
このように、従来の除湿装置では、蒸発温度は成り行き
次第になっているため、必ずしも、除湿能力が最大とな
る運転をしていないなどの問題点があった。Since the conventional dehumidifying device is constructed as described above, the expansion device 3 adjusts the degree of refrigerant superheat at the outlet of the evaporator 4, so that the refrigeration cycle operates stably. However, the evaporation temperature depends on the outcome. Generally, the dehumidifying capacity is greatly affected by the evaporation temperature, and when the evaporation temperature is sufficiently lower than the dew point temperature of the indoor air, the cooling capacity of the evaporator 4 sufficiently contributes to the latent heat change of water in the air, but the evaporation temperature As the temperature rises and approaches the dew point temperature, the contribution of air to sensible heat increases, and the contribution of water in air to latent heat changes decreases. On the other hand, on the refrigeration cycle, the higher the evaporation temperature, the more the refrigerant circulation amount,
Cooling capacity increases. As a result, there is an optimum evaporation temperature that maximizes the dehumidifying capacity, depending on the conditions of the indoor air.
As described above, in the conventional dehumidifying device, since the evaporation temperature changes depending on the temperature, there is a problem that the dehumidifying performance is not always maximized.
【０００７】この発明は上記のような問題点を解消する
ためになされたもので、常に除湿能力がほぼ最大となる
ように制御される除湿装置を得ることを目的とする。The present invention has been made to solve the above problems, and an object of the present invention is to obtain a dehumidifying device that is controlled so that the dehumidifying capacity is always maximized.
【０００８】[0008]
【課題を解決するための手段】この発明に係る除湿装置
は、蒸発器の入口空気温度を検出する第１の温度検出器
と、凝縮器の出口温度を検出する第２の温度検出器と、
蒸発器内冷媒配管中腹部温度または凝縮器内冷媒配管中
腹部温度を検出する第３の温度検出器と、蒸発器出口冷
媒温度または凝縮器出口冷媒温度を検出する第４の温度
検出器と、第１ないし第４の温度検出器の信号により絞
り装置の弁開度を調節する弁開度制御手段とを設けたも
のである。A dehumidifying device according to the present invention comprises a first temperature detector for detecting an inlet air temperature of an evaporator, and a second temperature detector for detecting an outlet temperature of a condenser.
A third temperature detector for detecting an inside temperature of the refrigerant pipe in the evaporator or an inside temperature of the refrigerant pipe in the condenser; and a fourth temperature detector for detecting an evaporator outlet refrigerant temperature or a condenser outlet refrigerant temperature, Valve opening control means for adjusting the valve opening of the expansion device according to the signals from the first to fourth temperature detectors is provided.
【０００９】また、蒸発器の入口空気温度を検出する第
１の温度検出器と、凝縮器の出口温度を検出する第２の
温度検出器と、蒸発器入口空気の相対湿度または絶対湿
度（露点温度）を検出する湿度検出器と、任意の温湿度
条件における絞り装置の適正弁開度データを予め記憶し
た記憶手段と、第１と第２の温度検出器および湿度検出
器の検出信号と上記記憶手段の記憶データをもとに絞り
装置の弁開度を調節する制御手段を設けたものである。A first temperature detector for detecting the inlet air temperature of the evaporator, a second temperature detector for detecting the outlet temperature of the condenser, and a relative humidity or absolute humidity (dew point) of the evaporator inlet air. Temperature detector), a storage means for storing in advance proper valve opening data of the expansion device under arbitrary temperature and humidity conditions, detection signals of the first and second temperature detectors and humidity detectors, and The control means for adjusting the valve opening of the expansion device is provided based on the data stored in the storage means.
【００１０】また、上記記憶手段に任意の温湿度条件に
おける絞り装置の適正弁開度データ及び蒸発器から凝縮
器方向に送風する送風機の適正ファン速度を記憶させ、
上記第１と第２の温度検出器および湿度検出器の検出信
号と上記記憶手段の記憶データをもとに制御手段により
絞り装置の弁開度および上記送風機のファン速度を制御
するようにしたものである。Further, the storage means stores the proper valve opening data of the expansion device under an arbitrary temperature and humidity condition and the proper fan speed of the blower for blowing air from the evaporator toward the condenser,
The control means controls the valve opening of the expansion device and the fan speed of the blower based on the detection signals of the first and second temperature detectors and the humidity detector and the stored data of the storage means. Is.
【００１１】また、上記湿度検出器の検出湿度を補正
し、この補正した湿度と上記第１と第２の温度検出器の
検出信号および上記記憶手段の記憶データをもとに制御
手段により絞り装置の弁開度および上記送風機のファン
速度を制御するようにしたものである。Further, the humidity detected by the humidity detector is corrected, and based on the corrected humidity, the detection signals of the first and second temperature detectors and the data stored in the memory, the diaphragm device is controlled by the controller. The valve opening and the fan speed of the blower are controlled.
【００１２】[0012]
【作用】この発明における除湿装置は蒸発器内または凝
縮器内冷媒配管中腹部の温度を検出する第３の温度検出
器の検出温度と、蒸発器出口または凝縮器出口の冷媒温
度を検出する第４の温度検出器の検出温度との温度差ま
たは蒸発器の入口空気温度を検出する第１の温度検出器
の検出温度と、蒸発器の入口空気の湿度を検出する湿度
検出器の検出湿度に対応する記憶手段に記憶された弁開
度データに基づき、絞り装置の弁開度の概略が決定さ
れ、かつ任意量の弁開度動作前後の上記第１の温度検出
器の検出温度および凝縮器の出口の冷媒温度を検出する
第２の温度検出器の検出温度より演算される値の変化量
により、上記絞り装置の弁開度が調節され、蒸発器の冷
媒の蒸発温度が除湿能力が略最大となる最適な温度にな
る。In the dehumidifying device according to the present invention, the temperature detected by the third temperature detector for detecting the temperature of the middle part of the refrigerant pipe in the evaporator or the condenser and the temperature detected by the refrigerant at the evaporator outlet or the condenser outlet are detected. The temperature difference from the temperature detected by the temperature detector of 4 or the temperature detected by the first temperature detector that detects the inlet air temperature of the evaporator and the humidity detected by the humidity detector that detects the humidity of the inlet air of the evaporator. An outline of the valve opening of the expansion device is determined based on the valve opening data stored in the corresponding storage means, and the temperature detected by the first temperature detector before and after an arbitrary amount of valve opening operation and the condenser. The opening degree of the valve of the expansion device is adjusted by the amount of change in the value calculated from the detection temperature of the second temperature detector that detects the refrigerant temperature of the outlet of the refrigerant, and the evaporation temperature of the refrigerant in the evaporator has a substantially dehumidifying capacity. The optimum temperature is reached.
【００１３】[0013]
実施例１．以下、図１に示されるこの発明の一実施例に
よる除湿装置の構成図について説明する。図１におい
て、図９と同一符号は相当部分を示すので、その説明を
省略する。９は蒸発器４の入口温度Ｔｉを検出する第１
の温度検出器であり、この第１の温度検出器９の検出出
力は弁開度制御手段14に出力するようになっている。ま
た、第２の温度検出器10により、凝縮器２の出口空気温
度Ｔｏを検出し、この検出出力を上記弁開度制御手段14
に出力するようになっている。さらに、蒸発器４内の冷
媒配管中腹部温度（蒸発温度）Ｔｅを第３の温度検出器
11で検出し、その検出出力を弁開度制御手段14に出力す
るようになっているとともに、蒸発器４の冷媒出口温度
Ｔeoを第４の温度検出器12で検出し、その検出出力を弁
開度制御手段14に出力するようになっている。この弁開
度制御手段14には、電力検出器13の出力も入力されるよ
うになっている。電力検出器13は圧縮機１の消費電力Ｗ
ｃを検出するものである。上記弁開度制御手段14は、第
１ないし第４の温度検出器９〜12および電力検出器13の
検出信号を元に絞り装置３の弁開度を制御するものであ
る。その他の構成は図１と同様である。Example 1. The block diagram of the dehumidifier according to the embodiment of the present invention shown in FIG. 1 will be described below. In FIG. 1, the same reference numerals as those in FIG. 9 indicate the corresponding parts, and the description thereof will be omitted. 9 is the first for detecting the inlet temperature Ti of the evaporator 4
Of the first temperature detector 9, and the detection output of the first temperature detector 9 is output to the valve opening control means 14. Further, the outlet air temperature To of the condenser 2 is detected by the second temperature detector 10, and the detection output is used as the valve opening control means 14 described above.
It is designed to output to. Furthermore, the temperature (evaporation temperature) Te of the middle part of the refrigerant pipe in the evaporator 4 is set to the third temperature detector.
11, the detection output is output to the valve opening control means 14, and the refrigerant outlet temperature Teo of the evaporator 4 is detected by the fourth temperature detector 12, and the detection output is detected by the valve. The output is output to the opening control means 14. The output of the power detector 13 is also input to the valve opening control means 14. The power detector 13 is the power consumption W of the compressor 1.
c is detected. The valve opening control means 14 controls the valve opening of the expansion device 3 based on the detection signals of the first to fourth temperature detectors 9 to 12 and the power detector 13. Other configurations are the same as those in FIG.
【００１４】次に動作について説明する。冷凍サイクル
上の動作および室内空気の循環については、従来例と同
一であるため、その説明を省略し、ここでは、絞り装置
３の制御動作について説明する。絞り装置３は、通常、
弁開度を小さくすると、蒸発温度が下がり、弁開度を大
きくすると、蒸発温度が上がるため、弁開度の調節によ
り、冷媒循環量とともに、蒸発温度をある程度調節で
き、これにより、蒸発器４のフィン表面温度を変え、冷
却能力の潜熱分と、顕熱分の比率を変えることができ
る。Next, the operation will be described. Since the operation on the refrigeration cycle and the circulation of the indoor air are the same as those of the conventional example, the description thereof will be omitted, and here, the control operation of the expansion device 3 will be described. The diaphragm device 3 is usually
When the valve opening is decreased, the evaporation temperature is lowered, and when the valve opening is increased, the evaporation temperature is increased, so that the evaporation temperature can be adjusted to some extent together with the refrigerant circulation amount by adjusting the valve opening. The fin surface temperature can be changed to change the latent heat content of the cooling capacity and the sensible heat content.
【００１５】絞り装置３は弁開度制御手段14により、図
２のフローチャートにしたがって制御される。この図２
にしたがって、絞り装置３の動作について説明し、次い
で、原理説明を行う。まず、処理ルーチンがスタートし
て、ステップＳ１で絞り装置３の弁開度を初期値に設定
し、ステップＳ２で圧縮機１への液バックや圧縮機１の
吐出ガス温過昇を防止するために、蒸発器４の出口の冷
媒過熱度を概略調節する。すなわち、第４の温度検出器
12の検出温度Ｔeoと第３の温度検出器11の検出温度Ｔｅ
との差、つまり、（Ｔeo−Ｔｅ）が例えば、３〜20deg
に収まるように、次のような処理を行う。このステップ
Ｓ２において、上記（Ｔeo−Ｔｅ）が３deg 未満の場合
には、ステップＳ２のＮＯ側からステップＳ３に処理が
移り、絞り装置３の弁をΔＶだけ閉じて、ステップＳ２
に処理が戻る。また、上記検出温度の差（Ｔeo−Ｔｅ）
が３deg を越える場合には、ステップＳ２のＹＥＳ側か
らステップＳ４に処理が移り、このステップＳ４におい
て、検出温度の差（Ｔeo−Ｔｅ）≦ 20degか否か、すな
わち３〜20deg か否かの判断を行い、20deg を越える場
合には、ステップＳ４のＮＯ側からステップＳ５に移
り、絞り装置３の弁をΔＶだけ開いて、ステップＳ２に
処理が戻る。さらに、ステップＳ４において、検出温度
の差（Ｔeo−Ｔｅ）が３〜20deg の範囲内にあれば、ス
テップＳ６で絞り装置３の最終弁操作方向を記憶する。The throttle device 3 is controlled by the valve opening control means 14 according to the flow chart of FIG. This Figure 2
Accordingly, the operation of the diaphragm device 3 will be described, and then the principle will be described. First, the processing routine starts, and in step S1, the valve opening degree of the expansion device 3 is set to an initial value, and in step S2, in order to prevent liquid back to the compressor 1 and excessive temperature rise of the discharge gas of the compressor 1. First, the refrigerant superheat degree at the outlet of the evaporator 4 is roughly adjusted. That is, the fourth temperature detector
Detected temperature Teo of 12 and detected temperature Te of the third temperature detector 11
And the difference (Teo-Te) is, for example, 3 to 20 deg.
The following processing is performed so that When the above (Teo-Te) is less than 3 deg in this step S2, the process moves from the NO side of step S2 to step S3, the valve of the expansion device 3 is closed by ΔV, and step S2 is performed.
The process returns to. In addition, the difference in the detected temperature (Teo-Te)
If the value exceeds 3 deg, the process moves from the YES side of step S2 to step S4, and in this step S4, it is judged whether the difference (Teo-Te) in the detected temperature ≦ 20 deg, that is, 3-20 deg. If it exceeds 20 deg, the process moves from the NO side of step S4 to step S5, the valve of the expansion device 3 is opened by ΔV, and the process returns to step S2. Furthermore, in step S4, if the detected temperature difference (Teo-Te) is within the range of 3 to 20 deg, the final valve operating direction of the expansion device 3 is stored in step S6.
【００１６】次に、ステップＳ７において、第２の温度
検出器10の検出温度Ｔｏと、第１の温度検出器９の検出
温度Ｔｉと、電力検出器13の検出電力Ｗｃより、所定時
間Δｔ（たとえば、１分）ごとに、次の(1) 式の演算値
ｆを演算する。 ｆ＝Ｇ・ＣＰ（Ｔｏ−Ｔｉ）−Ｋ・Ａ・Ｗｃ …………… (1) この(1) 式において、 Ｔｏ：第２の温度検出器10の検出温度（℃） Ｔｉ：第１の温度検出器９の検出温度（℃） Ｇ ：送風機６の送風量（kg／ｈ） ＣＰ：空気の定圧比熱（kcal／kg℃） Ｋ ：圧縮機１の消費電力の冷媒への熱回収比率（たと
えば0.8） Ａ ：電力の熱当量（0.86kcal／ｈ／Ｗ） Ｗｃ：電力検出器13の検出電力（Ｗ） である。Next, in step S7, a predetermined time Δt (from the detected temperature To of the second temperature detector 10, the detected temperature Ti of the first temperature detector 9 and the detected power Wc of the power detector 13 For example, the calculated value f of the following formula (1) is calculated every 1 minute. f = G · CP (To−Ti) −K · A · Wc (1) In this equation (1), To: detection temperature of the second temperature detector 10 (° C.) Ti: first Temperature detected by the temperature detector 9 (° C.) G: Air flow rate of the blower 6 (kg / h) CP: Constant pressure specific heat of air (kcal / kg ° C) K: Heat recovery ratio of power consumption of the compressor 1 to the refrigerant (For example, 0.8) A: Heat equivalent of electric power (0.86 kcal / h / W) Wc: Detected power (W) of the power detector 13.
【００１７】この(1) 式の演算前の時間ｔ＝０、演算回
数ｎ＝０における弁の開度ｆｏを記憶しておき、上述の
ように、検出温度の差（Ｔeo−Ｔｅ）≦ 20degの範囲に
あるときに、ステップＳ８で絞り装置３をステップＳ
６、ステップＳ12、ステップＳ15のいずれかで記憶した
弁操作方向ＳにΔＶだけ開閉し、ステップＳ９で上述の
ように、所定時間Δｔごと上記(1) 式の演算値ｆを算出
して、ステップＳ10でその演算値ｆを記憶し、ステップ
Ｓ11で前回の演算値と今回の演算値との大小を比較す
る。このステップＳ11での演算値の比較の結果、前回の
演算値より、所定値Δｆ以上増加した場合には、ステッ
プＳ12で絞り装置３の次回弁操作方向を前回の弁動作と
同じ方向とし、ステップＳ13に進む。また、前回の演算
値よりも今回の演算値が所定値Δｆ以下の場合には、ス
テップＳ11からステップＳ14に進み、このステップＳ14
において、今回の演算値が前回の演算値よりも所定値Δ
ｆ以上減少していれば、ステップＳ14からステップＳ15
に進み、このステップＳ15において、絞り装置３の次回
弁操作方向を前回の弁動作と逆方向とし、ステップ13を
経てステップ８に進む。上記ステップＳ13で検出温度の
差（Ｔeo−Ｔｅ）が３〜20deg の範囲になれば、ステッ
プＳ８の処理に戻り、３〜20deg から外れれば、ステッ
プＳ２の処理にジャンプする。また、ステップＳ14にお
いて、今回の演算値が前回の演算値よりも所定値Δｆ以
上減少していなければ、ステップＳ16で、検出温度の差
（Ｔeo−Ｔｅ）が３〜20deg の範囲内にあれば、ステッ
プＳ９に処理が戻り、また、３〜20deg の範囲内になけ
れば、弁開度を変化させることなく、ステップＳ２の処
理にジャンプする。The valve opening fo at the time t = 0 before the calculation of the equation (1) and the number of calculations n = 0 is stored, and as described above, the difference in the detected temperature (Teo-Te) ≤20 deg. If it is within the range of, the aperture device 3 is moved to step S8 in step S8.
6, the valve operating direction S stored in any one of step S12 and step S15 is opened and closed by ΔV, and in step S9, as described above, the calculated value f of the equation (1) is calculated every predetermined time Δt, and the step is performed. The calculated value f is stored in S10, and the magnitude of the previous calculated value and the present calculated value are compared in step S11. As a result of the comparison of the calculated values in step S11, if the calculated value has increased by a predetermined value Δf or more from the previous calculated value, the next valve operation direction of the expansion device 3 is set to the same direction as the previous valve operation in step S12, Proceed to S13. If the calculated value of this time is less than or equal to the predetermined value Δf from the calculated value of the last time, the process proceeds from step S11 to step S14, and this step S14
At this time, the calculated value this time is a predetermined value Δ
If it has decreased by f or more, steps S14 to S15
Then, in step S15, the next valve operation direction of the expansion device 3 is set to the opposite direction to the previous valve operation, and the process proceeds to step 8 via step 13. If the difference (Teo-Te) in the detected temperature is in the range of 3 to 20 deg in step S13, the process returns to step S8, and if it deviates from 3 to 20 deg, the process jumps to step S2. In step S14, if the calculated value of this time is not smaller than the calculated value of the last time by the predetermined value Δf or more, in step S16, if the difference (Teo-Te) in the detected temperature is within the range of 3 to 20 deg. The process returns to step S9, and if it is not within the range of 3 to 20 deg, the process jumps to step S2 without changing the valve opening.
【００１８】次に、冷凍サイクルの熱バランスについて
説明する。凝縮器２の放熱量ＱＣは ＱＣ＝Ｑｅ＋ＡＬＣ＋Ｑｒ …………… (2) である。 この(2) 式において、 Ｑｅ ：蒸発器の冷却能力 ＡＬＣ：圧縮機１の圧縮仕事量 Ｑｒ ：圧縮機１の熱ロスの冷媒回収分 である。 上記(2) 式における冷却能力Ｑｅは、 Ｑｅ＝ＱｅＬ＋Ｑｅｓ …………… (3) である。 この(3) 式において、 ＱｅＬ：潜熱能力（除湿能力） Ｑｅｓ：顕熱能力 である。 また、圧縮機１の消費電力の熱当量ＡＷｃは、 ＡＷｃ＝ＡＬＣ＋Ｑｒ＋Ｑａ …………… (4) である。 この(4) 式において、 Ｑａ：空気への熱ロス である。 上記(2) 式〜(4) 式より、除湿能力、すなわち、潜熱能
力ＱｅＬは、次の(5)式で与えられる。 ＱｅＬ＝ＱＣ−Ｑｅｓ−ＡＬＣ−Ｑｒ ＝ＱＣ−Ｑｅｓ−Ｋ・ＡＷｃ …………… (5) ここに、 Ｋ＝（ＡＬｃ＋Ｑｒ）／ＡＷｃ≒定数 である。Next, the heat balance of the refrigeration cycle will be described. The heat radiation amount QC of the condenser 2 is QC = Qe + ALC + Qr (2). In this equation (2), Qe: cooling capacity of the evaporator ALC: compression work of the compressor 1 Qr: refrigerant recovery of heat loss of the compressor 1. The cooling capacity Qe in the above equation (2) is Qe = QeL + Qes (3). In this equation (3), QeL: latent heat capacity (dehumidifying capacity) Qes: sensible heat capacity. Also, the heat equivalent AWc of the power consumption of the compressor 1 is AWc = ALC + Qr + Qa (4). In this equation (4), Qa is the heat loss to the air. From the above equations (2) to (4), the dehumidifying ability, that is, the latent heat ability QeL is given by the following equation (5). QeL = QC-Qes-ALC-Qr = QC-Qes-K.AWc (5) Here, K = (ALc + Qr) / AWc≈constant.
【００１９】さらに、放熱量ＱＣは次の(6) 式で与えら
れる。 ＱＣ＝Ｇ・ＣＰ（Ｔｏ−Ｔｍ） …………… (6) この(6) 式において、 Ｇ ：送風量（kg／ｈ） ＣＰ：空気の定圧比熱（kcal／kg℃） Ｔｏ：凝縮器２の出口空気温度（℃） Ｔｍ：凝縮器２の入口（蒸発器出口）空気温度（℃） である。Further, the heat radiation amount QC is given by the following equation (6). QC = G · CP (To-Tm) …………… (6) In this equation (6), G: air flow rate (kg / h) CP: constant heat of air (kcal / kg ° C) To: condenser 2 Outlet air temperature (° C.) Tm: Inlet (evaporator outlet) air temperature (° C.) of the condenser 2.
【００２０】また、顕熱冷却能力Ｑｅｓは次の(7) 式で
与えられる。 Ｑｅｓ＝Ｇ・ＣＰ（Ｔｉ−Ｔｍ） …………… (7) この(7) 式において、 Ｔｉ：蒸発器４の入口空気温度（℃） である。 上記(6) 式および(7) 式を上記(5) 式に代入すると、 ＱｅＬ＝Ｇ・ＣＰ（Ｔｏ−Ｔｉ）−Ｋ・ＡＷｃ …………… (8) となる。 したがって、上記演算値ｆは潜熱能力（除湿能力）その
ものであり、絞り装置３はこれが最大値となるところで
収束し、除湿能力向上が図れる。The sensible heat cooling capacity Qes is given by the following equation (7). Qes = G · CP (Ti-Tm) (7) In this equation (7), Ti is the inlet air temperature (° C) of the evaporator 4. By substituting the above equations (6) and (7) into the above equation (5), QeL = G · CP (To−Ti) −K · AWc ... (8) Therefore, the calculated value f is the latent heat capacity (dehumidifying capacity) itself, and the expansion device 3 converges at the maximum value, and the dehumidifying capacity can be improved.
【００２１】実施例２．なお、この実施例では、圧縮機
１の消費電力Ｗｃを演算値ｆに含んでいるが、絞り装置
３の弁開度収束に対して、この変化量が少ない場合に
は、電力検出器13を省略し、Ｗｃを定数とし演算値ｆを
求めるか、またはＷｃを０とし凝縮器２の出口温度Ｔｏ
と蒸発器４の入口温度Ｔｉの差に基づいた演算値ｆとし
てもよい。Example 2. In this embodiment, the power consumption Wc of the compressor 1 is included in the calculated value f. However, when the change amount is small with respect to the valve opening convergence of the expansion device 3, the power detector 13 is set. Omitting it and obtaining the calculated value f with Wc as a constant, or with Wc as 0, the outlet temperature To of the condenser 2
The calculated value f based on the difference between the inlet temperature Ti of the evaporator 4 and the evaporator 4 may be used.
【００２２】実施例３．また、冷凍サイクルの安定化の
ための蒸発器４の出口の冷媒過熱度を概略調節している
が、第３の温度検出器11、第４の温度検出器12を各々凝
縮器２内の冷媒配管中腹部および凝縮器２の出口配管に
置き替え、凝縮器２の出口冷媒過冷却度を概略調節して
もよい。Embodiment 3. Moreover, although the refrigerant superheat degree at the outlet of the evaporator 4 for stabilizing the refrigeration cycle is roughly adjusted, the third temperature detector 11 and the fourth temperature detector 12 are respectively replaced by the refrigerant in the condenser 2. The middle part of the pipe and the outlet pipe of the condenser 2 may be replaced to roughly adjust the outlet refrigerant supercooling degree of the condenser 2.
【００２３】実施例４．さらに、第３の温度検出器11
は、圧力を検出して温度に変換してもよい。Example 4. Furthermore, the third temperature detector 11
May detect pressure and convert it to temperature.
【００２４】実施例５．図３はこの発明のその他の実施
例による除湿装置の構成図を示し、図３において、図９
と同一符号は相当部分を示すので、その説明を省略す
る。図において、９は蒸発器４の入口空気温度Ｔｉを検
出する第１の温度検出器、10は凝縮器２の出口空気温度
Ｔｏを検出する第２の温度検出器、15は蒸発器４の入口
空気湿度Ｈｉを検出する湿度検出器、13は圧縮機１の消
費電力を検出する電力検出器であり、これらの検出信号
は制御手段16に入力されるようになっている。17は制御
手段16に接続された記憶手段であり、蒸発器４の入口空
気の任意の温湿度に対する絞り装置３の適正弁開度デー
タと送風機６の適正ファン速度データを予め記憶してい
る。１ａ、３ａ、６ａは各々圧縮機１、絞り装置３、送
風機６の駆動回路であり、制御手段12の出力信号で作動
する。Example 5. FIG. 3 is a block diagram of a dehumidifying device according to another embodiment of the present invention. In FIG.
The same reference numerals as those in FIG. In the figure, 9 is a first temperature detector for detecting the inlet air temperature Ti of the evaporator 4, 10 is a second temperature detector for detecting the outlet air temperature To of the condenser 2, and 15 is an inlet of the evaporator 4. A humidity detector for detecting the air humidity Hi, and a power detector 13 for detecting the power consumption of the compressor 1, these detection signals are input to the control means 16. Reference numeral 17 is a storage means connected to the control means 16 and stores in advance the proper valve opening data of the expansion device 3 and the proper fan speed data of the blower 6 for an arbitrary temperature and humidity of the inlet air of the evaporator 4. Reference numerals 1a, 3a, and 6a denote drive circuits for the compressor 1, the expansion device 3, and the blower 6, respectively, which are operated by the output signal of the control means 12.
【００２５】第４図は制御手段16の内部構成と他構成部
品との接続の関係を示しており、16ａは第１の温度検出
器９、第２の温度検出器10、湿度検出器15、電力検出器
13の検出信号を数値に変換する入力回路、16ｂは入力回
路16ａで数値化された入力データと記憶手段17の記憶し
た記憶データを元に演算処理を行う演算回路、16ｃは演
算回路16ｂの演算結果を出力信号として圧縮機駆動回路
１ａ、絞り装置駆動回路３ａ、送風機駆動回路６ａに出
力する出力回路である。FIG. 4 shows the relationship between the internal construction of the control means 16 and the connection with other components. 16a shows the first temperature detector 9, the second temperature detector 10, the humidity detector 15, Power detector
An input circuit for converting the detection signal of 13 into a numerical value, 16b is an arithmetic circuit for performing arithmetic processing based on the input data digitized by the input circuit 16a and the storage data stored in the storage means 17, and 16c is an operation of the arithmetic circuit 16b. The output circuit outputs the result as an output signal to the compressor drive circuit 1a, the diaphragm device drive circuit 3a, and the blower drive circuit 6a.
【００２６】次に動作について説明する。冷媒サイクル
上の動作および室内空気の循環については、従来例と同
一であるため、その説明を省略し、ここでは、絞り装置
３、送風機６、及び圧縮機１の制御動作について説明す
る。一般に、除湿能力は前述した絞り装置３の弁開度に
よる蒸発温度以外に風量にも影響される。通常、風量が
多い程蒸発温度が高く冷却能力が増すため除湿能力が増
加するが、室内相対湿度が低い場合には、風量を減少さ
せた方が蒸発器出口付近で空気温度低下により相対湿度
が上昇しまたフィン表面温度も低下するため結露し易
く、除湿能力が増加する。従って、室内の温湿度に応じ
除湿能力が最大となる絞り装置３の適正弁開度及び送風
機６の適正ファン速度が存在し、この特性を把握し予め
記憶手段17に図５、図６の如きデータを記憶している。
図５は任意の室内空気条件時の絞り装置３の適正弁開度
範囲を示し、(a) は除湿量が最大除湿能力となる適正基
準弁開度Ｖ特性であり、(b) 、(c) は熱交換器のよご
れ、湿度検出器の狂い等の経年変化があっても装置の故
障に到らない各々適正上限弁開度Ｖ+ 特性および適正下
限弁開度Ｖ- 特性である。図６は任意の空気条件におけ
る送風機６の適正ファン速度Ｎｆ特性である。なお、図
５、図６においてＴｉの矢印は温度上昇方向を示す。図
５(a) の特性は、あくまで初期特性であり、熱交換器の
よごれ、ごみ詰まりによる風量低下等の経年変化があっ
ても、絞り装置３が最適な弁開度となるよう制御手段16
が以下に説明する制御で弁開度補正を行なっている。ま
た、湿度検出器15は一般的に長年にわたり精度良く使用
できるものがなく、多くのものは検出値が経年的に低く
なる傾向がある。このため制御手段16による絞り装置３
の弁開度補正制御には湿度検出器15の検出信号は用いて
いない。さらに、室内空気が目標湿度に達したとき行な
う圧縮機１の発停制御も上記弁開度補正量を元に検出湿
度を補正し行なっている。Next, the operation will be described. Since the operation on the refrigerant cycle and the circulation of the indoor air are the same as those of the conventional example, the description thereof will be omitted, and here, the control operation of the expansion device 3, the blower 6, and the compressor 1 will be described. Generally, the dehumidifying ability is influenced by the air flow rate as well as the evaporation temperature due to the valve opening degree of the expansion device 3 described above. Generally, as the air volume increases, the evaporation temperature increases and the cooling capacity increases, so the dehumidifying capacity increases.However, if the indoor relative humidity is low, decreasing the air volume will reduce the relative humidity due to the decrease in air temperature near the evaporator outlet. Since the temperature rises and the surface temperature of the fins also decreases, dew condensation easily occurs and the dehumidifying ability increases. Therefore, there is an appropriate valve opening of the expansion device 3 and an appropriate fan speed of the blower 6 that maximize the dehumidification capacity according to the temperature and humidity in the room. By grasping these characteristics, the storage means 17 stores them in advance as shown in FIGS. It stores data.
FIG. 5 shows an appropriate valve opening range of the expansion device 3 under an arbitrary indoor air condition. (A) is an appropriate reference valve opening V characteristic in which the dehumidifying amount is the maximum dehumidifying capacity, and (b), (c ) Are the proper upper limit valve opening V + characteristic and the proper lower limit valve opening V − characteristic, which do not lead to the failure of the device even if there is a secular change such as dirt of the heat exchanger or deviation of the humidity detector. FIG. 6 shows an appropriate fan speed Nf characteristic of the blower 6 under arbitrary air conditions. 5 and 6, the arrow Ti indicates the direction of temperature increase. The characteristic shown in FIG. 5 (a) is just an initial characteristic, and the control means 16 ensures that the expansion device 3 has an optimum valve opening degree even if there is a secular change such as a decrease in air volume due to dirt on the heat exchanger or clogging of dust.
Performs the valve opening correction by the control described below. Further, generally, there is no humidity detector 15 that can be used with high accuracy for many years, and most of them tend to have a low detection value over time. Therefore, the diaphragm device 3 by the control means 16
The detection signal of the humidity detector 15 is not used for the valve opening correction control of. Further, the start / stop control of the compressor 1 performed when the indoor air reaches the target humidity also corrects the detected humidity based on the valve opening correction amount.
【００２７】制御手段16は図７、図８に示すフローチャ
ートに従って、圧縮機１、絞り装置３、送風機６を制御
する。その制御動作を図７、図８にしたがって説明す
る。まず、図７にて処理ルーチンがスタートして、ステ
ップＳ１で第１の温度検出器９の検出温度Ｔｉと湿度検
出器15の検出湿度Ｈｉを読み込み、ステップＳ２では補
正湿度Ｈi1の初期値としてＨi1＝Ｈｉとする。ステップ
Ｓ３では、Ｈｉ、Ｔｉを元にこの時の適正ファン速度Ｎ
ｆを記憶手段17より読み出し、送風機６の駆動回路６ａ
に駆動指令を出す。ステップ４では補正湿度Ｈi1と目標
湿度を比較し、目標湿度以下となった場合にはステップ
Ｓ５に進みそこで圧縮機１の駆動回路１ａに停止指令を
出し、目標湿度以下に達しない場合にはステップＳ６に
進みそこで圧縮機駆動回路１ａに運転指令を出す。ステ
ップＳ６の次は図８のに続く。The control means 16 controls the compressor 1, the expansion device 3 and the blower 6 according to the flow charts shown in FIGS. The control operation will be described with reference to FIGS. First, the processing routine starts in FIG. 7, the detected temperature Ti of the first temperature detector 9 and the detected humidity Hi of the humidity detector 15 are read in step S1, and the corrected humidity H i1 is set as the initial value in step S2. Let H i1 = Hi. In step S3, the proper fan speed N at this time is based on Hi and Ti.
f is read from the storage means 17, and the drive circuit 6a of the blower 6 is read.
Issue a drive command to. In step 4, the corrected humidity H i1 is compared with the target humidity, and if the target humidity is lower than the target humidity, the process proceeds to step S5, where a stop command is issued to the drive circuit 1a of the compressor 1 and if the target humidity is not reached, In step S6, an operation command is issued to the compressor drive circuit 1a. The step S6 is followed by the step in FIG.
【００２８】図８において、より始まり、ステップＳ
７では新たに湿度検出器15の検出湿度Ｈｉ及び第１の温
度検出器９の検出温度Ｔｉを読み込み、記憶手段17より
これに対応する絞り装置３の適正基準弁開度Ｖ、適正上
限弁開度Ｖ+ 、適正下限弁開度Ｖ- を読み出す。ステッ
プＳ８では、演算回数ｎ＝０とし、絞り装置３の駆動回
路３ａに弁開度Ｖｏ＝Ｒｖ×Ｖの指令を出す。ここでＶ
は上記適正基準弁開度、Ｒｖは初期値１でステップＳ22
で算出され、保守点検時等に外部信号でリセットされる
弁開度補正係数である。ステップＳ９ではステップＳ８
での弁操作方向を閉のときＳ＝−１、開のときＳ＝１と
して記憶する。ステップＳ10でΔｔ時間（例えば10秒）
の経過を待ち、ステップＳ11に進む。ステップＳ11で
は、第１の温度検出器９の検出温度Ｔｉ、第２の温度検
出器10の検出温度Ｔｏ、電力検出器11の検出電力Ｗｃを
読み込み、前記(1) 式（ただし、Ｇは送風機６のファン
速度Ｎｆより決まる送風量（kg／ｈ）とする）の演算値
ｆを演算し、ｆｏとして記憶する。なお、このｆ値は前
述の通り除湿能力（kcal／ｈ）を表わす。In FIG. 8, starting from step S
At 7, the newly detected humidity Hi of the humidity detector 15 and the detected temperature Ti of the first temperature detector 9 are read, and the appropriate reference valve opening V and the appropriate upper limit valve opening of the expansion device 3 corresponding thereto are stored from the storage means 17. The degree V + and the proper lower limit valve opening degree V − are read. In step S8, the number of calculations n is set to 0, and a command of valve opening degree Vo = Rv × V is issued to the drive circuit 3a of the expansion device 3. Where V
Is the appropriate reference valve opening, and Rv is an initial value of 1 in step S22.
Is a valve opening correction coefficient calculated by the above and reset by an external signal at the time of maintenance and inspection. In step S9, step S8
The valve operation direction is stored as S = −1 when closed and S = 1 when opened. Δt time (eg 10 seconds) in step S10
Waiting for the progress of step S11 and step S11. In step S11, the detected temperature Ti of the first temperature detector 9, the detected temperature To of the second temperature detector 10, and the detected power Wc of the power detector 11 are read, and the above equation (1) (where G is a blower) is read. A calculated value f of the air flow rate (kg / h) determined by the fan speed Nf of 6) is calculated and stored as fo. The f value represents the dehumidifying capacity (kcal / h) as described above.
【００２９】ステップＳ12では演算回数ｎ＝ｎ＋１とし
て、絞り装置３の駆動回路３ａに弁開度をステップＳ９
で記憶した記憶操作方向に所定値ΔＶだけ変化させるよ
う指令を出す。ステップＳ13では蒸発器４の入口空気の
湿度Ｈｉ、温度Ｔｉが時間とともに変化し、ステップＳ
７で記憶手段17から読み出した適正上下限弁開度データ
Ｖ+ 、Ｖ- が故障防止機能を果せなくなるのを防止する
ため、ステップＳ７以降のルーチンに入ってからの時間
が３分以上経過した場合にはステップＳ21に抜けるよう
にしており、３分未満であればステップＳ７で読み出し
たデータＶ、Ｖ+ 、Ｖ- は有効としてステップＳ14に進
む。ステップＳ14では絞り装置３の次回弁操作±ΔＶに
より弁開度が適正上限弁開度Ｖ+ または適正下限弁開度
Ｖ- から外れないかを判断し、外れる場合にはステップ
Ｓ13に戻り、外れない場合には以下のステップＳ15に
進む。ステップＳ13に戻った場合には以降の弁操作は行
なわれずステップＳ13とステップＳ14を繰返し、ステッ
プＳ７以降の時間が３分経過すればステップＳ13からス
テップＳ21に抜ける。In step S12, the number of calculations is set to n = n + 1, and the valve opening degree is set to the drive circuit 3a of the expansion device 3 in step S9.
A command is issued to change the stored operation direction stored in step 3 by a predetermined value ΔV. In step S13, the humidity Hi and the temperature Ti of the inlet air of the evaporator 4 change with time,
In order to prevent the appropriate upper and lower limit valve opening data V + , V − read from the storage means 17 in step 7 from failing to function as a failure prevention function, the time elapsed from the start of the routine after step S7 is 3 minutes or more. If so, the process is skipped to step S21, and if it is less than 3 minutes, the data V, V + , and V − read in step S7 are valid and the process proceeds to step S14. In step S14, it is determined by the next valve operation ± ΔV of the expansion device 3 whether the valve opening degree does not deviate from the proper upper limit valve opening degree V + or the proper lower limit valve opening degree V −. If not, the process proceeds to step S15 below. When the process returns to step S13, the subsequent valve operation is not performed and steps S13 and S14 are repeated. If the time after step S7 has passed 3 minutes, the process exits from step S13 to step S21.
【００３０】ステップＳ15でΔｔ時間（例えば10秒）経
過後、ステップＳ16で再び第１の温度検出器９の検出温
度Ｔｉ、第２の温度検出器10の検出温度Ｔｏ、電力検出
器13の検出電力Ｗｃを読み込み、(1) 式のｆ値を演算し
ｆｎとして記憶する。ステップＳ17で演算値ｆｎを前回
の演算値ｆｎ−１と比較し所定値Δｆ以上増加している
場合にはステップＳ18で次回弁操作方向を今回と同一方
向としステップＳ12に戻る。今回の演算値ｆｎが前回の
演算値ｆｎ−１より所定値Δｆ以上増加してない場合に
はステップＳ19へ進み、ステップＳ19で今回の演算値ｆ
ｎが前回の演算値ｆｎ−１より所定値Δｆ以上減少して
いる場合にはステップＳ20で次回弁操作方向を今回と逆
方方向としステップＳ12に戻る。今回の演算値ｆｎと前
回の演算値ｆｎ−１の差が所定値Δｆより小さくなった
場合にはステップＳ21に進む。After Δt time (eg, 10 seconds) has elapsed in step S15, the detected temperature Ti of the first temperature detector 9, the detected temperature To of the second temperature detector 10 and the detection of the power detector 13 are detected again in step S16. The electric power Wc is read, the f value of the equation (1) is calculated and stored as fn. In step S17, the calculated value fn is compared with the previous calculated value fn-1, and if it has increased by a predetermined value Δf or more, the next valve operating direction is set to the same direction as this time in step S18, and the process returns to step S12. When the calculated value fn of this time has not increased by more than the predetermined value Δf from the calculated value fn-1 of the previous time, the process proceeds to step S19, and the calculated value f of this time is calculated in step S19.
If n is smaller than the previously calculated value fn-1 by the predetermined value .DELTA.f or more, the next valve operating direction is set to the opposite direction to this time in step S20 and the process returns to step S12. When the difference between the calculated value fn of this time and the calculated value fn-1 of the previous time becomes smaller than the predetermined value Δf, the process proceeds to step S21.
【００３１】ステップＳ７からステップＳ19が絞り装置
３の制御におもに係わるステップでありステップＳ16で
演算しているｆｎ値は除湿能力そのもので、これが最大
となるようにステップＳ12からステップＳ19で弁操作を
繰返している。また、この間に冷凍サイクル上問題のな
いようステップＳ14で弁開度調整範囲を制限している。
さらに基準となる適正上下限弁開度データＶ+ 、Ｖ- の
適用時間はステップ13で３分以内に制限し、３分以上経
過するとルーチンから抜け出すようになっている。Steps S7 to S19 are the steps mainly related to the control of the expansion device 3, and the fn value calculated in step S16 is the dehumidifying capacity itself, and the valve operation is performed in steps S12 to S19 so as to maximize it. Is repeating. Further, during this period, the valve opening adjustment range is limited in step S14 so that there is no problem in the refrigeration cycle.
Further, the application time of the appropriate upper and lower limit valve opening data V + and V − serving as a reference is limited to 3 minutes or less in step 13, and when 3 minutes or more has elapsed, the routine is exited.
【００３２】ステップ21に進むと、改めて湿度検出器15
の検出湿度Ｈｉと第１の温度検出器９の検出温度Ｔｉを
読み込み、記憶手段17よりこのときの絞り装置３の適正
基準弁開度Ｖを読み出す。次にステップ22では絞り装置
３の現状弁開度ＶｎとステップＳ21で記憶手段17から読
み出した適正基準弁開度Ｖの比率を弁開度補正係数Ｒｖ
として算出する。弁開度補正係数Ｒｖは装置の経年変化
により次第に１から外れてくるもので、前述したように
保守点検時に外部信号によりリセットし１に戻すことが
できる。弁開度補正係数Ｒｖにより次回のステップ８で
初期弁開度を補正するためステップ12からステップ19の
弁開度調節は徐々に早く収束するようになる。次にステ
ップ23では補正湿度Ｈi1を算出する。装置の経年変化の
うち湿度検出器15の検出値の狂いの度合いを適正基準弁
開度判定の狂いとして弁開度補正係数ＲｖのＢ乗（Ｒｖ
B ）で表わす。ここでＢは１以下の経験（実績）で決ま
る定数である。従ってステップＳ21で湿度検出器15の検
出値の狂いにより適正基準弁開度Ｖが記憶手段17から読
み出された場合、真の湿度は、適正基準弁開度をＲｖB
×Ｖとして、これとステップＳ21の温度Ｔｉより記憶手
段17の適正基準弁開度特性（図５(a) ）より湿度を逆算
することにより推測することができ、ステップ23では補
正湿度Ｈi1として真の湿度を推測値を求めている。ステ
ップ23の次は図７のにジャンプしステップＳ３に戻
る。補正湿度Ｈi1はステップＳ４で圧縮機１の発停制御
に使用され湿度検出器15の狂いにより室内湿度が目標湿
度に達しない事や乾きすぎる事を防止している。At step 21, the humidity detector 15
The detected humidity Hi and the detected temperature Ti of the first temperature detector 9 are read, and the appropriate reference valve opening V of the expansion device 3 at this time is read from the storage means 17. Next, at step 22, the ratio between the current valve opening Vn of the expansion device 3 and the proper reference valve opening V read from the storage means 17 at step S21 is calculated as the valve opening correction coefficient Rv.
Calculate as The valve opening correction coefficient Rv gradually deviates from 1 due to the secular change of the apparatus, and as described above, it can be reset to 1 by an external signal at the time of maintenance and inspection. Since the initial valve opening degree is corrected in the next step 8 by the valve opening degree correction coefficient Rv, the valve opening degree adjustments of steps 12 to 19 gradually converge. Next, in step 23, the corrected humidity H i1 is calculated. The degree of deviation of the detected value of the humidity detector 15 among the secular changes of the apparatus is regarded as the deviation of the appropriate reference valve opening determination, and the valve opening correction coefficient Rv to the B-th power (Rv
B ). Here, B is a constant determined by experience (actual results) of 1 or less. Therefore, in step S21, when the proper reference valve opening V is read from the storage means 17 due to the deviation of the detection value of the humidity detector 15, the true humidity is calculated by setting the proper reference valve opening Rv B.
XV can be estimated from this and the temperature Ti in step S21 by back-calculating the humidity from the proper reference valve opening characteristic of the storage means 17 (FIG. 5 (a)), and in step 23 it is set as the corrected humidity H i1. Estimated value of true humidity. After step 23, the process jumps to that in FIG. 7 and returns to step S3. The corrected humidity H i1 is used in step S4 for controlling the start / stop of the compressor 1 to prevent the indoor humidity from reaching the target humidity and from being too dry due to the deviation of the humidity detector 15.
【００３３】実施例６．なお、上記実施例５では圧縮機
１の消費電力を演算値ｆに含んでいるが、絞り装置３の
弁開度収束に対して、この変化量が少ない場合には、電
力検出器13を省略し、Ｗｃを定数とし演算値ｆを求める
か、またはＷｃを０とし凝縮器２の出口温度Ｔｏと蒸発
器４の入口温度Ｔｉの差に基づいて演算値ｆを求めても
良い。Example 6. Although the power consumption of the compressor 1 is included in the calculated value f in the fifth embodiment, the power detector 13 is omitted when the change amount is small with respect to the convergence of the valve opening of the expansion device 3. Then, the calculated value f may be calculated with Wc as a constant, or the calculated value f may be calculated based on the difference between the outlet temperature To of the condenser 2 and the inlet temperature Ti of the evaporator 4 with Wc set to 0.
【００３４】実施例７．なお、また、上記実施例５にお
いては湿度検出器15の検出湿度を補正すると共にこの補
正した湿度に応じて送風機６のファン速度等を調節して
いるが、これに限らず、除湿能力が若干低下するが送風
機のファン速度は湿度に応じて調節することなく一定と
しても良く、また湿度検出器15もその保守点検を充分行
なえば、その検出湿度を補正しなくても良く、この場合
の制御手段16の制御処理手順のフローチャートを図９、
図10に示す。Example 7. Although the humidity detected by the humidity detector 15 is corrected and the fan speed of the blower 6 is adjusted according to the corrected humidity in the fifth embodiment, the dehumidifying capacity is not limited to this. Although it decreases, the fan speed of the blower may be constant without adjusting according to the humidity, and if the humidity detector 15 is sufficiently maintained and inspected, it is not necessary to correct the detected humidity. FIG. 9 is a flowchart of the control processing procedure of the means 16.
As shown in FIG.
【００３５】実施例８．また、実施例５においては湿度
検出器15の検出湿度を補正し、この補正した湿度に応じ
て送風機６のファン速度Ｎｆを調節しているが、これに
限らず湿度検出器15の保守点検を充分行なえば検出湿度
を補正する要はなく、検出湿度でファン速度Ｎｆを調整
するようにしても良く、この場合の制御手段16の制御処
理手順のフローチャートを図11、図12に示す。Example 8. Further, in the fifth embodiment, the humidity detected by the humidity detector 15 is corrected and the fan speed Nf of the blower 6 is adjusted according to the corrected humidity. If sufficiently performed, it is not necessary to correct the detected humidity, and the fan speed Nf may be adjusted based on the detected humidity. Flow charts of the control processing procedure of the control means 16 in this case are shown in FIGS. 11 and 12.
【００３６】実施例９．また、実施例５においては湿度
検出器15の検出湿度を補正し、この補正した湿度に応じ
て送風機６のファン速度Ｎｆを調節しているが、これに
限らず送風機６のファン速度を一定としても良くこの場
合の制御手段16の制御処理手順をのフローチャートを図
13、図14に示す。Example 9. In the fifth embodiment, the humidity detected by the humidity detector 15 is corrected and the fan speed Nf of the blower 6 is adjusted according to the corrected humidity. However, the present invention is not limited to this, and the fan speed of the blower 6 is constant. The flow chart of the control processing procedure of the control means 16 in this case
13, shown in FIG.
【００３７】[0037]
【発明の効果】以上のように、この発明によれば、蒸発
器内または凝縮器内冷媒配管中腹部の温度を検出する第
３の温度検出器の検出温度と、蒸発器出口または凝縮器
出口の冷媒温度を検出する第４の温度検出器の検出温度
との温度差、または蒸発器の入口空気温度を検出する第
１の温度検出器の検出温度と、蒸発器の入口空気の湿度
を検出する湿度検出器の検出湿度に対応する記憶手段に
予め記憶された弁開度データに基づき絞り装置の弁開度
の概略が決定され、かつ任意量の弁開度動作前後の上記
第１の温度検出器の検出温度および凝縮器出口の冷媒温
度を検出する第２の温度検出器の検出温度より演算され
る値の変化量により、上記絞り装置の弁開度が調節され
るよう構成したので、室内空気条件が変動しても常に除
湿能力が最大となるように絞り装置の弁開度が調節さ
れ、除湿能力が向上する効果がある。As described above, according to the present invention, the temperature detected by the third temperature detector for detecting the temperature of the middle part of the refrigerant pipe in the evaporator or the condenser and the outlet of the evaporator or the outlet of the condenser. The temperature difference from the temperature detected by the fourth temperature detector that detects the refrigerant temperature of, or the temperature detected by the first temperature detector that detects the inlet air temperature of the evaporator, and the humidity of the inlet air of the evaporator The temperature of the valve opening of the expansion device is roughly determined based on the valve opening data stored in advance in the storage unit corresponding to the detected humidity of the humidity detector, and the first temperature before and after the operation of the valve opening of an arbitrary amount. Since the valve opening degree of the throttle device is configured to be adjusted by the amount of change in the value calculated from the detection temperature of the detector and the detection temperature of the second temperature detector that detects the refrigerant temperature at the condenser outlet, Dehumidification capacity is always maximized even when indoor air conditions change. Is adjusted valve opening degree of the throttle device so, dehumidification capacity can be improved.
【００３８】また、上記記憶手段に蒸発器の入口空気の
任意の温湿度条件における絞り装置の適正弁開度データ
と、送風機の適正ファン速度データとを書き込み上記第
１の温度検出器の検出温度と、上記湿度検出器の検出湿
度に対応する適正弁開度データを読み出し弁開度を決定
すると共に送風機の適正ファン速度を上記記憶手段から
読み出しファン速度を決定するよう構成したので、より
除湿能力が向上すると共に上記絞り装置の調整範囲を比
較的狭く抑えることができ、部品を適正な範囲で使用で
きるので、安定かつ効率の良い除湿運転ができる効果が
ある。Further, in the storage means, the proper valve opening data of the expansion device and the proper fan speed data of the blower under an arbitrary temperature and humidity condition of the inlet air of the evaporator are written, and the detected temperature of the first temperature detector is written. Since the proper valve opening data corresponding to the humidity detected by the humidity detector is read to determine the valve opening and the fan speed of the blower is read from the storage means to determine the fan speed, the dehumidifying capacity is further improved. In addition, the adjustment range of the expansion device can be suppressed to a relatively narrow range, and parts can be used in an appropriate range, so that stable and efficient dehumidification operation can be performed.
【００３９】また、第１の温度検出器の検出温度とこの
温度検出時の絞り装置の実際の収束弁開度をもとに、記
憶手段から読出した適正弁開度データおよび湿度検出器
で検出された検出湿度を補正し圧縮機の発停制御、絞り
装置の弁開度制御を行なうよう構成したので、湿度検出
器の狂い等の経年変化があっても、室内湿度を確実に目
標湿度に制御でき、また逆に必要以上に装置を運転し、
湿度を下げ過ぎることがない等の効果がある。Further, based on the detected temperature of the first temperature detector and the actual convergent valve opening of the expansion device at the time of this temperature detection, the proper valve opening data read from the storage means and the humidity detector detect it. The detected humidity is corrected to control the start / stop of the compressor and the valve opening of the expansion device, so the indoor humidity can be reliably set to the target humidity even if there is a secular change such as a humidity detector error. You can control it, and conversely, operate the device more than necessary,
It has the effect of not lowering the humidity too much.
【図１】この発明の一実施例による除湿装置の構成図で
ある。FIG. 1 is a configuration diagram of a dehumidifying device according to an embodiment of the present invention.
【図２】図１における制御手段の制御処理手順を示すフ
ローチャートである。FIG. 2 is a flowchart showing a control processing procedure of a control means in FIG.
【図３】この発明の他の実施例による除湿装置を示す構
成図である。FIG. 3 is a configuration diagram showing a dehumidifying device according to another embodiment of the present invention.
【図４】図３における制御手段の構成と他構成部品との
接続を示すブロック図である。FIG. 4 is a block diagram showing the configuration of the control means in FIG. 3 and the connection with other components.
【図５】図３における記憶手段に記憶された絞り装置の
適正弁開度に関する記憶データを示す図である。FIG. 5 is a diagram showing stored data relating to an appropriate valve opening of the expansion device, which is stored in a storage unit in FIG.
【図６】図３における記憶手段に記憶された送風機の適
正ファン速度に関する記憶データを示す図である。FIG. 6 is a diagram showing stored data relating to an appropriate fan speed of a blower, which is stored in a storage unit in FIG.
【図７】図３における制御手段の制御処理手順を示すフ
ローチャートである。FIG. 7 is a flowchart showing a control processing procedure of the control means in FIG.
【図８】図７に示されるフローチャートの続きを示すフ
ローチャートである。8 is a flowchart showing a continuation of the flowchart shown in FIG.
【図９】この発明の他の実施例による制御手段の制御処
理手順を示すフローチャートである。FIG. 9 is a flowchart showing a control processing procedure of a control means according to another embodiment of the present invention.
【図１０】図９に示されるフローチャートの続きを示す
フローチャートである。10 is a flowchart showing a continuation of the flowchart shown in FIG.
【図１１】この発明の他の実施例における制御手段の制
御処理手順を示すフローチャートである。FIG. 11 is a flowchart showing a control processing procedure of a control means in another embodiment of the present invention.
【図１２】図11に示されるフローチャートの続きを示す
フローチャートである。12 is a flowchart showing a continuation of the flowchart shown in FIG.
【図１３】この発明の他の実施例における制御手段の制
御処理手順を示すフローチャートである。FIG. 13 is a flowchart showing a control processing procedure of a control means in another embodiment of the present invention.
【図１４】図13に示されるフローチャートの続きを示す
フローチャートである。14 is a flowchart showing a continuation of the flowchart shown in FIG.
【図１５】従来の除湿装置を示す構成図である。FIG. 15 is a configuration diagram showing a conventional dehumidifying device.
１ 圧縮機 ２ 凝縮器 ３ 絞り装置 ４ 蒸発器 ６ 送風機 ９ 第１の温度検出器 10 第２の温度検出器 11 第３の温度検出器 12 第４の温度検出器 14 弁開閉制御手段 1 Compressor 2 Condenser 3 Throttling device 4 Evaporator 6 Blower 9 First temperature detector 10 Second temperature detector 11 Third temperature detector 12 Fourth temperature detector 14 Valve opening / closing control means
Claims (1)
媒配管により順次接続してなる冷凍サイクルと、上記蒸
発器から上記凝縮器方向に送風する送風機と、上記蒸発
器の入口空気温度を検出する第１の温度検出器と、上記
凝縮器の出口空気温度を検出する第２の温度検出器と、
上記蒸発器内冷媒配管中腹部の温度または上記凝縮器内
冷媒配管中腹部の温度を検出する第３の温度検出器と、
上記蒸発器出口の冷媒温度または上記凝縮器出口の冷媒
温度を検出する第４の温度検出器と、上記第１ないし第
４の温度検出器の検出信号を入力し、上記第３と第４の
温度検出器の検出温度差により上記絞り装置の弁開度の
概略を決定し、かつ任意量の弁開閉動作前後の第１およ
び第２の温度検出器の検出温度より演算される値の変化
量により、上記絞り装置の弁開度を調節する弁開度制御
手段とを備えていることを特徴とする除湿装置。 【請求項２】 圧縮機、凝縮器、絞り装置、蒸発器を冷
媒配管により順次接続してなる冷凍サイクルと、上記蒸
発器から上記凝縮器方向に送風する送風機と、上記蒸発
器の入口空気温度を検出する第１の温度検出器と、上記
凝縮器の出口空気温度を検出する第２の温度検出器と、
上記蒸発器の入口空気の相対湿度又は絶対湿度を検出す
る湿度検出器と、上記蒸発器の入口空気の任意の温湿度
条件における上記絞り装置の適正弁開度データを予め記
憶した記憶手段と、上記第１の温度検出器の検出温度
と、上記湿度検出器の検出湿度に対応する上記記憶手段
に記憶した弁開度データに基づき、上記絞り装置の弁開
度の概略を決定し、かつ、任意量の弁開閉動作前後の上
記第１および第２の温度検出器の検出温度より演算され
る値の変化量により、上記絞り装置の弁開度を調整する
制御手段とを備えていることを特徴とする除湿装置。 【請求項３】 圧縮機、凝縮器、絞り装置、蒸発器を冷
媒配管により順次接続してなる冷凍サイクルと、上記蒸
発器から上記凝縮器方向へ送風する送風機と、上記蒸発
器の入口空気温度を検出する第１の温度検出器と、上記
凝縮器の出口空気温度を検出する第２の温度検出器と、
上記蒸発器の入口空気の相対湿度又は絶対湿度を検出す
る湿度検出器と、上記蒸発器の入口空気の任意の温湿度
条件における上記絞り装置の適正弁開度データと上記送
風機の適正ファン速度データとを予め記憶した記憶手段
と、上記第１の温度検出器の検出温度と上記湿度検出器
の検出湿度に対応する適正弁開度データおよび上記送風
機の適正ファン速度データを上記記憶手段から読み出
し、上記適正ファン速度データにより上記送風機のファ
ン速度を調節すると共に上記適正弁開度データにより上
記絞り装置の弁開度の概略を決定し、かつ任意量の弁開
閉動作前後の上記第１と第２の温度検出器の検出温度よ
り演算される値の変化量により、上記絞り装置の弁開度
を調整する制御手段とを備えていることを特徴とする除
湿装置。 【請求項４】 圧縮機、凝縮器、絞り装置、蒸発器を冷
媒配管により順次接続してなる冷凍サイクルと、上記蒸
発器の入口空気温度を検出する第１の温度検出器と、上
記凝縮器の出口空気温度を検出する第２の温度検出器
と、上記蒸発器の入口空気の相対湿度または絶対湿度を
検出する湿度検出器と、上記蒸発器の入口空気の任意の
温湿度条件における上記絞り装置の適正弁開度データを
予め記憶した記憶手段と、上記第１の温度検出器の検出
温度と上記湿度検出器の検出湿度に対応する適正弁開度
データを上記記憶手段から読み出し、上記湿度検出時点
における上記絞り装置の弁開度と比較し、その比率によ
り上記検出湿度および上記適正弁開度データを補正し、
この補正湿度と目標湿度とを比較し、比較結果に基づき
上記圧縮機を発停制御すると共に、上記補正弁開度デー
タにより上記絞り装置の弁開度の概略を決定し、かつ、
任意量の弁開閉動作前後の上記第１と第２の温度検出器
の検出温度より演算される値の変化量により、上記絞り
装置の弁開度を調整する制御手段を備えていることを特
徴とする除湿装置。Claim: What is claimed is: 1. A refrigeration cycle in which a compressor, a condenser, a throttle device, and an evaporator are sequentially connected by a refrigerant pipe, a blower that blows air from the evaporator toward the condenser, and A first temperature detector for detecting the inlet air temperature of the evaporator, and a second temperature detector for detecting the outlet air temperature of the condenser,
A third temperature detector for detecting the temperature of the middle part of the refrigerant pipe in the evaporator or the temperature of the middle part of the refrigerant pipe in the condenser;
A fourth temperature detector for detecting the refrigerant temperature at the evaporator outlet or the refrigerant temperature at the condenser outlet, and the detection signals from the first to fourth temperature detectors are input to input the third and fourth temperature detectors. The amount of change in the value that determines the valve opening of the expansion device based on the difference in temperature detected by the temperature detector, and that is calculated from the temperatures detected by the first and second temperature detectors before and after an arbitrary amount of valve opening / closing operation. Accordingly, the dehumidifying device is provided with a valve opening control means for adjusting the valve opening of the expansion device. 2. A refrigeration cycle in which a compressor, a condenser, a throttle device, and an evaporator are sequentially connected by a refrigerant pipe, a blower for blowing air from the evaporator toward the condenser, and an inlet air temperature of the evaporator. And a second temperature detector for detecting the outlet air temperature of the condenser,
A humidity detector that detects the relative humidity or absolute humidity of the inlet air of the evaporator, and a storage unit that stores in advance the proper valve opening data of the expansion device under any temperature and humidity condition of the inlet air of the evaporator, Based on the detected temperature of the first temperature detector and the valve opening data stored in the storage means corresponding to the detected humidity of the humidity detector, an outline of the valve opening of the throttle device is determined, and And a control means for adjusting the valve opening of the expansion device according to the amount of change in the value calculated from the temperatures detected by the first and second temperature detectors before and after an arbitrary amount of valve opening / closing operation. Characteristic dehumidifier. 3. A refrigeration cycle in which a compressor, a condenser, a throttle device, and an evaporator are sequentially connected by a refrigerant pipe, a blower for blowing air from the evaporator toward the condenser, and an inlet air temperature of the evaporator. And a second temperature detector for detecting the outlet air temperature of the condenser,
Humidity detector for detecting relative humidity or absolute humidity of inlet air of the evaporator, proper valve opening data of the expansion device and proper fan speed data of the blower under arbitrary temperature and humidity conditions of the inlet air of the evaporator And storage means pre-stored, read the appropriate valve opening data and the appropriate fan speed data of the blower corresponding to the temperature detected by the first temperature detector and the humidity detected by the humidity detector from the storage means, The fan speed of the blower is adjusted by the proper fan speed data, the valve opening of the expansion device is roughly determined by the proper valve opening data, and the first and second before and after an arbitrary amount of valve opening / closing operation. Dehumidifying device, comprising: a control unit that adjusts the valve opening of the expansion device according to the amount of change in the value calculated from the temperature detected by the temperature detector. 4. A refrigeration cycle in which a compressor, a condenser, a throttle device and an evaporator are sequentially connected by a refrigerant pipe, a first temperature detector for detecting an inlet air temperature of the evaporator, and the condenser. Second temperature detector that detects the outlet air temperature of the evaporator, a humidity detector that detects the relative humidity or absolute humidity of the inlet air of the evaporator, and the throttle in any temperature and humidity condition of the inlet air of the evaporator. The storage means for storing the proper valve opening data of the device in advance, and the proper valve opening data corresponding to the temperature detected by the first temperature detector and the humidity detected by the humidity detector are read out from the storage means to store the humidity. Compared with the valve opening of the expansion device at the time of detection, correct the detected humidity and the appropriate valve opening data by the ratio,
Comparing the corrected humidity and the target humidity, while controlling the start and stop of the compressor based on the comparison result, determine the outline of the valve opening of the throttle device by the correction valve opening data, and,
Control means for adjusting the valve opening of the expansion device according to the amount of change in the value calculated from the temperatures detected by the first and second temperature detectors before and after an arbitrary amount of valve opening / closing operation. Dehumidifier.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3301748A JP2658691B2 (en) | 1991-01-29 | 1991-11-18 | Dehumidifier |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3-9027 | 1991-01-29 | ||
| JP902791 | 1991-01-29 | ||
| JP3301748A JP2658691B2 (en) | 1991-01-29 | 1991-11-18 | Dehumidifier |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH055547A true JPH055547A (en) | 1993-01-14 |
| JP2658691B2 JP2658691B2 (en) | 1997-09-30 |
Family
ID=26343672
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3301748A Expired - Lifetime JP2658691B2 (en) | 1991-01-29 | 1991-11-18 | Dehumidifier |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2658691B2 (en) |
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| JP2658691B2 (en) | 1997-09-30 |
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