JPH0544496A - エンジンの遠心式ガバナのガバナスプリング装置 - Google Patents
エンジンの遠心式ガバナのガバナスプリング装置Info
- Publication number
- JPH0544496A JPH0544496A JP22884791A JP22884791A JPH0544496A JP H0544496 A JPH0544496 A JP H0544496A JP 22884791 A JP22884791 A JP 22884791A JP 22884791 A JP22884791 A JP 22884791A JP H0544496 A JPH0544496 A JP H0544496A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- governor
- spring
- coil spring
- speed operation
- lever
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B3/00—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition
- F02B3/06—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition with compression ignition
Landscapes
- High-Pressure Fuel Injection Pump Control (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 低速運転時に、遠心式ガバナの高速用ばねが
低速用ばねに接触して回転制御が乱れたり、高速用ばね
のフックが外れて高速運転が出来なくなったりする事を
解消し、両ばねが互いに干渉しないで簡単に組み付けら
れるようにする。 【構成】 エンジンの遠心式ガバナ１のガバナレバー２
と調速レバー３との少なくとも一方のレバーにスプリン
グ収容室７を設け、このスプリング収容室７内に低速作
動用圧縮コイルスプリング４を収容して支持させるとと
もに、スプリング伝動具５を摺動自在に支持させる。
この低速作動用圧縮コイルスプリング４及びスプリング
伝動具５と、低・高速作動用引張りコイルスプリング６
とを、上記ガバナレバー２と調速レバー３との間に直列
伝動状に介在させる。 上記低速作動用圧縮コイルスプ
リング４の最大圧縮寸法Ｓを規制する、圧縮寸法規制手
段８を上記スプリング伝動具５と上記スプリング収容室
７との間に設ける。
低速用ばねに接触して回転制御が乱れたり、高速用ばね
のフックが外れて高速運転が出来なくなったりする事を
解消し、両ばねが互いに干渉しないで簡単に組み付けら
れるようにする。 【構成】 エンジンの遠心式ガバナ１のガバナレバー２
と調速レバー３との少なくとも一方のレバーにスプリン
グ収容室７を設け、このスプリング収容室７内に低速作
動用圧縮コイルスプリング４を収容して支持させるとと
もに、スプリング伝動具５を摺動自在に支持させる。
この低速作動用圧縮コイルスプリング４及びスプリング
伝動具５と、低・高速作動用引張りコイルスプリング６
とを、上記ガバナレバー２と調速レバー３との間に直列
伝動状に介在させる。 上記低速作動用圧縮コイルスプ
リング４の最大圧縮寸法Ｓを規制する、圧縮寸法規制手
段８を上記スプリング伝動具５と上記スプリング収容室
７との間に設ける。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、エンジンの遠心式ガバ
ナのガバナスプリング装置に関する。
ナのガバナスプリング装置に関する。
【０００２】
【２本組合せ式ガバナスプリングの必要性】 ◎遠心式ガバナの基本構成 エンジンの遠心式ガバナは、基本的には図４（Ａ）に示
すように構成されている。すなわち、燃料噴射ポンプ２
１のコントロールラック２４はガバナレバー２を介し
て、ガバナスプリング２５のスプリング張力Ｆｓで燃料
増量側ｖに引かれるのに対し、ガバナウェイト２６のウ
ェイト遠心力Ｆｗで燃料減量側ｕへ押されて、この両者
の釣り合う位置に操作される。 ◎ガバナスプリングが１本の場合の問題点 図４（Ｃ）に示すように、ウェイト遠心力Ｆｗの変化率
が２次曲線であるのに対し、図４（Ｂ）に示すように、
スプリング張力Ｆｓの変化率が１次直線である。図４
（Ａ）に示すように、ガバナスプリング２５を１本しか
使用しない場合には、図４（Ｆ）に示すように、調速レ
バー３の設定回転位置Ｎが低速側になるほど、速度変動
率ｄが大きくなって行くと言う問題がある。その理由を
図４の（Ｂ）〜（Ｆ）により、次に説明する。図４
（Ｂ）に示すように、調速レバー３の設定回転位置Ｎを
高速設定位置Ｎｘに設定した場合、図４（Ｄ）に示すよ
うに、スプリング張力ＦｓがグラフＦｓ1ｘのように変化
し、コントロールラック２４の０／４負荷位置と４／４
負荷位置殿間の高速時張力落差がＦ1ｘとなる。この高
速設定スプリング張力グラフＦｓ1ｘに対して、図４
（Ｅ）のウェイト遠心力Ｆｗの２次曲線図Ｆｗ1上の高
速曲線部分Ｆｗ1ｘが釣り合い、エンジンの実回転速度
ｎの高速時回転落差がｎ1ｘとなる。その結果、図４
（Ｆ）に示すように、高速設定位置Ｎｘにおける速度変
動率ｄが適正値ｄ0になる。図４（Ｂ）に示すように、
調速レバー３の設定回転位置Ｎを低速設定位置Ｎｙに設
定した場合、図４（Ｄ）のスプリング張力Ｆｓがグラフ
Ｆｓ1ｙのように変化して、低速時張力落差がＦ1ｙとな
り、前記の高速時張力落差Ｆ1ｘと同じ大きさになる。
この低速設定スプリング張力グラフＦｓ1ｙに対して、
図４（Ｅ）のウェイト遠心力Ｆｗの２次曲線図Ｆｗ1上
の低速曲線部分Ｆｗ1ｙが釣り合い、実回転速度ｎの低
速時回転落差がｎ1ｙとなり、上記高速時回転落差ｎ1ｘ
よりも遥かに大きくなる。その結果、図４（Ｆ）に示す
ように、低速設定位置Ｎｙにおける速度変動率ｄが適正
値ｄ0よりも遥かに大きい過大値ｄ1になってしまうので
ある。 ◎ガバナスプリングが２本の場合の利点 ガバナスプリングを２本組合せて、図５（Ａ）に示すよ
うに、スプリング張力Ｆｓを緩変化率部Ｆｓ2Ｙと急変
化率部Ｆｓ2Ｘとからなる折線状Ｆｓ2にした場合には、
図５（Ｅ）に示すように、調速レバー３の設定回転位置
Ｎを低速設定位置Ｎｙに設定した場合でも、高速設定位
置Ｎｘに設定した場合と同様に、速度変動率ｄを適正値
ｄ0にする事ができると言う利点がある。その理由を図
５の（Ａ）〜（Ｅ）により、次に説明する。図５（Ａ）
に示すように、調速レバー３の設定回転位置Ｎを高速設
定位置Ｎｘに設定した場合、スプリング張力Ｆｓの急変
化率部Ｆｓ2Ｘが働く事により、上述のガバナスプリング
が１本の場合（図４の（Ｂ）〜（Ｆ））と同様に作用す
る。すなわち、図５（Ｃ）のスプリング張力Ｆｓのグラ
フＦｓ2ｘにより、高速時張力落差がＦ2ｘとなり、これ
と釣合う図５（Ｄ）のウェイト遠心力Ｆｗの高速曲線部
分Ｆｗ2ｘにより、高速時回転落差がｎ2ｘとなり、図５
（Ｅ）の高速設定位置Ｎｘでの速度変動率ｄが適正値ｄ
0になる。図５（Ａ）に示すように、調速レバー３の設
定回転位置Ｎを低速設定位置Ｎｙに設定した場合、スプ
リング張力Ｆｓの緩変化率部Ｆｓ2Ｙが働く。これによ
り、図５（Ｃ）のスプリング張力ＦｓのグラフＦｓ2ｙ
による低速時張力落差Ｆ2ｙが、高速時張力落差がＦ2ｘ
よりも小さくなる。これと釣合う図５（Ｄ）のウェイト
遠心力Ｆｗの低速曲線部分Ｆｗ2ｙによる低速時回転落
差ｎ2ｙが、高速時回転落差ｎ2ｘよりも小さくなる。そ
の結果、図５（Ｅ）に示すように、低速設定位置Ｎｙに
おける速度変動率ｄが、高速設定位置Ｎｘの場合と同様
に、適正値ｄ0になるのである。
すように構成されている。すなわち、燃料噴射ポンプ２
１のコントロールラック２４はガバナレバー２を介し
て、ガバナスプリング２５のスプリング張力Ｆｓで燃料
増量側ｖに引かれるのに対し、ガバナウェイト２６のウ
ェイト遠心力Ｆｗで燃料減量側ｕへ押されて、この両者
の釣り合う位置に操作される。 ◎ガバナスプリングが１本の場合の問題点 図４（Ｃ）に示すように、ウェイト遠心力Ｆｗの変化率
が２次曲線であるのに対し、図４（Ｂ）に示すように、
スプリング張力Ｆｓの変化率が１次直線である。図４
（Ａ）に示すように、ガバナスプリング２５を１本しか
使用しない場合には、図４（Ｆ）に示すように、調速レ
バー３の設定回転位置Ｎが低速側になるほど、速度変動
率ｄが大きくなって行くと言う問題がある。その理由を
図４の（Ｂ）〜（Ｆ）により、次に説明する。図４
（Ｂ）に示すように、調速レバー３の設定回転位置Ｎを
高速設定位置Ｎｘに設定した場合、図４（Ｄ）に示すよ
うに、スプリング張力ＦｓがグラフＦｓ1ｘのように変化
し、コントロールラック２４の０／４負荷位置と４／４
負荷位置殿間の高速時張力落差がＦ1ｘとなる。この高
速設定スプリング張力グラフＦｓ1ｘに対して、図４
（Ｅ）のウェイト遠心力Ｆｗの２次曲線図Ｆｗ1上の高
速曲線部分Ｆｗ1ｘが釣り合い、エンジンの実回転速度
ｎの高速時回転落差がｎ1ｘとなる。その結果、図４
（Ｆ）に示すように、高速設定位置Ｎｘにおける速度変
動率ｄが適正値ｄ0になる。図４（Ｂ）に示すように、
調速レバー３の設定回転位置Ｎを低速設定位置Ｎｙに設
定した場合、図４（Ｄ）のスプリング張力Ｆｓがグラフ
Ｆｓ1ｙのように変化して、低速時張力落差がＦ1ｙとな
り、前記の高速時張力落差Ｆ1ｘと同じ大きさになる。
この低速設定スプリング張力グラフＦｓ1ｙに対して、
図４（Ｅ）のウェイト遠心力Ｆｗの２次曲線図Ｆｗ1上
の低速曲線部分Ｆｗ1ｙが釣り合い、実回転速度ｎの低
速時回転落差がｎ1ｙとなり、上記高速時回転落差ｎ1ｘ
よりも遥かに大きくなる。その結果、図４（Ｆ）に示す
ように、低速設定位置Ｎｙにおける速度変動率ｄが適正
値ｄ0よりも遥かに大きい過大値ｄ1になってしまうので
ある。 ◎ガバナスプリングが２本の場合の利点 ガバナスプリングを２本組合せて、図５（Ａ）に示すよ
うに、スプリング張力Ｆｓを緩変化率部Ｆｓ2Ｙと急変
化率部Ｆｓ2Ｘとからなる折線状Ｆｓ2にした場合には、
図５（Ｅ）に示すように、調速レバー３の設定回転位置
Ｎを低速設定位置Ｎｙに設定した場合でも、高速設定位
置Ｎｘに設定した場合と同様に、速度変動率ｄを適正値
ｄ0にする事ができると言う利点がある。その理由を図
５の（Ａ）〜（Ｅ）により、次に説明する。図５（Ａ）
に示すように、調速レバー３の設定回転位置Ｎを高速設
定位置Ｎｘに設定した場合、スプリング張力Ｆｓの急変
化率部Ｆｓ2Ｘが働く事により、上述のガバナスプリング
が１本の場合（図４の（Ｂ）〜（Ｆ））と同様に作用す
る。すなわち、図５（Ｃ）のスプリング張力Ｆｓのグラ
フＦｓ2ｘにより、高速時張力落差がＦ2ｘとなり、これ
と釣合う図５（Ｄ）のウェイト遠心力Ｆｗの高速曲線部
分Ｆｗ2ｘにより、高速時回転落差がｎ2ｘとなり、図５
（Ｅ）の高速設定位置Ｎｘでの速度変動率ｄが適正値ｄ
0になる。図５（Ａ）に示すように、調速レバー３の設
定回転位置Ｎを低速設定位置Ｎｙに設定した場合、スプ
リング張力Ｆｓの緩変化率部Ｆｓ2Ｙが働く。これによ
り、図５（Ｃ）のスプリング張力ＦｓのグラフＦｓ2ｙ
による低速時張力落差Ｆ2ｙが、高速時張力落差がＦ2ｘ
よりも小さくなる。これと釣合う図５（Ｄ）のウェイト
遠心力Ｆｗの低速曲線部分Ｆｗ2ｙによる低速時回転落
差ｎ2ｙが、高速時回転落差ｎ2ｘよりも小さくなる。そ
の結果、図５（Ｅ）に示すように、低速設定位置Ｎｙに
おける速度変動率ｄが、高速設定位置Ｎｘの場合と同様
に、適正値ｄ0になるのである。
【０００３】
【従来の技術】上述した通り、図４（Ｆ）の低速設定位
置Ｎｙにおける速度変動率ｄを、高速設定位置Ｎｘの場
合と同様に、適正値ｄ0にするためには、図４（Ｂ）に
示すガバナスプリング２５のスプリング張力Ｆｓを折線
状Ｆｓ2にすれば良い。このようにスプリング張力Ｆｓ
を折線状Ｆｓ2にするために、２本のスプリングを組合
せる構造として、従来技術では図７（Ａ）に示すものが
ある（実公昭６２−２８６５５号公報の第５図）。すな
わち、エンジンの遠心式ガバナ１のガバナレバー２と調
速レバー３との間に、低速作動用引張りコイルスプリン
グ２５ａと低・高速作動用引張りコイルスプリング２５
ｂとが並列状に架着されている。この両引張りコイルス
プリング２５ａ・２５ｂは互いに内外２重筒状に挿嵌さ
れている。低・高速作動用引張りコイルスプリング２５
ｂの左端のフック２５ｃは、調速レバー３を高速設定位
置Ｎｘに設定した場合には、ガバナレバー２の遊動用長
孔２９内を遊動するように構成されている。これによ
り、図７（Ｂ）に示すように、調速レバー３の設定回転
位置Ｎの低速側領域ＮＹでは、低速作動用引張りコイル
スプリング２５ａのみが働いて、これがスプリング張力
Ｆｓの緩変化率部Ｆｓ3Ｙの作用をする。又、高速側領
域ＮＸでは、低速作動用引張りコイルスプリング２５ａ
と低・高速作動用引張りコイルスプリング２５ｂとの両
方とも働いて、この合力がスプリング張力Ｆｓの急変化
率部Ｆｓ3Ｘの作用をするのである。
置Ｎｙにおける速度変動率ｄを、高速設定位置Ｎｘの場
合と同様に、適正値ｄ0にするためには、図４（Ｂ）に
示すガバナスプリング２５のスプリング張力Ｆｓを折線
状Ｆｓ2にすれば良い。このようにスプリング張力Ｆｓ
を折線状Ｆｓ2にするために、２本のスプリングを組合
せる構造として、従来技術では図７（Ａ）に示すものが
ある（実公昭６２−２８６５５号公報の第５図）。すな
わち、エンジンの遠心式ガバナ１のガバナレバー２と調
速レバー３との間に、低速作動用引張りコイルスプリン
グ２５ａと低・高速作動用引張りコイルスプリング２５
ｂとが並列状に架着されている。この両引張りコイルス
プリング２５ａ・２５ｂは互いに内外２重筒状に挿嵌さ
れている。低・高速作動用引張りコイルスプリング２５
ｂの左端のフック２５ｃは、調速レバー３を高速設定位
置Ｎｘに設定した場合には、ガバナレバー２の遊動用長
孔２９内を遊動するように構成されている。これによ
り、図７（Ｂ）に示すように、調速レバー３の設定回転
位置Ｎの低速側領域ＮＹでは、低速作動用引張りコイル
スプリング２５ａのみが働いて、これがスプリング張力
Ｆｓの緩変化率部Ｆｓ3Ｙの作用をする。又、高速側領
域ＮＸでは、低速作動用引張りコイルスプリング２５ａ
と低・高速作動用引張りコイルスプリング２５ｂとの両
方とも働いて、この合力がスプリング張力Ｆｓの急変化
率部Ｆｓ3Ｘの作用をするのである。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記の従来技術では、
次の問題がある。 （イ）内外に挿嵌された２本の引張りコイルスプリング
２５ａ・２５ｂは、エンジン振動により振動して互いに
干渉した時に張力特性が乱れて、エンジンの回転制御を
乱す事がある。 （ロ）低速運転時に、エンジンの異常振動などにより、
低・高速作動用引張りコイルスプリング２５ｂが大きく
振れて、そのフック２５ｃがガバナレバー２の長孔２９
内を遊動中に、この長孔２９から外れる恐れがある。そ
のフック２５ｃが長孔２９から外れてしまうと、低・高
速作動用引張りコイルスプリング２５ｂが作用しなくな
り、この後に調速レバー３を高速設定位置Ｎｘに設定し
ても、スプリング張力Ｆｓが充分に高まらないため、エ
ンジンの回転速度を充分に高める事ができなくなる。 （ハ）組み付け作業時に、両引張りコイルスプリング２
５ａ・２５ｂは互いに挿嵌した状態で、ガバナレバー２
及び調速レバー３に一つずつ順に引っ張りながら引っか
ける時に互いに干渉するため、引っかけにくく作業能率
が悪い。本発明は、低速運転時に両引張りコイルスプリ
ングが干渉して回転制御を乱したり、低・高速作動用引
張りコイルスプリングのフックが外れて高速運転できな
くなったりする事を防止し、さらに、組み付け作業時に
両引張りコイルスプリングが互いに干渉しないで、簡単
に組み付けられるようにすることを課題とする。
次の問題がある。 （イ）内外に挿嵌された２本の引張りコイルスプリング
２５ａ・２５ｂは、エンジン振動により振動して互いに
干渉した時に張力特性が乱れて、エンジンの回転制御を
乱す事がある。 （ロ）低速運転時に、エンジンの異常振動などにより、
低・高速作動用引張りコイルスプリング２５ｂが大きく
振れて、そのフック２５ｃがガバナレバー２の長孔２９
内を遊動中に、この長孔２９から外れる恐れがある。そ
のフック２５ｃが長孔２９から外れてしまうと、低・高
速作動用引張りコイルスプリング２５ｂが作用しなくな
り、この後に調速レバー３を高速設定位置Ｎｘに設定し
ても、スプリング張力Ｆｓが充分に高まらないため、エ
ンジンの回転速度を充分に高める事ができなくなる。 （ハ）組み付け作業時に、両引張りコイルスプリング２
５ａ・２５ｂは互いに挿嵌した状態で、ガバナレバー２
及び調速レバー３に一つずつ順に引っ張りながら引っか
ける時に互いに干渉するため、引っかけにくく作業能率
が悪い。本発明は、低速運転時に両引張りコイルスプリ
ングが干渉して回転制御を乱したり、低・高速作動用引
張りコイルスプリングのフックが外れて高速運転できな
くなったりする事を防止し、さらに、組み付け作業時に
両引張りコイルスプリングが互いに干渉しないで、簡単
に組み付けられるようにすることを課題とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記課題を達
成するために、次のように構成したものである。 ○第１発明（図１参照） エンジンの遠心式ガバナ１のガバナレバー２と調速レバ
ー３との間に、低速作動用圧縮コイルスプリング４・ス
プリング伝動具５及び低・高速作動用引張りコイルスプ
リング６を直列伝動状に介在させる。そして、上記ガバ
ナレバー２と調速レバー３との少なくとも一方のレバー
にスプリング収容室７を設け、このスプリング収容室７
内には、上記低速作動用圧縮コイルスプリング４を収容
して支持させるとともに、スプリング伝動具５を摺動自
在に支持させる。さらに、上記低速作動用圧縮コイルス
プリング４の最大圧縮寸法Ｓを規制する圧縮寸法規制手
段８を、上記スプリング伝動具５と上記スプリング収容
室７との間に設ける。 ○第２発明（図２参照） エンジンの遠心式ガバナ１のガバナレバー２と調速レバ
ー３との間に、ばね受具９ａ・低速作動用圧縮コイルス
プリング４・ばね受具９ｂ及び低・高速作動用引張りコ
イルスプリング６を直列伝動状に介在させる。そして、
上記低速作動用圧縮コイルスプリング４の最大圧縮寸法
Ｓを規制する圧縮寸法規制手段８を両ばね受具９ａ・９
ｂ相互間に設ける。 ○第３発明（図３参照） エンジンの遠心式ガバナ１のガバナレバー２と調速レバ
ー３との間に、低速作動用引張りコイルスプリング１０
と低・高速作動用引張りコイルスプリング６とを直列伝
動状に介在させる。そして、この低速作動用引張りコイ
ルスプリング１０の最大伸長寸法Ｌを規制する伸長寸法
規制具１１を、この低速作動用引張りコイルスプリング
１０に付設する。
成するために、次のように構成したものである。 ○第１発明（図１参照） エンジンの遠心式ガバナ１のガバナレバー２と調速レバ
ー３との間に、低速作動用圧縮コイルスプリング４・ス
プリング伝動具５及び低・高速作動用引張りコイルスプ
リング６を直列伝動状に介在させる。そして、上記ガバ
ナレバー２と調速レバー３との少なくとも一方のレバー
にスプリング収容室７を設け、このスプリング収容室７
内には、上記低速作動用圧縮コイルスプリング４を収容
して支持させるとともに、スプリング伝動具５を摺動自
在に支持させる。さらに、上記低速作動用圧縮コイルス
プリング４の最大圧縮寸法Ｓを規制する圧縮寸法規制手
段８を、上記スプリング伝動具５と上記スプリング収容
室７との間に設ける。 ○第２発明（図２参照） エンジンの遠心式ガバナ１のガバナレバー２と調速レバ
ー３との間に、ばね受具９ａ・低速作動用圧縮コイルス
プリング４・ばね受具９ｂ及び低・高速作動用引張りコ
イルスプリング６を直列伝動状に介在させる。そして、
上記低速作動用圧縮コイルスプリング４の最大圧縮寸法
Ｓを規制する圧縮寸法規制手段８を両ばね受具９ａ・９
ｂ相互間に設ける。 ○第３発明（図３参照） エンジンの遠心式ガバナ１のガバナレバー２と調速レバ
ー３との間に、低速作動用引張りコイルスプリング１０
と低・高速作動用引張りコイルスプリング６とを直列伝
動状に介在させる。そして、この低速作動用引張りコイ
ルスプリング１０の最大伸長寸法Ｌを規制する伸長寸法
規制具１１を、この低速作動用引張りコイルスプリング
１０に付設する。
【０００６】
【作用】本発明は次のように作用する。 ○第１発明（図１・図６参照） 図６に示すように、調速レバー３の設定回転位置Ｎの低
速側領域ＮＹでは、低速作動用圧縮コイルスプリング４
と低・高速作動用引張りコイルスプリング６との両方
が、直列接続状態で働いて、その合力がスプリング張力
Ｆｓの緩変化率部Ｆｓ4Ｙの作用をする。又、高速側領
域ＮＸでは、圧縮寸法規制手段８が働いて、低速作動用
圧縮コイルスプリング４がこれ以上圧縮されないように
し、低・高速作動用引張りコイルスプリング６のみが働
いて、これがスプリング張力Ｆｓの急変化率部Ｆｓ4Ｘ
の作用をするのである。 ○第２発明（図２・図６参照） 第１発明の場合と全く同様に作用する。 ○第３発明（図３・図６参照） 第１発明の場合と同様に作用する。僅かに異なる点は、
低速作動用のコイルスプリング１０が、圧縮作動する代
わりに引張り作動する事である。
速側領域ＮＹでは、低速作動用圧縮コイルスプリング４
と低・高速作動用引張りコイルスプリング６との両方
が、直列接続状態で働いて、その合力がスプリング張力
Ｆｓの緩変化率部Ｆｓ4Ｙの作用をする。又、高速側領
域ＮＸでは、圧縮寸法規制手段８が働いて、低速作動用
圧縮コイルスプリング４がこれ以上圧縮されないように
し、低・高速作動用引張りコイルスプリング６のみが働
いて、これがスプリング張力Ｆｓの急変化率部Ｆｓ4Ｘ
の作用をするのである。 ○第２発明（図２・図６参照） 第１発明の場合と全く同様に作用する。 ○第３発明（図３・図６参照） 第１発明の場合と同様に作用する。僅かに異なる点は、
低速作動用のコイルスプリング１０が、圧縮作動する代
わりに引張り作動する事である。
【０００７】
【発明の効果】本発明は、上記のように構成され作用す
ることから、次の効果を奏する。 （イ）２本のスプリングは、直列状に接続されて互いに
区分された状態に設けられるので、エンジン振動を受け
て振動した場合でも、互いに干渉する事がない。これに
より、２本のスプリング相互間の干渉によるエンジンの
回転制御乱れを解消できる。 （ロ）低速運転時においても、２本のスプリングは常に
張られた状態になっていて、遊動状態にはならないので
フックが外れる事がない。これにより、そのスプリング
の外れによりエンジンが高速運転できなくなる問題を、
解決する事ができる。 （ハ）組付け作業時に、２本のスプリングは互いに区分
された状態に設けられて互いに干渉しないので、簡単に
組み付ける事ができ、その作業能率を高める事ができ
る。。
ることから、次の効果を奏する。 （イ）２本のスプリングは、直列状に接続されて互いに
区分された状態に設けられるので、エンジン振動を受け
て振動した場合でも、互いに干渉する事がない。これに
より、２本のスプリング相互間の干渉によるエンジンの
回転制御乱れを解消できる。 （ロ）低速運転時においても、２本のスプリングは常に
張られた状態になっていて、遊動状態にはならないので
フックが外れる事がない。これにより、そのスプリング
の外れによりエンジンが高速運転できなくなる問題を、
解決する事ができる。 （ハ）組付け作業時に、２本のスプリングは互いに区分
された状態に設けられて互いに干渉しないので、簡単に
組み付ける事ができ、その作業能率を高める事ができ
る。。
【０００８】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面で説明する。 ○第１発明（図１参照） 図１はエンジンの遠心式ガバナのガバナスプリング装置
の要部断面図である。図において、ディーゼルエンジン
のシリンダブロック２０の側面前部に、燃料噴射ポンプ
２１及びメカニカルガバナ２２を付設してある。この燃
料噴射ポンプ２１は、その下方位置に設けた燃料噴射ポ
ンプカム軸２３によって駆動されるとともに、燃料噴射
量調節用のコントロールラック２４によって噴射量が調
節される。上記メカニカルガバナ２２は、ガバナスプリ
ング２５と、燃料噴射ポンプカム軸２３の先端に設けた
ガバナウェイト２６とを、ガバナレバー２を介して連動
連結して構成してある。このガバナレバー２は、主ガバ
ナレバー２ａと副ガバナレバー２ｂとからなり、シリン
ダブロック２０の前部に配設されたギヤケース２７の上
部に貫設した調速レバー３との間に、上記ガバナスプリ
ング２５が装着されている。上記主ガバナレバー２ａと
副ガバナレバー２ｂとの下端部は、ギヤケース２７の支
点２７ａに搖動自在に枢支されている。そして、主ガバ
ナレバー２ａの上部搖動端のＵ溝２８に、前記燃料噴射
ポンプ２１のコントロールラック２４の操作端２４ａが
連結され、さらに、前記ガバナウェイト２６を燃料減量
側ｕに付勢するように連結してある。又、副ガバナレバ
ー２ｂの上部搖動端と調速レバー３の下端との間に、低
速作動用圧縮コイルスプリング４・スプリング伝動具５
及び低・高速作動用引張りコイルスプリング６を直列伝
動状に介在させ、燃料増量側ｖに付勢するように装着し
て構成してある。そして、上記副ガバナレバー２ｂにス
プリング収容室７を設け、このスプリング収容室７内に
は、上記低速作動用圧縮コイルスプリング４を収容して
支持させるとともに、スプリング伝動具５を摺動自在に
支持させてある。上記低・高速作動用引張りコイルスプ
リング６は、その基端部６ａが調速レバー３の下端に係
止されるとともに、その先端部６ｂを上記スプリング伝
動具５に係止してある。そして、低・高速作動用引張り
コイルスプリング６よりも、低速作動用圧縮コイルスプ
リング４の方が、ばね定数を小さい値に設定してある。
さらに、上記低速作動用圧縮コイルスプリング４の最大
圧縮寸法Ｓを規制するスカート状の圧縮寸法規制手段８
を、上記スプリング伝動具５の低速作動用圧縮コイルス
プリング４を受ける部分と、上記スプリング収容室７と
の間に設けてある。尚、上記スプリング収容室７は、副
ガバナレバー２ｂに設けるのに代えて、調速レバー３に
設ける事も可能である。
の要部断面図である。図において、ディーゼルエンジン
のシリンダブロック２０の側面前部に、燃料噴射ポンプ
２１及びメカニカルガバナ２２を付設してある。この燃
料噴射ポンプ２１は、その下方位置に設けた燃料噴射ポ
ンプカム軸２３によって駆動されるとともに、燃料噴射
量調節用のコントロールラック２４によって噴射量が調
節される。上記メカニカルガバナ２２は、ガバナスプリ
ング２５と、燃料噴射ポンプカム軸２３の先端に設けた
ガバナウェイト２６とを、ガバナレバー２を介して連動
連結して構成してある。このガバナレバー２は、主ガバ
ナレバー２ａと副ガバナレバー２ｂとからなり、シリン
ダブロック２０の前部に配設されたギヤケース２７の上
部に貫設した調速レバー３との間に、上記ガバナスプリ
ング２５が装着されている。上記主ガバナレバー２ａと
副ガバナレバー２ｂとの下端部は、ギヤケース２７の支
点２７ａに搖動自在に枢支されている。そして、主ガバ
ナレバー２ａの上部搖動端のＵ溝２８に、前記燃料噴射
ポンプ２１のコントロールラック２４の操作端２４ａが
連結され、さらに、前記ガバナウェイト２６を燃料減量
側ｕに付勢するように連結してある。又、副ガバナレバ
ー２ｂの上部搖動端と調速レバー３の下端との間に、低
速作動用圧縮コイルスプリング４・スプリング伝動具５
及び低・高速作動用引張りコイルスプリング６を直列伝
動状に介在させ、燃料増量側ｖに付勢するように装着し
て構成してある。そして、上記副ガバナレバー２ｂにス
プリング収容室７を設け、このスプリング収容室７内に
は、上記低速作動用圧縮コイルスプリング４を収容して
支持させるとともに、スプリング伝動具５を摺動自在に
支持させてある。上記低・高速作動用引張りコイルスプ
リング６は、その基端部６ａが調速レバー３の下端に係
止されるとともに、その先端部６ｂを上記スプリング伝
動具５に係止してある。そして、低・高速作動用引張り
コイルスプリング６よりも、低速作動用圧縮コイルスプ
リング４の方が、ばね定数を小さい値に設定してある。
さらに、上記低速作動用圧縮コイルスプリング４の最大
圧縮寸法Ｓを規制するスカート状の圧縮寸法規制手段８
を、上記スプリング伝動具５の低速作動用圧縮コイルス
プリング４を受ける部分と、上記スプリング収容室７と
の間に設けてある。尚、上記スプリング収容室７は、副
ガバナレバー２ｂに設けるのに代えて、調速レバー３に
設ける事も可能である。
【０００９】○第２発明（図２参照） 図２は図１に相当する部分図である。図において、エン
ジンの遠心式ガバナ１のガバナレバー２と調速レバー３
との間に、ガバナスプリング２５を次のように設ける。
すなわち、副ガバナレバー２ｂの上部搖動端と調速レバ
ー３の下端との間に、ばね受具９ａ・低速作動用圧縮コ
イルスプリング４・ばね受具９ｂ及び低・高速作動用引
張りコイルスプリング６を直列伝動状に介在させ、燃料
増量側ｖに付勢するように装着して構成してある。上記
ばね受具９ａ・９ｂは、例えば上記低速作動用圧縮コイ
ルスプリング４を内蔵した対面切欠箱形ばね受具９ａ
を、同形状のばね受具９ｂ内に相互にその切欠面をずら
せて摺動自在に挿入し、このばね受具９ｂに上記低・高
速作動用引張りコイルスプリング６を係止してある。そ
して、上記低速作動用圧縮コイルスプリング４の最大圧
縮寸法Ｓを規制するねじ状の圧縮寸法規制手段８を、ば
ね受具９ｂに向かってばね受具９ａに長さ調節可能に突
設してある。 ○第３発明（図３参照） 図３は図１に相当する部分図である。図において、エン
ジンの遠心式ガバナ１のガバナレバー２と調速レバー３
との間に、ガバナスプリング２５を次のように設ける。
すなわち、ばね受具９ａとばね受具９ｂとの間に低速作
動用引張りコイルスプリング１０を係止し、さらに、こ
のばね受具９ｂに低・高速作動用引張りコイルスプリン
グ６を係止して、副ガバナレバー２ｂの上部搖動端と調
速レバー３の下端との間に直列伝動状に介在させ、燃料
増量側ｖに付勢するように装着して構成してある。そし
て、上記ばね受具９ａを受け止めて上記低速作動用引張
りコイルスプリング１０の最大伸長寸法Ｌを規制する、
カラー状の伸長寸法規制具１１を上記ばね受具９ｂに長
さ調節可能に螺着してある。
ジンの遠心式ガバナ１のガバナレバー２と調速レバー３
との間に、ガバナスプリング２５を次のように設ける。
すなわち、副ガバナレバー２ｂの上部搖動端と調速レバ
ー３の下端との間に、ばね受具９ａ・低速作動用圧縮コ
イルスプリング４・ばね受具９ｂ及び低・高速作動用引
張りコイルスプリング６を直列伝動状に介在させ、燃料
増量側ｖに付勢するように装着して構成してある。上記
ばね受具９ａ・９ｂは、例えば上記低速作動用圧縮コイ
ルスプリング４を内蔵した対面切欠箱形ばね受具９ａ
を、同形状のばね受具９ｂ内に相互にその切欠面をずら
せて摺動自在に挿入し、このばね受具９ｂに上記低・高
速作動用引張りコイルスプリング６を係止してある。そ
して、上記低速作動用圧縮コイルスプリング４の最大圧
縮寸法Ｓを規制するねじ状の圧縮寸法規制手段８を、ば
ね受具９ｂに向かってばね受具９ａに長さ調節可能に突
設してある。 ○第３発明（図３参照） 図３は図１に相当する部分図である。図において、エン
ジンの遠心式ガバナ１のガバナレバー２と調速レバー３
との間に、ガバナスプリング２５を次のように設ける。
すなわち、ばね受具９ａとばね受具９ｂとの間に低速作
動用引張りコイルスプリング１０を係止し、さらに、こ
のばね受具９ｂに低・高速作動用引張りコイルスプリン
グ６を係止して、副ガバナレバー２ｂの上部搖動端と調
速レバー３の下端との間に直列伝動状に介在させ、燃料
増量側ｖに付勢するように装着して構成してある。そし
て、上記ばね受具９ａを受け止めて上記低速作動用引張
りコイルスプリング１０の最大伸長寸法Ｌを規制する、
カラー状の伸長寸法規制具１１を上記ばね受具９ｂに長
さ調節可能に螺着してある。
【図１】第１発明実施例を示し、図１（Ａ）はエンジン
の遠心式ガバナの要部断面図、図１（Ｂ）はコントロー
ルラック及びガバナレバーの部分図である。
の遠心式ガバナの要部断面図、図１（Ｂ）はコントロー
ルラック及びガバナレバーの部分図である。
【図２】第２発明実施例を示し、図１（Ａ）に相当する
部分図である。
部分図である。
【図３】第３発明実施例を示し、図１（Ａ）に相当する
部分図である。
部分図である。
【図４】ガバナスプリング１本の場合の作動説明図であ
る。
る。
【図５】ガバナスプリング２本の場合の作動説明図であ
る。
る。
【図６】本発明実施例のガバナスプリングの作動説明図
である。
である。
【図７】従来例を示し、図７（Ａ）はガバナレバー及び
ガバナスプリングの部分図、図７（Ｂ）は作動説明図で
ある。
ガバナスプリングの部分図、図７（Ｂ）は作動説明図で
ある。
１…遠心式ガバナ、２…ガバナレバー、３…調速レバ
ー、４…低速作動用圧縮コイルスプリング、５…スプリ
ング伝動具、６…低・高速作動用引張りコイルスプリン
グ、７…スプリング収容室、８…圧縮寸法規制手段、９
ａ・９ｂ…ばね受具、１０…低速作動用引張りコイルス
プリング、１１…伸長寸法規制具、Ｌ…最大伸長寸法、
Ｓ…最大圧縮寸法。
ー、４…低速作動用圧縮コイルスプリング、５…スプリ
ング伝動具、６…低・高速作動用引張りコイルスプリン
グ、７…スプリング収容室、８…圧縮寸法規制手段、９
ａ・９ｂ…ばね受具、１０…低速作動用引張りコイルス
プリング、１１…伸長寸法規制具、Ｌ…最大伸長寸法、
Ｓ…最大圧縮寸法。
Claims (3)
- 【請求項１】 エンジンの遠心式ガバナ(１)のガバナレ
バー(２)と調速レバー(３)との間に、低速作動用圧縮コ
イルスプリング(４)・スプリング伝動具(５)及び低・高
速作動用引張りコイルスプリング(６)を直列伝動状に介
在させ、 上記ガバナレバー(２)と調速レバー(３)との少なくとも
一方のレバーにスプリング収容室(７)を設け、このスプ
リング収容室(７)内には、上記低速作動用圧縮コイルス
プリング(４)を収容して支持させるとともに、スプリン
グ伝動具(５)を摺動自在に支持させ上記低速作動用圧縮
コイルスプリング(４)の最大圧縮寸法(Ｓ)を規制する圧
縮寸法規制手段(８)を、上記スプリング伝動具(５)と上
記スプリング収容室(７)との間に設けて構成したことを
特徴とするエンジンの遠心式ガバナのガバナスプリング
装置。 - 【請求項２】 エンジンの遠心式ガバナ(１)のガバナレ
バー(２)と調速レバー(３)との間に、ばね受具(９ａ)・
低速作動用圧縮コイルスプリング(４)・ばね受具(９ｂ)
及び低・高速作動用引張りコイルスプリング(６)を直列
伝動状に介在させ、 上記低速作動用圧縮コイルスプリング(４)の最大圧縮寸
法(Ｓ)を規制する圧縮寸法規制手段(８)を両ばね受具
(９ａ)・(９ｂ)相互間に設けて構成したことを特徴とす
るエンジンの遠心式ガバナのガバナスプリング装置。 - 【請求項３】 エンジンの遠心式ガバナ(１)のガバナレ
バー(２)と調速レバー(３)との間に、低速作動用引張り
コイルスプリング(１０)と低・高速作動用引張りコイル
スプリング(６)とを直列伝動状に介在させ、 この低速作動用引張りコイルスプリング(１０)の最大伸
長寸法(Ｌ)を規制する伸長寸法規制具(１１)を、この低
速作動用引張りコイルスプリング(１０)に付設して構成
したことを特徴とするエンジンの遠心式ガバナのガバナ
スプリング装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22884791A JPH0544496A (ja) | 1991-08-13 | 1991-08-13 | エンジンの遠心式ガバナのガバナスプリング装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22884791A JPH0544496A (ja) | 1991-08-13 | 1991-08-13 | エンジンの遠心式ガバナのガバナスプリング装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0544496A true JPH0544496A (ja) | 1993-02-23 |
Family
ID=16882807
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22884791A Pending JPH0544496A (ja) | 1991-08-13 | 1991-08-13 | エンジンの遠心式ガバナのガバナスプリング装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0544496A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2720112A1 (fr) * | 1994-05-17 | 1995-11-24 | Kloeckner Humboldt Deutz Ag | Dispositif d'injection de moteur à combustion interne comprenant un ressort de commande dont sa raideur est inférieure à celle du ressprt de réglage. |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0385331A (ja) * | 1989-08-29 | 1991-04-10 | Kubota Corp | ディーゼルエンジンの機械式ガバナ |
-
1991
- 1991-08-13 JP JP22884791A patent/JPH0544496A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0385331A (ja) * | 1989-08-29 | 1991-04-10 | Kubota Corp | ディーゼルエンジンの機械式ガバナ |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2720112A1 (fr) * | 1994-05-17 | 1995-11-24 | Kloeckner Humboldt Deutz Ag | Dispositif d'injection de moteur à combustion interne comprenant un ressort de commande dont sa raideur est inférieure à celle du ressprt de réglage. |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4557228A (en) | Piston and spring powered engine | |
| KR20040012666A (ko) | 모터/발전기가 마련된 액세서리 구동 시스템 | |
| US4219932A (en) | Chain sawing machine | |
| JPH0544496A (ja) | エンジンの遠心式ガバナのガバナスプリング装置 | |
| JPS6332350Y2 (ja) | ||
| US20050056252A1 (en) | Centrifugal governor for horizontal diesel engines | |
| JPS6246829Y2 (ja) | ||
| JP2637099B2 (ja) | 内燃機関の燃料噴射ポンプ | |
| JP2533304B2 (ja) | 過給機付デイ−ゼル機関の機械式ガバナ | |
| JP2939599B2 (ja) | ディーゼル機関用機械式ガバナ | |
| FR2622635A1 (fr) | Regulateur mecanique de pompe d'injection pour moteur a injection et compression d'air | |
| KR930004254Y1 (ko) | 디젤 엔진의 스모크 저감장치 | |
| JPH0532565B2 (ja) | ||
| KR100190509B1 (ko) | 차량용 기어시프트 레버의 진동방지장치 | |
| JPH0235138B2 (ja) | ||
| JPH09250364A (ja) | ディーゼルエンジンの遠心式ガバナ | |
| JPS6019961Y2 (ja) | 燃料噴射時期調整装置 | |
| KR200162157Y1 (ko) | 완충 장치가 구비된 인젝션 펌프 | |
| JP2533412Y2 (ja) | 発電機駆動用エンジンのガバナ装置 | |
| JP2524839B2 (ja) | 遠心式ガバナ付を多気筒ディ―ゼルエンジン | |
| JPS603435A (ja) | ディーゼル機関のフローティングレバー式ガバナ装置 | |
| JPH0942007A (ja) | ディーゼルエンジンの遠心式ガバナ | |
| JPH10331662A (ja) | ディーゼルエンジンの遠心式ガバナ | |
| JPS6038034Y2 (ja) | 機関制御装置 | |
| TH59628A (th) | เครื่องบังคับความเร็วด้วยแรงเหวี่ยงหนีศูนย์กลาง |