JPH0543343A - Dolomite brick, its production and tundish using the same - Google Patents
Dolomite brick, its production and tundish using the sameInfo
- Publication number
- JPH0543343A JPH0543343A JP3223359A JP22335991A JPH0543343A JP H0543343 A JPH0543343 A JP H0543343A JP 3223359 A JP3223359 A JP 3223359A JP 22335991 A JP22335991 A JP 22335991A JP H0543343 A JPH0543343 A JP H0543343A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- dolomite
- brick
- pores
- slag
- pore volume
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Porous Artificial Stone Or Porous Ceramic Products (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明はドロマイトれんが及びそ
の製造方法に係り、特に、タンディッシュの内張りに使
用するドロマイトれんがに関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a dolomite brick and a method for manufacturing the same, and more particularly to a dolomite brick used for lining a tundish.
【０００２】[0002]
【従来の技術】製鋼用タンディッシュはアルミナ質やシ
リカ質のれんが母材の表面をマグネシア質のコーティン
グ材やボードで被覆したものが一般に使用されてきた。
しかし最近は省力化や作業性の面から吹付けによるコー
ティング法が採用されている（例えば特開昭60-180978
号公報、特開昭63-238959号公報、特開平1-44248号公報
など）。2. Description of the Related Art A tundish for steelmaking has generally been used in which a base material of an alumina or silica brick is coated with a magnesia coating material or a board.
However, recently, a coating method by spraying has been adopted from the viewpoint of labor saving and workability (for example, JP-A-60-180978).
JP-A-63-238959, JP-A-1-44248, etc.).
【０００３】マグネシア質のコーティング材を用いるの
は耐火物による鋼の汚染を防ぐためであるが、マグネシ
ア質の材料には不純物としてシリカ分が含まれている他
にコーティングの作業性や保形性の改善のためシリカフ
ラワーを使用することが多くこのＳｉＯ2による鋼の汚
染が問題となっている。この欠点を解決するためコーテ
ィング材にＣａＯ成分を添加してＳｉＯ2成分と反応さ
せて鋼の汚染を回避する方法が考えられている（例えば
特開平2-157171号公報など）。The use of a magnesia-based coating material is to prevent the contamination of steel with refractory materials. However, the magnesia-based material contains silica as an impurity, and the workability and shape retention of the coating. Silica flour is often used to improve the above problem, and the contamination of steel by SiO 2 is a problem. In order to solve this drawback, a method of adding CaO component to the coating material and reacting it with the SiO 2 component to avoid the contamination of steel has been considered (for example, JP-A-2-157171).
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】しかし、タンディッシ
ュ内に添加したフラックスによりコーティング層が溶損
され易く、ＣａＯを添加する方法によっても、コーティ
ング層が溶損して母材が露出すると、その母材による汚
染が問題となる欠点があった。これは母材もマグネシア
質材料とすれば解決されると考えられるが、マグネシア
質材料はスラグを吸収し易い性質があり、スラグの吸収
によってマグネシア質耐火材料が構造的スポーリングを
起こし剥離損耗するので、母材としてマグネシア質材料
は使用できないでいた。特に最近になって超清浄鋼の溶
製がなされるようになると、どうしても塩基性母材を使
用したタンディッシュの開発に迫られている。However, if the coating layer is easily melted by the flux added in the tundish and the coating layer is melted and the base metal is exposed even by the method of adding CaO, the base metal is exposed. However, there was a problem that the pollution caused by This may be solved if the base material is also made of a magnesia material, but the magnesia material has a property of easily absorbing slag, and the absorption of the slag causes the magnesia refractory material to undergo structural spalling, resulting in exfoliation and wear. Therefore, the magnesia material cannot be used as the base material. Especially, when ultra-clean steel has been melted recently, it is inevitable to develop a tundish using a basic matrix.
【０００５】[0005]
【課題を解決するための手段】本発明者らはタンディッ
シュを塩基性材料で構成することについて検討した結
果、れんがの気孔径をコントロールしたドロマイトれん
がを開発し、上記問題の解決に成功したものである。即
ち、本発明は50μｍ以上の気孔径を有する気孔の気孔容
積の合計が全気孔容積の50％以上を占めるドロマイトれ
んが及びその製造方法とそのれんがを用いたタンディッ
シュである。[Means for Solving the Problems] As a result of studying the construction of a tundish with a basic material, the present inventors have developed a dolomite brick in which the pore diameter of the brick is controlled, and have succeeded in solving the above problems. Is. That is, the present invention is a dolomite brick in which the total pore volume of pores having a pore diameter of 50 μm or more accounts for 50% or more of the total pore volume, a method for producing the dolomite brick, and a tundish using the brick.
【０００６】本発明に用いられるドロマイトれんがの製
造方法としては、ドロマイトクリンカーの粒径１mm以下
のもの30重量％以下、粒径１mm以上のもの70重量％以上
よりなる原料を適当な既知の結合剤、例えばウレタン樹
脂を用いて成形し、1500℃以上の温度で焼成するもので
ある。こうすることによりドロマイトれんがにおいて50
μｍ以上の気孔径を有する気孔の気孔容積の合計が全気
孔容積の50％以上を占めるようになる。粒径１mm以下の
ものが30重量％を越えると焼成品の気孔径の小さいもの
が多くなって好ましくない。また、焼成温度が1500℃よ
り低いと焼結が十分に行われない。ドロマイトクリンカ
ーは天然のドロマイト鉱を焼成したものでも合成ドロマ
イトクリンカーでも構わない。ＣａＯ／ＭｇＯが2.5〜
0.2（重量比）の範囲であることが好ましい。ドロマイ
トクリンカー以外にマグネシア、カルシア、マグカルシ
アなどのクリンカーを加えることもできるが、その場合
は耐火材料全体の50重量％以下、好ましくは30重量％以
下とすることが望ましい。清浄鋼の溶製という観点から
は、れんが中の不純物、特にＳｉＯ2及びＦｅ2Ｏ3はで
きるだけ少ないことが好ましく、それぞれ３重量％以下
となるように原料クリンカー中の不純物量を調整すると
よい。As a method for producing dolomite brick used in the present invention, as a known binder, a raw material comprising 30% by weight or less of dolomite clinker having a particle size of 1 mm or less and 70% by weight or more of a particle size of 1 mm or more is used. For example, it is molded using urethane resin and is fired at a temperature of 1500 ° C. or higher. By doing this in dolomite brick 50
The total pore volume of pores having a pore diameter of μm or more accounts for 50% or more of the total pore volume. If the content of particles having a particle size of 1 mm or less exceeds 30% by weight, many of the fired products having small pore diameters are not preferable. Further, if the firing temperature is lower than 1500 ° C, the sintering is not sufficiently performed. The dolomite clinker may be obtained by firing natural dolomite ore or synthetic dolomite clinker. CaO / MgO 2.5 ~
It is preferably in the range of 0.2 (weight ratio). In addition to the dolomite clinker, clinker such as magnesia, calcia, and magcalcia can be added, but in that case, it is desirable that the amount is 50% by weight or less, preferably 30% by weight or less of the total refractory material. From the viewpoint of smelting clean steel, it is preferable that impurities in the brick, particularly SiO 2 and Fe 2 O 3 , be as small as possible, and the amount of impurities in the raw material clinker may be adjusted so that each is 3% by weight or less.
【０００７】[0007]
【作用】本発明者らが焼成ドロマイトれんがの気孔径と
スラグの侵入の状態について細かく観察したところ、気
孔径50μｍ付近を境として、それ以下の気孔径を持つ気
孔ではスラグが気孔内に満ちているのに対し、気孔径50
μｍ以上の気孔ではスラグが気孔の入り口付近のみに存
在して気孔内部はスラグで満たされることはないという
現象を見いだした。更に、種々の実験を重ねた結果、気
孔径50μｍ以下の気孔においては、タンディッシュスラ
グのような粘性を持つ濡れ性のよいスラグは、毛細管現
象によって非常に高速度で気孔内に吸い込まれることが
わかった。これに対して、気孔径が50μｍ以上あるとも
はや毛細管現象による気孔内へのスラグの吸い込みは見
られない。そして、ドロマイト中のＣａＯ成分がスラグ
中に溶け込んでスラグの粘性が急激に増すため、スラグ
が気孔中へは入らず入り口付近に留まるのである。気孔
径が小さいとＣａＯがスラグに溶け込むより速く毛細管
現象によって気孔内深く入ってしまい、ＣａＯの効果が
発揮されない。それだけではなく、スラグが一旦細い気
孔内に入ると濡れ性のよいスラグはもう外に出ることは
なく、しかも、ＣａＯ成分がスラグ中に溶け込んでスラ
グの粘性が増加して固化し、その熱膨張率の差により構
造的スポーリングにより剥離損耗するのである。[Function] When the present inventors made a detailed observation on the pore size of the fired dolomite brick and the state of slag intrusion, the slag was filled in the pores with a pore size of around 50 μm as the boundary. However, the pore size is 50
It has been found that, in the case of pores of μm or more, slag exists only near the entrance of the pores and the inside of the pores is not filled with slag. Furthermore, as a result of various experiments, in pores with a pore diameter of 50 μm or less, viscous and highly wettable slag like tundish slag can be sucked into the pores at a very high speed by capillary action. all right. On the other hand, when the pore diameter is 50 μm or more, the suction of slag into the pores due to the capillary phenomenon is no longer observed. Then, the CaO component in the dolomite dissolves in the slag and the viscosity of the slag rapidly increases, so that the slag does not enter the pores and remains near the inlet. If the pore size is small, CaO will penetrate deeper into the pores due to the capillary phenomenon faster than it will dissolve in the slag, and the effect of CaO will not be exhibited. Not only that, once the slag enters the small pores, the slag with good wettability does not come out anymore, and moreover, the CaO component dissolves in the slag, the viscosity of the slag increases and solidifies, and its thermal expansion. Due to the difference in the rate, delamination wear is caused by structural spalling.
【０００８】従って、気孔径50μｍ以上の気孔を多くす
ることによりスラグの気孔内への侵入を防ぎ、それによ
って構造的スポーリングを抑制することが可能となる。
そのためには50μｍ以上の気孔径を有する気孔の気孔容
積が全気孔容積の少なくとも50％あることが必要であ
り、70％以上であることがより好ましい。Therefore, by increasing the number of pores having a pore diameter of 50 μm or more, it is possible to prevent the slag from entering the pores, thereby suppressing structural spalling.
For that purpose, the pore volume of pores having a pore diameter of 50 μm or more needs to be at least 50% of the total pore volume, and more preferably 70% or more.
【０００９】50μｍ以上の気孔径を有する気孔の気孔容
積が全気孔容積の50％以上とするには原料の使用粒度を
コントロールすることが必要で、そのためにはドロマイ
トクリンカーの粒径１mm以下のものを30重量％以下、好
ましくは20重量％以下とし、粒径１mm以上のもの70重量
％以上、好ましく80重量％以上とし、1500℃以上の温度
で焼成することによって達成される。このように、ドロ
マイトクリンカーの粒径の選択と焼成温度の選択によ
り、タンディッシュの内張れんがとして優れた性質のも
のとなる。In order for the pore volume of pores having a pore diameter of 50 μm or more to be 50% or more of the total pore volume, it is necessary to control the particle size of the raw material used, and for that purpose, dolomite clinker having a particle size of 1 mm or less Is 30% by weight or less, preferably 20% by weight or less, and a particle size of 1 mm or more is 70% by weight or more, preferably 80% by weight or more, and it is achieved by firing at a temperature of 1500 ° C. or more. Thus, by selecting the particle size of the dolomite clinker and the firing temperature, the tundish will have excellent properties as the lining brick.
【００１０】[0010]
【実施例】表１に示す組成の粒度構成のドロマイトクリ
ンカーを用い、ウレタン樹脂を加えて混練プレス成形し
た後、表１に示す温度で焼成した。焼成後のれんがの物
性及び耐食性のテスト結果を同じく表１に示す。気孔容
積は水銀圧入法及び光学顕微鏡観察により測定した。ま
た、スラグ組成はいずれも重量％で、ＳｉＯ2 11、Ｆｅ
2Ｏ3 20、Ａｌ2Ｏ3 20、ＣａＯ 41、ＭｇＯ 3、ＭｎＯ
3、その他 2のタンディッシュスラグを使用した。EXAMPLE Using a dolomite clinker having a particle size composition having the composition shown in Table 1, a urethane resin was added and kneading and press molding were performed, followed by firing at the temperature shown in Table 1. Table 1 also shows the test results of physical properties and corrosion resistance of the bricks after firing. The pore volume was measured by mercury porosimetry and observation with an optical microscope. In addition, the slag compositions are all wt%, SiO 2 11, Fe
2 O 3 20, Al 2 O 3 20, CaO 41, MgO 3, MnO
3 and other 2 tundish slag was used.
【００１１】表１の結果から明らかなように、50μｍ以
上の気孔径を持つ気孔の気孔容積が全気孔容積の50％以
上を占める実施例のものはいずれも、気孔容積が50％に
満たない比較例と比べて、スラグに対する溶損量におい
ては大差なく、変質層の生成がかなり低くなっている。
この変質層の薄いことはれんがの耐スポーリング性が高
いことを示している。また、本発明の気孔を有するよう
なれんがはドロマイトクリンカーの粒径の選択（比較例
１、２）と焼成温度の制御（比較例３）により可能であ
ることもわかる。As is clear from the results shown in Table 1, in all of the examples in which the pore volume of pores having a pore diameter of 50 μm or more accounts for 50% or more of the total pore volume, the pore volume is less than 50%. Compared with the comparative example, there is no great difference in the amount of erosion damage to the slag, and the generation of the altered layer is considerably low.
The fact that the altered layer is thin indicates that the brick has high spalling resistance. It is also understood that the brick having pores of the present invention can be obtained by selecting the particle size of dolomite clinker (Comparative Examples 1 and 2) and controlling the firing temperature (Comparative Example 3).
【００１２】[0012]
【表１】 [Table 1]
【００１３】[0013]
【発明の効果】以上述べたように、ドロマイトを主成分
とするれんがへのスラグ浸透を防いでれんがの耐スポー
リング性を向上させるには、ドロマイトクリンカーの粒
径の選択と焼成温度の制御という比較的簡単な方法によ
り可能であり、これにより従来タンディッシュ母材に塩
基性耐火物が使用できなかった点の改良が可能となり、
清浄鋼溶製への第一歩となるものと考えられる。As described above, in order to prevent the slag from penetrating into the brick containing dolomite as the main component and to improve the spalling resistance of the brick, it is necessary to select the particle size of the dolomite clinker and control the firing temperature. It is possible by a relatively simple method, which makes it possible to improve the point that a basic refractory could not be used in the conventional tundish base material,
It is considered to be the first step towards the production of clean steel.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 高橋 宏邦 岡山県備前市伊部1799番地の１ (72)発明者 林 聡 岡山県岡山市吉備津591番地の２ ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (72) Inventor Hirokuni Takahashi 1799-1 Ibe, Bizen City, Okayama Prefecture 1 (72) Satoshi Hayashi 2 591 Kibitsu, Okayama City, Okayama Prefecture
Claims (3)
容積の合計が全気孔容積の50％以上を占めることを特徴
とするドロマイトれんが。1. A dolomite brick characterized in that the total pore volume of pores having a pore diameter of 50 μm or more accounts for 50% or more of the total pore volume.
もの30重量％以下、粒径１mm以上のもの70重量％以上よ
りなる原料を成形し、1500℃以上の温度で焼成すること
を特徴とする請求項１記載のドロマイトれんがの製造方
法。2. A raw material comprising 30% by weight or less of dolomite clinker having a particle size of 1 mm or less and 70% by weight or more of a particle size of 1 mm or more, and fired at a temperature of 1500 ° C. or more. Item 2. A method for producing a dolomite brick according to Item 1.
孔容積の合計が全気孔容積の50％以上を占めるドロマイ
トれんがを用いて内張りしたことを特徴とするタンディ
ッシュ。3. A tundish characterized by being lined with dolomite brick whose total pore volume of pores having a pore diameter of 50 μm or more accounts for 50% or more of the total pore volume.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3223359A JPH0543343A (en) | 1991-08-07 | 1991-08-07 | Dolomite brick, its production and tundish using the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3223359A JPH0543343A (en) | 1991-08-07 | 1991-08-07 | Dolomite brick, its production and tundish using the same |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0543343A true JPH0543343A (en) | 1993-02-23 |
Family
ID=16796919
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3223359A Withdrawn JPH0543343A (en) | 1991-08-07 | 1991-08-07 | Dolomite brick, its production and tundish using the same |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0543343A (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004082868A1 (en) * | 2003-03-14 | 2004-09-30 | Krosakiharima Corporation | Continuous casting nozzle |
-
1991
- 1991-08-07 JP JP3223359A patent/JPH0543343A/en not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004082868A1 (en) * | 2003-03-14 | 2004-09-30 | Krosakiharima Corporation | Continuous casting nozzle |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2549450B2 (en) | Novel refractory compositions containing monoclinic zirconia and articles formed from the compositions exhibiting improved high temperature mechanical strength and improved thermal shock resistance | |
| JP4310277B2 (en) | Heavy ceramic molded product, its production method and use | |
| EP0020022B1 (en) | Plastic refractories with fused alumina-chrome grog | |
| JPH0543343A (en) | Dolomite brick, its production and tundish using the same | |
| JP2007320827A (en) | Method of producing aggregate | |
| JP2006513125A (en) | Composition for production of heat-resistant ceramic molded body, molded body formed therefrom and use thereof | |
| KR20220141290A (en) | Particles for the manufacture of sintered refractory articles, batches for the manufacture of sintered refractory articles, processes for the manufacture of sintered refractory articles and sintered refractory articles | |
| JP2005008496A (en) | Monolithic refractory | |
| JPH0323275A (en) | Monolithic refractory for casting | |
| JPH0741358A (en) | Magnesia-dolomite brick and production thereof | |
| CA2075983C (en) | Material based on refractory oxides for coating a lining of a metallurgical smelting vessel | |
| JPH026373A (en) | Cast amorphous refractory | |
| JPH0952755A (en) | Magnesia-chrome refractory | |
| JPH0624839A (en) | Zircon-based refractory | |
| JP3009084B2 (en) | Magnesia-alumina spray material | |
| JP3157310B2 (en) | Refractory | |
| JP3177200B2 (en) | Method for producing low-permeability magnesia-chromium refractory | |
| JPH0692724A (en) | Production of spinel-alumina fired brick | |
| JP3579231B2 (en) | Zirconia / graphite refractories containing boron nitride | |
| JPH02141480A (en) | Castable refractory | |
| JPH09142946A (en) | Prepared unshaped flowed-in refractories and their molding | |
| JP3209842B2 (en) | Irregular refractories | |
| JP3014545B2 (en) | Irregular refractories for casting | |
| JPH05238838A (en) | Amorphous refractory for casting | |
| JPH1025167A (en) | Refractory for casting using magnesia-based coarse grain |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19981112 |