JPH05339683A - 永久磁石合金およびその製造方法 - Google Patents
永久磁石合金およびその製造方法Info
- Publication number
- JPH05339683A JPH05339683A JP4151832A JP15183292A JPH05339683A JP H05339683 A JPH05339683 A JP H05339683A JP 4151832 A JP4151832 A JP 4151832A JP 15183292 A JP15183292 A JP 15183292A JP H05339683 A JPH05339683 A JP H05339683A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- permanent magnet
- weight
- rare earth
- less
- microns
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/032—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials
- H01F1/04—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/047—Alloys characterised by their composition
- H01F1/053—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals
- H01F1/055—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5
- H01F1/057—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B
- H01F1/0571—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes
- H01F1/0575—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes pressed, sintered or bonded together
- H01F1/0577—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes pressed, sintered or bonded together sintered
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Hard Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 希土類−鉄−ボロン磁石の高性能化
【構成】 低希土類含有量の合金を900〜1150℃
の温度領域で熱処理 し、凝固時に析出したα鉄を再固
溶させたインゴット使用し、粉砕時に粗粉を分級循環粉
砕し粒径分布をシャ−プにし、保磁力、角型比、エネル
ギ−積を向上させた。
の温度領域で熱処理 し、凝固時に析出したα鉄を再固
溶させたインゴット使用し、粉砕時に粗粉を分級循環粉
砕し粒径分布をシャ−プにし、保磁力、角型比、エネル
ギ−積を向上させた。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は希土類-鉄-ボロン系の焼
結磁石に関するものである。特にコンピュ−タの外部磁
気記憶装置に使用されるボイスコイルモ−タ用磁石等の
高いエネルギ−積が要求される永久磁石およびその製造
方法に関するものである。
結磁石に関するものである。特にコンピュ−タの外部磁
気記憶装置に使用されるボイスコイルモ−タ用磁石等の
高いエネルギ−積が要求される永久磁石およびその製造
方法に関するものである。
【0002】
【従来の技術】希土類-鉄-ボロン系磁石はコンピュ−タ
の外部磁気記憶装置であるボイスコイルモ−タ等に使用
されている。この磁石の製造方法には超急冷法と焼結法
の二つの製造方法がある。超急冷磁石はメルトスピニン
グ法等の手段を用いて得られた薄帯または粉末を熱間で
塑性加工し磁気的に異方性化し高エネルギ−積の永久磁
石とする。この永久磁石は特開昭59−64739号に
記載されているように、製造工程中に合金を粉砕する工
程を基本的には必要としないため磁石内に不純物として
含まれる酸素量が通常2000ppm以下と少ないこ
と、また磁石を形成する個々の結晶の粒子径が1ミクロ
ン以下と小さいため、高いエネルギ−積と高い保磁力が
得られる。このため超急冷法による異方性磁石はボイス
コイルモ−タ用の磁石として注目されてきた。しかし異
方性の超急冷磁石は製造工程が複雑なこと、熱間での塑
性加工を行うための大がかりな設備を必要とするから焼
結磁石と比較し製造コストが高く問題がある。焼結希土
類磁石はボイスコイルモ−タ用の磁石をはじめ様々な用
途に利用されており年々需要が増加している。一方で、
焼結希土類-鉄-ボロン系磁石の磁気特性、特に最大エネ
ルギ−積を向上させようとする研究、および開発が盛ん
に行われている。焼結希土類-鉄-ボロン磁石の最大エネ
ルギ−積を高くするためには、永久磁石としての磁性を
担っているNd2Fe14B相の磁石中で占める体積比率
を出来るだけ高くし、かつ保磁力を担っている希土類リ
ッチな第2相をNd2Fe14B相の周囲に最小かつ均一
に分散させれば良いことも公知である。上記基本的な概
念を実用の磁石体の中で実現しようとする試みが種々な
されている。例えば特開昭63−99502号公報にお
いては酸素量を300ppm以下とし合金中の希土類量
を13原子%以下とすることに高エネルギ−積化する手
段が開示されている。しかしながら磁石中の酸素量を3
00ppmとするためには、使用する原料中の酸素量を
抑制する必要があり高価な原料を使用しなければならな
い他、溶解時の坩堝等からの酸素の混入を防止するため
に浮揚溶解などの複雑な設備を必要とし工業的には問題
がある。一方、特開昭63−48805号公報には第2
相である希土類リッチ相をメルトスピニング法で作製
し、主相であるNd2Fe14B相に近い組成の合金に混
合し焼結する方法が開示されている。しかしメルトスピ
ニング法は工業的に高価であること、また主相に近い相
はα-鉄等の析出により粉砕性が悪いため高い保磁力が
得られないという問題点がある。ボイスコイルモ−タと
して使用される希土類-鉄-ボロン磁石に必要な固有保磁
力は一般的には12kOe以上であるが、使用環境を8
0〜120℃と設定した場合本系磁石の保磁力の温度係
数を−0.55〜−0.65%/℃と想定した場合、室
温での残留磁束密度の少なくとも95%の固有保磁力が
必要である。この要求を満足させるために、従来希土類
元素の一部を2重量%程度のDyで置換することが試み
られてきた。
の外部磁気記憶装置であるボイスコイルモ−タ等に使用
されている。この磁石の製造方法には超急冷法と焼結法
の二つの製造方法がある。超急冷磁石はメルトスピニン
グ法等の手段を用いて得られた薄帯または粉末を熱間で
塑性加工し磁気的に異方性化し高エネルギ−積の永久磁
石とする。この永久磁石は特開昭59−64739号に
記載されているように、製造工程中に合金を粉砕する工
程を基本的には必要としないため磁石内に不純物として
含まれる酸素量が通常2000ppm以下と少ないこ
と、また磁石を形成する個々の結晶の粒子径が1ミクロ
ン以下と小さいため、高いエネルギ−積と高い保磁力が
得られる。このため超急冷法による異方性磁石はボイス
コイルモ−タ用の磁石として注目されてきた。しかし異
方性の超急冷磁石は製造工程が複雑なこと、熱間での塑
性加工を行うための大がかりな設備を必要とするから焼
結磁石と比較し製造コストが高く問題がある。焼結希土
類磁石はボイスコイルモ−タ用の磁石をはじめ様々な用
途に利用されており年々需要が増加している。一方で、
焼結希土類-鉄-ボロン系磁石の磁気特性、特に最大エネ
ルギ−積を向上させようとする研究、および開発が盛ん
に行われている。焼結希土類-鉄-ボロン磁石の最大エネ
ルギ−積を高くするためには、永久磁石としての磁性を
担っているNd2Fe14B相の磁石中で占める体積比率
を出来るだけ高くし、かつ保磁力を担っている希土類リ
ッチな第2相をNd2Fe14B相の周囲に最小かつ均一
に分散させれば良いことも公知である。上記基本的な概
念を実用の磁石体の中で実現しようとする試みが種々な
されている。例えば特開昭63−99502号公報にお
いては酸素量を300ppm以下とし合金中の希土類量
を13原子%以下とすることに高エネルギ−積化する手
段が開示されている。しかしながら磁石中の酸素量を3
00ppmとするためには、使用する原料中の酸素量を
抑制する必要があり高価な原料を使用しなければならな
い他、溶解時の坩堝等からの酸素の混入を防止するため
に浮揚溶解などの複雑な設備を必要とし工業的には問題
がある。一方、特開昭63−48805号公報には第2
相である希土類リッチ相をメルトスピニング法で作製
し、主相であるNd2Fe14B相に近い組成の合金に混
合し焼結する方法が開示されている。しかしメルトスピ
ニング法は工業的に高価であること、また主相に近い相
はα-鉄等の析出により粉砕性が悪いため高い保磁力が
得られないという問題点がある。ボイスコイルモ−タと
して使用される希土類-鉄-ボロン磁石に必要な固有保磁
力は一般的には12kOe以上であるが、使用環境を8
0〜120℃と設定した場合本系磁石の保磁力の温度係
数を−0.55〜−0.65%/℃と想定した場合、室
温での残留磁束密度の少なくとも95%の固有保磁力が
必要である。この要求を満足させるために、従来希土類
元素の一部を2重量%程度のDyで置換することが試み
られてきた。
【0003】
【発明が解決しようとする課題】Dyの添加は主相のH
aを向上させ保磁力の改善には極めて有効であるが、D
yの持つ磁気モ−メントがFeおよびNd,Prの磁気
モ−メントとフェリ強磁性的に結合するため磁石の飽和
磁化を著しく低下させるという欠点を有する。Dyの持
つ欠点を解消することを目的に、Dyの添加量を最小限
に抑えながら、かつ実用的に必要な保磁力を得るために
Nb,Al,Zr,W,Moその他の元素を複合添加し
た発明も多数開示されている。複合添加する元素の役割
は必ずしも一様では無いが焼結過程での粒成長を抑制し
たり、あるいは希土類リッチ相と主相の界面を改良する
ことにより保磁力を改善する効果が得られる。しかし、
このような複合添加の効果を利用しても室温で残留磁束
密度に対し95%以上の固有保磁力を得るためには、
1.5重量%程度のDyが必要で あり、このことが焼結
磁石において超急冷磁石より高いエネルギ−積を得るこ
とを困難としていた。
aを向上させ保磁力の改善には極めて有効であるが、D
yの持つ磁気モ−メントがFeおよびNd,Prの磁気
モ−メントとフェリ強磁性的に結合するため磁石の飽和
磁化を著しく低下させるという欠点を有する。Dyの持
つ欠点を解消することを目的に、Dyの添加量を最小限
に抑えながら、かつ実用的に必要な保磁力を得るために
Nb,Al,Zr,W,Moその他の元素を複合添加し
た発明も多数開示されている。複合添加する元素の役割
は必ずしも一様では無いが焼結過程での粒成長を抑制し
たり、あるいは希土類リッチ相と主相の界面を改良する
ことにより保磁力を改善する効果が得られる。しかし、
このような複合添加の効果を利用しても室温で残留磁束
密度に対し95%以上の固有保磁力を得るためには、
1.5重量%程度のDyが必要で あり、このことが焼結
磁石において超急冷磁石より高いエネルギ−積を得るこ
とを困難としていた。
【0004】
【課題を解決するための手段】上記問題点を解決するた
めに、本発明は合金成分として1.5重量%以下のDy
を含有する溶解鋳造インゴットを非酸化雰囲気中で90
0℃以上で熱処理し、700℃以下まで50℃/分以上
の冷却速度で急冷した後、インゴットを平均粒径3〜7
ミクロンに粉砕し、さらに粉砕粉中に含まれる10ミク
ロン以上の粗粉の存在比率を10%以下とすることによ
り、焼結体の平均結晶粒径が3〜10ミクロンで焼結体
中の酸素量が2000〜500ppmでかつ、熱処理後
の磁気特性においてその固有保磁力が残留磁束密度の9
5%以上であり、角型比が94%以上の高エネルギ−積
でかつ熱安定性に優れた希土類-鉄-ボロン焼結磁石が得
られることを見いだした。本発明において、900℃以
上のインゴットの熱処理は溶解鋳造時に析出する軟磁性
のα−Feを主相中に再固溶させるために有効であり、
特に本発明におけるDy含有量の少ない合金においては
平衡状態において、広い温度範囲においてα-鉄の析出
領域が存在するため磁気特性の改善および粉砕時の平均
粒径の制御に極めて有効な手段である。900℃以上で
のインゴットの熱処理はDy含有量が1.5重量%の合
金に対しても有効であるが、Dy含有量が2重量を越え
るとその効果は顕著でない。また、希土類含有量が増加
するとα−Feの析出温度領域が狭くなるために、その
効果は顕著ではなく、希土類含有量が32重量%の合金
に対し極めて有効である。900℃以上の熱処理を行っ
たインゴットを粉砕することにより、熱処理を行わない
場合と比較し粉砕効率が改善され粉砕粉の粒径分布をシ
ャ−プにすることは可能である。しかし、それだけでは
粉砕後の微粉中に10%以上の微粉砕10ミクロン以上
の粗粉が存在しており、このような微粉を成形し焼結し
た磁石体中には当然のことながら10%以上の粗大粒子
が存在する。この粗大粒子は磁石の角型比すなわち実質
的にはHkを低下させる。本発明においてはこのような
問題点を解決するために粉砕時、10ミクロン以下の微
粉と10ミクロン以上の粗粉を分離し粗粉を粉砕機中に
循環粉砕させることにより平均粒径を3〜7ミクロンと
し、かつ10ミクロン以上の粗粉の存在確率を10%以
下とし粒径分布のシャ−プな焼結磁石の原料粉が得られ
ることを見いだした。本発明において、粉砕粉の平均粒
径を7ミクロン以下と規定した理由は平均粒径が7ミク
ロンを越えると得られる固有保磁力の値が残留磁束密度
の値の95%以下になるためであり、3ミクロン以上と
規定した理由は平均粒径が3ミクロン以下では酸素量が
増加し、残留磁束密度の低下およびエネルギ−積の低下
が避けられないこと、また粉体の比表面積の増加により
成形工程等において、その取扱が工業上困難になるため
である。請求項2においてB量を0.9%以上とした理
由は、0.9重量%以下においてはNd2Fe17相の析出
により磁気特性、特に保磁力およびHkの低下が著しい
ためであり、1.2重量%以下とした理由は1.2重量%
以上においてはNdFe4B4相の析出により、粉砕性が
低下し粒径分布のシャ−プな原料粉を得ることが困難な
ためである。請求項3の添加元素は焼結時の結晶粒径成
長抑制あるいは、ち密化の促進に効果がある。しかし
1.5重量%以上の添加は磁気特性を低下させる。
めに、本発明は合金成分として1.5重量%以下のDy
を含有する溶解鋳造インゴットを非酸化雰囲気中で90
0℃以上で熱処理し、700℃以下まで50℃/分以上
の冷却速度で急冷した後、インゴットを平均粒径3〜7
ミクロンに粉砕し、さらに粉砕粉中に含まれる10ミク
ロン以上の粗粉の存在比率を10%以下とすることによ
り、焼結体の平均結晶粒径が3〜10ミクロンで焼結体
中の酸素量が2000〜500ppmでかつ、熱処理後
の磁気特性においてその固有保磁力が残留磁束密度の9
5%以上であり、角型比が94%以上の高エネルギ−積
でかつ熱安定性に優れた希土類-鉄-ボロン焼結磁石が得
られることを見いだした。本発明において、900℃以
上のインゴットの熱処理は溶解鋳造時に析出する軟磁性
のα−Feを主相中に再固溶させるために有効であり、
特に本発明におけるDy含有量の少ない合金においては
平衡状態において、広い温度範囲においてα-鉄の析出
領域が存在するため磁気特性の改善および粉砕時の平均
粒径の制御に極めて有効な手段である。900℃以上で
のインゴットの熱処理はDy含有量が1.5重量%の合
金に対しても有効であるが、Dy含有量が2重量を越え
るとその効果は顕著でない。また、希土類含有量が増加
するとα−Feの析出温度領域が狭くなるために、その
効果は顕著ではなく、希土類含有量が32重量%の合金
に対し極めて有効である。900℃以上の熱処理を行っ
たインゴットを粉砕することにより、熱処理を行わない
場合と比較し粉砕効率が改善され粉砕粉の粒径分布をシ
ャ−プにすることは可能である。しかし、それだけでは
粉砕後の微粉中に10%以上の微粉砕10ミクロン以上
の粗粉が存在しており、このような微粉を成形し焼結し
た磁石体中には当然のことながら10%以上の粗大粒子
が存在する。この粗大粒子は磁石の角型比すなわち実質
的にはHkを低下させる。本発明においてはこのような
問題点を解決するために粉砕時、10ミクロン以下の微
粉と10ミクロン以上の粗粉を分離し粗粉を粉砕機中に
循環粉砕させることにより平均粒径を3〜7ミクロンと
し、かつ10ミクロン以上の粗粉の存在確率を10%以
下とし粒径分布のシャ−プな焼結磁石の原料粉が得られ
ることを見いだした。本発明において、粉砕粉の平均粒
径を7ミクロン以下と規定した理由は平均粒径が7ミク
ロンを越えると得られる固有保磁力の値が残留磁束密度
の値の95%以下になるためであり、3ミクロン以上と
規定した理由は平均粒径が3ミクロン以下では酸素量が
増加し、残留磁束密度の低下およびエネルギ−積の低下
が避けられないこと、また粉体の比表面積の増加により
成形工程等において、その取扱が工業上困難になるため
である。請求項2においてB量を0.9%以上とした理
由は、0.9重量%以下においてはNd2Fe17相の析出
により磁気特性、特に保磁力およびHkの低下が著しい
ためであり、1.2重量%以下とした理由は1.2重量%
以上においてはNdFe4B4相の析出により、粉砕性が
低下し粒径分布のシャ−プな原料粉を得ることが困難な
ためである。請求項3の添加元素は焼結時の結晶粒径成
長抑制あるいは、ち密化の促進に効果がある。しかし
1.5重量%以上の添加は磁気特性を低下させる。
【0005】
【実施例】以下実施例により本発明を詳細に説明する。 (実施例1)高周波溶解により総希土類量を一定とし、
Dy含有量の異なる組成の合金を溶解した。これらの鋳
造インゴットを1100℃真空中で4時間熱処理し、A
r気流中で急冷した。急冷したインゴットを予め水素気
流中で自己崩壊させ約200ミクロンの粗粉とした後、
窒素気流中で乾式ジェットミル粉砕を行った。粉砕時、
粉砕室内の分級ゾ−ン下部より粗粉を循環させ繰り返し
粉砕を行い。平均粒径、約5ミクロンの微粉を得た。こ
の微粉を磁界中で成形し、1100℃で2時間真空中で
焼結した後、600℃で2時間Ar中で熱処理し、磁気
特性を測定した。結果を、同一組成の合金を熱処理を施
さなかったインゴットによる磁石との比較で図1に示
す。インゴットの熱処理を行うことにより、高い保磁力
が得られることがわかる。
Dy含有量の異なる組成の合金を溶解した。これらの鋳
造インゴットを1100℃真空中で4時間熱処理し、A
r気流中で急冷した。急冷したインゴットを予め水素気
流中で自己崩壊させ約200ミクロンの粗粉とした後、
窒素気流中で乾式ジェットミル粉砕を行った。粉砕時、
粉砕室内の分級ゾ−ン下部より粗粉を循環させ繰り返し
粉砕を行い。平均粒径、約5ミクロンの微粉を得た。こ
の微粉を磁界中で成形し、1100℃で2時間真空中で
焼結した後、600℃で2時間Ar中で熱処理し、磁気
特性を測定した。結果を、同一組成の合金を熱処理を施
さなかったインゴットによる磁石との比較で図1に示
す。インゴットの熱処理を行うことにより、高い保磁力
が得られることがわかる。
【0006】(実施例2)高周波溶解により、Ndが2
9.5重量%,Dyが0.8重量%,Bが1.05重量
%,Nbが0.5重量%,残部Feよりなる合金を高周
波溶解し鋳造しインゴットを作製した。インゴットの半
分を実施例1と同様に1100℃で熱処理、以下同様の
工程で循環粉砕,焼結,熱処理を行い永久磁石とした。
一方、半分のインゴットは比較のため熱処理を行わず
に、水素雰囲気中で自己崩壊させた後循環粉砕を行わな
いで、1パスにて通常の粉砕を行った。表1および表2
に比較例との比較で本発明の実施結果を示す。
9.5重量%,Dyが0.8重量%,Bが1.05重量
%,Nbが0.5重量%,残部Feよりなる合金を高周
波溶解し鋳造しインゴットを作製した。インゴットの半
分を実施例1と同様に1100℃で熱処理、以下同様の
工程で循環粉砕,焼結,熱処理を行い永久磁石とした。
一方、半分のインゴットは比較のため熱処理を行わず
に、水素雰囲気中で自己崩壊させた後循環粉砕を行わな
いで、1パスにて通常の粉砕を行った。表1および表2
に比較例との比較で本発明の実施結果を示す。
【0007】
【表1】
【0008】
【表2】
【0009】(実施例3)高周波溶解により、表3に示
す組成の合金を溶解鋳造した。鋳造インゴットを実施例
1と同様の方法で熱処理し以後実施例1と同様の方法で
粉砕,焼結,熱処理し磁気特性を測定した結果を表4に
示す。
す組成の合金を溶解鋳造した。鋳造インゴットを実施例
1と同様の方法で熱処理し以後実施例1と同様の方法で
粉砕,焼結,熱処理し磁気特性を測定した結果を表4に
示す。
【0010】
【表3】
【0011】
【表4】
【0012】(実施例4)Ndが31重量%,Dy1.
1重量%,Al0.3重量%,Mo0.4重量%,残部
Feよりなる鋳造インゴットを1100℃で4時真空中
で熱処理した後Ar気流中で冷却した。以後実施例1と
同様の処理にて粗粉とした後、窒素気流による乾式ジェ
ットミルによる循環粉砕を行った。粉砕時に粉砕条件を
種々変化させ粉砕粉の平均粒径を変化させた。以後、こ
れらの微粉を実施例1と同様に焼結磁石とし、磁気特性
を調べた。結果を図2に示す。図2より微粉の平均粒径
が3〜7μmにおいて高い保磁力が得られ、かつ焼結体
の酸素量が5000ppm以下に低減できる。
1重量%,Al0.3重量%,Mo0.4重量%,残部
Feよりなる鋳造インゴットを1100℃で4時真空中
で熱処理した後Ar気流中で冷却した。以後実施例1と
同様の処理にて粗粉とした後、窒素気流による乾式ジェ
ットミルによる循環粉砕を行った。粉砕時に粉砕条件を
種々変化させ粉砕粉の平均粒径を変化させた。以後、こ
れらの微粉を実施例1と同様に焼結磁石とし、磁気特性
を調べた。結果を図2に示す。図2より微粉の平均粒径
が3〜7μmにおいて高い保磁力が得られ、かつ焼結体
の酸素量が5000ppm以下に低減できる。
【0013】
【発明の効果】本発明によれば従来不十分であった、低
希土類かつ低Dyの組成領域においても高い保磁力と残
留磁束密度を有する、高エネルギ−積の希土類−鉄−ボ
ロン系の永久磁石の製造が可能である。
希土類かつ低Dyの組成領域においても高い保磁力と残
留磁束密度を有する、高エネルギ−積の希土類−鉄−ボ
ロン系の永久磁石の製造が可能である。
【図1】本発明に係わる、インゴットの熱処理の効果を
合金中のDy量と磁 気特性の関係で示したものであ
る。
合金中のDy量と磁 気特性の関係で示したものであ
る。
【図2】本発明に係わる、循環粉砕の効果を粉砕粉の平
均粒径と焼結体の酸 素量および磁気特性の関係で示し
たものである。
均粒径と焼結体の酸 素量および磁気特性の関係で示し
たものである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 FI 技術表示箇所 // H01F 1/053 (72)発明者 古城 勝彦 埼玉県熊谷市三ケ尻5200番地日立金属株式 会社磁性材料研究所内 (72)発明者 徳永 雅亮 埼玉県熊谷市三ケ尻5200番地日立金属株式 会社磁性材料研究所内
Claims (8)
- 【請求項1】 R-Fe-B−Mで表される希土類,鉄,
ボロンを主たる構成元素とする焼結磁石合金において、
希土類元素Rの構成比率が27重量%以上で32重量%
以下でありRの一部が1.5重量%以下のDyで置換さ
れ残部Rが実質的にNdとPrであることを特徴とする
永久磁石合金。 - 【請求項2】 請求項1記載の永久磁石合金において、
Bが0.9重量%以上で1.2重量%以下であることを特
徴とする永久磁石合金。 - 【請求項3】 請求項1及び2記載の永久磁石合金にお
いて、MがTi,Zr,V,Mo,W,Nb,Hf,A
l,Cu,Ni,Cr,Mnより選択された1種または
2種以上であり、それらの添加量の合計が1.5重量%
以下であることを特徴 とする永久磁石合金。 - 【請求項4】 請求項1から3記載の永久磁石合金を溶
解、鋳造、粉砕、磁界中成形、焼結、熱処理してなる永
久磁石の製造方法において、鋳造後のインゴットを90
0℃以上1200℃以下で非酸化性雰囲気中で2時間以
上熱処理することを特徴とする永久磁石の製造方法。 - 【請求項5】 請求項1から4記載の永久磁石合金の製
造方法において粉砕時の合金粉末の粉砕平均粒径を3〜
7ミクロンとし、10ミクロン以上の粗粉の存在確立を
10%以下としたことを特徴とする永久磁石の製造方
法。 - 【請求項6】 請求項1から5記載の永久磁石合金の製
造方法において粉砕時に10ミクロン以上の粗粉を分離
し粗粉を循環粉砕することを特徴とする永久磁石の製造
方法。 - 【請求項7】 請求項1から4記載の永久磁石合金およ
びその製造方法において、焼結体の平均結晶粒径が3ミ
クロン以上で10ミクロン以下であり焼結体の酸素量が
2000〜5000ppmであることを特徴とする永久
磁石。 - 【請求項8】 請求項1から7記載の永久磁石合金およ
びその製造方法において、熱処理後の固有保磁力が残留
磁束密度の値の95%以上であり、かつ角型比(Hkの
値を固有保磁力で除した値)が94%以上であることを
特徴とする永久磁石。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4151832A JPH05339683A (ja) | 1992-06-11 | 1992-06-11 | 永久磁石合金およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4151832A JPH05339683A (ja) | 1992-06-11 | 1992-06-11 | 永久磁石合金およびその製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH05339683A true JPH05339683A (ja) | 1993-12-21 |
Family
ID=15527284
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP4151832A Pending JPH05339683A (ja) | 1992-06-11 | 1992-06-11 | 永久磁石合金およびその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH05339683A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2000012316A (ja) * | 1998-06-24 | 2000-01-14 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | 希土類ボンド磁石用磁性粉末と希土類ボンド磁石用組成物および希土類ボンド磁石 |
CN112877581A (zh) * | 2021-01-12 | 2021-06-01 | 包头金山磁材有限公司 | 一种改进钕铁硼铸片的制备方法 |
-
1992
- 1992-06-11 JP JP4151832A patent/JPH05339683A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2000012316A (ja) * | 1998-06-24 | 2000-01-14 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | 希土類ボンド磁石用磁性粉末と希土類ボンド磁石用組成物および希土類ボンド磁石 |
CN112877581A (zh) * | 2021-01-12 | 2021-06-01 | 包头金山磁材有限公司 | 一种改进钕铁硼铸片的制备方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP0101552B2 (en) | Magnetic materials, permanent magnets and methods of making those | |
JP3909707B2 (ja) | 希土類磁石およびその製造方法 | |
EP1105889A4 (en) | HIGH-PERFORMANCE NANOCOMPOSITES BASED ON IRON-RARE-EARTH BOR | |
JPH11186016A (ja) | 希土類元素・鉄・ボロン系永久磁石およびその製造方法 | |
EP1127358B1 (en) | Sm (Co, Fe, Cu, Zr, C) COMPOSITIONS AND METHODS OF PRODUCING SAME | |
JP3560387B2 (ja) | 磁性材料とその製造法 | |
JPS60204862A (ja) | 希土類鉄系永久磁石合金 | |
JPH11251125A (ja) | 希土類元素・鉄・ボロン系焼結磁石およびその製造方法 | |
JP2000219942A (ja) | 希土類磁石用合金薄帯、合金微粉末及びそれらの製造方法 | |
JPH0680608B2 (ja) | 希土類磁石の製造方法 | |
JP3645312B2 (ja) | 磁性材料と製造法 | |
JPH08181009A (ja) | 永久磁石とその製造方法 | |
JPH05258928A (ja) | 永久磁石および永久磁石粉末および製造方法 | |
JPH05339683A (ja) | 永久磁石合金およびその製造方法 | |
JPH0620813A (ja) | 希土類異方性永久磁石粉末及びその製造法 | |
JP2745042B2 (ja) | 希土類−鉄−ボロン系合金薄板、合金粉末及び永久磁石の製造方法 | |
JPH05339684A (ja) | 永久磁石合金およびその製造方法 | |
JPH08148315A (ja) | 希土類磁石の製造方法 | |
JP3209291B2 (ja) | 磁性材料とその製造方法 | |
JP3209292B2 (ja) | 磁性材料とその製造方法 | |
JPH06112019A (ja) | 窒化物磁性材料 | |
JPH02138707A (ja) | 希土類磁石粉末の焼鈍方法 | |
JP3053344B2 (ja) | 希土類磁石の製造方法 | |
JPS63216307A (ja) | 磁石用合金粉末 | |
JP3253006B2 (ja) | 磁気特性に優れたre−t−m−b系焼結磁石 |