JPH05338914A - 糸条の巻取装置 - Google Patents
糸条の巻取装置Info
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- JPH05338914A JPH05338914A JP17897192A JP17897192A JPH05338914A JP H05338914 A JPH05338914 A JP H05338914A JP 17897192 A JP17897192 A JP 17897192A JP 17897192 A JP17897192 A JP 17897192A JP H05338914 A JPH05338914 A JP H05338914A
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Landscapes
- Winding Filamentary Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 巻き取り径が小径且つ長尺でありながら高速
巻き取りを可能とする糸条の巻取装置におけるボビンホ
ルダの構造を提供する。 【構成】 駆動源に連結された駆動軸(6)がサポータ
に回転可能に支承され、ボビンホルダ本体(1)が駆動
軸と同軸状に装着されボス(7)を介して駆動軸に連結
されており、ボビンホルダ本体に軸方向に摺動可能に外
周筒状体(3)が貫挿され、外周筒状体はボビンを係脱
する把持具(4)に係合しており、外周筒状体を駆動軸
先端のピストン部(10)に連結して外周筒状体をボビ
ンホルダ本体に沿って軸方向に移動可能としており、ボ
ビンホルダ本体が繊維強化複合材料からなり、外周筒状
体が繊維強化複合材料または樹脂材料からなり、ボスが
金属材料または繊維強化複合材料からなる糸条巻取装
置。
巻き取りを可能とする糸条の巻取装置におけるボビンホ
ルダの構造を提供する。 【構成】 駆動源に連結された駆動軸(6)がサポータ
に回転可能に支承され、ボビンホルダ本体(1)が駆動
軸と同軸状に装着されボス(7)を介して駆動軸に連結
されており、ボビンホルダ本体に軸方向に摺動可能に外
周筒状体(3)が貫挿され、外周筒状体はボビンを係脱
する把持具(4)に係合しており、外周筒状体を駆動軸
先端のピストン部(10)に連結して外周筒状体をボビ
ンホルダ本体に沿って軸方向に移動可能としており、ボ
ビンホルダ本体が繊維強化複合材料からなり、外周筒状
体が繊維強化複合材料または樹脂材料からなり、ボスが
金属材料または繊維強化複合材料からなる糸条巻取装
置。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は合成繊維若しくは天然繊
維の製造における糸条の巻取装置に関し、詳しくは巻き
取り径が小径且つ長尺でありながら高速巻き取りを可能
とする糸条の巻取装置におけるボビンホルダの構造に関
する。
維の製造における糸条の巻取装置に関し、詳しくは巻き
取り径が小径且つ長尺でありながら高速巻き取りを可能
とする糸条の巻取装置におけるボビンホルダの構造に関
する。
【0002】
【従来の技術】従来より糸条の巻取装置においては、生
産性の向上と、糸品質の差別化とを目的としてスピンド
ルの高速化と巻取りボビンの多エンド化、小径化に、た
ゆまぬ努力が払われている。
産性の向上と、糸品質の差別化とを目的としてスピンド
ルの高速化と巻取りボビンの多エンド化、小径化に、た
ゆまぬ努力が払われている。
【0003】しかしながら、現状の巻取装置の性能とし
ては、ボビン内径が94mm、装着ボビン全長が920mm
で巻取り速度が5000〜6000m/分止まりであ
り、更により一層の高速化が望まれている。
ては、ボビン内径が94mm、装着ボビン全長が920mm
で巻取り速度が5000〜6000m/分止まりであ
り、更により一層の高速化が望まれている。
【0004】
【発明が解決しようとする課題】長尺且つ小径の巻取装
置の高速化においては2つの障害となる要因があり、第
1の要因は糸条巻取りにおける糸条の綾振り用トラバー
ス装置の折り返し速度限界である。しかしながら、該要
因に関しては、近年、糸条の綾振り装置として羽根を回
転させて行う方法が採用されるに至り、従来のカムスト
ローク方式によるトラバース装置の折り返し速度限界の
問題は解決されつつある。
置の高速化においては2つの障害となる要因があり、第
1の要因は糸条巻取りにおける糸条の綾振り用トラバー
ス装置の折り返し速度限界である。しかしながら、該要
因に関しては、近年、糸条の綾振り装置として羽根を回
転させて行う方法が採用されるに至り、従来のカムスト
ローク方式によるトラバース装置の折り返し速度限界の
問題は解決されつつある。
【0005】従って、残る第2の要因は、長尺小径スピ
ンドルの高速化をはばむ問題であり、この要因が解決さ
れれば巻取装置の高速化の達成が一気に実現されること
となる。
ンドルの高速化をはばむ問題であり、この要因が解決さ
れれば巻取装置の高速化の達成が一気に実現されること
となる。
【0006】糸条巻取装置におけるスピンドル高速化の
必須条件は、巻き始めから満巻に至るまでの全回転数範
囲において、激しい曲げ振動を発生させる危険速度に遭
遇することなく、安定した高速巻取りを可能とすること
である。しかしながら、従来の糸条巻取装置で高速巻取
りを行うと、巻取速度範囲が従来抵触することのない高
次危険速度域まで上昇し、巻取時に激しい振動を生起
し、そのため、安定した糸条の巻取りが不可能となるば
かりでなく、場合によっては機械的な破損を招くことに
もなり、振動の問題が高速巻取りの致命的障害であっ
た。
必須条件は、巻き始めから満巻に至るまでの全回転数範
囲において、激しい曲げ振動を発生させる危険速度に遭
遇することなく、安定した高速巻取りを可能とすること
である。しかしながら、従来の糸条巻取装置で高速巻取
りを行うと、巻取速度範囲が従来抵触することのない高
次危険速度域まで上昇し、巻取時に激しい振動を生起
し、そのため、安定した糸条の巻取りが不可能となるば
かりでなく、場合によっては機械的な破損を招くことに
もなり、振動の問題が高速巻取りの致命的障害であっ
た。
【0007】また、それを避けるため、ボビン径および
ボビンホルダの径を大きくすると、駆動エネルギの上昇
によるコストアップ、ボビンのコストアップ並びに駆動
系、機台、機枠の肥大化を招き、新たなデメリットが発
生することとなる。
ボビンホルダの径を大きくすると、駆動エネルギの上昇
によるコストアップ、ボビンのコストアップ並びに駆動
系、機台、機枠の肥大化を招き、新たなデメリットが発
生することとなる。
【0008】従って、長尺、小径にして且つ高速巻取の
障害を克服した巻取装置としては、実用的なものが見出
だされていないのが現状である。
障害を克服した巻取装置としては、実用的なものが見出
だされていないのが現状である。
【0009】本発明者らは、上述した問題点を解消し、
長尺、小径で且つ高速巻取りが可能な装置を開発するた
めに、鋭意研究した結果、本発明に到達した。
長尺、小径で且つ高速巻取りが可能な装置を開発するた
めに、鋭意研究した結果、本発明に到達した。
【0010】
【課題を解決するための手段】本発明は駆動源に連結さ
れた駆動軸がサポータに回転可能に支承され、ボビンホ
ルダ本体が該駆動軸と同軸状に装着されボスを介して該
駆動軸に連結されており、前記ボビンホルダ本体に軸方
向に摺動可能に外周筒状体が貫挿され、該外周筒状体は
ボビンを係脱する把持具に係合しており、該外周筒状体
を前記駆動軸先端のピストン部に連結して該外周筒状体
をボビンホルダ本体に沿って軸方向に移動可能とした糸
条の巻取装置において、前記ボビンホルダ本体が繊維強
化複合材料からなり、前記外周筒状体が繊維強化複合材
料または樹脂材料からなり、前記ボスが金属材料または
繊維強化複合材料からなることを特徴とする糸条巻取装
置である。
れた駆動軸がサポータに回転可能に支承され、ボビンホ
ルダ本体が該駆動軸と同軸状に装着されボスを介して該
駆動軸に連結されており、前記ボビンホルダ本体に軸方
向に摺動可能に外周筒状体が貫挿され、該外周筒状体は
ボビンを係脱する把持具に係合しており、該外周筒状体
を前記駆動軸先端のピストン部に連結して該外周筒状体
をボビンホルダ本体に沿って軸方向に移動可能とした糸
条の巻取装置において、前記ボビンホルダ本体が繊維強
化複合材料からなり、前記外周筒状体が繊維強化複合材
料または樹脂材料からなり、前記ボスが金属材料または
繊維強化複合材料からなることを特徴とする糸条巻取装
置である。
【0011】本発明の繊維強化複合材料用繊維として
は、無機繊維、有機繊維とも使用可能であり、またマト
リックスとしては樹脂、金属の何れも使用可能である。
より具体的には、ポリアクリルニトリル、アスファルト
ピッチなどを高温で焼成して得られる高弾性炭素繊維
や、炭化けい素繊維、ボロン繊維、アルミナ繊維などの
強化繊維およびマトリックスとしてエポキシ樹脂、不飽
和ポリエステル、ポリイミドなどの熱硬化性樹脂、ポリ
スルホン、ポリカーボネート、ABS樹脂などの熱可塑
性樹脂やマグネシウム、アルミニウム、チタンなどの金
属も使用可能である。就中、本発明の糸条の巻取装置に
かかわる繊維強化複合材料としては、強化繊維として高
弾性炭素繊維を用い、マトリックスとしてエポキシ樹脂
を用いることが好ましい。
は、無機繊維、有機繊維とも使用可能であり、またマト
リックスとしては樹脂、金属の何れも使用可能である。
より具体的には、ポリアクリルニトリル、アスファルト
ピッチなどを高温で焼成して得られる高弾性炭素繊維
や、炭化けい素繊維、ボロン繊維、アルミナ繊維などの
強化繊維およびマトリックスとしてエポキシ樹脂、不飽
和ポリエステル、ポリイミドなどの熱硬化性樹脂、ポリ
スルホン、ポリカーボネート、ABS樹脂などの熱可塑
性樹脂やマグネシウム、アルミニウム、チタンなどの金
属も使用可能である。就中、本発明の糸条の巻取装置に
かかわる繊維強化複合材料としては、強化繊維として高
弾性炭素繊維を用い、マトリックスとしてエポキシ樹脂
を用いることが好ましい。
【0012】また、マトリックス樹脂に対する強化繊維
の混合体積比率Vf は50〜75%が好ましく、60〜
70%がより好ましい。
の混合体積比率Vf は50〜75%が好ましく、60〜
70%がより好ましい。
【0013】ボビンホルダ本体およびボビンホルダ外周
に摺動自在に配置される筒状体の成形は、フィラメント
ワインドが好ましいが、SMC、ハンドレイアップ、オ
ートクレーブ成形法も可能である。
に摺動自在に配置される筒状体の成形は、フィラメント
ワインドが好ましいが、SMC、ハンドレイアップ、オ
ートクレーブ成形法も可能である。
【0014】
【作用】本発明の糸条巻取装置において、ボビンホルダ
本体の材質を繊維強化複合材料とすることにより、軸方
向の剛性を従来の金属製とほぼ等価に保持しつつ、その
重量を従来の金属製に比し40%〜20%に減ずること
が可能となり、曲げ振動に対する危険速度を著しく上げ
ることができる。その結果、高速巻取を行っても、巻き
始めから、満巻に至るまでの全回転数範囲において、高
次危険速度に抵触することなく、また、駆動系、機枠の
肥大化を招くこともなく、長尺且つ小径の糸条巻取装置
の高速化が可能となる。更にボビンホルダの慣性モーメ
ントも、従来の金属製に比し40%〜20%に軽減され
るので、駆動エネルギ低減の副次的作用も発現される。
また、ボビンホルダ本体の外周部に配置され、ボビンホ
ルダ本体と摺動自在な筒状体が繊維強化複合材料もしく
は樹脂材料で構成され且つエッジのない形状であるた
め、ボビンホルダ本体との摺動特性が優れ、金属製筒状
体とした場合の欠点が解消される。
本体の材質を繊維強化複合材料とすることにより、軸方
向の剛性を従来の金属製とほぼ等価に保持しつつ、その
重量を従来の金属製に比し40%〜20%に減ずること
が可能となり、曲げ振動に対する危険速度を著しく上げ
ることができる。その結果、高速巻取を行っても、巻き
始めから、満巻に至るまでの全回転数範囲において、高
次危険速度に抵触することなく、また、駆動系、機枠の
肥大化を招くこともなく、長尺且つ小径の糸条巻取装置
の高速化が可能となる。更にボビンホルダの慣性モーメ
ントも、従来の金属製に比し40%〜20%に軽減され
るので、駆動エネルギ低減の副次的作用も発現される。
また、ボビンホルダ本体の外周部に配置され、ボビンホ
ルダ本体と摺動自在な筒状体が繊維強化複合材料もしく
は樹脂材料で構成され且つエッジのない形状であるた
め、ボビンホルダ本体との摺動特性が優れ、金属製筒状
体とした場合の欠点が解消される。
【0015】
【実施例】本発明の実施例を図面に基づいて具体的に説
明する。図1は本発明の1実施例である6コップの糸条
の巻取装置の断面図である。なお、図1においては、2
コップ分のみ図示しており、軸方向に繰り返される残り
の4コップ分は省略している。
明する。図1は本発明の1実施例である6コップの糸条
の巻取装置の断面図である。なお、図1においては、2
コップ分のみ図示しており、軸方向に繰り返される残り
の4コップ分は省略している。
【0016】図1においてボビンホルダ本体1は繊維強
化複合材料で構成され円筒形状をしており、金属材料に
よりドーナツ状に形成されたボス7の外周部に密封状に
接着接合されている。ボス7の中央穴部7aには駆動軸
6が密封状に貫通され、ボス7はナット(図示せず)に
より駆動軸6にネジ止め固定されている。
化複合材料で構成され円筒形状をしており、金属材料に
よりドーナツ状に形成されたボス7の外周部に密封状に
接着接合されている。ボス7の中央穴部7aには駆動軸
6が密封状に貫通され、ボス7はナット(図示せず)に
より駆動軸6にネジ止め固定されている。
【0017】金属材料により薄肉円筒状のサポータ5を
形成しており、サポータ5の内部の中空部に同軸状に駆
動軸6をベアリング12により回転自在に支持してい
る。駆動軸6の根元部端部はカップリング14を介して
モータ8の回転軸13に連結され、モータ回転軸13の
他端に回転制動用摺動アーム9が取付けられ、駆動系が
構成されている。
形成しており、サポータ5の内部の中空部に同軸状に駆
動軸6をベアリング12により回転自在に支持してい
る。駆動軸6の根元部端部はカップリング14を介して
モータ8の回転軸13に連結され、モータ回転軸13の
他端に回転制動用摺動アーム9が取付けられ、駆動系が
構成されている。
【0018】ボビンホルダ本体外1の周部には、繊維強
化複合材料または樹脂材料からなる筒状体3がボビンホ
ルダ本体1に対し摺動自在に配置されている。筒状体3
は後述のピストン部10により軸方向に摺動されて筒状
体3に一体的にまたは別体に形成された楔状部3aが把
持具4と係合し、把持具4を半径方向に拡開して糸条巻
取り用ボビン2を把持する。把持具4は樹脂材料からつ
くられている。
化複合材料または樹脂材料からなる筒状体3がボビンホ
ルダ本体1に対し摺動自在に配置されている。筒状体3
は後述のピストン部10により軸方向に摺動されて筒状
体3に一体的にまたは別体に形成された楔状部3aが把
持具4と係合し、把持具4を半径方向に拡開して糸条巻
取り用ボビン2を把持する。把持具4は樹脂材料からつ
くられている。
【0019】筒状体3はボビン取出側端部(図1の左
端)にて、ブラケット10aを介してピストン部10と
連結されている。ピストン部10はOリング16を介し
てボビンホルダ本体1の内周面に対し摺動可能に密封嵌
合されており、上述したボス7、ピストン部10および
ボビンホルダ1の内周面によりピストン室17が形成さ
れている。
端)にて、ブラケット10aを介してピストン部10と
連結されている。ピストン部10はOリング16を介し
てボビンホルダ本体1の内周面に対し摺動可能に密封嵌
合されており、上述したボス7、ピストン部10および
ボビンホルダ1の内周面によりピストン室17が形成さ
れている。
【0020】駆動軸6の先端部にT字状断面をしたばね
装着部材15を螺合しまたは駆動軸6と一体的に形成し
ている。またピストン部10の右端面から有底円筒状の
筐体10bを突出させ、上記ばね装着部材15と遊嵌合
させている。ばね装着部材15の頭部とピストン部10
の筐体10bの端面との間に圧縮ばね11を装着して、
ピストン部10を常時駆動軸6方向に付勢している。
装着部材15を螺合しまたは駆動軸6と一体的に形成し
ている。またピストン部10の右端面から有底円筒状の
筐体10bを突出させ、上記ばね装着部材15と遊嵌合
させている。ばね装着部材15の頭部とピストン部10
の筐体10bの端面との間に圧縮ばね11を装着して、
ピストン部10を常時駆動軸6方向に付勢している。
【0021】更に、駆動軸6内に軸方向に延びる圧縮空
気供給孔6aを穿ち、駆動軸6の左側先端から斜めの小
孔6bにより上述のピストン室17に開口させ、圧縮空
気供給口6aを通じて供給された圧縮空気によりピスト
ン部10を左へ移動可能としている。なお、筒状体3、
把持具4およびピストン部10の形状および作用は公知
の装置と同様であるので、上述の説明以上に詳細な説明
は省略する。
気供給孔6aを穿ち、駆動軸6の左側先端から斜めの小
孔6bにより上述のピストン室17に開口させ、圧縮空
気供給口6aを通じて供給された圧縮空気によりピスト
ン部10を左へ移動可能としている。なお、筒状体3、
把持具4およびピストン部10の形状および作用は公知
の装置と同様であるので、上述の説明以上に詳細な説明
は省略する。
【0022】本実施例では、ボビンホルダ本体の強化繊
維はPAN系高弾性炭素繊維を用い、外周筒状体の強化
繊維はPAN系中弾性炭素繊維とし、マトリックスは何
れもエポキシ系樹脂を採用した。
維はPAN系高弾性炭素繊維を用い、外周筒状体の強化
繊維はPAN系中弾性炭素繊維とし、マトリックスは何
れもエポキシ系樹脂を採用した。
【0023】また、成形はボビンホルダ本体をフィラメ
ントワインディング法で成形し、外周筒状体をSMC成
形法で行った。ボビンホルダ本体に関しては、捩り強度
遠心力強度を考慮しつつ、軸方向曲げ弾性率が2000
0kg/mm2 以上となるようマンドレルへの巻き付け角度
を±8°、±45°、90°の組合せで設計し、巻き付
けを行った。なお、最外層は90°の巻付層とし、外径
が82mmとなるまで巻き付けを行い、硬化炉で130℃
に加熱硬化後、マンドレルに装着したまま、マンドレル
の軸心を基準として81mmまで研磨後、マンドレルを抜
き取り、ボビンホルダ本体内周部所定の位置にボスを加
熱接着接合し、ボビンホルダ外径を基準としてボス中央
部貫通孔の仕上げ研磨を行った。次に、貫通孔の内径を
基準として、再度ボビンホルダ外径を80mmまで研磨
し、所定のボビンホルダ本体1を得た。
ントワインディング法で成形し、外周筒状体をSMC成
形法で行った。ボビンホルダ本体に関しては、捩り強度
遠心力強度を考慮しつつ、軸方向曲げ弾性率が2000
0kg/mm2 以上となるようマンドレルへの巻き付け角度
を±8°、±45°、90°の組合せで設計し、巻き付
けを行った。なお、最外層は90°の巻付層とし、外径
が82mmとなるまで巻き付けを行い、硬化炉で130℃
に加熱硬化後、マンドレルに装着したまま、マンドレル
の軸心を基準として81mmまで研磨後、マンドレルを抜
き取り、ボビンホルダ本体内周部所定の位置にボスを加
熱接着接合し、ボビンホルダ外径を基準としてボス中央
部貫通孔の仕上げ研磨を行った。次に、貫通孔の内径を
基準として、再度ボビンホルダ外径を80mmまで研磨
し、所定のボビンホルダ本体1を得た。
【0024】また、外周筒状体の軸方向曲げ弾性率は成
形成り行きとし、成形後バリ取り機械加工を行い筒状体
3を得た。しかる後、サポータ内にベアリングを介して
回転自在に支持された駆動軸にボビンホルダ本体1のボ
ス部7を装着し、ネジ止め固定後、外周筒状体3および
把持具4を順次挿入後、ピストンバネ11およびピスト
ン部10を装着した。
形成り行きとし、成形後バリ取り機械加工を行い筒状体
3を得た。しかる後、サポータ内にベアリングを介して
回転自在に支持された駆動軸にボビンホルダ本体1のボ
ス部7を装着し、ネジ止め固定後、外周筒状体3および
把持具4を順次挿入後、ピストンバネ11およびピスト
ン部10を装着した。
【0025】以上のようにして、本実施例ではボビン外
径108mm、内径94mm、長さ153mmとし、ボビンホ
ルダ本体外径80mm、内径68mm、長さ935mm、外周
筒状体外径93mm、内径80mm、またボスの内径29.
5mm、長さ140mm、サポータ外径67mm、内径50m
m、長さ785mm、駆動軸径29.5mmの糸条巻取装置
とした。
径108mm、内径94mm、長さ153mmとし、ボビンホ
ルダ本体外径80mm、内径68mm、長さ935mm、外周
筒状体外径93mm、内径80mm、またボスの内径29.
5mm、長さ140mm、サポータ外径67mm、内径50m
m、長さ785mm、駆動軸径29.5mmの糸条巻取装置
とした。
【0026】駆動軸6の中央部の圧縮空気供給孔6aよ
り、ゲージ圧力4kg/cm2 に圧縮された空気を圧入し、
ピストン部10をボビンホルダ端部方向(図1の左方
向)に移動させると、それに連結された外周筒状体およ
び把持具4も順次同方向に移動し、それに伴い、把持部
材が半径方向に沈没し、ボビン脱着可能な状態となるの
で、端より6コップのボビン2を順次挿入する。
り、ゲージ圧力4kg/cm2 に圧縮された空気を圧入し、
ピストン部10をボビンホルダ端部方向(図1の左方
向)に移動させると、それに連結された外周筒状体およ
び把持具4も順次同方向に移動し、それに伴い、把持部
材が半径方向に沈没し、ボビン脱着可能な状態となるの
で、端より6コップのボビン2を順次挿入する。
【0027】6コップのボビン2を全部挿入し終えたこ
とを確認後、圧縮空気供給孔6aに接続した圧縮空気ジ
ョイント部を切り離すと、ボビンホルダ内の圧縮空気は
解放され、ピストン部10はピストンばね11の弾性回
復力により根元方向に移動し、それに伴い外周筒状体3
および把持具4も順次同方向に移動することにより把持
部材4が半径方向に拡開し、ボビンはボビンホルダに支
持固定される。
とを確認後、圧縮空気供給孔6aに接続した圧縮空気ジ
ョイント部を切り離すと、ボビンホルダ内の圧縮空気は
解放され、ピストン部10はピストンばね11の弾性回
復力により根元方向に移動し、それに伴い外周筒状体3
および把持具4も順次同方向に移動することにより把持
部材4が半径方向に拡開し、ボビンはボビンホルダに支
持固定される。
【0028】ボビン2を装着固定後、75デニール、3
6フィラメントのポリエステルマルチフィラメントを毎
分8000m/min の高速で巻き取るため、回転数を2
3590rpm まで上昇させ、激しい曲げ振動の発生がな
いことを確認した後、糸条の巻取りを開始した。800
0m/min の高速巻き取りを維持しつつ、3時間45分
で満巻(15kg)に到達し、途中においても危険な振動
状態らしき状況は一切発生せず、非常に安定した巻き取
りが行われ、所望の糸条巻取装置を得ることができたの
が確認された。
6フィラメントのポリエステルマルチフィラメントを毎
分8000m/min の高速で巻き取るため、回転数を2
3590rpm まで上昇させ、激しい曲げ振動の発生がな
いことを確認した後、糸条の巻取りを開始した。800
0m/min の高速巻き取りを維持しつつ、3時間45分
で満巻(15kg)に到達し、途中においても危険な振動
状態らしき状況は一切発生せず、非常に安定した巻き取
りが行われ、所望の糸条巻取装置を得ることができたの
が確認された。
【0029】
【比較例】上記実施例装置に対し、従来の金属製部品か
らなるボビンホルダを具備した糸条巻取装置で、上記実
施例と同様、回転数を上昇させた場合、激しい曲げ振動
が18000rpm で発生し、本発明の目的とする高速巻
取りを行うことができなかった。
らなるボビンホルダを具備した糸条巻取装置で、上記実
施例と同様、回転数を上昇させた場合、激しい曲げ振動
が18000rpm で発生し、本発明の目的とする高速巻
取りを行うことができなかった。
【0030】
【発明の効果】本発明の糸条巻取装置によれば、駆動系
および機台、機枠の肥大化を招くことなく、長尺且つ小
径にして、従来にない高速の巻取装置が可能となり、そ
の結果、糸品質の差別化、高生産性が可能となり、広く
合成繊維業界、天然繊維業界の発展に寄与できる。
および機台、機枠の肥大化を招くことなく、長尺且つ小
径にして、従来にない高速の巻取装置が可能となり、そ
の結果、糸品質の差別化、高生産性が可能となり、広く
合成繊維業界、天然繊維業界の発展に寄与できる。
【0031】また、副次的効果として、従来の金属性ボ
ビンホルダに比し、慣性モーメントが20〜40%に軽
減されるので、駆動エネルギ低減の省エネ効果が得られ
るののみならず、繊維強化複合材料の良好な振動減衰特
性のため、糸条巻取時の振幅が小さくなり、得られる糸
条パッケージの巻姿が向上し、軸受寿命が延びることが
ある。
ビンホルダに比し、慣性モーメントが20〜40%に軽
減されるので、駆動エネルギ低減の省エネ効果が得られ
るののみならず、繊維強化複合材料の良好な振動減衰特
性のため、糸条巻取時の振幅が小さくなり、得られる糸
条パッケージの巻姿が向上し、軸受寿命が延びることが
ある。
【図1】本発明に係る糸条の巻取装置の断面図である。
1 ボビンホルダ本体 2 ボビン 3 外周筒状体 4 ボビン把持具 5 サポータ 6 駆動軸 7 ボス 8 駆動手段(モータ外枠) 9 制動アーム 10 ピストン 11 ピストンバネ 12 ベアリング 13 モータ回転軸
Claims (1)
- 【請求項1】 駆動源に連結された駆動軸がサポータに
回転可能に支承され、ボビンホルダ本体が該駆動軸と同
軸状に装着されボスを介して該駆動軸に連結されてお
り、前記ボビンホルダ本体に軸方向に摺動可能に外周筒
状体が貫挿され、該外周筒状体はボビンを係脱する把持
具に係合しており、該外周筒状体を前記駆動軸先端のピ
ストン部に連結して該外周筒状体をボビンホルダ本体に
沿って軸方向に移動可能とした糸条の巻取装置におい
て、前記ボビンホルダ本体が繊維強化複合材料からな
り、前記外周筒状体が繊維強化複合材料または樹脂材料
からなり、前記ボスが金属材料または繊維強化複合材料
からなることを特徴とする糸条巻取装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP17897192A JPH05338914A (ja) | 1992-06-13 | 1992-06-13 | 糸条の巻取装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP17897192A JPH05338914A (ja) | 1992-06-13 | 1992-06-13 | 糸条の巻取装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH05338914A true JPH05338914A (ja) | 1993-12-21 |
Family
ID=16057865
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP17897192A Pending JPH05338914A (ja) | 1992-06-13 | 1992-06-13 | 糸条の巻取装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH05338914A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2001010762A1 (fr) * | 1999-08-04 | 2001-02-15 | Toray Engineering Co., Ltd. | Dispositif de maintien de bobine, bobineur de fil, dispositif de bobinage de fil, procede de bobinage de fil, et procede de bobinage de fil |
JP2013517190A (ja) * | 2010-01-14 | 2013-05-16 | エーリコン テクスティル ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング ウント コンパニー コマンディートゲゼルシャフト | 巻取りスピンドル |
WO2016150767A1 (de) * | 2015-03-25 | 2016-09-29 | Oerlikon Textile Gmbh & Co. Kg | Spulspindel |
WO2017129512A1 (de) * | 2016-01-30 | 2017-08-03 | Oerlikon Textile Gmbh & Co. Kg | Aufspulmaschine |
CN107428489A (zh) * | 2015-03-17 | 2017-12-01 | 欧瑞康纺织有限及两合公司 | 卷绕锭子 |
-
1992
- 1992-06-13 JP JP17897192A patent/JPH05338914A/ja active Pending
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2001010762A1 (fr) * | 1999-08-04 | 2001-02-15 | Toray Engineering Co., Ltd. | Dispositif de maintien de bobine, bobineur de fil, dispositif de bobinage de fil, procede de bobinage de fil, et procede de bobinage de fil |
JP2013517190A (ja) * | 2010-01-14 | 2013-05-16 | エーリコン テクスティル ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング ウント コンパニー コマンディートゲゼルシャフト | 巻取りスピンドル |
CN107428489A (zh) * | 2015-03-17 | 2017-12-01 | 欧瑞康纺织有限及两合公司 | 卷绕锭子 |
WO2016150767A1 (de) * | 2015-03-25 | 2016-09-29 | Oerlikon Textile Gmbh & Co. Kg | Spulspindel |
CN107466286A (zh) * | 2015-03-25 | 2017-12-12 | 欧瑞康纺织有限及两合公司 | 卷绕锭子 |
WO2017129512A1 (de) * | 2016-01-30 | 2017-08-03 | Oerlikon Textile Gmbh & Co. Kg | Aufspulmaschine |
CN108712993A (zh) * | 2016-01-30 | 2018-10-26 | 欧瑞康纺织有限及两合公司 | 卷绕机 |
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