JPH05331538A - 板厚中央部の靭性の優れた厚肉高靭性高張力鋼板の製 造方法 - Google Patents
板厚中央部の靭性の優れた厚肉高靭性高張力鋼板の製 造方法Info
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- JPH05331538A JPH05331538A JP16535292A JP16535292A JPH05331538A JP H05331538 A JPH05331538 A JP H05331538A JP 16535292 A JP16535292 A JP 16535292A JP 16535292 A JP16535292 A JP 16535292A JP H05331538 A JPH05331538 A JP H05331538A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【構成】Ｃ ０.０１〜０.１０ｗｔ％、Ｓｉ ０.１０
〜０.５０ｗｔ％、Ｍｎ ０.５〜２.０ｗｔ％、Ｐ
０．０１０ｗｔ％以下、Ｓ ０.００３ｗｔ％以下、Ａ
ｌ ０.０１０〜０.１００ｗｔ％ Ｎｂ ０.００３〜０.０３０ｗｔ％、Ｔｉ ０.００５
〜０.０２０ｗｔ％、Ｎ ０.００２０〜０.００６０ｗ
ｔ％ 残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼を、Ａｃ3以
上、１０００℃以下に加熱後、差分法を用いて計算され
る板厚中央部の温度｛Ｔ(ｔ／２)｝が８５０〜９００
℃、圧下量２０％以上の粗圧延を行った後、板厚中央部
の温度がＡｒ3以上、８００℃以下、圧下量３０％以上
の仕上げ圧延を行い、鋼板表面温度が５００℃以下の温
度域まで１〜１０℃／ｓｅｃで冷却し、圧延パラメータ
ーＤを１０以下にする。 【効果】板厚中央部において優れた低温靭性を有する板
厚が８０ｍｍ以上の厚肉で高靭性高張力鋼板を効率よく
製造できる。
〜０.５０ｗｔ％、Ｍｎ ０.５〜２.０ｗｔ％、Ｐ
０．０１０ｗｔ％以下、Ｓ ０.００３ｗｔ％以下、Ａ
ｌ ０.０１０〜０.１００ｗｔ％ Ｎｂ ０.００３〜０.０３０ｗｔ％、Ｔｉ ０.００５
〜０.０２０ｗｔ％、Ｎ ０.００２０〜０.００６０ｗ
ｔ％ 残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼を、Ａｃ3以
上、１０００℃以下に加熱後、差分法を用いて計算され
る板厚中央部の温度｛Ｔ(ｔ／２)｝が８５０〜９００
℃、圧下量２０％以上の粗圧延を行った後、板厚中央部
の温度がＡｒ3以上、８００℃以下、圧下量３０％以上
の仕上げ圧延を行い、鋼板表面温度が５００℃以下の温
度域まで１〜１０℃／ｓｅｃで冷却し、圧延パラメータ
ーＤを１０以下にする。 【効果】板厚中央部において優れた低温靭性を有する板
厚が８０ｍｍ以上の厚肉で高靭性高張力鋼板を効率よく
製造できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は板厚中央部の靭性の優れ
た厚肉高靭性高張力鋼板の製造方法に関し、さらに詳し
くは、板厚中央部の靭性が優れている板厚が８０ｍｍ以
上の厚肉高靭性高張力鋼板の製造方法に関するものであ
る。
た厚肉高靭性高張力鋼板の製造方法に関し、さらに詳し
くは、板厚中央部の靭性が優れている板厚が８０ｍｍ以
上の厚肉高靭性高張力鋼板の製造方法に関するものであ
る。
【０００２】
【従来技術】一般に、氷海域海洋構造物に使用される鋼
板には、溶接時に予熱が不要で、かつ、低温靭性の優れ
た高強度の板厚８０ｍｍ以上の厚肉鋼板を要求されてい
る。
板には、溶接時に予熱が不要で、かつ、低温靭性の優れ
た高強度の板厚８０ｍｍ以上の厚肉鋼板を要求されてい
る。
【０００３】このような鋼板の製造には、板厚中央部の
靭性向上のための低温圧延および炭素当量の低減が可能
な加速冷却法を適用することが有効であることは、既に
よく知られているところである。
靭性向上のための低温圧延および炭素当量の低減が可能
な加速冷却法を適用することが有効であることは、既に
よく知られているところである。
【０００４】しかし、板厚中央部の靭性向上のために従
来行われている低温圧延に関しては、板厚中央部におい
てオーステナイト未再結晶温度域における相当量の圧下
を行う必要があるが、圧延中に計測或いは制御される温
度が鋼板表面温度であり、板厚中央部の温度ではないこ
と、さらに、圧延パス間時間については全く考慮されて
いないことにより、必ずしも安定して板厚中央部の靭性
の優れた厚肉鋼板を製造することはできなかった。
来行われている低温圧延に関しては、板厚中央部におい
てオーステナイト未再結晶温度域における相当量の圧下
を行う必要があるが、圧延中に計測或いは制御される温
度が鋼板表面温度であり、板厚中央部の温度ではないこ
と、さらに、圧延パス間時間については全く考慮されて
いないことにより、必ずしも安定して板厚中央部の靭性
の優れた厚肉鋼板を製造することはできなかった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記に説明し
た板厚中央部の靭性の良好な厚肉鋼板の製造方法の従来
技術の問題点に鑑み、本発明者が鋭意研究を行い検討を
重ねた結果、圧延パラメータと厚肉鋼板の板厚中央部の
靭性とに良好な相関関係のあることを知見し、圧延パラ
メータを利用して板厚中央部の靭性の優れた板厚が８０
ｍｍ以上の厚肉高靭性高張力鋼板の製造方法を開発した
のである。
た板厚中央部の靭性の良好な厚肉鋼板の製造方法の従来
技術の問題点に鑑み、本発明者が鋭意研究を行い検討を
重ねた結果、圧延パラメータと厚肉鋼板の板厚中央部の
靭性とに良好な相関関係のあることを知見し、圧延パラ
メータを利用して板厚中央部の靭性の優れた板厚が８０
ｍｍ以上の厚肉高靭性高張力鋼板の製造方法を開発した
のである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明に係る板厚中央部
の靭性の優れた厚肉高靭性高張力高張力の製造方法は、
Ｃ ０.０１〜０.１０ｗｔ％、Ｓｉ ０.１０〜０.５
０ｗｔ％、Ｍｎ ０.５〜２.０ｗｔ％、Ｐ ０．０１０
ｗｔ％以下、Ｓ ０.００３ｗｔ％以下、Ａｌ ０.０１
０〜０.１００ｗｔ％ Ｎｂ ０.００３〜０.０３０ｗｔ％、Ｔｉ ０.００５
〜０.０２０ｗｔ％、Ｎ ０.００２０〜０.００６０ｗ
ｔ％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼
を、Ａｃ3以上、１０００℃以下の温度に加熱後、差分
法を用いて計算される板厚中央部の温度｛Ｔ(ｔ／２)｝
が８５０〜９００℃、圧下量２０％以上の粗圧延を行
い、その後、板厚中央部の温度｛Ｔ(ｔ／２)｝がＡｒ3
以上、８００℃以下の温度で、圧下量３０％以上の仕上
げ圧延を行い、直ちに、鋼板表面温度が５００℃以下の
温度域まで１〜１０℃／ｓｅｃの冷却速度により冷却を
行い、圧延パラメーターＤが１０以下になるように圧延
条件を制御することを特徴とする板厚中央部の靭性の優
れた厚肉高靭性高張力鋼板の製造方法を第１の発明と
し、Ｃ ０.０１〜０.１０ｗｔ％、Ｓｉ ０.１０〜０.
５０ｗｔ％、Ｍｎ ０.５〜２.０ｗｔ％、Ｐ ０．０１
０ｗｔ％以下、Ｓ ０.００３ｗｔ％以下、Ａｌ ０.０
１０〜０.１００ｗｔ％ Ｎｂ ０.００３〜０.０３０ｗｔ％、Ｔｉ ０.００５
〜０.０２０ｗｔ％、Ｎ ０.００２０〜０.００６０ｗ
ｔ％を含有し、さらに、Ｃｕ １.５ｗｔ％以下、Ｎｉ
３.０ｗｔ％以下、Ｃａ ０.００５０ｗｔ％以下の中
から選んだ１種または２種以上を含有し、残部Ｆｅおよ
び不可避不純物からなる鋼を、Ａｃ3以上、１０００℃
以下の温度に加熱後、差分法を用いて計算される板厚中
央部の温度｛Ｔ(ｔ／２)｝が８５０〜９００℃、圧下量
２０％以上の粗圧延を行い、その後、板厚中央部の温度
｛Ｔ(ｔ／２)｝がＡｒ3以上、８００℃以下の温度で、
圧下量３０％以上の仕上げ圧延を行い、直ちに、鋼板表
面温度が５００℃以下の温度域まで１〜１０℃／ｓｅｃ
の冷却速度により冷却を行い、圧延パラメーターＤが１
０以下になるように圧延条件を制御することを特徴とす
る板厚中央部の靭性の優れた厚肉高靭性高張力鋼板の製
造方法を第２の発明とする２つの発明よりなるものであ
る。
の靭性の優れた厚肉高靭性高張力高張力の製造方法は、
Ｃ ０.０１〜０.１０ｗｔ％、Ｓｉ ０.１０〜０.５
０ｗｔ％、Ｍｎ ０.５〜２.０ｗｔ％、Ｐ ０．０１０
ｗｔ％以下、Ｓ ０.００３ｗｔ％以下、Ａｌ ０.０１
０〜０.１００ｗｔ％ Ｎｂ ０.００３〜０.０３０ｗｔ％、Ｔｉ ０.００５
〜０.０２０ｗｔ％、Ｎ ０.００２０〜０.００６０ｗ
ｔ％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼
を、Ａｃ3以上、１０００℃以下の温度に加熱後、差分
法を用いて計算される板厚中央部の温度｛Ｔ(ｔ／２)｝
が８５０〜９００℃、圧下量２０％以上の粗圧延を行
い、その後、板厚中央部の温度｛Ｔ(ｔ／２)｝がＡｒ3
以上、８００℃以下の温度で、圧下量３０％以上の仕上
げ圧延を行い、直ちに、鋼板表面温度が５００℃以下の
温度域まで１〜１０℃／ｓｅｃの冷却速度により冷却を
行い、圧延パラメーターＤが１０以下になるように圧延
条件を制御することを特徴とする板厚中央部の靭性の優
れた厚肉高靭性高張力鋼板の製造方法を第１の発明と
し、Ｃ ０.０１〜０.１０ｗｔ％、Ｓｉ ０.１０〜０.
５０ｗｔ％、Ｍｎ ０.５〜２.０ｗｔ％、Ｐ ０．０１
０ｗｔ％以下、Ｓ ０.００３ｗｔ％以下、Ａｌ ０.０
１０〜０.１００ｗｔ％ Ｎｂ ０.００３〜０.０３０ｗｔ％、Ｔｉ ０.００５
〜０.０２０ｗｔ％、Ｎ ０.００２０〜０.００６０ｗ
ｔ％を含有し、さらに、Ｃｕ １.５ｗｔ％以下、Ｎｉ
３.０ｗｔ％以下、Ｃａ ０.００５０ｗｔ％以下の中
から選んだ１種または２種以上を含有し、残部Ｆｅおよ
び不可避不純物からなる鋼を、Ａｃ3以上、１０００℃
以下の温度に加熱後、差分法を用いて計算される板厚中
央部の温度｛Ｔ(ｔ／２)｝が８５０〜９００℃、圧下量
２０％以上の粗圧延を行い、その後、板厚中央部の温度
｛Ｔ(ｔ／２)｝がＡｒ3以上、８００℃以下の温度で、
圧下量３０％以上の仕上げ圧延を行い、直ちに、鋼板表
面温度が５００℃以下の温度域まで１〜１０℃／ｓｅｃ
の冷却速度により冷却を行い、圧延パラメーターＤが１
０以下になるように圧延条件を制御することを特徴とす
る板厚中央部の靭性の優れた厚肉高靭性高張力鋼板の製
造方法を第２の発明とする２つの発明よりなるものであ
る。
【０００７】本発明に係る板厚中央部の靭性の優れた厚
肉高靭性高張力鋼板の製造方法について、以下具体的に
説明する。先ず、本発明に係る板厚中央部の靭性の優れ
た厚肉高靭性高張力鋼板の製造方法において、使用する
鋼の含有成分および成分割合について説明する。
肉高靭性高張力鋼板の製造方法について、以下具体的に
説明する。先ず、本発明に係る板厚中央部の靭性の優れ
た厚肉高靭性高張力鋼板の製造方法において、使用する
鋼の含有成分および成分割合について説明する。
【０００８】Ｃは強度上昇に有効な元素であり、含有量
が０.０１ｗｔ％未満ではこの効果は期待てきず、ま
た、０.１０ｗｔ％を越えて含有させると優れた靭性を
得ることができず、さらに、耐溶接割れ性が低下するよ
うになる。よって、Ｃ含有量は０.０１〜０.１０ｗｔ％
とする。
が０.０１ｗｔ％未満ではこの効果は期待てきず、ま
た、０.１０ｗｔ％を越えて含有させると優れた靭性を
得ることができず、さらに、耐溶接割れ性が低下するよ
うになる。よって、Ｃ含有量は０.０１〜０.１０ｗｔ％
とする。
【０００９】Ｓｉは脱酸元素であり、含有量が０.１０
ｗｔ％未満ではこの効果は少なく、また、０.５０ｗｔ
％を越えて過剰に含有させると靭性を劣化させる。よつ
て、Ｓｉ含有量は０.１０〜０.５０ｗｔ％とする。
ｗｔ％未満ではこの効果は少なく、また、０.５０ｗｔ
％を越えて過剰に含有させると靭性を劣化させる。よつ
て、Ｓｉ含有量は０.１０〜０.５０ｗｔ％とする。
【００１０】Ｍｎは強度上昇に有効な元素であり、含有
量が０.５ｗｔ％未満ではこの効果は期待できず、ま
た、２.０ｗｔ％を越えて含有させると靭性を劣化させ
る。よって、Ｍｎ含有量は０.５〜２.０ｗｔ％ｗｔ％と
する。
量が０.５ｗｔ％未満ではこの効果は期待できず、ま
た、２.０ｗｔ％を越えて含有させると靭性を劣化させ
る。よって、Ｍｎ含有量は０.５〜２.０ｗｔ％ｗｔ％と
する。
【００１１】Ｐは偏析傾向が強く、母材および溶接部の
靭性を劣化させる元素であり、含有量は極力低く抑制す
る必要がある。従って、Ｐ含有量は０.０１０ｗｔ％以
下に規制する。
靭性を劣化させる元素であり、含有量は極力低く抑制す
る必要がある。従って、Ｐ含有量は０.０１０ｗｔ％以
下に規制する。
【００１２】ＳはＡ系介在物を形成し、板厚方向の絞り
特性、耐ラメラーティアー特性、さらに、靭性を劣化さ
せる元素であり、そのため、Ｓ含有量は極力低く抑制す
る必要がある。よって、Ｓ含有量は０.００３ｗｔ％以
下に規制する。
特性、耐ラメラーティアー特性、さらに、靭性を劣化さ
せる元素であり、そのため、Ｓ含有量は極力低く抑制す
る必要がある。よって、Ｓ含有量は０.００３ｗｔ％以
下に規制する。
【００１３】Ａｌは脱酸元素であり、含有量が０.０１
０ｗｔ％未満では脱酸効果は期待できず、また、０.１
００ｗｔ％を越えて含有させると介在物を形成し、靭性
を劣化させる。よって、Ａｌ含有量は０.０１０〜０.１
００ｗｔ％とする。
０ｗｔ％未満では脱酸効果は期待できず、また、０.１
００ｗｔ％を越えて含有させると介在物を形成し、靭性
を劣化させる。よって、Ａｌ含有量は０.０１０〜０.１
００ｗｔ％とする。
【００１４】Ｎｂは固溶状態においてオーステナイの再
結晶を抑制し、制御圧延の効果を高くし、さらに、圧延
後の加速冷却による変態強化を促進して強度および靭性
の向上に寄与する元素であり、含有量が０.００３ｗｔ
％未満ではこのような効果は期待できず、また、０.０
３０ｗｔ％を越えて過剰に含有させると溶接部の靭性を
劣化させる。よって、Ｎｂ含有量は０.００３〜０.０３
０ｗｔ％とする。
結晶を抑制し、制御圧延の効果を高くし、さらに、圧延
後の加速冷却による変態強化を促進して強度および靭性
の向上に寄与する元素であり、含有量が０.００３ｗｔ
％未満ではこのような効果は期待できず、また、０.０
３０ｗｔ％を越えて過剰に含有させると溶接部の靭性を
劣化させる。よって、Ｎｂ含有量は０.００３〜０.０３
０ｗｔ％とする。
【００１５】Ｔｉは難溶性の炭窒化物を形成し、スラブ
加熱時または溶接時のオーステナイ粒の成長を抑制する
ので、母材および溶接部の靭性を向上させる元素であ
り、含有量が０.００５ｗｔ％未満ではこのような効果
を期待することができず、また、０.０２０ｗｔ％を越
えて含有させると粗大な介在物を形成し、靭性を劣化さ
せる。よって、Ｔｉ含有量は０.００５〜０.０２０ｗｔ
％とする。
加熱時または溶接時のオーステナイ粒の成長を抑制する
ので、母材および溶接部の靭性を向上させる元素であ
り、含有量が０.００５ｗｔ％未満ではこのような効果
を期待することができず、また、０.０２０ｗｔ％を越
えて含有させると粗大な介在物を形成し、靭性を劣化さ
せる。よって、Ｔｉ含有量は０.００５〜０.０２０ｗｔ
％とする。
【００１６】ＮはＴｉと難溶性の炭窒化物を形成し、母
材および溶接部の靭性を向上させる元素であり、含有量
が０.００２０ｗｔ％未満ではこの効果を期待すること
ができず、また、０.００６０ｗｔ％を越えて過剰に含
有させると母材および溶接部の靭性を著しく劣化させ
る。よって、Ｎ含有量は０.００２０〜０.００６０ｗｔ
％とする。
材および溶接部の靭性を向上させる元素であり、含有量
が０.００２０ｗｔ％未満ではこの効果を期待すること
ができず、また、０.００６０ｗｔ％を越えて過剰に含
有させると母材および溶接部の靭性を著しく劣化させ
る。よって、Ｎ含有量は０.００２０〜０.００６０ｗｔ
％とする。
【００１７】上記の各元素を必須成分とするのである
が、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃａの１種または２種以上を含有させ
ることも可能である。
が、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃａの１種または２種以上を含有させ
ることも可能である。
【００１８】Ｃｕは固溶強化、析出強化或いは焼入れ性
向上により変態強化に有効な元素であり、過剰に含有さ
せると靭性を劣化させる。よって、Ｃｕ含有量は１.５
ｗｔ％以下とする。
向上により変態強化に有効な元素であり、過剰に含有さ
せると靭性を劣化させる。よって、Ｃｕ含有量は１.５
ｗｔ％以下とする。
【００１９】Ｎｉは低温靭性を改善する元素であり、過
剰に含有させてもそれ程効果の向上を期待できないと同
時に高価である。よって、Ｎｉ含有量は３.０ｗｔ％以
下とする。
剰に含有させてもそれ程効果の向上を期待できないと同
時に高価である。よって、Ｎｉ含有量は３.０ｗｔ％以
下とする。
【００２０】Ｃａは靭性を改善する元素であり、過剰の
含有は逆に靭性を損なう。よって、Ｃａ含有量は０.０
０５０ｗｔ％以下とする。
含有は逆に靭性を損なう。よって、Ｃａ含有量は０.０
０５０ｗｔ％以下とする。
【００２１】次に、本発明に係る板厚中央部の靭性の優
れた厚肉高靭性高張力鋼板の製造方法について説明す
る。
れた厚肉高靭性高張力鋼板の製造方法について説明す
る。
【００２２】圧延の前工程において加熱を行うのである
が、この加熱は鋳片を完全にオーステナイ化する必要が
あり、加熱温度がＡｃ3未満の温度では完全なオーステ
ナイ化が達成できず、また、１０００℃を越える高い加
熱温度ではオーステナイ粒が粗大化して、靭性の劣化を
招来するようになる。よつて、加熱温度はＡｃ3以上、
１０００℃以下とする。
が、この加熱は鋳片を完全にオーステナイ化する必要が
あり、加熱温度がＡｃ3未満の温度では完全なオーステ
ナイ化が達成できず、また、１０００℃を越える高い加
熱温度ではオーステナイ粒が粗大化して、靭性の劣化を
招来するようになる。よつて、加熱温度はＡｃ3以上、
１０００℃以下とする。
【００２３】上記の加熱温度に加熱された鋳片を熱間圧
延するに際して、特定の圧延温度域における圧下量を制
御する必要があり、厚肉鋼板の板厚中央部の靭性の向上
には、板厚中央部におけるオーステナイ再結晶温度域に
おける圧下およびオーステナイ未再結晶温度域における
圧下を行うことが重要である。
延するに際して、特定の圧延温度域における圧下量を制
御する必要があり、厚肉鋼板の板厚中央部の靭性の向上
には、板厚中央部におけるオーステナイ再結晶温度域に
おける圧下およびオーステナイ未再結晶温度域における
圧下を行うことが重要である。
【００２４】そして、板厚中央部の温度が８５０〜９０
０℃は、オーステナイ再結晶温度域、および、Ａｒ3以
上、８００℃以下の温度は未再結晶温度域に相当してお
り、そして、−６０℃以下のシャルピー破面遷移温度を
保持するためには、板厚中央部の温度が８５０〜９００
℃の温度域においては、圧下量を２０％以上の粗圧延を
行う必要があり、また、Ａｒ3以上、８００℃以下の温
度域においては３０％以上の圧下量としなければならな
い。
０℃は、オーステナイ再結晶温度域、および、Ａｒ3以
上、８００℃以下の温度は未再結晶温度域に相当してお
り、そして、−６０℃以下のシャルピー破面遷移温度を
保持するためには、板厚中央部の温度が８５０〜９００
℃の温度域においては、圧下量を２０％以上の粗圧延を
行う必要があり、また、Ａｒ3以上、８００℃以下の温
度域においては３０％以上の圧下量としなければならな
い。
【００２５】しかして、上記の場合において、それぞれ
の温度は差分法を用いて計算された板厚中央部の温度で
なければならず、これは、通常の制御圧延において管理
される鋼板表面温度は、厚肉鋼板の場合には、板厚中央
部の温度と相関がなく、オーステナイ再結晶、未再結晶
における圧下量を精度よく制御する指標にならないから
である。
の温度は差分法を用いて計算された板厚中央部の温度で
なければならず、これは、通常の制御圧延において管理
される鋼板表面温度は、厚肉鋼板の場合には、板厚中央
部の温度と相関がなく、オーステナイ再結晶、未再結晶
における圧下量を精度よく制御する指標にならないから
である。
【００２６】さらに、板厚中央部の靭性を安定して得よ
うとするためには、圧延中の板厚中央部のオーステナイ
粒径の変化を推定し、鋼板毎の圧延終了後のオーステナ
イ平均粒径を適切な大きさに揃えることが有効であるこ
とに着目した。
うとするためには、圧延中の板厚中央部のオーステナイ
粒径の変化を推定し、鋼板毎の圧延終了後のオーステナ
イ平均粒径を適切な大きさに揃えることが有効であるこ
とに着目した。
【００２７】従って、圧延パラメータＤ（図１に示すフ
ローチャートにより計算される。また、圧延パラメータ
Ｄはオーステナイ平均粒径に対応する。）を厚肉材の板
厚中央部の靭性の関係を調査した結果、図２に示すよう
に、圧延パラメータＤと板厚中央部の靭性との間に相関
関係が成立しており、圧延パラメータＤを１０以下とす
ることによって、シャルピー破面遷移温度で−６０℃以
下の板厚中央部の靭性を安定して得られることがわかつ
た。
ローチャートにより計算される。また、圧延パラメータ
Ｄはオーステナイ平均粒径に対応する。）を厚肉材の板
厚中央部の靭性の関係を調査した結果、図２に示すよう
に、圧延パラメータＤと板厚中央部の靭性との間に相関
関係が成立しており、圧延パラメータＤを１０以下とす
ることによって、シャルピー破面遷移温度で−６０℃以
下の板厚中央部の靭性を安定して得られることがわかつ
た。
【００２８】即ち、厚肉鋼板の板厚中央部において、シ
ャルピー破面遷移温度が−６０℃以下の靭性を得るため
には、各パス毎の板厚中央部の温度（この温度は差分法
により計算される。）、圧下量、さらに、パス間時間を
も制御して、圧延パラメータが１０以下となるような圧
延条件とする必要がある。
ャルピー破面遷移温度が−６０℃以下の靭性を得るため
には、各パス毎の板厚中央部の温度（この温度は差分法
により計算される。）、圧下量、さらに、パス間時間を
も制御して、圧延パラメータが１０以下となるような圧
延条件とする必要がある。
【００２９】また、仕上げ圧延後、５００℃以下の温度
域まで１〜２０℃／ｓｅｃの冷却速度で冷却するのは、
高強度を得るためであり、冷却停止温度が５００℃を越
える高い温度では、強度上昇の効果を得ることができ
ず、そして、冷却速度が１℃／ｓｅｃ未満では強度上昇
効果が少なく、１０℃／ｓｅｃを越える速い冷却速度で
は強度上昇が過大になり、靭性の劣化を招来する。よっ
て、冷却停止温度５００℃以下、冷却速度１〜１０℃／
ｓｅｃとする。
域まで１〜２０℃／ｓｅｃの冷却速度で冷却するのは、
高強度を得るためであり、冷却停止温度が５００℃を越
える高い温度では、強度上昇の効果を得ることができ
ず、そして、冷却速度が１℃／ｓｅｃ未満では強度上昇
効果が少なく、１０℃／ｓｅｃを越える速い冷却速度で
は強度上昇が過大になり、靭性の劣化を招来する。よっ
て、冷却停止温度５００℃以下、冷却速度１〜１０℃／
ｓｅｃとする。
【００３０】
【実 施 例】本発明に係る板厚中央部の靭性の優れた
厚肉高靭性高張力鋼板の製造方法の実施例を説明する。
厚肉高靭性高張力鋼板の製造方法の実施例を説明する。
【００３１】
【実 施 例】表１に示す含有成分および成分割合の鋼を
通常の方法により、溶解、鋳造後に、表２に示す条件に
より所定の板厚の鋼板を製造した。そして、表３にこの
鋼板について、引張強さ、降伏強さ、板厚中央部のシャ
ルピー破面遷移おんどを調査した結果を示す。
通常の方法により、溶解、鋳造後に、表２に示す条件に
より所定の板厚の鋼板を製造した。そして、表３にこの
鋼板について、引張強さ、降伏強さ、板厚中央部のシャ
ルピー破面遷移おんどを調査した結果を示す。
【００３２】表２、表３からＮｏ.６は、加熱温度がＡ
ｃ3未満であり、８５０〜９００℃の温度における圧下
率で圧延を行うことができなかったので、圧延パラメー
タＤが１０を越え、板厚中央部のシャルピー破面遷移温
度（ｖＴｒｓ）が、−６０℃より高くなっている。
ｃ3未満であり、８５０〜９００℃の温度における圧下
率で圧延を行うことができなかったので、圧延パラメー
タＤが１０を越え、板厚中央部のシャルピー破面遷移温
度（ｖＴｒｓ）が、−６０℃より高くなっている。
【００３３】Ｎｏ.８は、８５０〜９００℃、Ａｒ3以
上、８００℃以下の温度における圧下率はそれぞれ確保
されているが、パス間時間が長くなつているため、圧延
パラメータＤが１０を越えており、Ｎｏ.５、Ｎｏ.９
は、８５０〜９００℃、Ａｒ3以上、８００℃以下の温
度における圧下率の何れかが確保できなかったので、圧
延パラメータが１０を越えており、両方共に板厚中央部
においてシャルピー破面遷移温度（ｖＴｒｓ）−６０℃
以下であり、低温用鋼板として適した性能を有していな
い。
上、８００℃以下の温度における圧下率はそれぞれ確保
されているが、パス間時間が長くなつているため、圧延
パラメータＤが１０を越えており、Ｎｏ.５、Ｎｏ.９
は、８５０〜９００℃、Ａｒ3以上、８００℃以下の温
度における圧下率の何れかが確保できなかったので、圧
延パラメータが１０を越えており、両方共に板厚中央部
においてシャルピー破面遷移温度（ｖＴｒｓ）−６０℃
以下であり、低温用鋼板として適した性能を有していな
い。
【００３４】Ｎｏ.１０〜Ｎｏ.１２は、鋼の含有成分お
よび成分割合が本発明にかかる板厚中央部の靭性の優れ
た厚肉高靭性高張力鋼板の製造方法に使用されている鋼
の含有成分、成分割合から外れているので、加熱、圧延
条件が本発明に係る板厚中央部の靭性の優れた厚肉高靭
性高張力鋼板の製造方法の規定内であるが、何れも板厚
中央部の靭性が劣っている。
よび成分割合が本発明にかかる板厚中央部の靭性の優れ
た厚肉高靭性高張力鋼板の製造方法に使用されている鋼
の含有成分、成分割合から外れているので、加熱、圧延
条件が本発明に係る板厚中央部の靭性の優れた厚肉高靭
性高張力鋼板の製造方法の規定内であるが、何れも板厚
中央部の靭性が劣っている。
【００３５】しかして、本発明に係る板厚中央部の靭性
の優れた厚肉高靭性高張力鋼板の製造方法では、Ｎｏ.
１〜Ｎｏ.４およびＮｏ.７は、その何れもが板厚中央部
において、シャルピー破面遷移温度（ｖＴｒｓ）は−６
０℃以下と優れた低温靭性を有している。
の優れた厚肉高靭性高張力鋼板の製造方法では、Ｎｏ.
１〜Ｎｏ.４およびＮｏ.７は、その何れもが板厚中央部
において、シャルピー破面遷移温度（ｖＴｒｓ）は−６
０℃以下と優れた低温靭性を有している。
【００３６】
【表１】
【００３７】
【表２】
【００３８】
【表３】
【００３９】
【発明の効果】以上説明したように、本発明に係る板厚
中央部の靭性の優れた厚肉高靭性高張力鋼板の製造方法
は上記の構成であるから、板厚中央部において優れた低
温靭性を有する板厚が８０ｍｍ以上の厚肉で高靭性高張
力鋼板を効率よく製造することができるという効果があ
る。
中央部の靭性の優れた厚肉高靭性高張力鋼板の製造方法
は上記の構成であるから、板厚中央部において優れた低
温靭性を有する板厚が８０ｍｍ以上の厚肉で高靭性高張
力鋼板を効率よく製造することができるという効果があ
る。
【図１】圧延パラメータＤを計算するためのフローチャ
ートを示す図である。
ートを示す図である。
【図２】圧延パラメータＤと板厚中央部のシャルピー破
面遷移温度（ｖＴｒｓ）との関係を示す図である。
面遷移温度（ｖＴｒｓ）との関係を示す図である。
Claims (2)
- 【請求項１】Ｃ ０.０１〜０.１０ｗｔ％、Ｓｉ ０.
１０〜０.５０ｗｔ％、 Ｍｎ ０.５〜２.０ｗｔ％、Ｐ ０．０１０ｗｔ％以
下、 Ｓ ０.００３ｗｔ％以下、Ａｌ ０.０１０〜０.１０
０ｗｔ％ Ｎｂ ０.００３〜０.０３０ｗｔ％、Ｔｉ ０.００５
〜０.０２０ｗｔ％、 Ｎ ０.００２０〜０.００６０ｗｔ％を含有し、残部Ｆ
ｅおよび不可避不純物からなる鋼を、Ａｃ3以上、１０
００℃以下の温度に加熱後、差分法を用いて計算される
板厚中央部の温度｛Ｔ(ｔ／２)｝が８５０〜９００℃、
圧下量２０％以上の粗圧延を行い、その後、板厚中央部
の温度｛Ｔ(ｔ／２)｝がＡｒ3以上、８００℃以下の温
度で、圧下量３０％以上の仕上げ圧延を行い、直ちに、
鋼板表面温度が５００℃以下の温度域まで１〜１０℃／
ｓｅｃの冷却速度により冷却を行い、圧延パラメーター
Ｄが１０以下になるように圧延条件を制御することを特
徴とする板厚中央部の靭性の優れた厚肉高靭性高張力鋼
板の製造方法。 - 【請求項２】Ｃ ０.０１〜０.１０ｗｔ％、Ｓｉ ０.
１０〜０.５０ｗｔ％、 Ｍｎ ０.５〜２.０ｗｔ％、Ｐ ０．０１０ｗｔ％以
下、 Ｓ ０.００３ｗｔ％以下、Ａｌ ０.０１０〜０.１０
０ｗｔ％ Ｎｂ ０.００３〜０.０３０ｗｔ％、Ｔｉ ０.００５
〜０.０２０ｗｔ％、 Ｎ ０.００２０〜０.００６０ｗｔ％ を含有し、さらに、 Ｃｕ １.５ｗｔ％以下、Ｎｉ ３.０ｗｔ％以下、 Ｃａ ０.００５０ｗｔ％以下の中から選んだ１種また
は２種以上を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物から
なる鋼を、Ａｃ3以上、１０００℃以下の温度に加熱
後、差分法を用いて計算される板厚中央部の温度｛Ｔ
(ｔ／２)｝が８５０〜９００℃、圧下量２０％以上の粗
圧延を行い、その後、板厚中央部の温度｛Ｔ(ｔ／２)｝
がＡｒ3以上、８００℃以下の温度で、圧下量３０％以
上の仕上げ圧延を行い、直ちに、鋼板表面温度が５００
℃以下の温度域まで１〜１０℃／ｓｅｃの冷却速度によ
り冷却を行い、圧延パラメーターＤが１０以下になるよ
うに圧延条件を制御することを特徴とする板厚中央部の
靭性の優れた厚肉高靭性高張力鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16535292A JPH05331538A (ja) | 1992-06-01 | 1992-06-01 | 板厚中央部の靭性の優れた厚肉高靭性高張力鋼板の製 造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16535292A JPH05331538A (ja) | 1992-06-01 | 1992-06-01 | 板厚中央部の靭性の優れた厚肉高靭性高張力鋼板の製 造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05331538A true JPH05331538A (ja) | 1993-12-14 |
Family
ID=15810733
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16535292A Pending JPH05331538A (ja) | 1992-06-01 | 1992-06-01 | 板厚中央部の靭性の優れた厚肉高靭性高張力鋼板の製 造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05331538A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5900076A (en) * | 1994-09-20 | 1999-05-04 | Kawasaki Steel Corporation | Bainitic steel materials having a less scattering of properties and method of producing the same |
| JP2003129134A (ja) * | 2001-10-18 | 2003-05-08 | Nippon Steel Corp | 低温靱性に優れた高強度鋼板の製造方法 |
| US6753039B2 (en) | 2001-08-03 | 2004-06-22 | Elisha Holding Llc | Electrolytic and electroless process for treating metallic surfaces and products formed thereby |
-
1992
- 1992-06-01 JP JP16535292A patent/JPH05331538A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5900076A (en) * | 1994-09-20 | 1999-05-04 | Kawasaki Steel Corporation | Bainitic steel materials having a less scattering of properties and method of producing the same |
| US6753039B2 (en) | 2001-08-03 | 2004-06-22 | Elisha Holding Llc | Electrolytic and electroless process for treating metallic surfaces and products formed thereby |
| JP2003129134A (ja) * | 2001-10-18 | 2003-05-08 | Nippon Steel Corp | 低温靱性に優れた高強度鋼板の製造方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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