JPH05311371A - 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 - Google Patents
合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPH05311371A JPH05311371A JP11567992A JP11567992A JPH05311371A JP H05311371 A JPH05311371 A JP H05311371A JP 11567992 A JP11567992 A JP 11567992A JP 11567992 A JP11567992 A JP 11567992A JP H05311371 A JPH05311371 A JP H05311371A
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- Japan
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- steel sheet
- roll
- plating
- rolls
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明法は合金化溶融亜鉛めっき製造時の合
金化速度向上の方法を提供するものである。 【構成】 連続式溶融めっきラインに於て、板厚が０．
１〜５．０ｍｍの鋼板に対して溶融亜鉛めっきを施し、
引き続いて加熱合金化を行なう際、めっき浴内又はめっ
き後にロールを用いて曲げ歪を加えることを特徴とする
合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。但し、曲げ歪を
加える為のロールの仕様は、ロール直径が１００〜３０
０ｍｍで、ロール距離が１００〜３００ｍｍのロールを
２本又はそれ以上使用し、ロールの重なり代を１０〜２
００ｍｍの範囲とする。曲げ歪を加えることにより合金
化反応を阻害するめっき層／地鉄界面のＦｅ−Ｚｎ−Ａ
ｌ合金層にクラックを生じさせる。
金化速度向上の方法を提供するものである。 【構成】 連続式溶融めっきラインに於て、板厚が０．
１〜５．０ｍｍの鋼板に対して溶融亜鉛めっきを施し、
引き続いて加熱合金化を行なう際、めっき浴内又はめっ
き後にロールを用いて曲げ歪を加えることを特徴とする
合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。但し、曲げ歪を
加える為のロールの仕様は、ロール直径が１００〜３０
０ｍｍで、ロール距離が１００〜３００ｍｍのロールを
２本又はそれ以上使用し、ロールの重なり代を１０〜２
００ｍｍの範囲とする。曲げ歪を加えることにより合金
化反応を阻害するめっき層／地鉄界面のＦｅ−Ｚｎ−Ａ
ｌ合金層にクラックを生じさせる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は合金化溶融亜鉛めっき鋼
板の製造方法に関するものである。
板の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年の自動車用防錆鋼板に対する要求と
して次の２つを挙げることができる。１つは、消費者か
らの自動車の耐久性能向上要求を背景にした耐食性の向
上。もう１つは、排気ガス規制を背景とした軽量化の為
の高強度鋼板の使用である。耐食性向上にはめっき層を
厚くすることが有効であるが、従来と同様に加熱した場
合めっき層を厚くするとめっき層中鉄含有率が下がり塗
装後耐食性が劣化する。めっき層中鉄含有率を従来と同
様にする方法には次の３つがある。１つは加熱合金化炉
の加熱能力を向上する方法。２つめはめっき鋼板の合金
化速度を向上する方法。３つめは特開平０２−３８５４
９号公報のように焼鈍前にプレめっきを施す方法。但
し、加熱合金化炉の加熱能力を向上する方法は、能力を
超える加熱が必要な材料は製造できない為、めっき層厚
みに制限を与え、上記の耐食性能向上要求に応じきれな
いという問題点を有する。又焼鈍前にプレめっきを施す
方法はプレめっき法ではめっき設備が必要となるため、
そのスペースがない場合は採用できない。又プレめっき
設備設置により生産コストが上昇する問題も生じる。
して次の２つを挙げることができる。１つは、消費者か
らの自動車の耐久性能向上要求を背景にした耐食性の向
上。もう１つは、排気ガス規制を背景とした軽量化の為
の高強度鋼板の使用である。耐食性向上にはめっき層を
厚くすることが有効であるが、従来と同様に加熱した場
合めっき層を厚くするとめっき層中鉄含有率が下がり塗
装後耐食性が劣化する。めっき層中鉄含有率を従来と同
様にする方法には次の３つがある。１つは加熱合金化炉
の加熱能力を向上する方法。２つめはめっき鋼板の合金
化速度を向上する方法。３つめは特開平０２−３８５４
９号公報のように焼鈍前にプレめっきを施す方法。但
し、加熱合金化炉の加熱能力を向上する方法は、能力を
超える加熱が必要な材料は製造できない為、めっき層厚
みに制限を与え、上記の耐食性能向上要求に応じきれな
いという問題点を有する。又焼鈍前にプレめっきを施す
方法はプレめっき法ではめっき設備が必要となるため、
そのスペースがない場合は採用できない。又プレめっき
設備設置により生産コストが上昇する問題も生じる。
【０００３】更に高強度鋼板としてＰ添加鋼を使用する
場合、鋼中Ｐ含有量の増加に比例して強度は増加する
が、合金化溶融亜鉛めっき鋼板製造時の合金化速度が遅
くなる。従来、低い強度のニーズに対しては従来は製造
ラインの通板速度を遅くする方法が採られていたが、材
質確保の観点から通板速度には下限値がある為、この方
法ではＰ添加量に制約があり、高強度化のニーズに応じ
きれないという問題点がある。従ってＰ添加鋼を下地と
した合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造に対しても合金化
を向上する方法は有効である。
場合、鋼中Ｐ含有量の増加に比例して強度は増加する
が、合金化溶融亜鉛めっき鋼板製造時の合金化速度が遅
くなる。従来、低い強度のニーズに対しては従来は製造
ラインの通板速度を遅くする方法が採られていたが、材
質確保の観点から通板速度には下限値がある為、この方
法ではＰ添加量に制約があり、高強度化のニーズに応じ
きれないという問題点がある。従ってＰ添加鋼を下地と
した合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造に対しても合金化
を向上する方法は有効である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記したような問題に
対して、本発明は合金化プレめっき設備のような新たな
設備を設置することなく、合金化溶融亜鉛めっき鋼板の
合金化速度を向上する方法を提案するものである。すな
わち、近年の自動車用防錆鋼板に対する耐食性の向上と
高強度鋼板の使用という要求に応じる為には溶融亜鉛め
っき鋼板の合金化速度を向上する必要が有る。そのため
本発明者らは鋼板のＦｅ−Ｚｎ合金化反応の検討を行っ
た結果以下の知見を得た。鋼板がＡｌを添加した溶融亜
鉛浴に浸入すると、Ａｌの方がＺｎよりＦｅとの反応性
が高いためＡｌが優先的に反応する。その結果鋼板とめ
っきの間にＦｅ−Ａｌ合金が形成し、この一部がＺｎと
置換しＦｅ−Ａｌ−Ｚｎ合金を形成する。この合金がＦ
ｅとＺｎの合金化反応を遮る為、合金化反応速度を向上
するは、Ｆｅ−Ａｌ−Ｚｎ合金層にクラックを生じさせ
ることが有効である。クラックがパスとなりＦｅ−Ｚｎ
合金化反応が起こり易くなるからである。それにはめっ
き直後に曲げ歪を加えることが有効な手段である。
対して、本発明は合金化プレめっき設備のような新たな
設備を設置することなく、合金化溶融亜鉛めっき鋼板の
合金化速度を向上する方法を提案するものである。すな
わち、近年の自動車用防錆鋼板に対する耐食性の向上と
高強度鋼板の使用という要求に応じる為には溶融亜鉛め
っき鋼板の合金化速度を向上する必要が有る。そのため
本発明者らは鋼板のＦｅ−Ｚｎ合金化反応の検討を行っ
た結果以下の知見を得た。鋼板がＡｌを添加した溶融亜
鉛浴に浸入すると、Ａｌの方がＺｎよりＦｅとの反応性
が高いためＡｌが優先的に反応する。その結果鋼板とめ
っきの間にＦｅ−Ａｌ合金が形成し、この一部がＺｎと
置換しＦｅ−Ａｌ−Ｚｎ合金を形成する。この合金がＦ
ｅとＺｎの合金化反応を遮る為、合金化反応速度を向上
するは、Ｆｅ−Ａｌ−Ｚｎ合金層にクラックを生じさせ
ることが有効である。クラックがパスとなりＦｅ−Ｚｎ
合金化反応が起こり易くなるからである。それにはめっ
き直後に曲げ歪を加えることが有効な手段である。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は以上の知見に基
づいてなされたものであって、その要旨とすべきところ
はゼンジマー方式溶融めっきラインに於て板厚が０．１
ｍｍ〜５．０ｍｍの鋼板に対し、溶融亜鉛めっきを施
し、引き続いて加熱合金化を行なう際、めっき浴内又は
めっき後にロールを用いて曲げ歪を加えることを特徴と
する合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法である。但
し、曲げ歪を加える為のロールの仕様は、ロール直径が
１００〜３００ｍｍで、ロール距離が１００〜３００ｍ
ｍのロールを２本又はそれ以上使用し、ロールの重なり
代を１０〜２００ｍｍの範囲とする。
づいてなされたものであって、その要旨とすべきところ
はゼンジマー方式溶融めっきラインに於て板厚が０．１
ｍｍ〜５．０ｍｍの鋼板に対し、溶融亜鉛めっきを施
し、引き続いて加熱合金化を行なう際、めっき浴内又は
めっき後にロールを用いて曲げ歪を加えることを特徴と
する合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法である。但
し、曲げ歪を加える為のロールの仕様は、ロール直径が
１００〜３００ｍｍで、ロール距離が１００〜３００ｍ
ｍのロールを２本又はそれ以上使用し、ロールの重なり
代を１０〜２００ｍｍの範囲とする。
【０００６】
【作用】以下に本発明を詳細に説明する。溶融亜鉛めっ
き鋼板の合金化速度を向上するためにはめっき層／地鉄
界面に形成するＦｅ−Ｚｎ−Ａｌ合金層のＦｅ−Ｚｎ合
金化反応抑制効果を低滅することが必要であり、そのた
めの手段としてめっき浴内又はめっき後にロールを用い
て曲げ歪を加えて、Ｆｅ−Ｚｎ−Ａｌ合金層にクラック
を生じさせることが有効であると考えられる。但し、曲
げ歪を加える為のロールの仕様は、ロール直径が１００
ｍｍより小さい場合は必要以上の曲げ歪が加わり、鋼板
の降伏点を越える場合があり、３００ｍｍより大きい場
合はクラックを生じさせるに十分な歪を与えることがで
きない場合があるのでロール直径は１００〜３００ｍｍ
の範囲にすべきである。
き鋼板の合金化速度を向上するためにはめっき層／地鉄
界面に形成するＦｅ−Ｚｎ−Ａｌ合金層のＦｅ−Ｚｎ合
金化反応抑制効果を低滅することが必要であり、そのた
めの手段としてめっき浴内又はめっき後にロールを用い
て曲げ歪を加えて、Ｆｅ−Ｚｎ−Ａｌ合金層にクラック
を生じさせることが有効であると考えられる。但し、曲
げ歪を加える為のロールの仕様は、ロール直径が１００
ｍｍより小さい場合は必要以上の曲げ歪が加わり、鋼板
の降伏点を越える場合があり、３００ｍｍより大きい場
合はクラックを生じさせるに十分な歪を与えることがで
きない場合があるのでロール直径は１００〜３００ｍｍ
の範囲にすべきである。
【０００７】ロール距離が１００ｍｍより小さい場合は
必要以上の曲げ歪が加わり、鋼板の降伏点を越える場合
があり、３００ｍｍより大きい場合はクラックを生じさ
せるに十分な歪を与えることができない場合があるので
ロール距離は１００〜３００ｍｍの範囲にすべきであ
る。又、ロールの重なり代が２００ｍｍより大きい場合
は必要以上の曲げ歪が加わり、鋼板の降伏点を越える場
合があり、１０ｍｍより小さい場合はクラックを生じさ
せるに十分な歪を与えることができない場合があるので
ロールの重なり代は１０〜２００ｍｍの範囲にすべきで
ある。しかし、クラックを生じさせるのに適正な値は鋼
種によって異なる。
必要以上の曲げ歪が加わり、鋼板の降伏点を越える場合
があり、３００ｍｍより大きい場合はクラックを生じさ
せるに十分な歪を与えることができない場合があるので
ロール距離は１００〜３００ｍｍの範囲にすべきであ
る。又、ロールの重なり代が２００ｍｍより大きい場合
は必要以上の曲げ歪が加わり、鋼板の降伏点を越える場
合があり、１０ｍｍより小さい場合はクラックを生じさ
せるに十分な歪を与えることができない場合があるので
ロールの重なり代は１０〜２００ｍｍの範囲にすべきで
ある。しかし、クラックを生じさせるのに適正な値は鋼
種によって異なる。
【０００８】
【実施例】従来の溶融めっきラインを利用して本発明法
により製造した例を実施例として表１〜表３に示す。試
験方法は次の通り。 （１）耐パウダリング性試験 めっき密着性は６０°Ｖ曲げによりパウダリング試験に
よって評価した。 ◎：剥離量 ０ｍｍ ○：剥離量 ０ｍｍ超、１ｍｍ以下 △：剥離量 １ｍｍ超、３ｍｍ以下 ×：剥離量 ３ｍｍ超
により製造した例を実施例として表１〜表３に示す。試
験方法は次の通り。 （１）耐パウダリング性試験 めっき密着性は６０°Ｖ曲げによりパウダリング試験に
よって評価した。 ◎：剥離量 ０ｍｍ ○：剥離量 ０ｍｍ超、１ｍｍ以下 △：剥離量 １ｍｍ超、３ｍｍ以下 ×：剥離量 ３ｍｍ超
【０００９】（２）耐食性試験 ＪＩＳ Ｚ ２３７１による塩水噴霧試験を１０００時
間連続して行い、板厚減少量の比較調査。 ◎：板厚減少量が極小 ○：板厚減少量が小 ×：板厚減少量が大
間連続して行い、板厚減少量の比較調査。 ◎：板厚減少量が極小 ○：板厚減少量が小 ×：板厚減少量が大
【００１０】（３）スポット溶接性試験 二次溶接性電流：８ＫＡ〜１２ＫＡ 加圧力 ：２５０ｋｇ 通電時間 ：１０サイクル 溶接間隔 ：１点／３秒間 電極チップ ：Ｃｕ−Ｃｒ系合金、Ｃ、Ｆ型先端径６
ｍｍφ 評価の方法 ◎：溶接点数 ３０００点以上 ○：溶接点数 ２０００点以上 ３０００点未満 ×：溶接点数 ２０００点未満
ｍｍφ 評価の方法 ◎：溶接点数 ３０００点以上 ○：溶接点数 ２０００点以上 ３０００点未満 ×：溶接点数 ２０００点未満
【００１１】表１の１〜４３はめっき浴中で曲げ歪を加
えた例、表２に示す４４〜８７はめっき後に曲げ歪を加
えた例、２、４５はＨｏｔ材に適用した例、３、４６は
Ｐ添加鋼に適用した例、５〜２０、４７〜６５はめっき
付着量を変えた例、２２〜２３、６５〜６６はロールの
数を変えた例、２５〜２７、６８〜７１はロール径を変
えた例、２９〜３３、７２〜７６はロール距離を変えた
例、３４〜４３、７７〜８７はロールの重なり代を変え
た例、表３に示す８８〜８９、１０１〜１０２はロール
径が小さすぎる為好ましくない例、９０〜９１、１０３
〜１０４はロール径が大きすぎる為好ましくない例、９
２〜９３、１０５〜１０６はロール距離が小さすぎる為
好ましくない例、９４〜９５、１０７〜１０８はロール
距離が大きすぎる為好ましくない例、９６〜９７、１０
９〜１１０はロールの重なり代が小さすぎる為好ましく
ない例、９８〜１００、１１１〜１１３はロールの重な
り代が大きすぎる好ましくない例、１１４〜１３５は比
較例であり、ロールによる曲げ応力を加えない為不適な
例である。
えた例、表２に示す４４〜８７はめっき後に曲げ歪を加
えた例、２、４５はＨｏｔ材に適用した例、３、４６は
Ｐ添加鋼に適用した例、５〜２０、４７〜６５はめっき
付着量を変えた例、２２〜２３、６５〜６６はロールの
数を変えた例、２５〜２７、６８〜７１はロール径を変
えた例、２９〜３３、７２〜７６はロール距離を変えた
例、３４〜４３、７７〜８７はロールの重なり代を変え
た例、表３に示す８８〜８９、１０１〜１０２はロール
径が小さすぎる為好ましくない例、９０〜９１、１０３
〜１０４はロール径が大きすぎる為好ましくない例、９
２〜９３、１０５〜１０６はロール距離が小さすぎる為
好ましくない例、９４〜９５、１０７〜１０８はロール
距離が大きすぎる為好ましくない例、９６〜９７、１０
９〜１１０はロールの重なり代が小さすぎる為好ましく
ない例、９８〜１００、１１１〜１１３はロールの重な
り代が大きすぎる好ましくない例、１１４〜１３５は比
較例であり、ロールによる曲げ応力を加えない為不適な
例である。
【００１２】
【表１】
【００１３】
【表２】
【００１４】
【表３】
【００１５】
【発明の効果】以上述べたように、本発明によって従来
の合金化プレめっき設備のような新たな設備を設置する
ことなく、合金化溶融亜鉛めっき鋼板の合金化速度を向
上することが可能となり、工業上極めて優れた効果を奏
するものである。
の合金化プレめっき設備のような新たな設備を設置する
ことなく、合金化溶融亜鉛めっき鋼板の合金化速度を向
上することが可能となり、工業上極めて優れた効果を奏
するものである。
Claims (2)
- 【請求項１】 連続式溶融めっきラインに於て板厚が
０．１ｍｍ〜５．０ｍｍの鋼板に対し、溶融亜鉛めっき
を施し、引き続いて加熱合金化を行なう際、めっき浴内
又はめっき後にロールを用いて曲げ歪を加えることを特
徴とする合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 曲げ歪を加える為のロールの仕様は、ロ
ール直径が１００〜３００ｍｍで、ロール距離が１００
〜３００ｍｍのロールを２本又はそれ以上使用し、ロー
ルの重なり代を１０〜２００ｍｍの範囲とする請求項１
記載の合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11567992A JPH05311371A (ja) | 1992-05-08 | 1992-05-08 | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11567992A JPH05311371A (ja) | 1992-05-08 | 1992-05-08 | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05311371A true JPH05311371A (ja) | 1993-11-22 |
Family
ID=14668599
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11567992A Pending JPH05311371A (ja) | 1992-05-08 | 1992-05-08 | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05311371A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6042891A (en) * | 1995-07-11 | 2000-03-28 | Tubemakers Of Australia Limited | Roll forming structural steel profiles with galvanised coating |
| KR20140031337A (ko) | 2011-07-29 | 2014-03-12 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 합금화 용융 아연 도금층 및 그것을 가진 강판 및 그 제조 방법 |
-
1992
- 1992-05-08 JP JP11567992A patent/JPH05311371A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6042891A (en) * | 1995-07-11 | 2000-03-28 | Tubemakers Of Australia Limited | Roll forming structural steel profiles with galvanised coating |
| KR20140031337A (ko) | 2011-07-29 | 2014-03-12 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 합금화 용융 아연 도금층 및 그것을 가진 강판 및 그 제조 방법 |
| US9551057B2 (en) | 2011-07-29 | 2017-01-24 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Galvannealed layer and steel sheet comprising the same, and method for producing the same |
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