JPH05295476A - 深絞り成形用アルミニウム合金板 - Google Patents
深絞り成形用アルミニウム合金板Info
- Publication number
- JPH05295476A JPH05295476A JP12290792A JP12290792A JPH05295476A JP H05295476 A JPH05295476 A JP H05295476A JP 12290792 A JP12290792 A JP 12290792A JP 12290792 A JP12290792 A JP 12290792A JP H05295476 A JPH05295476 A JP H05295476A
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- JP
- Japan
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- orientation
- alloy sheet
- subjected
- grain size
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 自動車パネル、電気機械部品などの材料に適
し、深絞り成形性に優れたアルミニウム合金板を提供す
る。 【構成】 wt％で、Mg：２〜６％、Mn：0.０３〜0.２０
％、Cr：0.０１〜0.１０％、Ti：0.００５〜0.１０％、
Ｂ：0.００１〜0.０２％を含有し、板面の（１１０）方
位集積度が１０％以上で、かつ（１１０）方位と（１１
２）方位の集積度比が1.５以上であり、しかも結晶粒径
が３５〜８０μm である。
し、深絞り成形性に優れたアルミニウム合金板を提供す
る。 【構成】 wt％で、Mg：２〜６％、Mn：0.０３〜0.２０
％、Cr：0.０１〜0.１０％、Ti：0.００５〜0.１０％、
Ｂ：0.００１〜0.０２％を含有し、板面の（１１０）方
位集積度が１０％以上で、かつ（１１０）方位と（１１
２）方位の集積度比が1.５以上であり、しかも結晶粒径
が３５〜８０μm である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は深絞り成形用アルミニウ
ム合金板に係り、自動車パネル、電気機械部品などの材
料に適し、深絞り成形性に優れたアルミニウム合金板に
関するものである。
ム合金板に係り、自動車パネル、電気機械部品などの材
料に適し、深絞り成形性に優れたアルミニウム合金板に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】成形加工用のアルミニウム合金板として
は従来からAl−Mg系の５０５２合金材や５１８２合金材
などが使用されている。ところが最近自動車などの軽量
化の必要性が地球環境保全の点から強く社会的に要求さ
れており、このため鋼板に代えてアルミニウム合金板を
使用する場合が多くなっている。しかして上記従来のAl
−Mg系合金板においては、強度は鋼板と同等のものが得
られているが、成形加工性、特に深絞り成形性は鋼板に
劣るものであった。
は従来からAl−Mg系の５０５２合金材や５１８２合金材
などが使用されている。ところが最近自動車などの軽量
化の必要性が地球環境保全の点から強く社会的に要求さ
れており、このため鋼板に代えてアルミニウム合金板を
使用する場合が多くなっている。しかして上記従来のAl
−Mg系合金板においては、強度は鋼板と同等のものが得
られているが、成形加工性、特に深絞り成形性は鋼板に
劣るものであった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上述のようにアルミニ
ウム合金板は成形加工性、とくに深絞り成形性が鋼板に
比較して劣り、そのため鋼板と同等の強度を有していて
も深絞り成形性の面においてその利用が制限され、折角
のアルミニウム合金板における軽量性その他の特質を充
分に利用することができない。
ウム合金板は成形加工性、とくに深絞り成形性が鋼板に
比較して劣り、そのため鋼板と同等の強度を有していて
も深絞り成形性の面においてその利用が制限され、折角
のアルミニウム合金板における軽量性その他の特質を充
分に利用することができない。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は上記したような
従来技術における課題を解消することについて検討を重
ね、Al−Mg系合金の諸特性を解明すると共に焼鈍板の集
合組織の制御と結晶粒径の適正化によって深絞り成形性
を向上し得ることを見いだし本発明を得るに至ったもの
である。
従来技術における課題を解消することについて検討を重
ね、Al−Mg系合金の諸特性を解明すると共に焼鈍板の集
合組織の制御と結晶粒径の適正化によって深絞り成形性
を向上し得ることを見いだし本発明を得るに至ったもの
である。
【０００５】すなわち、本発明者らはAl−Mg系合金板の
深絞り成形性に及ぼす因子を鋭意検討した結果、最終焼
鈍板の（１１０）方位集積度が１０％以上であり、（１
１０）方位と（１１２）方位の集積度の比が1.５以上で
あって、しかも結晶粒径が３５〜８０μm の範囲にある
とき深絞り成形性が向上することを見いだした。また、
加工度の軽い成形を受けた時に発生するストレッチャー
ストレインマークの発生を防止するには３５〜８０μm
の結晶粒径の範囲にすることが効果があることを見いだ
したものであって、以下の如くである。
深絞り成形性に及ぼす因子を鋭意検討した結果、最終焼
鈍板の（１１０）方位集積度が１０％以上であり、（１
１０）方位と（１１２）方位の集積度の比が1.５以上で
あって、しかも結晶粒径が３５〜８０μm の範囲にある
とき深絞り成形性が向上することを見いだした。また、
加工度の軽い成形を受けた時に発生するストレッチャー
ストレインマークの発生を防止するには３５〜８０μm
の結晶粒径の範囲にすることが効果があることを見いだ
したものであって、以下の如くである。
【０００６】wt％で、Mg：２〜６％、Mn：0.０３〜0.２
０％、Cr：0.０１〜0.１０％、Ti：0.００５〜0.１０
％、Ｂ：0.００１〜0.０２％を含有し、板の面における
（１１０）方位の集積度が１０％以上で、かつ（１１
０）方位と（１１２）方位の集積度の比が1.５以上であ
り、しかも結晶粒径が３５〜８０μm であることを特徴
とする深絞り成形用アルミニウム合金板。
０％、Cr：0.０１〜0.１０％、Ti：0.００５〜0.１０
％、Ｂ：0.００１〜0.０２％を含有し、板の面における
（１１０）方位の集積度が１０％以上で、かつ（１１
０）方位と（１１２）方位の集積度の比が1.５以上であ
り、しかも結晶粒径が３５〜８０μm であることを特徴
とする深絞り成形用アルミニウム合金板。
【０００７】なお、上述した方位集積度とは、Ｘ線回折
から測定される逆Schlutz 極点図から求められるランダ
ム方位試料の積分強度に対する（１１０）、（１１２）
などの方位の比積分強度が全体の方位に対して占める割
合を百分率で示したものである。
から測定される逆Schlutz 極点図から求められるランダ
ム方位試料の積分強度に対する（１１０）、（１１２）
などの方位の比積分強度が全体の方位に対して占める割
合を百分率で示したものである。
【０００８】上記したような本発明のアルミニウム合金
板は、前記成分組成をもった合金をＤＣ鋳造、均質化処
理、熱間圧延、冷間圧延、焼鈍の通常の工程で製造する
通常の方法によって得られる。この際熱間圧延終了温度
を３７０℃以上とし中間焼鈍前の圧延率を７０〜８５％
とすることが望ましい。または熱間圧延終了温度３７０
℃未満の場合は、３７０℃以上の温度で焼鈍を行ってか
ら冷間圧延をすることが望ましい。
板は、前記成分組成をもった合金をＤＣ鋳造、均質化処
理、熱間圧延、冷間圧延、焼鈍の通常の工程で製造する
通常の方法によって得られる。この際熱間圧延終了温度
を３７０℃以上とし中間焼鈍前の圧延率を７０〜８５％
とすることが望ましい。または熱間圧延終了温度３７０
℃未満の場合は、３７０℃以上の温度で焼鈍を行ってか
ら冷間圧延をすることが望ましい。
【０００９】
【作用】本発明によるものの化学成分限定理由は以下の
如くである。 Mg：２〜６％ Mgは、強度並びに成形加工性を付与する元素である。２
％未満では鋼板に相当する強度が得られず、一方６％を
越えると成形加工性の向上が大きくなく、しかも溶解時
のMgの酸化が起こり易いこと、ＤＣ鋳造時の鋳造割れが
生じ易いこと、および熱間圧延時のエッジ割れが生じ易
いこと、さらに応力腐食割れに敏感になるなどの欠点が
増加するので、Mg含有量は２〜６％の範囲とした。好ま
しい範囲としては2.５〜６％である。
如くである。 Mg：２〜６％ Mgは、強度並びに成形加工性を付与する元素である。２
％未満では鋼板に相当する強度が得られず、一方６％を
越えると成形加工性の向上が大きくなく、しかも溶解時
のMgの酸化が起こり易いこと、ＤＣ鋳造時の鋳造割れが
生じ易いこと、および熱間圧延時のエッジ割れが生じ易
いこと、さらに応力腐食割れに敏感になるなどの欠点が
増加するので、Mg含有量は２〜６％の範囲とした。好ま
しい範囲としては2.５〜６％である。
【００１０】Mn：0.０３〜0.２０％ Mnは、焼鈍板の集合組織および結晶粒径を適正な範囲に
し、成形加工性を向上させる元素である。0.０３％未満
では焼鈍板の結晶粒径が８０μm を超える大きな再結晶
粒を発生し易くなり、所望の集合組織が得られない。一
方0.２０％を越えると、焼鈍板の結晶粒径が３５μｍ未
満になり易いので、Mn含有量は0.０３〜0.２０％の範囲
とした。
し、成形加工性を向上させる元素である。0.０３％未満
では焼鈍板の結晶粒径が８０μm を超える大きな再結晶
粒を発生し易くなり、所望の集合組織が得られない。一
方0.２０％を越えると、焼鈍板の結晶粒径が３５μｍ未
満になり易いので、Mn含有量は0.０３〜0.２０％の範囲
とした。
【００１１】Cr：0.０１〜0.１０％ Crは、Mnと同様に焼鈍板の集合組織および結晶粒径を適
正な範囲にして、成形加工性を向上させる元素である。
0.０１％未満では焼鈍板の結晶粒径が８０μmを超える
大きな再結晶粒を発生し易くなり、所望の集合組織が得
られない。一方0.１０％を越えると、焼鈍板の結晶粒径
が３５μm 未満になり易いので、Cr含有量は0.０１〜0.
１０％の範囲とする。
正な範囲にして、成形加工性を向上させる元素である。
0.０１％未満では焼鈍板の結晶粒径が８０μmを超える
大きな再結晶粒を発生し易くなり、所望の集合組織が得
られない。一方0.１０％を越えると、焼鈍板の結晶粒径
が３５μm 未満になり易いので、Cr含有量は0.０１〜0.
１０％の範囲とする。
【００１２】Ti：0.００５〜0.１０％ Tiは、Ｂと共に鋳塊の結晶粒径を微細にし、鋳造割れの
防止に効果のある元素である。0.００５％未満ではその
効果が充分でなく、0.１０％を越えるとその効果が飽和
するのみならず、Al3Ti の粗大な粒子は生成し成形加工
性を劣化させるので、Ti含有量は0.００５％〜0.１０％
の範囲とする。
防止に効果のある元素である。0.００５％未満ではその
効果が充分でなく、0.１０％を越えるとその効果が飽和
するのみならず、Al3Ti の粗大な粒子は生成し成形加工
性を劣化させるので、Ti含有量は0.００５％〜0.１０％
の範囲とする。
【００１３】Ｂ：0.００１〜0.０２％ Ｂは、前記Tiと共に鋳塊の結晶粒径を微細にし、鋳造割
れの防止に効果のある元素である。0.００１％未満では
その効果が充分でなく、0.０２％を越えるとその効果が
飽和すると共にAlB2、TiB2などの粗大な粒子は生成し成
形加工性を劣化させるので、Ｂ含有量は0.００１％〜0.
０２％の範囲とした。
れの防止に効果のある元素である。0.００１％未満では
その効果が充分でなく、0.０２％を越えるとその効果が
飽和すると共にAlB2、TiB2などの粗大な粒子は生成し成
形加工性を劣化させるので、Ｂ含有量は0.００１％〜0.
０２％の範囲とした。
【００１４】その他の元素含有量は特に規定しないが、
Cuは強度の向上と応力腐食割れ防止に効果のある元素で
あり、0.５％以下の含有であれば本発明の効果を阻害し
ないので、その含有を許される。またZnは応力腐食割れ
防止に効果のある元素であるので、0.５％以下の含有で
あれば本発明の効果を阻害することなく許される。Zr，
Ｖ，Niなどの元素は結晶粒径の調整に効果がある元素で
ある。各々0.０５％以下の含有量であれば、本発明の効
果を阻害しないからその含有を許される。Fe、Siはアル
ミニウム地金の不純物として存在する元素であるが、0.
２％を越えて含有されると成形加工性が劣化するので、
0.２％以下、望ましくは0.１％以下とする。
Cuは強度の向上と応力腐食割れ防止に効果のある元素で
あり、0.５％以下の含有であれば本発明の効果を阻害し
ないので、その含有を許される。またZnは応力腐食割れ
防止に効果のある元素であるので、0.５％以下の含有で
あれば本発明の効果を阻害することなく許される。Zr，
Ｖ，Niなどの元素は結晶粒径の調整に効果がある元素で
ある。各々0.０５％以下の含有量であれば、本発明の効
果を阻害しないからその含有を許される。Fe、Siはアル
ミニウム地金の不純物として存在する元素であるが、0.
２％を越えて含有されると成形加工性が劣化するので、
0.２％以下、望ましくは0.１％以下とする。
【００１５】本発明合金板の製造は、通常のＤＣ鋳造、
均質化処理、熱間圧延、冷間圧延、中間焼鈍、冷間圧
延、最終焼鈍の工程で行われることは前述した如くであ
るが、本発明の効果は以下のような製造条件を採用した
場合において、特に著しい。
均質化処理、熱間圧延、冷間圧延、中間焼鈍、冷間圧
延、最終焼鈍の工程で行われることは前述した如くであ
るが、本発明の効果は以下のような製造条件を採用した
場合において、特に著しい。
【００１６】鋳塊の製造方法としては、通常のＤＣ鋳造
法（半連続鋳造法）を適用すればよい。また鋳塊の均質
化処理は、鋳造時に生成したMgなどの元素の均質分布に
よる、強度、成形加工性の向上に必要な工程であり、４
００〜５５０℃の温度範囲で２４時間以下の加熱をする
ことが望ましい。
法（半連続鋳造法）を適用すればよい。また鋳塊の均質
化処理は、鋳造時に生成したMgなどの元素の均質分布に
よる、強度、成形加工性の向上に必要な工程であり、４
００〜５５０℃の温度範囲で２４時間以下の加熱をする
ことが望ましい。
【００１７】均質化処理後は、通常の方法で熱間圧延を
行うが、３７０℃以上で熱間圧延が終了することが望ま
しい。これは３７０℃以上で再結晶が起こり、熱間圧延
した板の状態で均一な結晶粒径が得られ、最終焼鈍板の
成形加工性、特に集合組織の制御に効果がある。３７０
℃以上で熱間圧延が終了出来ない場合は、熱間圧延板を
３７０℃以上の温度で焼鈍することが望ましい。
行うが、３７０℃以上で熱間圧延が終了することが望ま
しい。これは３７０℃以上で再結晶が起こり、熱間圧延
した板の状態で均一な結晶粒径が得られ、最終焼鈍板の
成形加工性、特に集合組織の制御に効果がある。３７０
℃以上で熱間圧延が終了出来ない場合は、熱間圧延板を
３７０℃以上の温度で焼鈍することが望ましい。
【００１８】熱間圧延後は、通常の冷間圧延を行うが、
中間焼鈍前の冷間圧下率は７０〜８５の範囲として冷間
圧延集合組織を充分に発達させることが望ましい。７０
％未満では冷間圧延集合組織の発達が充分でなく、一方
８５％を越えると冷間圧延集合組織の（１１２）成分が
増加するので望ましくない。
中間焼鈍前の冷間圧下率は７０〜８５の範囲として冷間
圧延集合組織を充分に発達させることが望ましい。７０
％未満では冷間圧延集合組織の発達が充分でなく、一方
８５％を越えると冷間圧延集合組織の（１１２）成分が
増加するので望ましくない。
【００１９】中間焼鈍は、通常のバッチ式炉または連続
焼鈍装置で行うことができる。バッチ式炉の場合、例え
ば３００〜４００℃の温度範囲で２４時間以下焼鈍すれ
ばよい。一方、連続焼鈍装置の場合は、例えば３５０〜
５２０℃の温度範囲で１分以下の保持を行えばよい。
焼鈍装置で行うことができる。バッチ式炉の場合、例え
ば３００〜４００℃の温度範囲で２４時間以下焼鈍すれ
ばよい。一方、連続焼鈍装置の場合は、例えば３５０〜
５２０℃の温度範囲で１分以下の保持を行えばよい。
【００２０】中間焼鈍後、所望の板まで冷間圧延し、最
後に焼鈍をおこなう。最終焼鈍は通常のバッチ式炉また
は連続焼鈍装置で行えばよい。バッチ式では３００〜４
００℃で２４時間以下の焼鈍を行う。一方、連続焼鈍装
置では３５０〜５２０℃で１分以下の焼鈍を行う。な
お、連続焼鈍温度範囲を４８０〜５２０℃とし、焼鈍後
１０℃／秒以上の冷却速度で冷却することによって、結
晶粒径を３５〜８０μmとすることに加えて、軽度の加
工度の成形加工時に発生し易いストレッチャーストレイ
ンマークの防止に効果がある。
後に焼鈍をおこなう。最終焼鈍は通常のバッチ式炉また
は連続焼鈍装置で行えばよい。バッチ式では３００〜４
００℃で２４時間以下の焼鈍を行う。一方、連続焼鈍装
置では３５０〜５２０℃で１分以下の焼鈍を行う。な
お、連続焼鈍温度範囲を４８０〜５２０℃とし、焼鈍後
１０℃／秒以上の冷却速度で冷却することによって、結
晶粒径を３５〜８０μmとすることに加えて、軽度の加
工度の成形加工時に発生し易いストレッチャーストレイ
ンマークの防止に効果がある。
【００２１】
【実施例】本発明によるものの具体的な実施例について
説明すると、本発明者等は次の表１に示す化学成分を有
するアルミニウム合金による厚さ７０mmのＤＣ鋳塊を片
側１０mm面削後、４４０℃で８時間、続いて５２０℃で
４時間の均質化処理後、厚さ６mmまで熱間圧延した。
説明すると、本発明者等は次の表１に示す化学成分を有
するアルミニウム合金による厚さ７０mmのＤＣ鋳塊を片
側１０mm面削後、４４０℃で８時間、続いて５２０℃で
４時間の均質化処理後、厚さ６mmまで熱間圧延した。
【００２２】
【表１】
【００２３】前述のような熱間圧延終了温度は３８５℃
であった。次に厚さ1.３mmまで冷間圧延圧下率７８％の
冷間圧延を施したが、エッジ部の割れが著しくなってき
たので、その段階で３４０℃で１時間の中間焼鈍を行
い、ついで厚さ１mmまで冷間圧延し、最後に５００℃に
急速加熱し、その温度に２秒間保持後、４０℃／秒の冷
却速度で冷却する最終焼鈍を行い、供試材とした。
であった。次に厚さ1.３mmまで冷間圧延圧下率７８％の
冷間圧延を施したが、エッジ部の割れが著しくなってき
たので、その段階で３４０℃で１時間の中間焼鈍を行
い、ついで厚さ１mmまで冷間圧延し、最後に５００℃に
急速加熱し、その温度に２秒間保持後、４０℃／秒の冷
却速度で冷却する最終焼鈍を行い、供試材とした。
【００２４】得られた各供試材の機械的性質、深絞り
性、結晶粒径、Ｘ線回折から求めた逆Schlutz 極点図に
よって得られる（２２０）方位集積度、（２２４）方位
集積度を求めた。（２２０）方位は（１１０）方位と、
（２２４）方位は（１１２）方位と等価である。これら
の結果は次の表２に示す。なお、総合判定は、引張強さ
が２００Ｎ／mm2 以上で、限界絞り比ＬＤＲが2.１５以
上でしかもストレッチャーストレインマークの発生しな
いものを良（○）とした。そしてそのいずれかを満足し
ないものを不可（×）とした。
性、結晶粒径、Ｘ線回折から求めた逆Schlutz 極点図に
よって得られる（２２０）方位集積度、（２２４）方位
集積度を求めた。（２２０）方位は（１１０）方位と、
（２２４）方位は（１１２）方位と等価である。これら
の結果は次の表２に示す。なお、総合判定は、引張強さ
が２００Ｎ／mm2 以上で、限界絞り比ＬＤＲが2.１５以
上でしかもストレッチャーストレインマークの発生しな
いものを良（○）とした。そしてそのいずれかを満足し
ないものを不可（×）とした。
【００２５】
【表２】
【００２６】前記したような表２の結果によるならば、
本発明のアルミニウム合金板は（２２０）方位集積度１
０％以上かつ（２２０）方位と（２２４）方位の集積度
の比が1.５以上で３０〜８０μm の範囲の結晶粒径を有
しており、引張強さが２００Ｎ／mm2 以上で、しかも限
界絞り比が2.１５以上の良好な深絞り成形加工性を示し
ていることが明かである。
本発明のアルミニウム合金板は（２２０）方位集積度１
０％以上かつ（２２０）方位と（２２４）方位の集積度
の比が1.５以上で３０〜８０μm の範囲の結晶粒径を有
しており、引張強さが２００Ｎ／mm2 以上で、しかも限
界絞り比が2.１５以上の良好な深絞り成形加工性を示し
ていることが明かである。
【００２７】
【発明の効果】以上説明したような本発明によるとき
は、優れた引張強度その他の機械的性質を有すると共に
好ましい成形加工性を有するアルミニウム合金板を提供
し得るもので、即ち軽量でしかも高強度且つ高度の成形
加工性を具備することから自動車その他の車輌類や電気
機械機器用部品などとして有利な製品を提供し得るもの
であるから工業的にその効果の大きい発明である。
は、優れた引張強度その他の機械的性質を有すると共に
好ましい成形加工性を有するアルミニウム合金板を提供
し得るもので、即ち軽量でしかも高強度且つ高度の成形
加工性を具備することから自動車その他の車輌類や電気
機械機器用部品などとして有利な製品を提供し得るもの
であるから工業的にその効果の大きい発明である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 土田 孝之 静岡県庵原郡蒲原町蒲原１丁目34番１号 株式会社日軽技研内 (72)発明者 篠原 勝 静岡県庵原郡蒲原町蒲原１丁目34番１号 株式会社日軽技研内
Claims (1)
- 【請求項１】 wt％で、Mg：２〜６％、Mn：0.０３〜0.
２０％、Cr：0.０１〜0.１０％、Ti：0.００５〜0.１０
％、Ｂ：0.００１〜0.０２％を含有し、板の面における
（１１０）方位の集積度が１０％以上で、かつ（１１
０）方位と（１１２）方位の集積度の比が1.５以上であ
り、しかも結晶粒径が３５〜８０μm であることを特徴
とする深絞り成形用アルミニウム合金板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12290792A JPH05295476A (ja) | 1992-04-17 | 1992-04-17 | 深絞り成形用アルミニウム合金板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12290792A JPH05295476A (ja) | 1992-04-17 | 1992-04-17 | 深絞り成形用アルミニウム合金板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05295476A true JPH05295476A (ja) | 1993-11-09 |
Family
ID=14847568
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12290792A Pending JPH05295476A (ja) | 1992-04-17 | 1992-04-17 | 深絞り成形用アルミニウム合金板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05295476A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6221182B1 (en) * | 1998-09-02 | 2001-04-24 | Alcoa Inc. | Al-Mg based alloy sheets with good press formability |
| US6334916B1 (en) | 1998-09-10 | 2002-01-01 | Kobe Steel Ltd. | A1-Mg-Si based alloy sheet |
| JP2008025957A (ja) * | 2006-07-25 | 2008-02-07 | Showa Denko Kk | 圧延素板 |
-
1992
- 1992-04-17 JP JP12290792A patent/JPH05295476A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6221182B1 (en) * | 1998-09-02 | 2001-04-24 | Alcoa Inc. | Al-Mg based alloy sheets with good press formability |
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