JPH0526299Y2 - - Google Patents

Description

【考案の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本考案は、デイーゼルエンジンに燃料を噴射供
給する燃料噴射装置に関し、特に、燃料圧力を受
けてリフトするニードル弁の該リフト量に応じて
燃料噴射用の噴孔の開口面積を変化させるピント
ル型の燃料噴射ノズルを備えたものの改良に関す
る。尚、本考案では、ピントル型の燃料噴射ノズ
ルは、ニードル弁のリフト範囲のうちニードル弁
が燃料噴孔を絞つた状態で得られるスロツトル域
が比較的広いいわゆるスロツトル型のものをも含
む。

（従来の技術） 従来、この種のピントル型燃料噴射ノズルの一
例として、例えば特開昭57−151058号公報等に開
示されているように、ニードル弁の後端側に該ニ
ードル弁と同軸上に摺動自在なプランジヤ部材を
設け、該プランジヤ部材への燃料圧力の印加によ
りニードル弁の所定リフト量以上でのリフトを抑
制して、該ニードル弁のリフト範囲のうちニード
ル弁が燃料噴孔を絞つた状態のスロツトル域を一
定時間持続させるようにすることにより、燃料噴
射率を自己制御し得るようにしたものはよく知ら
れている。

（考案が解決しようとする課題） しかし、この従来のものでは、１回の燃料噴射
期間中の前半期はスロツトル域により燃料噴射率
の低下を図り得るが、後半期には燃料圧力の増大
によるニードル弁のリフト量の増大が許容されて
燃料噴射率が通常の噴射率に増大することにな
る。このため、エンジンの低負荷時に燃料噴射率
の低下によつて燃費の向上及びノツキングの低減
化を狙つたとしても、上記噴射期間後半期の燃料
噴射率の増大により目的を有効に達成することが
できなくなる虞れがあつた。

本考案は斯かる点に鑑みてなされたもので、そ
の目的とするところは、上記説明したプランジヤ
部材を備えたピントル型の燃料噴射ノズルに対し
て、そのプランジヤ部材のニードル弁に対するリ
フトの抑制力をエンジン負荷に応じて変動する燃
料噴射ポンプの特定条件に基づいて変化させるよ
うにすることにより、プランジヤ部材を持つ燃料
噴射ノズルにおける燃料噴射率の自己制御特性を
活用しつつ、エンジンの低負荷域ではその噴射期
間の後半期での噴射率の増大を抑制して、噴射期
間の全体に亘つて低燃料噴射率を維持できるよう
にし、よつてエンジンの低負荷時の燃費の向上及
びノツキングの低減化を有効に実現できるように
することにある。

（課題を解決するための手段） 上記の目的を達成するために、本考案では、デ
イーゼルエンジンの低負荷時にポンプ室内の燃料
をリリーフして該ポンプ室内の圧力を高負荷時よ
りも低下させることにより、燃料噴射時期を遅ら
せる噴射時期制御機構を有するとともに、燃料を
吐出しかつその吐出行程の少なくとも前半部で燃
料吐出圧力特性がエンジン負荷の変化に拘らず略
一定となる特性を有する燃料噴射ポンプを備え
る。

また、上記燃料噴射ポンプの吐出燃料圧力がリ
フト方向たる後方向に作用する第１受圧面が形成
され、上記燃料噴射ポンプからの吐出燃料圧力の
作用により後方向にリフトして開弁するニードル
弁と、該ニードル弁の後端側にニードル弁と同軸
上に摺動自在に設けられ、先端がニードル弁の後
端部に対峙し、後端面に上記燃料噴射ポンプから
の吐出燃料圧力が上記リフト方向と反対方向に作
用する第２受圧面が形成されたプランジヤ部材と
を有し、該プランジヤ部材の受圧により上記ニー
ドル弁のリフト量を抑制するピントル型の燃料噴
射ノズルを備える。

そして、上記燃料噴射ノズルのプランジヤ部材
の中間部に、上記燃料噴射ポンプのポンプ室内の
圧力が上記リフト抑制方向と反対方向に作用して
ニードル弁に対するリフト抑制力を低減する第３
受圧面を設ける。

（作用） 燃料噴射ポンプの吐出燃料圧力はニードル弁の
第１受圧面に該ニードル弁をリフトさせる方向た
る後方向に作用し、またプランジヤ部材に対して
はその第２受圧面に上記ニードル弁のリフト方向
と反対方向に作用する。このポンプの吐出燃料圧
力は、燃料吐出行程の少なくとも前半部でエンジ
ン負荷の変化に拘らず略一定となる特性を有する
ので、燃料噴射ノズルに第３受圧面がない場合、
吐出燃料圧力の作用するニードル弁及びプランジ
ヤ部材については、エンジンの負荷状態の如何に
拘らず同様の動きとなり、ニードル弁のリフト特
性も一定となる。

しかし、本考案では、上記燃料噴射ノズルのプ
ランジヤ部材の中間部に、燃料噴射ポンプのポン
プ室内の圧力がリフト抑制方向と反対方向に作用
してニードル弁に対するリフト抑制力を低減する
第３受圧面が設けられているので、この第３受圧
面へポンプ室内の圧力が上記第２受圧面によるプ
ランジヤ部材のリフト抑制方向と反対方向に作用
することにより、プランジヤ部材のニードル弁に
対するリフト抑制力が変わり、エンジンの負荷に
応じて燃料噴射率を変えることができる。

すなわち、エンジンの低負荷時に、燃料噴射時
期を遅らせるために燃料噴射ポンプの噴射時期制
御機構によりポンプ室内の燃料がリリーフされて
その内圧が高負荷時よりも低下したとき、それに
伴い、そのポンプ室内の圧力が作用するノズルの
第３受圧面への圧力も低下する。一方、燃料噴射
ポンプの燃料吐出行程の少なくとも前半部で燃料
吐出圧力特性がエンジン負荷の変化に拘らず略一
定で、プランジヤ部材の第２受圧面に対する燃料
吐出圧力の作用も負荷に関係なく略一定となるの
で、上記第３受圧面への圧力が低下した分だけ、
プランジヤ部材のニードル弁に対するリフト抑制
力が増大し、ニードル弁のリフト量が抑制され
て、燃料噴射率が噴射期間の後半期を含む全体に
亘つて低下されることになる。よつてエンジンの
燃費向上やノツキングの低減化が図られる。

逆に、エンジンの高負荷時には、上記燃料噴射
ポンプのポンプ室から燃料がリリーフされず、そ
のポンプ室の内圧が上昇するので、燃料噴射ノズ
ルの第３受圧面に作用する圧力も増大して該第３
受圧面によるプランジヤ部材のリフト抑制力が低
減され、このリフト抑制力の低減によりニードル
弁のリフト量が増大して燃料噴射率が増大し、よ
つてエンジンの出力を増大確保できる。

（実施例） 以下、本考案の実施例を図面に基づいて詳細に
説明する。

第２図は本考案の実施例に係る分配型燃料噴射
ポンプＡを示し、１はハウジング、２は該ハウジ
ング１内に形成された燃料が貯溜される密閉状の
ポンプ室、３はエンジン（図示せず）と同期して
回転するドライブシヤフト４に取り付けられて燃
料を圧送するフイードポンプ、５は該フイードポ
ンプ３で発生した燃料圧力をエンジン回転数に比
例するように調整するレギユレーテイングバルブ
であつて、上記フイードポンプ３とレギユレーテ
イングバルブ５とにより、エンジン回転数に応じ
て変動する燃料圧力をポンプ室２内に発生するよ
うになされている。

６はハウジング１に形成したシリンダ７内を回
転しながら摺動してシリンダ７内の高圧室７ａの
燃料を縦孔６ａを介して燃料吐出通路８に送り出
すプランジヤであつて、該プランジヤ６の基端部
にはエンジンの気筒数に対応する数の山を有する
カム面９ａが形成されたカムデイスク９が固定さ
れ、該カムデイスク９と上記ドライブシヤフト４
とはドライビングデイスク１０を介して一体回転
可能に連結されている。一方、１１は上記ドライ
ビングデイスク１０の回りにドライブシヤフト４
と同心に相対回転可能に支持されたリング状のロ
ーラホルダであつて、該ローラホルダ１１には上
記カムデイスク９のカム面９ａの山数と同数のロ
ーラ１２，１２，……が支承保持され、該ローラ
１２，１２，……にはカムデイスク９のカム面９
ａがプランジヤスプリング１３によつて押し付け
られており、カムデイスク９がそのカム面９ａを
ローラ１２，１２，……に当接しながら回転する
ことにより、プランジヤ６にエンジンに供給され
る燃料の吸入圧送のための往復動とエンジンの各
気筒への分配のための回転とを同時に行わせる。
そして、上記プランジヤ６のシリンダ７内での往
復動により燃料を吐出し、かつそのとき、第４図
ａに示すように、その燃料吐出行程の前半部で燃
料吐出圧力特性（尚、第４図ａでは燃料噴射ポン
プＡから燃料を後述の燃料噴射ノズルＢに供給す
る吐出管の内圧にて示している）がエンジン負荷
の変化に拘らず略一定となる特性とされている。

また、上記ハウジング１の底壁内にはシリンダ
１４が形成され、該シリンダ１４内にはシリンダ
１４内を上記ポンプ室２に連通する加圧室１４ａ
に区画するタイマピストン１５が摺動可能に嵌装
され、該タイマピストン１５は一端を上記ローラ
ホルダ１１に固定せしめたレバー１６の他端に連
結されており、タイマピストン１５の加圧室１４
ａに臨む受圧面に対しポンプ室２内の燃料圧力を
作用させてタイマピストン１５をタイマスプリン
グ１７の付勢力に抗して移動させ、このタイマピ
ストン１５の移動によりレバー１６を介してロー
ラホルダ１１を回動させて、ローラ１２，１２，
……とカムデイスク９のカム面９ａとの接触位置
を相対的に変化させることにより、燃料噴射時期
をポンプ室２内の燃料圧力に応じて調整し、エン
ジンの低回転時に燃料圧力が低い場合には燃料噴
射時期を遅らせ、またエンジン回転数の上昇によ
り燃料圧力が高くなると燃料噴射時期を進ませる
ように構成されている。

１８は上記プランジヤ６のポンプ室２内に突出
する部分に摺動自在に外嵌合されたコントロール
スリーブであつて、該コントロールスリーブ１８
は、プランジヤ６によつて燃料が吸入加圧される
シリンダ７内の高圧室７ａをプランジヤ６の上記
縦孔６ａを介してポンプ室２に連通するカツトオ
フポート６ｂ，６ｂを開閉制御し、コントロール
スリーブ１８をプランジヤ６上で図中左方へ移動
させたときにはカツトオフポート６ｂ，６ｂの開
口時期を早めて燃料噴射量を減少させ、逆に右方
へ移動させたときにはカツトオフポート６ｂ，６
ｂの開口時期を遅くして燃料噴射量を増加させる
ようになされている。

また、１９はアクセルペダル（図示せず）に連
動するコントロールレバーであつて、該コントロ
ールレバー１９はハウジング１の上壁にコントロ
ールレバーシヤフト２０を介して軸支され、該シ
ヤフト２０のポンプ室２内に臨む内端部には偏心
ピン２１が取り付けられ、該偏心ピン２１にはガ
バナスプリング２２を介してテンシヨンレバー２
３の上端部が連結され、該テンシヨンレバー２３
の下端部はハウジング１に軸支せしめたコレクタ
レバー２４にピン２５により枢支されている。ま
た、該ピン２５にはスタートレバー２６がテンシ
ヨンレバー２３に対して回動自在に枢支され、該
スタートレバー２６の上端部には下端部がテンシ
ヨンレバー２３に当接する板ばねよりなるスター
トスプリング２７の上端部が固定されている一
方、下端部には上記コントロールスリーブ１８に
係合するボールヘツドピン２８が立設されてお
り、エンジンの負荷に応じてコントロールレバー
１９の角度を変えてガバナスプリング２２の張力
を変化させ、このガバナスプリング２２の張力変
化によりテンシヨンレバー２３を揺動させてコン
トロールスリーブ１８を移動させることにより、
燃料噴射量を制御するように構成されている。

２９はポンプ室２に内蔵された遠心力フライウ
エイト機構であつて、該フライウエイト機構２９
は、ハウジング１に固定したガバナシヤフト３０
に回転自在に支承され上記ドライブシヤフト４に
よりガバナギヤ３１を介して回転駆動されるフラ
イウエイトホルダ３２と、該フライウエイトホル
ダ３２内に組み込まれたガバナウエイト３３，３
３，……と、上記ガバナシヤフト３０にスライド
可能に取り付けられたガバナスリーブ３４とで構
成され、遠心力によるガバナウエイト３３，３
３，……の拡張動作によつてガバナスリーブ３４
をスライドさせ、該ガバナスリーブ３４のスライ
ドにより上記スタートレバー２６を介してコント
ロールスリーブ１８の動きを制御し、燃料噴射量
をエンジン回転数に応じて調整するものである。

また、３５は上記タイマピストン１５による燃
料噴射時期をエンジン負荷に応じて補正制御する
噴射時期制御機構（ロードタイマ）であつて、該
噴射時期制御機構３５は、上記遠心力フライウエ
イト機構２９のガバナスリーブ３４に形成した孔
３６を介して上記ポンプ室２とフイードポンプ３
の吸入側とを連通する燃料リリーフ通路３７を有
し、エンジンの低負荷時に、上記ガバナスリーブ
３４の図で右方向への移動による孔３６の開放に
よりリリーフ通路３７を開き、該リリーフ通路３
７を介してポンプ室２内の燃料をリリーフしてポ
ンプ室２内の燃料圧力をエンジンの高負荷時より
も低下させることにより、燃料噴射時期を遅らせ
るように構成されている。

一方、第１図は上記燃料噴射ポンプＡのプラン
ジヤ６により吐出圧送された燃料（吐出燃料）を
エンジンの燃焼室に噴射供給するピントル型の燃
料噴射ノズルＢを示す。該ノズルＢは、先端側
（図で下側）にエンジンの燃焼室に臨む燃料噴孔
５１が、また後端側（同上側）に上記燃料噴射ポ
ンプＡの燃料吐出通路８に接続された燃料導入口
５２がそれぞれ開口するノズルボデイ５０を備え
ている。該ノズルボデイ５０内には後端側から先
端側に向かつて順にシリンダ５３、スプリング室
５４、ニードル弁支持孔５５及び燃料圧力室５６
が形成され、これらの空洞部は上記燃料導入口５
２及び燃料噴孔５１と同軸上にかつ互いに連通す
るように設けられている。また、上記燃料導入口
５２と燃料圧力室５６（燃料噴孔５１）とはノズ
ルボデイ５０に上記の空洞部をバイパスするよう
に形成した燃料通路５７によつて連通されてい
る。

上記スプリング室５４から燃料噴孔５１までの
空洞部内にはニードル弁５８がニードル弁支持孔
５５にて液密支持されて摺動自在に嵌装されてい
る。該ニードル弁５８は、上記スプリング室５４
内に配置されたスプリング受部５８ａと、ニード
ル弁支持孔５５内を摺動するピストン部５８ｂ
と、ニードル弁５８の中間部に形成され、上記燃
料圧力室５６内の燃料圧つまり燃料噴射ポンプＡ
からの燃料吐出圧がニードル弁５８のリフト方向
たる後方向に作用する中間受圧面５８ｃと、上記
燃料噴孔５１を開閉する弁部５８ｄと、燃料噴孔
５１内に配置されたスロツトル部５８ｅと、上記
弁部５８ｄの近傍であるニードル弁５８先端部に
形成され、かつノズルボデイ５０の先端部とその
内部のニードル弁５８との間の間隙を介して上記
燃料圧力室５６に連通されて、該燃料圧力室５６
からの燃料圧（燃料噴射ポンプＡからの燃料吐出
圧）がニードル弁５８のリフト方向たる後方向に
作用する先端受圧面５８ｆとを備えてなり、この
先端受圧面５８ｆと上記中間受圧面５８ｃとで本
考案の第１受圧面を構成している。また、上記ス
ロツトル部５８ｅと燃料噴孔５１の壁面との間に
は一定の間隙が形成されている。

また、上記スプリング室５４内には一端を上記
ニードル弁５８のスプリング受部５８ａに当接せ
しめて該ニードル弁５８を閉弁方向（先端方向）
に付勢するノズルスプリング５９が縮装されてお
り、燃料噴射ポンプＡからの高圧吐出燃料が燃料
導入口５２及び燃料通路５７を通つて燃料圧力室
５６に導入されると、該吐出燃料圧力がニードル
弁５８の先端及び中間受圧面５８ｆ，５８ｃ（第
１受圧面）へ作用することで、ニードル弁５８が
ノズルスプリング５９の付勢力に抗して後方（図
で上方）にリフトして開弁され、燃料が燃料噴孔
５１を通つてエンジンの燃焼室内に噴射され、か
つそのときにニードル弁５８のリフト量に応じて
そのスロツトル部５８ｅと燃料噴孔５１壁面との
間隙の断面積が変化して、ニードル弁５８のリフ
ト量と燃料噴孔５１の開口面積とが第３図に示す
如く変化するように構成されている。すなわち、
ニードル弁５８は、開弁後、先ずスロツトル部５
８ｅが燃料噴孔５１内に位置して該スロツトル部
５８ｅの燃料噴孔５１の絞りにより燃料噴孔５１
の開口面積が略一定に保たれるスロツトル域に入
り、次いで燃料噴孔５１からのスロツトル部５８
ｅの脱出によりニードル弁５８のリフト量に比例
して燃料噴孔５１の開口面積が増大する比例変化
域に移行した後、ニードル弁支持孔５５上側のス
トツパ部５５ａへのピストン部５８ｂの当接によ
りフルリフト位置にリフトされる。

また、上記ノズルボデイ５０後部のシリンダ５
３内にはプランジヤ部材６０が摺動自在に嵌挿さ
れている。該プランジヤ部材６０はその先端部
（ニードル弁５８側部分）に上記スプリング室５
４内に延びるロツド部６０ａを有し、該ロツド部
６０ａの先端は上記ニードル弁５８のスプリング
受部５８ａに凹設した嵌合孔５８ｆ内に遊嵌合さ
れ、その嵌合孔５８ｆの底面とロツド部６０ａ先
端との間には所定の間隙ｄがあけられている。ま
た、上記ロツド部６０ａのスプリング室５４内に
臨む後端には上記ノズルスプリング５９の他端を
受けるスプリング受部６０ｂが一体に設けられて
いる。よつて、プランジヤ部材６０はニードル弁
５８後端側にニードル弁５８と同軸上に摺動自在
に配設され、該プランジヤ部材６０のロツド部６
０ａ先端はニードル弁５８の後端部たるスプリン
グ受部５８ａに間隙ｄをあけて対峙されている。
また、プランジヤ部材６０の後端面には、上記燃
料導入口５２に導入された燃料噴射ポンプＡから
の吐出燃料圧力が上記ニードル弁５８のリフト方
向と反対方向に作用する第２受圧面６０ｄが形成
されており、このプランジヤ部材６０後端の第２
受圧面６０ｄに作用する高圧の吐出燃料圧力の受
圧により、プランジヤ部材６０のロツド部６０ａ
先端とニードル弁５８のスプリング受部５８ａと
の間に間隙ｄがある状態ではノズルスプリング５
９のばね力を介して、またロツド部６０ａ先端が
スプリング受部５８ａに当接した状態では直接的
にそれぞれニードル弁５８のリフト量を抑制する
ように構成されている。

さらに、本考案の特徴として、上記燃料噴射ノ
ズルＢのノズルボデイ５０にはそのシリンダ５３
の側方に該シリンダ５３に連通する環状シリンダ
６１がシリンダ５３を取り囲むように形成され、
該環状シリンダ６１内には上記プランジヤ部材６
０の中間部の外周に一体に突設した環状のピスト
ン部６０ｃが摺動自在に嵌合され、該ピストン部
６０ｃにより環状シリンダ６１内は、プランジヤ
部材６０をニードル弁５８に対するリフト抑制力
を低減する方向（ニードル弁５８から離れる方
向）に押圧する環状の圧力室６２と、シリンダ５
３内に常時連通する連通室６３とに区画されてい
る。上記圧力室６２はノズルボデイ５０の連通路
６４及び該ノズルボデイ５０に取り付けた管継手
６５を介して上記燃料噴射ポンプＡのポンプ室２
に連通され、上記ピストン部６０ｃの圧力室６２
側の面は、上記燃料噴射ポンプＡのポンプ室２内
の圧力が上記第２受圧面６０ｄによるプランジヤ
部材６０のリフト抑制方向と反対方向に作用して
ニードル弁に対するリフト抑制力を低減する第３
受圧面６０ｅとされている。一方、連通室６３
は、上記燃料圧力室５６からニードル弁５８のピ
ストン部５８ｂとニードル弁支持孔５５との間の
微小間隙を通つてスプリング室５４内に漏出した
リーク燃料を管継手６６を介してノズルＢ外の燃
料タンク（図示せず）に排出するための燃料排出
通路６７に連通されている。

次に、上記実施例の作動について説明するに、
基本的には、燃料噴射ポンプＡから燃料が、吐出
行程の前半部で燃料吐出圧力がエンジン負荷の変
化に拘ず略一定となる特性で吐出される。このポ
ンプＡから吐出された高圧燃料が燃料噴射ノズル
Ｂに圧送されると、該高圧燃料は、燃料噴射ノズ
ル７の燃料導入口５２から燃料通路５７を経て燃
料圧力室５６に導入され、該燃料圧力室５６に臨
むニードル弁５８の中間受圧面５８ｃを、また燃
料圧力室５６に連通する先端受圧面５８ｆをそれ
ぞれ後方向に押圧して該ニードル弁５８をノズル
スプリング５９の付勢力に抗してリフトさせて開
弁させ、このニードル弁５８の開弁により燃料圧
力室５６内の燃料が燃料噴孔５１を通つてエンジ
ンの燃焼室に噴射供給される。

また、上記燃料噴射ノズルＢの燃料導入口５２
に導入された高圧燃料の圧力はシリンダ５３内の
プランジヤ部材６０後端の第２受圧面６０ｄにも
作用してプランジヤ部材６０をニードル弁５８側
に押圧し、このプランジヤ部材６０への燃料圧力
の印加により上記ニードル弁５８のリフト動作が
制御される。

さらに、エンジンの負荷状態に応じて燃料噴射
ポンプＡにおけるポンプ室２内の燃料圧力が制御
され、エンジンが高負荷域にあるときには、ポン
プ室２内の燃料はリリーフされず、その燃料圧力
が高圧に保たれて該燃料圧力に応じてタイマピス
トン１５が移動制御され、燃料噴射時期が通常の
制御特性でもつて制御されるが、エンジンの低負
荷時には、遠心力フライウエイト機構２９におけ
るガバナスリーブ３４の孔３６の開放によりポン
プ室２内の燃料がリリーフ通路３７を介してリリ
ーフされて、該ポンプ室２内の燃料圧力が低下
し、このことによりタイマピストン１５の移動制
御量が変化して燃料噴射時期が上記高負荷時に比
べて遅れ側に補正制御される。

そして、本実施例では、上記燃料噴射ノズルＢ
に、上記燃料噴射ポンプＡのポンプ室２に連通す
る圧力室６２が形成され、該圧力室６２に臨んで
プランジヤ部材６０には、燃料噴射ポンプＡのポ
ンプ室２の圧力が上記ニードル弁５８に対するリ
フト抑制方向と反対方向に作用することでニード
ル弁５８へのリフト抑制力を低減する第３受圧面
６０ｅが設けられているため、プランジヤ部材６
０のニードル弁５８に対するリフト抑制力がエン
ジンの負荷状態に応じて変化する。

すなわち、燃料噴射ポンプＡからの燃料吐出圧
力特性が吐出行程の前半部でエンジン負荷の変化
に拘らず略一定であり、この燃料吐出圧を第２受
圧面６０ｄにて受けるプランジヤ部材６０の燃料
吐出圧による作用はエンジン負荷に関係なく略一
定となるが、これに対し、エンジンの低負荷時
は、上記燃料噴射ポンプＡのポンプ室２の燃料圧
力の低下に伴い、上記ノズルＢの圧力室６２にお
いてプランジヤ部材６０の第３受圧面６０ｅに作
用する圧力も下がるので、この低下分だけ、プラ
ンジヤ部材６０のニードル弁５８に対するリフト
抑制力が強くなり、プランジヤ部材６０によりニ
ードル弁５８のリフトが抑制されてそのリフト量
が低く保たれる。その結果、第４図ｂで一点鎖線
にて示すように、燃料噴射率が燃料噴射期間の前
半から後半にかけて低く抑えられ、噴射期間の後
半期でも第４図ｂで破線（従来例を示している）
にて示す如く燃料噴射率が増大することはなく、
よつて燃費の向上やノツキングの低減化を図るこ
とができる。

一方、エンジンが高負荷域になると、燃料噴射
ポンプＡのポンプ室２の燃料圧力の上昇によりノ
ズルＢの圧力室６２の内圧も上昇し、プランジヤ
部材６０の第３受圧面６０ｅに作用する圧力も上
がるので、その分、プランジヤ部材６０のニード
ル弁５８へのリフト抑制力が低減されてニードル
弁５８のリフト量が増大する。その結果、第４図
ｂで実線にて示すように、燃料噴射率が通常のプ
ランジヤ部材付きノズルと同様に制御されて上記
低負荷時よりも高いレベルに修正され、よつて高
負荷時のエンジン出力を確保することができる。

しかも、こうしたエンジン負荷に応じた燃料噴
射率の可変制御を、通常のプランジヤ部材付きの
ピントル型燃料噴射ノズルに対して圧力室６２を
追加し、その圧力室６２を燃料噴射ポンプＡにお
けるポンプ室２への連通させるだけの簡単な変更
で達成することができる。

（考案の効果） 以上の如く、本考案によれば、デイーゼルエン
ジンの低負荷時にポンプ室内の燃料をリリーフし
てポンプ室内の圧力を高負荷時よりも低下させ、
かつ燃料の吐出行程の少なくとも前半部で燃料吐
出圧力特性がエンジン負荷の変化に拘らず略一定
となる特性を有する燃料噴射ポンプと、該燃料噴
射ポンプからの吐出燃料圧力をニードル弁のリフ
ト方向と反対方向に作用させてニードル弁のリフ
トを抑制するプランジヤ部材を有するピントル型
の燃料噴射ノズルとを組み合わせ、上記ノズルの
プランジヤ部材に、燃料噴射ポンプのポンプ室内
の圧力がニードル弁に対するリフト抑制方向と反
対方向に作用してニードル弁のリフト抑制力を低
減する受圧面を形成し、この受圧面を用いてプラ
ンジヤ部材のニードル弁に対するリフト抑制力を
燃料噴射ポンプにおけるポンプ室内の燃料圧力で
制御するようにしたことにより、プランジヤ部材
を有する燃料噴射ノズルの持つ燃料噴射量の自己
制御特性を有効に活かしつつ、簡単な構成で、エ
ンジンの低負荷時に噴射期間後半期の燃料噴射率
の増大を抑制して燃料噴射率の低下を確保でき、
よつてデイーゼルエンジンの低負荷時における燃
費の向上及びノツキングの低減化を有効に実現す
ることができるものである。

【図面の簡単な説明】

図面は本考案の実施例を示し、第１図は燃料噴
射ノズルの縦断面図、第２図は燃料噴射ポンプの
断面図、第３図は燃料噴射ノズルのニードル弁リ
フト量に対する噴孔の開口面積の関係を示す特性
図、第４図は燃料噴射ポンプの燃料吐出圧力特性
及び燃料噴射ノズルの燃料噴射率特性を示す特性
図である。 Ａ……燃料噴射ポンプ、２……ポンプ室、６…
…プランジヤ、７……シリンダ、７ａ……高圧
室、１５……タイマピストン、１８……コントロ
ールスリーブ、２９……遠心力フライウエイト機
構、３５……噴射時期制御機構、３６……孔、３
７……燃料リリーフ通路、Ｂ……燃料噴射ノズ
ル、５１……燃料噴孔、５２……燃料導入口、５
３……シリンダ、５６……燃料圧力室、５８……
ニードル弁、５８ｃ……中間受圧面（第１受圧
面）、５８ｄ……弁部、５８ｅ……スロツトル部、
５８ｆ……先端受圧面（第１受圧面）、６０……
プランジヤ部材、６０ｃ……ピストン部、６０ｄ
……第２受圧面、６０ｅ……第３受圧面、６２…
…圧力室。

Claims (1)

1. 【実用新案登録請求の範囲】 エンジンの低負荷時にポンプ室内の燃料をリリ
   ーフして該ポンプ室内の圧力を高負荷時よりも低
   下させることにより、燃料噴射時期を遅らせる噴
   射時期制御機構を有するとともに、燃料を吐出し
   かつその吐出行程の少なくとも前半部で燃料吐出
   圧力特性がエンジン負荷の変化に拘らず略一定と
   なる特性を有する燃料噴射ポンプを備える一方、 上記燃料噴射ポンプの吐出燃料圧力がリフト方
   向たる後方向に作用する第１受圧面が形成され、
   上記燃料噴射ポンプからの吐出燃料圧力の作用に
   より後方向にリフトして開弁するニードル弁と、
   該ニードル弁の後端側にニードル弁と同軸上に摺
   動自在に設けられ、先端がニードル弁の後端部に
   対峙し、後端面に上記燃料噴射ポンプからの吐出
   燃料圧力が上記リフト方向と反対方向に作用する
   第２受圧面が形成されたプランジヤ部材とを有
   し、該プランジヤ部材の受圧により上記ニードル
   弁のリフト量を抑制するピントル型の燃焼噴射ノ
   ズルを備えてなり、 上記燃料噴射ノズルのプランジヤ部材の中間部
   には、上記燃料噴射ポンプのポンプ室内の圧力が
   上記リフト抑制方向と反対方向に作用してニード
   ル弁に対するリフト抑制力を低減する第３受圧面
   が設けられていることを特徴とするデイーゼルエ
   ンジンの燃料噴射装置。