JPH05257372A - Gap holding member between latent image carrier and developer carrier - Google Patents
Gap holding member between latent image carrier and developer carrierInfo
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- JPH05257372A JPH05257372A JP4086103A JP8610392A JPH05257372A JP H05257372 A JPH05257372 A JP H05257372A JP 4086103 A JP4086103 A JP 4086103A JP 8610392 A JP8610392 A JP 8610392A JP H05257372 A JPH05257372 A JP H05257372A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、電子写真法を用いた画
像形成装置に備えられる潜像担持体と現像剤担持体との
間隙保持部材に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a member for holding a gap between a latent image carrier and a developer carrier provided in an image forming apparatus using electrophotography.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来、電子写真式複写機やレーザプリン
タにおいては、感光材料を円筒表面に層持する潜像担持
体たる感光ドラムに静電潜像を生ぜしめ、電気力により
該静電潜像に現像剤を付着せしめて可視像とする現像方
法が採られており、現像剤を担持する手段としては、一
般的に現像スリーブが用いられている。該現像スリーブ
はアルミニウム等で形成された円筒体で、表面に現像剤
を担持しながら回転して上記感光ドラム表面上の静電潜
像に現像剤を付着せしめるものである。したがって、上
記現像スリーブは感光ドラムの軸線と略平行な軸に軸支
されて回転自在に配設されている。また、該現像スリー
ブと感光ドラムは一定間隙（１００μｍ〜３００μｍ）
を保つように配設されているが、これは、感光ドラムと
現像スリーブの間隙が一定でないと現像むらが生じ、紙
に転写された画像に濃淡を生ずる虞があるからである。2. Description of the Related Art Conventionally, in electrophotographic copying machines and laser printers, an electrostatic latent image is produced on a photosensitive drum, which is a latent image carrier having a photosensitive material layered on a cylindrical surface, and the electrostatic latent image is generated by an electric force. A developing method in which a developer is attached to an image to form a visible image is adopted, and a developing sleeve is generally used as a means for carrying the developer. The developing sleeve is a cylindrical body formed of aluminum or the like, and is rotated while carrying the developer on the surface thereof to adhere the developer to the electrostatic latent image on the surface of the photosensitive drum. Therefore, the developing sleeve is rotatably mounted on an axis substantially parallel to the axis of the photosensitive drum. Also, the developing sleeve and the photosensitive drum have a constant gap (100 μm to 300 μm).
However, if the gap between the photosensitive drum and the developing sleeve is not constant, uneven development may occur, and the image transferred to the paper may be shaded.
【０００３】このように、感光ドラムと現像スリーブの
間隙は現像の良否を左右する因子であって適正かつ一定
である必要がある。つまり、感光ドラム及び現像スリー
ブの素管の真円度，円筒度の振れを小さくすると共に回
転中心を正確に定め、また、感光ドラムと現像スリーブ
の平行を正確に保たなければならない。従来は、この間
隙の保持のために、現像スリーブの両端に間隙保持部材
として図９に示すようなスぺーサコロを設けて現像スリ
ーブを感光ドラム方向に押圧接触させて組み立ててい
る。As described above, the gap between the photosensitive drum and the developing sleeve is a factor that influences the quality of the development and needs to be appropriate and constant. That is, it is necessary to reduce the roundness and cylindricity of the tube of the photosensitive drum and the developing sleeve, to accurately determine the center of rotation, and to keep the photosensitive drum and the developing sleeve in parallel. Conventionally, in order to maintain the gap, spacers as shown in FIG. 9 are provided as gap maintaining members at both ends of the developing sleeve, and the developing sleeve is pressed into contact with the photosensitive drum to assemble.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来例によれば、上記スぺーサコロは回転する感光ドラム
表面と接触して摩耗するため、削れや損傷あるいは変形
を生ずることがあった。特に、長期に亘る使用により現
像スリーブの中間部側を向いたスぺーサコロの端部（図
９においてＡの部分）が開いたり、割れたりすることが
あった。その結果、感光ドラムと現像スリーブの間隙を
一定に保てなくなり、現像むらが発生するという問題点
があった。However, according to the above-mentioned conventional example, the spacer roller comes into contact with the surface of the rotating photosensitive drum and is abraded, so that it may be scraped, damaged or deformed. In particular, the end portion of the spacer roller (the portion A in FIG. 9) facing the intermediate portion side of the developing sleeve sometimes opened or cracked due to long-term use. As a result, there is a problem in that the gap between the photosensitive drum and the developing sleeve cannot be kept constant and uneven development occurs.
【０００５】本発明は上記問題点を解決し、耐久性のあ
る間隙保持部材を提供することを目的としている。An object of the present invention is to solve the above problems and provide a durable gap holding member.
【０００６】[0006]
【課題を解決するための手段】本発明によれば、上記目
的は、表面が無端移動自在な現像剤担持体の軸方向両端
に取り付けられ、該軸と略平行な軸を有して表面が無端
移動自在な潜像担持体と上記現像剤担持体との間隙を一
定に保つ合成樹脂で形成された潜像担持体と現像剤担持
体との間隙保持部材において、合成樹脂の曲げ強さは１
１００ｋｇ／ｃｍ2以上であり、鋼に対する動摩擦係数
が０．２以下となるように設定されていることにより達
成される。SUMMARY OF THE INVENTION According to the present invention, the above object is to attach a surface of an endlessly movable developer carrier to axially opposite ends, and to provide a surface having an axis substantially parallel to the axis. In the gap holding member between the latent image bearing member and the developer bearing member formed of the synthetic resin that keeps the gap between the endlessly movable latent image bearing member and the developer bearing member constant, the bending strength of the synthetic resin is 1
It is 100 kg / cm 2 or more, and it is achieved by setting the dynamic friction coefficient for steel to be 0.2 or less.
【０００７】[0007]
【作用】本発明によれば、潜像担持体と現像剤担持体と
の間隙保持部材を形成する合成樹脂を、ＪＩＳ Ｋ７２
０３に規定される曲げ強さが１１００ｋｇ／ｃｍ2以
上、鈴木式摩擦摩耗試験法における鋼（Ｓ４５Ｃ）に対
する動摩擦係数が０．２以下となるように設定すること
により、摩耗による変形量が少なく、耐久性が向上する
ことが分かった。According to the present invention, the synthetic resin forming the gap holding member between the latent image carrier and the developer carrier is JIS K72.
The bending strength defined by No. 03 is 1100 kg / cm 2 or more, and the dynamic friction coefficient for steel (S45C) in the Suzuki frictional wear test method is 0.2 or less, so that the amount of deformation due to wear is small, It was found that the durability was improved.
【０００８】[0008]
【実施例】本発明の一実施例を添付図面に基づいて説明
する。図１はぺージプリンタ等の画像形成装置１の断面
図を示している。An embodiment of the present invention will be described with reference to the accompanying drawings. FIG. 1 shows a sectional view of an image forming apparatus 1 such as a page printer.
【０００９】図１に示すように該画像形成装置１には潜
像担持体たる感光ドラム２が回転自在に配設されてお
り、該感光ドラム２の周囲には一次帯電器３、現像装置
４、転写帯電器５、及びクリーナ６等の公知のプロセス
機器が配設されている。また、画像形成装置１の上部に
はレーザ光を照射及び走査するスキャナユニット７及び
ミラー８が配設されており、上記感光ドラム２上に静電
潜像を形成せしめる。つまり、上記一次帯電器３によっ
て表面を一様に帯電された感光ドラム２は回転しながら
上記レーザ光の照射を受け、該表面に所定の画像情報に
対応した静電潜像が形成される。この静電潜像は感光ド
ラム４の回転によって上記現像装置４との対向箇所に運
ばれ、該現像装置４によって現像されてトナー像とな
る。一方、画像形成装置１の下方には多数のシート材Ｓ
を収納する給紙カセット９、及び該給紙カセット９上の
給紙ローラ１０、さらに該給紙カセット９と上記感光ド
ラム２の間を結ぶレジストローラ１１が配設されてお
り、シート材Ｓが給紙ローラ１０によって一枚ごとにレ
ジストローラ１１に送られ、タイミングを合わせて感光
ドラム２と転写帯電器５の間に送られる。このとき、上
記トナー像も転写帯電器５との対向位置に送られ、上記
トナー像は送られてきたシート材Ｓ上に転写される。ま
た、感光ドラム２と転写帯電器５の対向部よりもシート
材Ｓの進行方向前方には搬送ベルトユニット１２が配設
され、さらに該搬送ベルトユニット１２の前方には定着
装置１３が配設されている。したがって、上記シート材
Ｓ上に転写されたトナー像は搬送ベルトユニット１２に
よって定着装置１３に送られ、該定着装置１３にて永久
画像としてシート材Ｓ上に定着される。また、上記定着
装置１３のシート材Ｓ排出方向前方にはフェースアップ
用排出ローラ１４及びフェースアップ用排出トレイ１５
と、フェースダウン用排出ローラ１６及びフェースダウ
ン用排出トレイ１７が配設されており、定着されたシー
ト材Ｓはいずれか一方の経路で排出される。ここで、フ
ェースアップとは画像面を上にして排出する形態をい
い、フェースダウンとは画像面を下にして排出する形態
をいう。つまり、フェースアップの場合には、定着装置
１３から排出されたシート材Ｓがフェースアップ用排出
ローラ１４によって画像面を上にしてフェースアップ用
排出トレイ１５上に排出され、フェースダウンの場合に
は、フェースアップ用ローラ１４から排出したシート材
Ｓがフラッパ等のシート材搬送方向切換機構及びシート
材案内部材等（図示せず）を介して上方に案内され、表
裏反転させてフェースダウン用排出ローラ１６からフェ
ースダウン用排出トレイ１７上にページ順に排出される
ようになっている。As shown in FIG. 1, a photosensitive drum 2 which is a latent image carrier is rotatably arranged in the image forming apparatus 1, and a primary charger 3 and a developing device 4 are provided around the photosensitive drum 2. Known process devices such as a transfer charger 5 and a cleaner 6 are provided. Further, a scanner unit 7 for irradiating and scanning a laser beam and a mirror 8 are arranged above the image forming apparatus 1, and an electrostatic latent image is formed on the photosensitive drum 2. That is, the photosensitive drum 2 whose surface is uniformly charged by the primary charger 3 is irradiated with the laser beam while rotating, and an electrostatic latent image corresponding to predetermined image information is formed on the surface. This electrostatic latent image is carried to a position facing the developing device 4 by the rotation of the photosensitive drum 4, and is developed by the developing device 4 to become a toner image. On the other hand, a large number of sheet materials S are provided below the image forming apparatus 1.
A sheet feeding cassette 9 for accommodating sheets, a sheet feeding roller 10 on the sheet feeding cassette 9, and a registration roller 11 connecting the sheet feeding cassette 9 and the photosensitive drum 2 are arranged. The sheets are sent one by one to the registration roller 11 by the sheet feeding roller 10, and are sent between the photosensitive drum 2 and the transfer charger 5 at the same timing. At this time, the toner image is also sent to a position facing the transfer charger 5, and the toner image is transferred onto the sent sheet material S. Further, a conveyor belt unit 12 is provided in front of the facing portion of the photosensitive drum 2 and the transfer charger 5 in the traveling direction of the sheet material S, and a fixing device 13 is provided in front of the conveyor belt unit 12. ing. Therefore, the toner image transferred on the sheet material S is sent to the fixing device 13 by the conveyor belt unit 12, and is fixed on the sheet material S as a permanent image by the fixing device 13. A face-up discharge roller 14 and a face-up discharge tray 15 are provided in front of the fixing device 13 in the discharge direction of the sheet material S.
A face-down discharge roller 16 and a face-down discharge tray 17 are provided, and the fixed sheet material S is discharged through one of the paths. Here, the face-up means a mode of discharging with the image surface facing up, and the face-down means a mode of discharging with the image surface facing down. That is, in the case of face-up, the sheet material S discharged from the fixing device 13 is discharged by the face-up discharge roller 14 onto the face-up discharge tray 15 with the image surface facing upward, and in the case of face-down. The sheet material S discharged from the face-up roller 14 is guided upward through a sheet material conveying direction switching mechanism such as a flapper and a sheet material guide member (not shown), and is turned upside down to face down the discharge roller. The sheets are discharged from 16 onto the face-down discharge tray 17 in page order.
【００１０】次に、以上のような画像形成装置における
現像装置４について詳細に説明する。該現像装置４は図
２及び図３に示すように、現像室１８にパイプ状の現像
剤担持体たる現像スリーブ１９を回転自在に配して構成
され、該現像スリーブ１９の内部には複数の磁極をもっ
た磁石から成るマグネットローラ２０が収容されてい
る。また、上記現像スリーブ１９には現像容器２１に取
り付けられた現像ブレード２２が当接している。そし
て、現像スリーブ１９は感光ドラム２との間に一定の間
隙を有するように間隙保持部材たるスペーサコロ２３
ａ，２３ｂを介して付勢手段（図示せず）によって付勢
されて感光ドラム２と対向配設されている。Next, the developing device 4 in the above image forming apparatus will be described in detail. As shown in FIGS. 2 and 3, the developing device 4 is configured by rotatably arranging a developing sleeve 19 as a pipe-shaped developer carrier in a developing chamber 18, and a plurality of developing sleeves 19 are provided inside the developing sleeve 19. A magnet roller 20 composed of a magnet having magnetic poles is housed. A developing blade 22 attached to a developing container 21 is in contact with the developing sleeve 19. Then, the developing sleeve 19 and the photosensitive drum 2 are provided with a spacer roller 23 as a gap holding member so as to have a constant gap.
It is arranged to face the photosensitive drum 2 by being urged by urging means (not shown) via a and 23b.
【００１１】上記現像装置４においては、現像剤たるト
ナーはトナー容器（図示せず）より搬送手段（図示せ
ず）によって、あるいは落下により図３に示す現像室１
８の入口開口部２４より現像室１８に供給される。する
と、現像室１８のトナーはマグネットローラ２０の磁極
の一つであるＮ１極へ引き付けられ、回転する現像スリ
ーブ１９によって撹拌され、次第に帯電する。また、そ
の一部は現像スリーブ１９の回転に伴って図３の矢印方
向へ搬送され、現像ブレード２２との間に入り込み、該
現像ブレード２２によって現像スリーブ１９へ強く押し
付けられて荷電される。その結果、帯電量が一気に高め
られ、現像スリーブ１９の回転に伴い現像室１８の外へ
搬送される。なお、現像ブレード１９はトナーに荷電
し、その帯電量を上げると同時に、現像スリーブ１９上
のトナー層の厚みを規制する。また、現像スリーブ１９
は、通常、アルミニウム合金等の導体から成っており、
図２に示すようにその一端にはバイアス板２５が現像ス
リーブ１９のパイプの内径に組み込まれており、現像ス
リーブ１９には画像形成装置本体の現像バイアス供電部
から現像バイアスが印加されている。したがって、現像
室１８より現像スリーブ１９によって搬送されたトナー
は現像バイアスにより感光ドラム２の静電潜像上へ飛ば
され、このトナーによって静電潜像が現像される。な
お、現像に供せられなかったトナーは現像スリーブ１９
の回転に伴って現像室１８に戻される。In the developing device 4, the toner, which is the developer, is supplied from a toner container (not shown) by a conveying means (not shown), or by dropping, the developing chamber 1 shown in FIG.
The toner is supplied to the developing chamber 18 through the inlet opening 24 of the nozzle 8. Then, the toner in the developing chamber 18 is attracted to the N1 pole, which is one of the magnetic poles of the magnet roller 20, is stirred by the rotating developing sleeve 19, and is gradually charged. Further, a part thereof is conveyed in the direction of the arrow in FIG. 3 as the developing sleeve 19 rotates, enters a portion between the developing blade 22 and the developing blade 22, and is strongly pressed against the developing sleeve 19 by the developing blade 22 to be charged. As a result, the amount of charge is suddenly increased and the toner is conveyed to the outside of the developing chamber 18 as the developing sleeve 19 rotates. The developing blade 19 charges the toner, increases the amount of the charge, and at the same time regulates the thickness of the toner layer on the developing sleeve 19. In addition, the developing sleeve 19
Is usually made of a conductor such as aluminum alloy,
As shown in FIG. 2, a bias plate 25 is incorporated into the inner diameter of the pipe of the developing sleeve 19 at one end thereof, and a developing bias is applied to the developing sleeve 19 from a developing bias supplying unit of the image forming apparatus main body. Therefore, the toner carried by the developing sleeve 19 from the developing chamber 18 is blown onto the electrostatic latent image on the photosensitive drum 2 by the developing bias, and the electrostatic latent image is developed by this toner. The toner that has not been used for development is the developing sleeve 19
Is returned to the developing chamber 18 with the rotation of.
【００１２】このように、良好な現像を行うためには、
現像スリーブ１９と感光ドラム２との間隙が一定である
ことが重要であり、現像スリーブ１９は次のように配設
されている。Thus, in order to perform good development,
It is important that the gap between the developing sleeve 19 and the photosensitive drum 2 is constant, and the developing sleeve 19 is arranged as follows.
【００１３】現像スリーブ１９の一方の端部には図２に
示すように間隙保持部材たるスペーサコロ２３ｂが該現
像スリーブ１９の外周に嵌合するように取り付けられて
おり、該スペーサコロ２３ｂの外周を支持する軸受２７
ｂによって回転自在となっている。また、現像スリーブ
１９の他方の端部にもスペーサコロ２３ａが該現像スリ
ーブ１９の外周に嵌合するように配設されており、さら
にその端部から延長され、該現像スリーブ１９の内周に
嵌合するように配設されたフランジ２６が軸受２７ａと
摺擦自在に支持されている。該フランジ２６にはスリー
ブギア２８が嵌合するように取り付けられており、該ス
リーブギア２８は感光ドラム２のドラムギア２９の噛み
合うようになっている。したがって、感光ドラム２が駆
動源（図示せず）によって回転駆動されると、上記ドラ
ムギア２９及びスリーブギア２８によって駆動力が伝達
され、現像スリーブ１９は従動回転するようになってい
る。なお、現像スリーブ１９内部のマグネットローラ２
０は端部の軸部が延びて現像容器２１に固定支持されて
いる。As shown in FIG. 2, a spacer roller 23b serving as a gap holding member is attached to one end of the developing sleeve 19 so as to fit on the outer circumference of the developing sleeve 19, and the outer circumference of the spacer roller 23b is supported. Bearing 27
It is rotatable by b. A spacer roller 23a is also arranged at the other end of the developing sleeve 19 so as to fit on the outer circumference of the developing sleeve 19, and further extends from that end to fit on the inner circumference of the developing sleeve 19. A flange 26 arranged so as to fit is slidably supported on the bearing 27a. A sleeve gear 28 is attached to the flange 26 so as to be fitted therein, and the sleeve gear 28 meshes with a drum gear 29 of the photosensitive drum 2. Therefore, when the photosensitive drum 2 is rotationally driven by a drive source (not shown), the driving force is transmitted by the drum gear 29 and the sleeve gear 28, and the developing sleeve 19 is driven to rotate. The magnet roller 2 inside the developing sleeve 19
In the case of 0, the shaft portion of the end portion extends and is fixedly supported by the developing container 21.
【００１４】以上のように両端にスペーサコロ２３ａ，
２３ｂを有する現像スリーブ１９は図４に示すようにば
ね部材（図示せず）によって感光ドラム２側に付勢され
ており、該感光ドラム２と非現像領域にて接触し、ま
た、現像領域にて一定の間隙ｎを有して近接するように
配設されている。As described above, the spacer rollers 23a,
The developing sleeve 19 having 23b is urged toward the photosensitive drum 2 by a spring member (not shown) as shown in FIG. 4, contacts the photosensitive drum 2 in a non-developing area, and Are arranged so as to be close to each other with a constant gap n.
【００１５】しかしながら従来は、スペーサコロ２３
ａ，２３ｂが感光ドラム２表面との摺擦により変形や割
れを生じ、感光ドラム２と現像スリーブ１９との間の所
定の間隙ｎが保持できなくなるという問題点があった。
例えば、合成樹脂としてポリアセタール樹脂を用い、射
出成形により製造した従来のスペーサコロによれば、カ
ートリッジ寿命の画像耐久４０００枚〜６０００枚程度
で変形が発生していた。However, conventionally, the spacer roller 23
There is a problem in that a and 23b are deformed or cracked due to the sliding friction with the surface of the photosensitive drum 2, and the predetermined gap n between the photosensitive drum 2 and the developing sleeve 19 cannot be maintained.
For example, according to a conventional spacer roller manufactured by injection molding using a polyacetal resin as a synthetic resin, deformation occurs at an image durability of about 4,000 to 6,000 images in the cartridge life.
【００１６】そこで、以下のように種々の材料について
の実験を行い、どのような合成樹脂を用いた場合に優れ
た耐久性が得られるかを検討した。その結果を以下の実
験例１ないし実験例４及び比較例１ないし比較例５に示
す。なお、各実験例及び比較例で示されるスペーサコロ
の肉厚ｔ1，ｔ2はそれぞれ図４に示すように当接部の肉
厚と嵌合部の肉厚である。Therefore, experiments were conducted on various materials as described below to examine which synthetic resin was used to obtain excellent durability. The results are shown in Experimental Examples 1 to 4 and Comparative Examples 1 to 5 below. The thicknesses t 1 and t 2 of the spacer rollers shown in each of the experimental examples and the comparative example are the thickness of the contact portion and the thickness of the fitting portion, as shown in FIG.
【００１７】（実験例１）スペーサコロ（内径１６ｍ
ｍ，肉厚ｔ1＝０．２ｍｍ，ｔ2＝０．１５ｍｍ）をポリ
アセタール樹脂（ポリプラスチックス（株）製ジュラコ
ンＫＴ−２０）を用いて射出成形により作成した。射出
成形条件は以下の通りであった。(Experimental Example 1) Spacer roller (inner diameter 16 m
m, wall thickness t 1 = 0.2 mm, t 2 = 0.15 mm) was prepared by injection molding using a polyacetal resin (DURACON KT-20 manufactured by Polyplastics Co., Ltd.). The injection molding conditions were as follows.
【００１８】ノズル温度 ；２２０℃ シリンダー全部温度；２２０℃ シリンダー中部温度；２１５℃ シリンダー後部温度；２００℃ 金型温度 コア ；１０５℃ キャビティ；１０５℃ 射出圧力 ；１１００ｋｇ／ｃｍ2 冷却時間 ；１２秒Nozzle temperature; 220 ° C. full cylinder temperature; 220 ° C. middle temperature; 215 ° C. rear temperature; 200 ° C. mold temperature core; 105 ° C. cavity; 105 ° C. injection pressure; 1100 kg / cm 2 cooling time; 12 seconds
【００１９】材料の動摩擦係数はＪＩＳ Ｋ７２１８
「プラスチックの滑り摩耗試験方法Ａ法」に準拠した鈴
木式摩擦摩耗試験法により測定した。動摩擦係数の測定
には（株）オリエンテック製摩擦摩耗試験機ＥＦＭ−II
I−ＥＮを使用し、測定条件は以下の通りであった。The dynamic friction coefficient of the material is JIS K7218.
It was measured by the Suzuki-type friction and wear test method based on "Method A of plastic sliding wear test". For measuring the dynamic friction coefficient, a friction and wear tester EFM-II manufactured by Orientec Co., Ltd.
The measurement conditions were as follows using I-EN.
【００２０】 相手材 ；鋼（Ｓ４５Ｃ） ポリアセタール樹脂試験片と 鋼試験片の面圧 ；１０．０ｋｇ／ｃｍ2 すべり線速度 ；５０ｃｍ／ｓｅｃ 試験時間 ；２４時間 測定環境 ；２３℃，５５％Ｒ．Ｈ．Counterpart material: Steel (S45C) Surface pressure of polyacetal resin test piece and steel test piece; 10.0 kg / cm 2 sliding linear velocity; 50 cm / sec test time; 24 hours Measuring environment; 23 ° C., 55% R.S. H.
【００２１】その結果、動摩擦係数は０．１６であっ
た。As a result, the coefficient of dynamic friction was 0.16.
【００２２】また、材料の曲げ強さはＪＩＳ Ｋ７２０
３「硬質プラスチックの曲げ試験法」に従って測定し
た。曲げ強さの測定条件は以下の通りであった。The bending strength of the material is JIS K720.
It measured according to 3 "bending test method of hard plastic." The measurement conditions of bending strength were as follows.
【００２３】測定器 ；（株）オリエンテック製テン
シロンＲＴＭ１０００ 試験片形状；長さ８０ｍｍ，幅１０ｍｍ，高さ４ｍｍ 測定環境 ；２３℃，５５％Ｒ．Ｈ．Measuring instrument: Tensilon RTM1000 manufactured by Orientec Co., Ltd. Test piece shape: Length 80 mm, width 10 mm, height 4 mm Measuring environment: 23 ° C., 55% R.M. H.
【００２４】測定の結果、曲げ強度は１４２０ｋｇｆ／
ｃｍ2であった。As a result of the measurement, the bending strength is 1420 kgf /
It was cm 2 .
【００２５】次に、以上のような合成樹脂による本発明
のスペーサコロをレーザプリンタ（キヤノン（株）製Ｌ
ＢＰ−Ａ４０４）の現像装置に組み込み、耐久画像評価
及びスペーサコロの変形量を測定した。スペーサコロの
変形量は図５に示す画像評価前の間隙保持部材の外径ｌ
1と図６に示す耐久後の外径ｌ2を測定し、変形量＝ｌ2
−ｌ1として求めた。また、耐久画像評価はべた黒画像
において著しい濃度むらの発生する枚数で中止し、画像
評価条件はプロセススピード２４ｍｍ／ｓｅｃ間欠モー
ドとした。Next, the spacer roller of the present invention made of the synthetic resin as described above is applied to a laser printer (L type manufactured by Canon Inc.).
It was incorporated in a developing device of BP-A404), and the durability image evaluation and the amount of deformation of the spacer roller were measured. The amount of deformation of the spacer roller is the outer diameter l of the gap holding member before image evaluation shown in FIG.
1 and an outer diameter l 2 after the durability test shown in FIG. 6 is measured, the deformation amount = l 2
It was calculated as −l 1 . Further, the durable image evaluation was stopped when the number of images where remarkable density unevenness was generated in the solid black image, and the image evaluation condition was the process speed of 24 mm / sec intermittent mode.
【００２６】実験例１の耐久画像評価の結果、８２００
枚で濃度むらが発生しスペーサコロの変形量は１．０４
ｍｍであった。つまり、本実験例によれば、通常のプロ
セスカートリッジ寿命である４０００枚を遥かに超える
耐久性が得られた。As a result of the durability image evaluation of Experimental Example 1, 8200
Density unevenness occurs on one sheet and the amount of spacer roller deformation is 1.04
It was mm. That is, according to this experimental example, the durability far exceeding the normal process cartridge life of 4000 sheets was obtained.
【００２７】（実験例２）実験例１と同一形状のスペー
サコロ（内径１６ｍｍ，肉厚ｔ1＝０．２ｍｍ，ｔ2＝
０．１５ｍｍ）をポリブチレンテレフタレート樹脂（ポ
リプラスチックス（株）製ジュラネックス６３００Ｔ）
を用い、射出成形により作成した。射出成形条件は以下
の通りであった。Experimental Example 2 A spacer roller having the same shape as in Experimental Example 1 (inner diameter 16 mm, wall thickness t 1 = 0.2 mm, t 2 =)
0.15 mm) with polybutylene terephthalate resin (Duranex 6300T manufactured by Polyplastics Co., Ltd.)
Was prepared by injection molding. The injection molding conditions were as follows.
【００２８】ノズル温度 ；２８０℃ シリンダー前部温度；２７０℃ シリンダー中部温度；２６５℃ シリンダー後部温度；２６０℃ 金型温度 コア ；１２０℃ キャビティ；１２０℃ 射出圧力 ；１２００ｋｇ／ｃｍ2 冷却時間 ；１０秒Nozzle temperature: 280 ° C. Cylinder front temperature; 270 ° C. Cylinder middle temperature; 265 ° C. Cylinder rear temperature; 260 ° C. Mold temperature core; 120 ° C. cavity; 120 ° C. Injection pressure; 1200 kg / cm 2 Cooling time; 10 seconds
【００２９】材料の動摩擦係数及び曲げ強さは実験例１
と同じ方法で測定し、０．１３及び１１５０ｋｇ／ｃｍ
2であった。さらに、実験例１と同じ方法で耐久画像評
価を行ったところ１２０００枚で画像濃度むらが発生し
た。スペーサコロの変形量は０．８４ｍｍであった。つ
まり、本実験例によれば、実験例１よりもさらに優れた
耐久性が得られた。The dynamic friction coefficient and bending strength of the material are shown in Experimental Example 1
Measured in the same way as 0.13 and 1150 kg / cm
Was 2 . Furthermore, when the durability image evaluation was performed by the same method as in Experimental Example 1, image density unevenness occurred at 12000 sheets. The amount of deformation of the spacer roller was 0.84 mm. That is, according to the present experimental example, the durability far superior to that of the experimental example 1 was obtained.
【００３０】（実験例３）実験例１と同一形状のスペー
サコロ（内径１６ｍｍ，肉厚ｔ1＝０．２ｍｍ，ｔ2＝
０．１５ｍｍ）をポリアミド樹脂（ナイロン６６；宇部
興産（株）製ＵＢＥナイロン２０１５Ｂ）を用い、射出
成形により作成した。射出成形条件は以下の通りであっ
た。Experimental Example 3 A spacer roller having the same shape as that of Experimental Example 1 (inner diameter 16 mm, wall thickness t 1 = 0.2 mm, t 2 =)
0.15 mm) was prepared by injection molding using a polyamide resin (nylon 66; UBE nylon 2015B manufactured by Ube Industries, Ltd.). The injection molding conditions were as follows.
【００３１】ノズル温度 ；２５０℃ シリンダー前部温度；２５０℃ シリンダー中部温度；２４０℃ シリンダー後部温度；２３０℃ 金型温度 コア ；８０℃ キャビティ；８０℃ 射出圧力 ；９５０ｋｇ／ｃｍ2 冷却時間 ；１０秒Nozzle temperature: 250 ° C. Cylinder front temperature; 250 ° C. Cylinder middle temperature; 240 ° C. Cylinder rear temperature; 230 ° C. Mold temperature core; 80 ° C. cavity; 80 ° C. Injection pressure; 950 kg / cm 2 Cooling time; 10 seconds
【００３２】材料の動摩擦係数及び曲げ強さは実験例１
と同じ方法で測定し、０．１０及び１２００ｋｇ／ｃｍ
2であった。さらに、実験例１と同じ方法で耐久画像評
価を行ったところ１５０００枚で画像濃度むらが発生し
た。スペーサコロの変形量は１．０８ｍｍであった。つ
まり、本実験例によれば実験例２よりもさらに優れた耐
久性が得られた。The dynamic friction coefficient and bending strength of the material are shown in Experimental Example 1
Measured by the same method as 0.10 and 1200 kg / cm
Was 2 . Further, when the durable image evaluation was performed by the same method as in Experimental Example 1, image density unevenness occurred at 15,000 sheets. The amount of deformation of the spacer roller was 1.08 mm. That is, according to the present experimental example, the durability superior to that of the experimental example 2 was obtained.
【００３３】（実験例４）実験例１と同一形状のスペー
サコロ（内径１６ｍｍ，肉厚ｔ1＝０．２ｍｍ，ｔ2＝
０．１５ｍｍ）をポリフェニレンサルファイド樹脂（東
レ（株）製トレリナＡ５１５）を用い、射出成形により
作成した。射出成形条件は以下の通りであった。Experimental Example 4 A spacer roller having the same shape as in Experimental Example 1 (inner diameter 16 mm, wall thickness t 1 = 0.2 mm, t 2 =)
0.15 mm) was prepared by injection molding using polyphenylene sulfide resin (Torelina A515 manufactured by Toray Industries, Inc.). The injection molding conditions were as follows.
【００３４】ノズル温度 ；３３０℃ シリンダー前部温度；３２０℃ シリンダー中部温度；３１０℃ シリンダー後部温度；３００℃ 金型温度 コア ；１４０℃ キャビティ；１４０℃ 射出圧力 ；１０５０ｋｇ／ｃｍ2 冷却時間 ；２０秒Nozzle temperature; 330 ° C. Cylinder front temperature; 320 ° C. Cylinder middle temperature; 310 ° C. Cylinder rear temperature; 300 ° C. Mold temperature core; 140 ° C. cavity; 140 ° C. Injection pressure; 1050 kg / cm 2 Cooling time; 20 seconds
【００３５】材料の動摩擦係数及び曲げ強さは実験例１
と同じ方法で測定し、０．１５及び１７５０ｋｇ／ｃｍ
2であった。さらに、実験例１と同じ方法で耐久画像評
価を行ったところ２２０００枚で画像濃度むらが発生し
た。スペーサコロの変形量は１．１０ｍｍであった。本
実験例によれば、上記実験例中最も優れた耐久性が得ら
れた。The dynamic friction coefficient and bending strength of the material are shown in Experimental Example 1
Measured by the same method as 0.15 and 1750 kg / cm
Was 2 . Further, when the durability image evaluation was performed by the same method as in Experimental Example 1, image density unevenness occurred at 22,000 sheets. The amount of deformation of the spacer roller was 1.10 mm. According to this experimental example, the most excellent durability among the above experimental examples was obtained.
【００３６】（比較例１）実験例１と同一形状のスペー
サコロ（内径１６ｍｍ，肉厚ｔ1＝０．２ｍｍ，ｔ2＝
０．１５ｍｍ）をポリアセタール樹脂（ポリプラスチッ
クス（株）製ジュラコンＭ２７０）を用い、射出成形に
より作成した。射出成形条件は以下の通りであった。Comparative Example 1 A spacer roller having the same shape as that of Experimental Example 1 (inner diameter 16 mm, wall thickness t 1 = 0.2 mm, t 2 =
0.15 mm) was prepared by injection molding using a polyacetal resin (DURACON M270 manufactured by Polyplastics Co., Ltd.). The injection molding conditions were as follows.
【００３７】ノズル温度 ；２２０℃ シリンダー前部温度；２２０℃ シリンダー中部温度；２１５℃ シリンダー後部温度；２００℃ 金型温度 コア ；１００℃ キャビティ；１００℃ 射出圧力 ；１０３０ｋｇ／ｃｍ2 冷却時間 ；１２秒Nozzle temperature: 220 ° C. Cylinder front temperature; 220 ° C. Cylinder middle temperature; 215 ° C. Cylinder rear temperature; 200 ° C. Mold temperature core; 100 ° C. cavity; 100 ° C. Injection pressure; 1030 kg / cm 2 Cooling time; 12 seconds
【００３８】材料の動摩擦係数及び曲げ強さは実験例１
と同じ方法で測定し、０．３０及び１０１０ｋｇ／ｃｍ
2であった。さらに、実験例１と同じ方法で耐久画像評
価を行ったところ２２００枚で画像濃度むらが発生し
た。スペーサコロの変形量は１．２２ｍｍであった。The dynamic friction coefficient and bending strength of the material are shown in Experimental Example 1
0.30 and 1010 kg / cm
Was 2 . Further, when the durable image evaluation was performed by the same method as in Experimental Example 1, image density unevenness occurred at 2200 sheets. The deformation amount of the spacer roller was 1.22 mm.
【００３９】（比較例２）実験例１と同一形状のスペー
サコロ（内径１６ｍｍ，肉厚ｔ1＝０．２ｍｍ，ｔ2＝
０．１５ｍｍ）をポリカーボネート樹脂（三菱瓦斯化学
（株）製ユーピロンＬＳ２０３０）を用い、射出成形に
より作成した。射出成形条件は以下の通りであった。Comparative Example 2 A spacer roller having the same shape as that of Experimental Example 1 (inner diameter 16 mm, wall thickness t 1 = 0.2 mm, t 2 =
0.15 mm) was prepared by injection molding using a polycarbonate resin (Upilon LS2030 manufactured by Mitsubishi Gas Chemical Co., Inc.). The injection molding conditions were as follows.
【００４０】ノズル温度 ；３１０℃ シリンダー前部温度；３００℃ シリンダー中部温度；２９０℃ シリンダー後部温度；２８０℃ 金型温度 コア ；１００℃ キャビティ；１００℃ 射出圧力 ；１１００ｋｇ／ｃｍ2 冷却時間 ；１５秒Nozzle temperature; 310 ° C. Cylinder front temperature; 300 ° C. Cylinder middle temperature; 290 ° C. Cylinder rear temperature; 280 ° C. Mold temperature core; 100 ° C. cavity; 100 ° C. Injection pressure; 1100 kg / cm 2 Cooling time; 15 seconds
【００４１】材料の動摩擦係数及び曲げ強さは実験例１
と同じ方法で測定し、０．４８及び８８０ｋｇ／ｃｍ2
であった。さらに、実験例１と同じ方法で耐久画像評価
を行ったところ１０００枚で画像濃度むらが発生した。
また、スペーサコロの開口部側（図９にＡで示す側）に
割れが発生した。The dynamic friction coefficient and bending strength of the material are shown in Experimental Example 1
0.48 and 880 kg / cm 2 measured by the same method as
Met. Furthermore, when the durability image evaluation was performed by the same method as in Experimental Example 1, image density unevenness occurred on 1000 sheets.
Further, cracks occurred on the opening side of the spacer roller (the side indicated by A in FIG. 9).
【００４２】（比較例３）実験例１と同一形状のスペー
サコロ（内径１６ｍｍ，肉厚ｔ1＝０．２ｍｍ，ｔ2＝
０．１５ｍｍ）をＡＢＳ樹脂（電気化学工業（株）製デ
ンカＡＢＳ ＳＤＡ−２０１）を用い、射出成形により
作成した。射出成形条件は以下の通りであった。Comparative Example 3 A spacer roller having the same shape as in Experimental Example 1 (inner diameter 16 mm, wall thickness t 1 = 0.2 mm, t 2 =)
0.15 mm) was prepared by injection molding using ABS resin (Denka ABS SDA-201 manufactured by Denki Kagaku Kogyo KK). The injection molding conditions were as follows.
【００４３】ノズル温度 ；２３０℃ シリンダー前部温度；２２０℃ シリンダー中部温度；２１０℃ シリンダー後部温度；２００℃ 金型温度 コア ；７０℃ キャビティ；７０℃ 射出圧力 ；９００ｋｇ／ｃｍ2 冷却時間 ；１２秒Nozzle temperature; 230 ° C Cylinder front temperature; 220 ° C Cylinder middle temperature; 210 ° C Cylinder rear temperature; 200 ° C Mold temperature core; 70 ° C Cavity; 70 ° C Injection pressure; 900kg / cm 2 Cooling time; 12 seconds
【００４４】材料の動摩擦係数及び曲げ強さは実験例１
と同じ方法で測定し、０．２２及び８２０ｋｇ／ｃｍ2
であった。さらに、実験例１と同じ方法で耐久画像評価
を行ったところ８４０枚で画像濃度むらが発生した。ス
ペーサコロの変形量は１．１５ｍｍであった。The dynamic friction coefficient and bending strength of the material are shown in Experimental Example 1
0.22 and 820 kg / cm 2 measured by the same method as
Met. Furthermore, when the durability image evaluation was performed by the same method as in Experimental Example 1, image density unevenness occurred at 840 sheets. The amount of deformation of the spacer roller was 1.15 mm.
【００４５】（比較例４）実験例１と同一形状のスペー
サコロ（内径１６ｍｍ，肉厚ｔ1＝０．２ｍｍ，ｔ2＝
０．１５ｍｍ）をポリブチレンテレフタレート樹脂（東
レ（株）製１４０１−Ｘ０７）を用い、射出成形により
作成した。射出成形条件は以下の通りであった。Comparative Example 4 A spacer roller having the same shape as in Experimental Example 1 (inner diameter 16 mm, wall thickness t 1 = 0.2 mm, t 2 =)
0.15 mm) was prepared by injection molding using a polybutylene terephthalate resin (1401-X07 manufactured by Toray Industries, Inc.). The injection molding conditions were as follows.
【００４６】ノズル温度 ；２８０℃ シリンダー前部温度；２７０℃ シリンダー中部温度；２６５℃ シリンダー後部温度；２６０℃ 金型温度 コア ；１００℃ キャビティ；１００℃ 射出圧力 ；１０１０ｋｇ／ｃｍ2 冷却時間 ；１２秒Nozzle temperature: 280 ° C Cylinder front temperature; 270 ° C Cylinder middle temperature; 265 ° C Cylinder rear temperature; 260 ° C Mold temperature core; 100 ° C cavity; 100 ° C Injection pressure; 1010 kg / cm 2 Cooling time; 12 seconds
【００４７】材料の動摩擦係数及び曲げ強さは実験例１
と同じ方法で測定し、０．１８及び９５０ｋｇ／ｃｍ2
であった。さらに、実験例１と同じ方法で耐久画像評価
を行ったところ２６００枚で画像濃度むらが発生した。
スペーサコロの変形量は１．１０ｍｍであった。The dynamic friction coefficient and bending strength of the material are shown in Experimental Example 1
0.18 and 950 kg / cm 2 measured by the same method as
Met. Furthermore, when the durability image evaluation was performed by the same method as in Experimental Example 1, image density unevenness occurred at 2600 sheets.
The amount of deformation of the spacer roller was 1.10 mm.
【００４８】（比較例５）実験例１と同一形状のスペー
サコロ（内径１６ｍｍ，肉厚ｔ1＝０．２ｍｍ，ｔ2＝
０．１５ｍｍ）をポリカーボネート樹脂（出光石油化学
（株）製タフロンＧＬ１０１０）を用い、射出成形によ
り作成した。射出成形条件は以下の通りであった。(Comparative Example 5) A spacer roller having the same shape as that of Experimental Example 1 (inner diameter 16 mm, wall thickness t 1 = 0.2 mm, t 2 =
0.15 mm) was prepared by injection molding using a polycarbonate resin (Taflon GL1010 manufactured by Idemitsu Petrochemical Co., Ltd.). The injection molding conditions were as follows.
【００４９】ノズル温度 ；３２０℃ シリンダー前部温度；３１０℃ シリンダー中部温度；３００℃ シリンダー後部温度；２８０℃ 金型温度 コア ；１００℃ キャビティ；１００℃ 射出圧力 ；１１５０ｋｇ／ｃｍ2 冷却時間 ；１５秒Nozzle temperature: 320 ° C. Cylinder front temperature; 310 ° C. Cylinder middle temperature; 300 ° C. Cylinder rear temperature; 280 ° C. Mold temperature core; 100 ° C. cavity; 100 ° C. Injection pressure; 1150 kg / cm 2 Cooling time; 15 seconds
【００５０】材料の動摩擦係数及び曲げ強さは実験例１
と同じ方法で測定し、０．２５及び１２５０ｋｇ／ｃｍ
2であった。さらに、実験例１と同じ方法で耐久画像評
価を行ったところ２８００枚で画像濃度むらが発生し
た。スペーサコロの変形量は１．０６ｍｍであった。The dynamic friction coefficient and bending strength of the material are shown in Experimental Example 1
Measured by the same method as 0.25 and 1250 kg / cm
Was 2 . Further, when the durability image evaluation was performed by the same method as in Experimental Example 1, image density unevenness occurred at 2800 sheets. The amount of deformation of the spacer roller was 1.06 mm.
【００５１】以下に実験例と比較例を表１にまとめて示
す。The experimental examples and comparative examples are shown in Table 1 below.
【００５２】[0052]
【表１】 [Table 1]
【００５３】また、曲げ強度と耐久枚数の関係を図７
に、動摩擦係数と耐久枚数の関係を図８に示す。これら
の結果から、スペーサコロの材料としてＪＩＳ Ｋ７２
０３に規定される曲げ強さが１１００ｋｇ／ｃｍ2以上
で、かつ、鈴木式摩擦試験法による動摩擦係数が０．２
以下の合成樹脂が好適であることが分かった。さらに、
上記条件を満足する合成樹脂として、ポリアセタール樹
脂（ＰＯＭ），ポリアミド樹脂（ＰＡ），ポリブチレン
テレフタレート樹脂（ＰＢＴ），ポリフェニレンサルフ
ァイド樹脂（ＰＰＳ）のいずれかを用いる必要があるこ
とが分かった。FIG. 7 shows the relationship between the bending strength and the number of durable sheets.
8 shows the relationship between the coefficient of dynamic friction and the number of durable sheets. From these results, as a material of the spacer roller, JIS K72
Bending strength specified by No. 03 is 1100 kg / cm 2 or more, and the dynamic friction coefficient by the Suzuki friction test method is 0.2.
The following synthetic resins have been found to be suitable. further,
It has been found that it is necessary to use any one of polyacetal resin (POM), polyamide resin (PA), polybutylene terephthalate resin (PBT), and polyphenylene sulfide resin (PPS) as the synthetic resin satisfying the above conditions.
【００５４】なお、上記合成樹脂に摺動性を向上させる
ためにフッ素樹脂粉末，シリコーン樹脂粉末，ポリエチ
レン樹脂粉末，ガラスビーズ，モリブデン化合物粉末，
カーボン繊維，チタン酸バリウム，シリコーン油などの
摺動材を添加して用いても良い。また、曲げ強度を向上
させるために上記合成樹脂にガラス繊維，カーボン繊
維，チタン酸バリウムウィスカーなどの補強材を添加し
ても用いてもかまわない。しかしながら、摺動材や補強
材を添加する場合にはスペーサコロの肉厚ｔ1が０．３
ｍｍ以下であるため流動性を損なわないことが必要であ
る。Fluorine resin powder, silicone resin powder, polyethylene resin powder, glass beads, molybdenum compound powder,
A sliding material such as carbon fiber, barium titanate, or silicone oil may be added and used. Further, a reinforcing material such as glass fiber, carbon fiber, barium titanate whiskers or the like may be added to the above synthetic resin in order to improve the bending strength. However, when the sliding material and the reinforcing material are added, the thickness t 1 of the spacer roller is 0.3.
Since it is less than mm, it is necessary that the fluidity is not impaired.
【００５５】[0055]
【発明の効果】以上説明したように、本発明は、間隙保
持部材を形成する合成樹脂の動摩擦係数を０．２以下、
かつ、曲げ強さを１１００ｋｇ／ｃｍ2以下に設定した
ので、耐久性に優れ、変形や割れの心配がない。また、
レーザプリンタ等に用いた場合にはプロセスカートリッ
ジ寿命以上の耐久性を有するため、再利用も可能であ
る。As described above, according to the present invention, the dynamic friction coefficient of the synthetic resin forming the gap maintaining member is 0.2 or less,
Moreover, since the bending strength is set to 1100 kg / cm 2 or less, the durability is excellent and there is no fear of deformation or cracking. Also,
When it is used in a laser printer or the like, it has durability longer than the life of the process cartridge and can be reused.
【図１】本発明の一実施例装置の概略構成を示す断面図
である。FIG. 1 is a sectional view showing a schematic configuration of an apparatus according to an embodiment of the present invention.
【図２】図１装置の現像装置の概略構成を示す正面図で
ある。FIG. 2 is a front view showing a schematic configuration of a developing device of the apparatus shown in FIG.
【図３】図２の現像装置のＩ−Ｉ’断面図である。3 is a cross-sectional view taken along the line I-I 'of the developing device of FIG.
【図４】図２の現像装置にて間隙保持部材によって保持
される潜像担持体と現像剤担持体との間隙を説明する平
面図である。FIG. 4 is a plan view illustrating a gap between a latent image carrier and a developer carrier held by a gap holding member in the developing device of FIG.
【図５】間隙保持部材の耐久実験前の内径を示す図であ
る。FIG. 5 is a diagram showing an inner diameter of a gap maintaining member before an endurance test.
【図６】間隙保持部材の耐久実験後の内径を示す図であ
る。FIG. 6 is a diagram showing an inner diameter of a gap maintaining member after an endurance test.
【図７】間隙保持部材についての耐久実験を行った際の
該間隙保持部材を形成する合成樹脂の曲げ強さと濃度む
らが発生するまでの耐久枚数との関係を示す図である。FIG. 7 is a diagram showing a relationship between a bending strength of a synthetic resin forming the gap maintaining member and a durable number of sheets until uneven density occurs when an endurance test is performed on the gap maintaining member.
【図８】間隙保持部材についての耐久実験を行った際の
該間隙保持部材を形成する合成樹脂の動摩擦係数と濃度
むらが発生するまでの耐久枚数との関係を示す図であ
る。FIG. 8 is a diagram showing a relationship between a dynamic friction coefficient of a synthetic resin forming the gap maintaining member and a durable number of sheets until uneven density occurs when an endurance test is performed on the gap maintaining member.
【図９】従来の現像装置に用いられる間隙保持部材の概
略構成を示す斜視図である。FIG. 9 is a perspective view showing a schematic configuration of a gap holding member used in a conventional developing device.
２ 感光ドラム（潜像担持体） １９ 現像スリーブ（現像剤担持体） ２３ａ，２３ｂ スペーサコロ（間隙保持部材） 2 Photosensitive drum (latent image carrier) 19 Development sleeve (developer carrier) 23a, 23b Spacer rollers (gap holding member)
Claims (2)
方向両端に取り付けられ、該軸と略平行な軸を有して表
面が無端移動自在な潜像担持体と上記現像剤担持体との
間隙を一定に保つ合成樹脂で形成された潜像担持体と現
像剤担持体との間隙保持部材において、合成樹脂の曲げ
強さは１１００ｋｇ／ｃｍ2以上であり、鋼に対する動
摩擦係数が０．２以下となるように設定されていること
を特徴とする潜像担持体と現像剤担持体との間隙保持部
材。1. A latent image carrier having an endlessly movable surface, which is attached to both ends of an endlessly movable developer carrier, and has an axis substantially parallel to the axis, and the developer carrier. In the gap holding member between the latent image bearing member and the developer bearing member, which is formed of a synthetic resin that keeps a constant gap between and, the bending strength of the synthetic resin is 1100 kg / cm 2 or more, and the dynamic friction coefficient against steel is 0. The gap holding member between the latent image carrier and the developer carrier is characterized in that it is set to 2 or less.
ール樹脂，ポリアミド樹脂，ポリブチレンテレフタレー
ト樹脂，ポリフェニレンサルファイド樹脂のいずれかか
ら形成されていることとする請求項１に記載の潜像担持
体と現像剤担持体との間隙保持部材。2. The latent image carrier and the developing device according to claim 1, wherein the synthetic resin of the gap maintaining member is formed of any one of polyacetal resin, polyamide resin, polybutylene terephthalate resin, and polyphenylene sulfide resin. A gap holding member for the agent carrier.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4086103A JPH05257372A (en) | 1992-03-10 | 1992-03-10 | Gap holding member between latent image carrier and developer carrier |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4086103A JPH05257372A (en) | 1992-03-10 | 1992-03-10 | Gap holding member between latent image carrier and developer carrier |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05257372A true JPH05257372A (en) | 1993-10-08 |
Family
ID=13877375
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4086103A Pending JPH05257372A (en) | 1992-03-10 | 1992-03-10 | Gap holding member between latent image carrier and developer carrier |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05257372A (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6240268B1 (en) * | 1999-01-14 | 2001-05-29 | Canon Kabushiki Kaisha | Gap retaining member and developing device employing the same |
| US8218997B2 (en) * | 2008-05-30 | 2012-07-10 | Ricoh Company, Ltd. | Cleaning member, charging device, process cartridge, and image forming apparatus |
-
1992
- 1992-03-10 JP JP4086103A patent/JPH05257372A/en active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6240268B1 (en) * | 1999-01-14 | 2001-05-29 | Canon Kabushiki Kaisha | Gap retaining member and developing device employing the same |
| US8218997B2 (en) * | 2008-05-30 | 2012-07-10 | Ricoh Company, Ltd. | Cleaning member, charging device, process cartridge, and image forming apparatus |
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