JPH05255833A - 伸線加工性に優れたブラス拡散めっき鋼線の製造方法 - Google Patents
伸線加工性に優れたブラス拡散めっき鋼線の製造方法Info
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- JPH05255833A JPH05255833A JP8663792A JP8663792A JPH05255833A JP H05255833 A JPH05255833 A JP H05255833A JP 8663792 A JP8663792 A JP 8663792A JP 8663792 A JP8663792 A JP 8663792A JP H05255833 A JPH05255833 A JP H05255833A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ブラス拡散めっき後の伸線加工性の良好なブ
ラス拡散めっき鋼線を製造する。 【構成】 鋼線に銅めっき、亜鉛めっきを順次に施し総
厚さ０．５〜５μｍとした後、加熱して金属の拡散によ
って合金化しブラスめっき鋼線を製造する方法におい
て、７７０−１９３ｌｏｇ（ｔ）≦Ｔ≦７００−１３８
ｌｏｇ（ｔ）（Ｔ：拡散温度（℃）、ｔ：拡散時間
（ｓ））で拡散させる。 【効果】 βブラス率および表層酸化物が少なくなり、
伸線加工性が向上する。
ラス拡散めっき鋼線を製造する。 【構成】 鋼線に銅めっき、亜鉛めっきを順次に施し総
厚さ０．５〜５μｍとした後、加熱して金属の拡散によ
って合金化しブラスめっき鋼線を製造する方法におい
て、７７０−１９３ｌｏｇ（ｔ）≦Ｔ≦７００−１３８
ｌｏｇ（ｔ）（Ｔ：拡散温度（℃）、ｔ：拡散時間
（ｓ））で拡散させる。 【効果】 βブラス率および表層酸化物が少なくなり、
伸線加工性が向上する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、タイヤ、ホース、コ
ンベアベルトなどのゴム物品補強用スチールワイヤおよ
びスチールコードに用いるめっき鋼線の製造方法に関す
るものである。
ンベアベルトなどのゴム物品補強用スチールワイヤおよ
びスチールコードに用いるめっき鋼線の製造方法に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】ゴム中に鋼線を埋め込んでゴムの強度、
耐久性を向上させる技術は多く実施されているが、なか
でもゴムとスチール補強材の複合物は、自動車用タイ
ヤ、高圧ゴムホース、コンベアベルトなどに応用されて
いる。
耐久性を向上させる技術は多く実施されているが、なか
でもゴムとスチール補強材の複合物は、自動車用タイ
ヤ、高圧ゴムホース、コンベアベルトなどに応用されて
いる。
【０００３】自動車用タイヤコードはゴムとの接着性を
付与させるために表面にブラスめっきを施すが、従来の
Ｃｕ、Ｚｎ同時析出のシアンめっき浴は猛毒性、廃液処
理公害などの問題から使用されなくなり、代わりにＣ
ｕ、Ｚｎをそれぞれ単独でめっき後熱拡散により合金化
する拡散めっき方法が主流になってきた。しかし、拡散
の場合Ｃｕ：Ｚｎ＝７：３の比率でめっきしてもＣｕと
Ｚｎが完全に固溶しないと加工性良好なα組織になら
ず、加工性の悪いβ組織が混入する。また、完全に固溶
させるためには高温または長時間の拡散が必要となる
が、その場合表面のＺｎの酸化も促進されるために加工
性の悪いＺｎＯが生成しやすい。このβ組織およびＺｎ
Ｏが多いとめっき後行われる伸線加工性が阻害され、断
線および伸線材特性劣化の原因となる。熱拡散における
ＺｎＯを抑制するには雰囲気制御により酸素量を減少さ
せる方法が最も一般的であるが、Ｎ2 、Ａｒガスシール
などコストが高くなる問題点がある。
付与させるために表面にブラスめっきを施すが、従来の
Ｃｕ、Ｚｎ同時析出のシアンめっき浴は猛毒性、廃液処
理公害などの問題から使用されなくなり、代わりにＣ
ｕ、Ｚｎをそれぞれ単独でめっき後熱拡散により合金化
する拡散めっき方法が主流になってきた。しかし、拡散
の場合Ｃｕ：Ｚｎ＝７：３の比率でめっきしてもＣｕと
Ｚｎが完全に固溶しないと加工性良好なα組織になら
ず、加工性の悪いβ組織が混入する。また、完全に固溶
させるためには高温または長時間の拡散が必要となる
が、その場合表面のＺｎの酸化も促進されるために加工
性の悪いＺｎＯが生成しやすい。このβ組織およびＺｎ
Ｏが多いとめっき後行われる伸線加工性が阻害され、断
線および伸線材特性劣化の原因となる。熱拡散における
ＺｎＯを抑制するには雰囲気制御により酸素量を減少さ
せる方法が最も一般的であるが、Ｎ2 、Ａｒガスシール
などコストが高くなる問題点がある。
【０００４】特開昭６２−２４３７５６号公報では、Ｃ
ｕ／（Ｃｕ＋Ｚｎ）＝５５〜６３％となるようにＣｕ、
Ｚｎを層状にめっきした後、減面率２０〜４０％／パス
で８パス以上行い、その伸線発熱を利用して拡散するこ
とによりβブラス率を１０〜５０％とする。しかし、２
０〜４０％／パスで８パス伸線した場合、ダイスから引
抜くのに要する１パス毎の負荷が大きいので、加工発
熱、時効劣化も大きくなるために伸線可能な鋼種は加工
の極めて容易な軟鋼同等材に限られ、高強度材などの硬
鋼線になればなるほど伸線しにくくなり、そのためめっ
きの拡散はできても母材の機械的性質が劣化しやすく断
線もおきやすい。つまり２０〜４０％／パス伸線発熱を
利用した拡散方法は鋼種に制限が生じるという問題点が
ある。
ｕ／（Ｃｕ＋Ｚｎ）＝５５〜６３％となるようにＣｕ、
Ｚｎを層状にめっきした後、減面率２０〜４０％／パス
で８パス以上行い、その伸線発熱を利用して拡散するこ
とによりβブラス率を１０〜５０％とする。しかし、２
０〜４０％／パスで８パス伸線した場合、ダイスから引
抜くのに要する１パス毎の負荷が大きいので、加工発
熱、時効劣化も大きくなるために伸線可能な鋼種は加工
の極めて容易な軟鋼同等材に限られ、高強度材などの硬
鋼線になればなるほど伸線しにくくなり、そのためめっ
きの拡散はできても母材の機械的性質が劣化しやすく断
線もおきやすい。つまり２０〜４０％／パス伸線発熱を
利用した拡散方法は鋼種に制限が生じるという問題点が
ある。
【０００５】特開昭５８−５８２９７号公報では、Ｃ
ｕ、Ｚｎめっきを交互に２回以上繰り返し、最外層をＣ
ｕとした後加熱拡散する。さらに、特開昭５８−６１２
９７号公報では、同様にＣｕ、Ｚｎめっきを交互に繰り
返した後伸線加工時の加工熱により拡散させる。これら
は各めっきが薄いために拡散しやすくより低温かつ短時
間で拡散でき、また最外層がＣｕなのでＺｎの脱落、酸
化が防げる。しかし、Ｃｕ、Ｚｎめっきを何回も繰り返
すためにはＣｕ、Ｚｎめっき槽とその間の水洗槽設備が
多くなり設備的に複雑になる問題点があり、さらに複層
のＣｕ、Ｚｎを拡散させるβブラス率の制御については
記載されていない。
ｕ、Ｚｎめっきを交互に２回以上繰り返し、最外層をＣ
ｕとした後加熱拡散する。さらに、特開昭５８−６１２
９７号公報では、同様にＣｕ、Ｚｎめっきを交互に繰り
返した後伸線加工時の加工熱により拡散させる。これら
は各めっきが薄いために拡散しやすくより低温かつ短時
間で拡散でき、また最外層がＣｕなのでＺｎの脱落、酸
化が防げる。しかし、Ｃｕ、Ｚｎめっきを何回も繰り返
すためにはＣｕ、Ｚｎめっき槽とその間の水洗槽設備が
多くなり設備的に複雑になる問題点があり、さらに複層
のＣｕ、Ｚｎを拡散させるβブラス率の制御については
記載されていない。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は従来技術の問
題点を解決し、ブラス拡散めっき後の伸線加工性を良好
にさせるために、めっき中のβブラス率および表層酸化
物ＺｎＯを抑制することが可能なブラス拡散めっき鋼線
の製造方法を提供する。
題点を解決し、ブラス拡散めっき後の伸線加工性を良好
にさせるために、めっき中のβブラス率および表層酸化
物ＺｎＯを抑制することが可能なブラス拡散めっき鋼線
の製造方法を提供する。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、鋼線に
銅めっき、亜鉛めっきを順次に施し総厚さ０．５〜５μ
ｍとした後、加熱して金属の拡散によって合金化しブラ
スめっき鋼線を製造する方法において、７７０−１９３
ｌｏｇ（ｔ）≦Ｔ≦７００−１３８ｌｏｇ（ｔ）（Ｔ：
拡散温度（℃）、ｔ：拡散時間（ｓ））で拡散させるこ
とを特徴とする伸線加工性に優れたブラス拡散めっき鋼
線の製造方法である。具体的には、図１に示す領域で拡
散させるものである。
銅めっき、亜鉛めっきを順次に施し総厚さ０．５〜５μ
ｍとした後、加熱して金属の拡散によって合金化しブラ
スめっき鋼線を製造する方法において、７７０−１９３
ｌｏｇ（ｔ）≦Ｔ≦７００−１３８ｌｏｇ（ｔ）（Ｔ：
拡散温度（℃）、ｔ：拡散時間（ｓ））で拡散させるこ
とを特徴とする伸線加工性に優れたブラス拡散めっき鋼
線の製造方法である。具体的には、図１に示す領域で拡
散させるものである。
【０００８】
【作用】拡散させる炉は温度制御が簡単でかつ熱伝達率
が比較的高いものであれば何でもよいが、好ましくは流
動層が良く、これは廃棄物処理がなくまた排気などの点
で公害上安全な設備であること、熱伝達率が高いため短
時間で拡散できること、さらに燃焼中の炉内は大気中よ
りも酸素量が少ないため表層の酸化が抑制できることと
いう利点があるためである。
が比較的高いものであれば何でもよいが、好ましくは流
動層が良く、これは廃棄物処理がなくまた排気などの点
で公害上安全な設備であること、熱伝達率が高いため短
時間で拡散できること、さらに燃焼中の炉内は大気中よ
りも酸素量が少ないため表層の酸化が抑制できることと
いう利点があるためである。
【０００９】関係式はブラスめっき厚さ０．５〜５μｍ
を施した鋼線に対して流動層内で温度、時間を変えて実
験した結果得られたものであり、７７０−１９３ｌｏｇ
（ｔ）≦Ｔはβブラス率が２０％以下となる領域であ
る。βブラス率と伸線加工後の絞りの関係について調査
したところ、図２からもわかるようにβブラス率が２０
％以上で急激な低下を示すために２０％を境界と決め
た。また、Ｔ≦７００−１３８ｌｏｇ（ｔ）は表層Ｚｎ
Ｏ層厚さが０．０５μｍ以下となる領域である。表層Ｚ
ｎＯ層厚さと伸線加工後の絞りの関係について調査した
結果、図３に示すように０．０５μｍ以上で急激な低下
を示すために０．０５μｍを境界と決めた。また、図１
においては、拡散温度３００℃以下では拡散時間が長く
なりすぎて実用的でないので３００℃以上を示した。
を施した鋼線に対して流動層内で温度、時間を変えて実
験した結果得られたものであり、７７０−１９３ｌｏｇ
（ｔ）≦Ｔはβブラス率が２０％以下となる領域であ
る。βブラス率と伸線加工後の絞りの関係について調査
したところ、図２からもわかるようにβブラス率が２０
％以上で急激な低下を示すために２０％を境界と決め
た。また、Ｔ≦７００−１３８ｌｏｇ（ｔ）は表層Ｚｎ
Ｏ層厚さが０．０５μｍ以下となる領域である。表層Ｚ
ｎＯ層厚さと伸線加工後の絞りの関係について調査した
結果、図３に示すように０．０５μｍ以上で急激な低下
を示すために０．０５μｍを境界と決めた。また、図１
においては、拡散温度３００℃以下では拡散時間が長く
なりすぎて実用的でないので３００℃以上を示した。
【００１０】ブラスめっき厚さを０．５〜５μｍと限定
した理由であるが、めっき厚さが５μｍを越えると前記
式の適用範囲を越えてしまい、拡散が不十分になるため
にβブラス率の低減が困難となるためである。その関係
を図４に示す。また、めっき厚さが０．５μｍ未満では
めっきによる伸線加工時の潤滑効果がなくなり、ダイス
磨耗が激しく断線回数も増えるからである。その関係を
図５に示す。
した理由であるが、めっき厚さが５μｍを越えると前記
式の適用範囲を越えてしまい、拡散が不十分になるため
にβブラス率の低減が困難となるためである。その関係
を図４に示す。また、めっき厚さが０．５μｍ未満では
めっきによる伸線加工時の潤滑効果がなくなり、ダイス
磨耗が激しく断線回数も増えるからである。その関係を
図５に示す。
【００１１】また、ＣｕとＺｎの状態図において完全拡
散した場合Ｃｕが約６．５以上であれば１００％α組織
になるため、Ｃｕ重量比は約６．５以上、好ましくはＣ
ｕ：Ｚｎ＝７：３とする。Ｃｕ比率を６．５未満にする
と完全拡散でもβ組織が残存し、伸線加工性を劣化させ
るためである。
散した場合Ｃｕが約６．５以上であれば１００％α組織
になるため、Ｃｕ重量比は約６．５以上、好ましくはＣ
ｕ：Ｚｎ＝７：３とする。Ｃｕ比率を６．５未満にする
と完全拡散でもβ組織が残存し、伸線加工性を劣化させ
るためである。
【００１２】
【実施例】線径１．４ｍｍのＳＷＲＳ８２Ａ鋼を鉛パテ
ンティング処理し、電解酸洗、アルカリ洗浄、Ｃｕ、Ｚ
ｎめっき、乾燥を順次行った後、流動層炉内でＣｕ、Ｚ
ｎを拡散させる試験を行った。ここで鉛パテンティング
は９５０℃（電気炉加熱、Ａｒガス中）−５５０℃（鉛
浴）で、電解酸洗は硫酸２０ｗｔ％溶液中、電流密度１
００Ａ／ｄｍ2 のバイポーラ式の交流電解で、アルカリ
洗浄は電流密度１０Ａ／ｄｍ2 の交流電解で、Ｃｕめっ
きはピロリン酸銅めっき浴を用いて電流密度１０Ａ／ｄ
ｍ2 で、Ｚｎめっきは硫酸亜鉛めっき浴を用いて電流密
度２０Ａ／ｄｍ2 で行った。また、各めっき方式はオー
バーフロー式であり、めっき効率は９５％である。Ｃ
ｕ、Ｚｎはめっき厚さによらず、重量比でＣｕ：Ｚｎ＝
７：３になるようにめっきした。流動層炉は粒径１５０
μｍ程度のジルコンサンドを流動砂として用い、プロパ
ンガスを燃焼させ、そのガス量制御を行うことにより設
定温度±１℃以内にした。また、拡散時間は流動層内の
在炉時間とし、拡散温度は流動層設定温度である。評価
はＸ線回折によるβブラス率測定（β／（α＋β）、
％）、オージェ電子分光装置を用いた深さ方向分析によ
る表層酸化物ＺｎＯ厚さ測定、さらに０．２ｍｍまで伸
線加工を行った後の絞り測定、１００，０００ｍ長さ伸
線当たりの断線回数による。合格平均断線回数は１回以
下／１００，０００ｍとする。伸線機は２軸２０段伸線
機で各段減面率１４％、０．２ｍｍでの伸線速度６００
ｍ／ｍｉｎ、潤滑剤は高級アルコールの燐酸エステルナ
トリウム塩水溶液を使用した。
ンティング処理し、電解酸洗、アルカリ洗浄、Ｃｕ、Ｚ
ｎめっき、乾燥を順次行った後、流動層炉内でＣｕ、Ｚ
ｎを拡散させる試験を行った。ここで鉛パテンティング
は９５０℃（電気炉加熱、Ａｒガス中）−５５０℃（鉛
浴）で、電解酸洗は硫酸２０ｗｔ％溶液中、電流密度１
００Ａ／ｄｍ2 のバイポーラ式の交流電解で、アルカリ
洗浄は電流密度１０Ａ／ｄｍ2 の交流電解で、Ｃｕめっ
きはピロリン酸銅めっき浴を用いて電流密度１０Ａ／ｄ
ｍ2 で、Ｚｎめっきは硫酸亜鉛めっき浴を用いて電流密
度２０Ａ／ｄｍ2 で行った。また、各めっき方式はオー
バーフロー式であり、めっき効率は９５％である。Ｃ
ｕ、Ｚｎはめっき厚さによらず、重量比でＣｕ：Ｚｎ＝
７：３になるようにめっきした。流動層炉は粒径１５０
μｍ程度のジルコンサンドを流動砂として用い、プロパ
ンガスを燃焼させ、そのガス量制御を行うことにより設
定温度±１℃以内にした。また、拡散時間は流動層内の
在炉時間とし、拡散温度は流動層設定温度である。評価
はＸ線回折によるβブラス率測定（β／（α＋β）、
％）、オージェ電子分光装置を用いた深さ方向分析によ
る表層酸化物ＺｎＯ厚さ測定、さらに０．２ｍｍまで伸
線加工を行った後の絞り測定、１００，０００ｍ長さ伸
線当たりの断線回数による。合格平均断線回数は１回以
下／１００，０００ｍとする。伸線機は２軸２０段伸線
機で各段減面率１４％、０．２ｍｍでの伸線速度６００
ｍ／ｍｉｎ、潤滑剤は高級アルコールの燐酸エステルナ
トリウム塩水溶液を使用した。
【００１３】表１に試験条件と結果を、本発明例と比較
例を合わせて示す。
例を合わせて示す。
【００１４】
【表１】
【００１５】比較例１では、めっき厚さが０．５μｍ以
下のため、条件式を満たす領域内で拡散を行ってβブラ
ス率およびＺｎＯを抑えてもめっき厚さが薄すぎてめっ
き潤滑効果が発揮できず、断線回数が多くなった。
下のため、条件式を満たす領域内で拡散を行ってβブラ
ス率およびＺｎＯを抑えてもめっき厚さが薄すぎてめっ
き潤滑効果が発揮できず、断線回数が多くなった。
【００１６】比較例２では、めっき厚が５μｍ以上のた
め本発明の式における拡散条件は適用できず、拡散を十
分に行うことができないのでβブラス率が高まり、延性
劣化のために伸線後の絞りの低下および断線回数の増加
が起こった。
め本発明の式における拡散条件は適用できず、拡散を十
分に行うことができないのでβブラス率が高まり、延性
劣化のために伸線後の絞りの低下および断線回数の増加
が起こった。
【００１７】比較例３では、拡散時間から計算した拡散
温度よりも温度が低く、拡散が不十分でβブラス率が２
０％を越えたために延性劣化により伸線後の絞りが低下
した。
温度よりも温度が低く、拡散が不十分でβブラス率が２
０％を越えたために延性劣化により伸線後の絞りが低下
した。
【００１８】比較例４では、拡散時間から計算した拡散
温度よりも温度が高く、表層酸化物ＺｎＯ厚さが０．０
５μｍを越えたために延性劣化により伸線後の絞りが低
下した。
温度よりも温度が高く、表層酸化物ＺｎＯ厚さが０．０
５μｍを越えたために延性劣化により伸線後の絞りが低
下した。
【００１９】これに対し、本発明の実施例はいずれも延
性劣化の無い良好な結果を示し、伸線加工性に優れたブ
ラス拡散めっき鋼線を製造できることがわかる。
性劣化の無い良好な結果を示し、伸線加工性に優れたブ
ラス拡散めっき鋼線を製造できることがわかる。
【００２０】
【発明の効果】本発明によりブラス拡散めっきにおいて
βブラス率、表層酸化物を制御することが可能となり、
βブラス率、表層酸化物を低減させることにより伸線加
工性を格段と向上させることができ、高品質および生産
性の向上につながり工業的メリットは大きい。
βブラス率、表層酸化物を制御することが可能となり、
βブラス率、表層酸化物を低減させることにより伸線加
工性を格段と向上させることができ、高品質および生産
性の向上につながり工業的メリットは大きい。
【図１】本発明の拡散条件７７０−１９３ｌｏｇ（ｔ）
≦Ｔ≦７００−１３８ｌｏｇ（ｔ）（Ｔ：拡散温度
（℃）、ｔ：拡散時間（ｓ））を示す図である。
≦Ｔ≦７００−１３８ｌｏｇ（ｔ）（Ｔ：拡散温度
（℃）、ｔ：拡散時間（ｓ））を示す図である。
【図２】線径１．４ｍｍのＳＷＲＳ８２Ａ鋼ブラス拡散
めっき線を０．２ｍｍまで伸線したときの、伸線前のβ
ブラス率と伸線後の絞りの関係を示す図である。
めっき線を０．２ｍｍまで伸線したときの、伸線前のβ
ブラス率と伸線後の絞りの関係を示す図である。
【図３】線径１．４ｍｍのＳＷＲＳ８２Ａ鋼ブラス拡散
めっき線を０．２ｍｍまで伸線したときの、伸線前の表
層酸化物ＺｎＯ厚さと伸線後の絞りの関係を示す図であ
る。
めっき線を０．２ｍｍまで伸線したときの、伸線前の表
層酸化物ＺｎＯ厚さと伸線後の絞りの関係を示す図であ
る。
【図４】各めっき厚さにおいて本発明の最適拡散条件で
拡散したときのβブラス率を示す図である。
拡散したときのβブラス率を示す図である。
【図５】めっき厚さと実施例で１００，０００ｍ長さ伸
線したときの平均断線回数との関係を示す図である。
線したときの平均断線回数との関係を示す図である。
１ Ｔ＝７００−１３８ｌｏｇ（ｔ）を示す直線 ２ Ｔ＝７７０−１９３ｌｏｇ（ｔ）を示す直線 ３ ７７０−１９３ｌｏｇ（ｔ）≦Ｔ≦７００−１３８
ｌｏｇ（ｔ）を示す領域
ｌｏｇ（ｔ）を示す領域
Claims (1)
- 【請求項１】 鋼線に銅めっき、亜鉛めっきを順次に施
し総厚さ０．５〜５μｍとした後、加熱して金属の拡散
によって合金化しブラスめっき鋼線を製造する方法にお
いて、７７０−１９３ｌｏｇ（ｔ）≦Ｔ≦７００−１３
８ｌｏｇ（ｔ）（Ｔ：拡散温度（℃）、ｔ：拡散時間
（ｓ））で拡散させることを特徴とする伸線加工性に優
れたブラス拡散めっき鋼線の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8663792A JPH05255833A (ja) | 1992-03-11 | 1992-03-11 | 伸線加工性に優れたブラス拡散めっき鋼線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8663792A JPH05255833A (ja) | 1992-03-11 | 1992-03-11 | 伸線加工性に優れたブラス拡散めっき鋼線の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05255833A true JPH05255833A (ja) | 1993-10-05 |
Family
ID=13892539
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8663792A Withdrawn JPH05255833A (ja) | 1992-03-11 | 1992-03-11 | 伸線加工性に優れたブラス拡散めっき鋼線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05255833A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006283270A (ja) * | 2005-03-08 | 2006-10-19 | Bridgestone Corp | ゴム物品補強用のブラスめっき鋼線とその製造方法 |
| JP2007177386A (ja) * | 2005-12-01 | 2007-07-12 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 金属コード、ゴム・コード複合体、及びそれを用いた空気入りタイヤ |
| JP2007186840A (ja) * | 2005-12-13 | 2007-07-26 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 金属コード、ゴム・コード複合体、及びそれを用いた空気入りタイヤ |
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| US8202626B2 (en) | 2006-03-08 | 2012-06-19 | Kabushiki Kaisha Bridgestone | Brass-plated steel wire for reinforcing rubber articles and method for manufacturing the same |
| JP2013227629A (ja) * | 2012-04-26 | 2013-11-07 | Kanai Hiroaki | ゴム製品補強用スチールワイヤおよびその製造方法 |
-
1992
- 1992-03-11 JP JP8663792A patent/JPH05255833A/ja not_active Withdrawn
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