JPH05247443A - Friction material - Google Patents
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- JPH05247443A JPH05247443A JP4683592A JP4683592A JPH05247443A JP H05247443 A JPH05247443 A JP H05247443A JP 4683592 A JP4683592 A JP 4683592A JP 4683592 A JP4683592 A JP 4683592A JP H05247443 A JPH05247443 A JP H05247443A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は自動車のブレーキライニ
ング、クラッチ用フェーシング等に使用される摩擦材に
関するもので、特に、フェード時における所要の摩擦係
数を確保した摩擦材に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a friction material used for automobile brake linings, clutch facings, and the like, and more particularly to a friction material that secures a required friction coefficient during a fade.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来、自動車のドラムブレーキ、ディス
クブレーキ等に使用されているブレーキライニングなど
の摩擦材はブレーキドラム、ディスクロータの回転を止
め、運動エネルギーを熱エネルギーに変えるために高温
となる。したがって、耐熱性、耐摩耗性が要求されると
ともに、摩擦係数の変化の少ない安定した摩擦特性が要
求される。そこで、これらの各種の特性を満足するため
に、摩擦材は複合材料によって構成されている。即ち、
摩擦材としては、ガラス繊維、アラミド繊維等の基材繊
維、グラファイト、二硫化モリブデン等の充填剤、フェ
ノール樹脂等の結合剤などを複合化した材料より構成さ
れている。2. Description of the Related Art Conventionally, friction materials such as brake linings used for automobile drum brakes, disc brakes, etc., stop rotating the brake drums, disc rotors, and change kinetic energy into heat energy, resulting in high temperature. Therefore, heat resistance and wear resistance are required, and stable friction characteristics with little change in friction coefficient are required. Therefore, in order to satisfy these various characteristics, the friction material is made of a composite material. That is,
The friction material is composed of a composite material of a base fiber such as glass fiber and aramid fiber, a filler such as graphite and molybdenum disulfide, and a binder such as phenol resin.
【０００３】また、充填剤は、前記グラファイト、二硫
化モリブデン等の潤滑剤の他、有機ダスト、金属粉末、
無機配合剤などが使用されている。Further, the filler includes, in addition to the above lubricants such as graphite and molybdenum disulfide, organic dust, metal powder,
Inorganic compounding agents are used.
【０００４】ところで、急制動をかけた時、或いは、降
坂等の連続制動時には摩擦熱が発生し、摩擦係数が低下
するいわゆるフェード現象が発生する。このフェード現
象は具体的には摩擦熱による摩擦材の分解ガスが摩擦材
と相手材の界面に存在し、気体潤滑を発生させることに
よるものと考えられている。By the way, when sudden braking is applied or during continuous braking such as downhill, frictional heat is generated and a so-called fade phenomenon occurs in which the friction coefficient is lowered. It is considered that this fade phenomenon is specifically due to the fact that decomposed gas of the friction material due to frictional heat is present at the interface between the friction material and the mating material and causes gas lubrication.
【０００５】この気体潤滑を防止する方法として、摩擦
材自体の気孔率を大きくして分解ガスの放出解放を拡大
する方法、分解ガスの発生源となる有機物である結合剤
の熱硬化性樹脂の添加量を削減する方法、或いは、金属
粉を添加して熱伝導性を良くして熱を逃がす方法などが
考えられる。As a method of preventing this gas lubrication, a method of increasing the porosity of the friction material itself to expand the release and release of decomposed gas, and a thermosetting resin of a binder that is an organic substance that is a source of generation of decomposed gas A method of reducing the addition amount or a method of adding metal powder to improve heat conductivity to release heat can be considered.
【０００６】[0006]
【発明が解決しようとする課題】ところが、前記気体潤
滑を防止するために、分解ガスの発生源となる有機物で
ある結合剤の熱硬化性樹脂量を減少させると、材料強
度、対摩耗性が低下することとなる。However, in order to prevent the above-mentioned gas lubrication, if the amount of the thermosetting resin of the binder, which is an organic substance that is the source of decomposition gas, is reduced, the material strength and wear resistance are reduced. Will be reduced.
【０００７】また、金属粉を添加して熱伝導性を向上さ
せた場合には、高速からの急制動或いは降坂時の連続制
動で発生する摩擦熱がブレーキ油圧ユニットに伝達さ
れ、ブレーキ油を沸騰させる、いわゆるベーパーロック
現象が発生してブレーキが利かなくなる恐れがある。Further, when the metal powder is added to improve the thermal conductivity, friction heat generated by rapid braking from high speed or continuous braking when descending a hill is transmitted to the brake hydraulic unit, so that the brake oil is absorbed. There is a danger that the so-called vapor lock phenomenon that causes boiling will occur and the brake will not work.
【０００８】更に、摩擦材の気孔率を制御してフェード
時の摩擦係数を制御する手段として、摩擦材の成形圧力
を下げることが考えられるが、これらの場合も、上記と
同様に、材料強度が低下し、また、耐摩耗性が低下する
という不具合がある。Further, as a means for controlling the porosity of the friction material to control the friction coefficient at the time of fading, it is conceivable to lower the molding pressure of the friction material. In these cases as well, the material strength is the same as above. And wear resistance are also reduced.
【０００９】そこで、本発明は、材料強度及び耐摩耗性
を低下させることなく、フェード時における所要の摩擦
係数を確保できる摩擦材の提供を課題とするものであ
る。Therefore, an object of the present invention is to provide a friction material capable of ensuring a required friction coefficient at the time of fading without lowering the material strength and wear resistance.
【００１０】[0010]
【課題を解決するための手段】本発明にかかる摩擦材
は、基材繊維と、結合剤と、充填剤とからなる摩擦材に
おいて、前記充填剤の中に、見掛密度が０．５〜１．５
g ／cm3 のかさ嵩の銅粉を前記摩擦材料総量に対して５
〜４０重量％添加したものである。A friction material according to the present invention comprises a base fiber, a binder and a filler, and the filler has an apparent density of 0.5 to 1.5
5 g / cm 3 of bulky copper powder is added to the total amount of the friction material.
-40% by weight is added.
【００１１】[0011]
【作用】本発明においては、かさ嵩の銅粉を５重量％以
上添加したことによって摩擦材の所要の材料強度と対摩
耗性を確保できる。そして、このかさ嵩の銅粉は見掛密
度を０．５〜１．５g ／cm3 とし、かつ、５重量％以上
添加したことによって、摩擦材の気孔率を所定値に制御
することができる。このため、制動時の摩擦熱によって
発生した摩擦材の分解ガスを摩擦材の気孔内に放出解放
し、摩擦材と相手材との界面に存在するのを防止して、
フェード時の摩擦係数の低下を防ぎ、所定値に制御する
ことができる。更に、前記銅粉の添加量を４０重量％以
下に抑えているので、急制動或いは連続制動の摩擦熱の
伝達によって発生するいわゆるベーパーロック現象を防
止することができる。In the present invention, the required material strength and wear resistance of the friction material can be secured by adding the bulky copper powder in an amount of 5% by weight or more. The bulky copper powder has an apparent density of 0.5 to 1.5 g / cm 3 and is added in an amount of 5% by weight or more, whereby the porosity of the friction material can be controlled to a predetermined value. . Therefore, the decomposed gas of the friction material generated by the friction heat during braking is released and released into the pores of the friction material to prevent it from existing at the interface between the friction material and the mating material.
It is possible to prevent the friction coefficient from decreasing at the time of fading and control it to a predetermined value. Further, since the addition amount of the copper powder is suppressed to 40% by weight or less, it is possible to prevent a so-called vapor lock phenomenon that occurs due to transfer of frictional heat during sudden braking or continuous braking.
【００１２】[0012]
【実施例】以下、本発明を自動車のブレーキパッドに具
体化した実施例を説明する。EXAMPLES Examples in which the present invention is embodied in a brake pad of an automobile will be described below.
【００１３】摩擦材の配合は図１に示した、本発明の実
施例及び比較例における摩擦材の構成成分の配合比と、
フェード時最小摩擦係数及び材料剪断強度の試験結果を
示す表図の通りであり、６種類の実施例と３種類の比較
例のブレーキパッドを製作した。The composition of the friction material is shown in FIG. 1, and the composition ratio of the constituents of the friction material in the examples and comparative examples of the present invention,
It is a table showing the test results of the minimum coefficient of friction during fade and the shear strength of the material, and 6 types of examples and 3 types of comparative brake pads were manufactured.
【００１４】本実施例では基材繊維として、芳香族ポリ
アミド繊維、チタン酸カリウム繊維、スラグウールを使
用した。前記芳香族ポリアミド繊維は芳香族を含むモノ
マーがアミド結合して高分子化したものであり、本実施
例においては、代表的なポリアミド繊維であるケブラー
繊維（デュポン社製）を使用した。In this example, aromatic polyamide fibers, potassium titanate fibers, and slag wool were used as the base fibers. The aromatic polyamide fiber is a polymer in which an aromatic monomer is amide-bonded and polymerized. In this example, Kevlar fiber (manufactured by DuPont), which is a typical polyamide fiber, was used.
【００１５】結合剤はフェノール樹脂系結合剤を使用し
た。A phenol resin binder was used as the binder.
【００１６】充填剤は、グラファイト、カシューダス
ト、及び、硫酸バリウム、酸化ジルコニウム等の無機配
合剤、更に、かさ嵩の銅粉を用いた。As the filler, graphite, cashew dust, an inorganic compounding agent such as barium sulfate and zirconium oxide, and a bulky copper powder were used.
【００１７】前記充填材として使用したかさ嵩の銅粉
は、電解粉として電気分解により銅を直接陰極に粉末状
に析出させて生成することができ、樹枝状の粉末形状を
なす。この電解粉は高純度、高比表面積の樹枝状粉末で
あり、成形性、焼結性に優れたものである。そして、形
状、粒度、見掛密度などの粉末特性は電解液組成、電流
密度、電解液の温度、電極間の距離などの電解条件を制
御することによって決定され、本実施例において使用す
る０．５〜１．５g ／cm3 の見掛密度の銅粉が生成され
る。The bulky copper powder used as the filler can be produced by electrolytically depositing copper directly on the cathode in powder form as an electrolytic powder, and has a dendritic powder form. This electrolytic powder is a dendritic powder with high purity and high specific surface area and is excellent in moldability and sinterability. The powder characteristics such as shape, particle size and apparent density are determined by controlling electrolysis conditions such as electrolyte composition, current density, temperature of electrolyte, distance between electrodes, and the like. Copper powder with an apparent density of 5-1.5 g / cm 3 is produced.
【００１８】実施例及び比較例においては、ポリアミド
繊維からカシューダストまでの成分の配合量は概略不変
とし、かさ嵩の銅粉の見掛密度及び配合量を各種相違さ
せた。実施例では、かさ嵩の銅粉は見掛密度を０．７、
１．５g ／cm3 の２段階とし、それぞれ全体に対して１
０、２０、３０重量％を配合した。比較例では、かさ嵩
の銅粉は見掛密度が２．２g ／cm3 のものについて配合
を１０、３０重量％としたもの、及び、比較例１のもの
に対してポリアミド樹脂を１重量％減量したものを比較
例３として作成した。In the examples and comparative examples, the compounding amounts of the components from the polyamide fiber to the cashew dust were substantially unchanged, and the apparent density and the compounding amount of the bulky copper powder were varied. In the examples, the bulky copper powder has an apparent density of 0.7,
A two-step 1.5g / cm 3, 1 for the entire respective
0, 20, 30% by weight was compounded. In the comparative example, the bulky copper powder has an apparent density of 2.2 g / cm 3 and the compounding ratio is 10, 30% by weight, and the polyamide resin is 1% by weight with respect to the comparative example 1. The reduced amount was prepared as Comparative Example 3.
【００１９】試験用ブレーキパッドは従来から知られた
モールド法により製作した。The test brake pad was manufactured by a conventionally known molding method.
【００２０】まず、図１に従って混合したものを常温で
加圧して予備成形し、次いで、１６０℃に保持された金
型に投入して面圧３００kg／cm2 のプレス圧を加え、ガ
ス抜きを行ないながら１０分間保持して成形体を得た。
そして、この成形体を２２０℃で更に１０時間加熱して
熱硬化性樹脂の硬化を行ない、所定の厚さに研磨してブ
レーキパッドを得た。First, the mixture according to FIG. 1 is preformed by pressurizing at room temperature, then put into a mold kept at 160 ° C. and a pressing pressure of 300 kg / cm 2 is applied to degas. While performing, it was held for 10 minutes to obtain a molded body.
Then, the molded body was heated at 220 ° C. for 10 hours to cure the thermosetting resin, and was ground to a predetermined thickness to obtain a brake pad.
【００２１】次に、上記によって製作された実施例及び
比較例のブレーキパッドの制動試験におけるフェード時
最小摩擦係数μ、気孔率及び材料剪断強度の測定結果と
評価を説明する。Next, the measurement results and evaluations of the minimum friction coefficient μ at the time of fade, the porosity and the material shear strength in the braking test of the brake pads of the examples and the comparative examples manufactured as described above will be described.
【００２２】試験は、各供試ブレーキライニングをブレ
ーキダイナモメータに取付けて行ない、キャリパ型式：
ＰＤ５１−１８Ｖ、イナーシャ：５．０kgf ・ms2 の条
件で、試験コードをＪＡＳＯの第一フェードに準じたも
のとし、フェード時における最小摩擦係数μを測定し
た。The test was carried out by attaching each test brake lining to the brake dynamometer, and caliper type:
Under the conditions of PD51-18V, inertia: 5.0 kgf · ms 2 , the test code was made to conform to JASO's first fade, and the minimum friction coefficient μ during the fade was measured.
【００２３】以上の試験結果を図１の下欄に示す。The above test results are shown in the lower column of FIG.
【００２４】図１において、実施例１〜６のブレーキパ
ッドは、かさ嵩の銅粉の見掛密度が０．７及び１．５g
／cm3 、添加量がそれぞれ１０、２０、３０重量％のも
のにおいて、気孔率は１６〜１８％であり、フェード時
最小摩擦係数μは０．１７〜０．２０の値を示した。こ
れらの値はいずれも一般の自動車用のブレーキパッドと
してフェード時に要求される制動性能を満たすものであ
る。そして、材料剪断強度は５３〜５５kg／cm2 を示し
ており、いずれも摩擦材としての所要の材料強度と対摩
耗性を満足することができる。In FIG. 1, the brake pads of Examples 1 to 6 have bulk copper powders having apparent densities of 0.7 and 1.5 g.
/ Cm 3 and the addition amounts of 10, 20, and 30% by weight, respectively, the porosity was 16 to 18%, and the minimum friction coefficient μ at the time of fading was 0.17 to 0.20. All of these values satisfy the braking performance required at the time of fade as a general automobile brake pad. The material shear strength is 53 to 55 kg / cm 2 , and both of them can satisfy the required material strength and abrasion resistance as a friction material.
【００２５】一方、比較例において、かさ嵩の銅粉の見
掛密度が２．２g ／cm3 で、添加量が１０及び３０重量
％の比較例１と比較例２では所要の剪断強度は確保され
ているが、材料である銅粉の見掛密度が大きいために摩
擦材の気孔率は１２及び１３％しか得ることができず、
それに伴って、フェード時最小摩擦係数μはいずれも
０．１４しかなく、この値によって所要の制動力を期待
することはできない。なお、比較例３は比較例１に対し
て結合剤であるポリアミド樹脂分を減量して気孔率の向
上を図ったものであり、最小摩擦係数μは向上したもの
の、結合剤の配合量不足のため、材料剪断強度は４５kg
／cm2 と著しく低い値を示している。On the other hand, in Comparative Examples, the required shear strength is secured in Comparative Example 1 and Comparative Example 2 in which the apparent density of the bulky copper powder is 2.2 g / cm 3 and the addition amount is 10 and 30% by weight. However, the porosity of the friction material can only be 12 and 13% due to the large apparent density of the copper powder, which is the material,
Accordingly, the minimum friction coefficient μ during fade is only 0.14, and it is impossible to expect a required braking force with this value. In Comparative Example 3, the polyamide resin content of the binder was reduced compared to Comparative Example 1 to improve the porosity. Although the minimum friction coefficient μ was improved, the amount of the binder blended was insufficient. Therefore, the material shear strength is 45 kg
/ Cm 2 which is a remarkably low value.
【００２６】これらの結果より、かさ嵩の銅粉の見掛密
度が１．５g ／cm3 を越えると、強度不足を前提とした
結合剤の減量の場合は別として、所要の気孔率が得られ
ず、フェード時における摩擦係数μに対する効果を発揮
することができないと考えられる。また、銅粉の添加量
が少ないと、所要の気孔率が得られず、逆に、添加量を
多くし過ぎると、熱伝導性が大きくなって、高速からの
急制動或いは降坂時の連続制動で発生する摩擦熱のブレ
ーキ油圧ユニットへの伝達によって、ブレーキ油を沸騰
させる、いわゆるベーパーロック現象が発生してブレー
キが利かなくなる恐れがある。このため、かさ嵩の銅粉
は見掛密度を０．５〜１．５g ／cm3 とし、かつ、その
添加量を５〜４０重量％とした場合が良好であると判断
される。このように、上記実施例の摩擦材は、基材繊維
と、結合剤と、充填剤とからなる摩擦材において、前記
充填剤の中に、見掛密度が０．５〜１．５g ／cm3 のか
さ嵩の銅粉を全体に対して５〜４０重量％添加したもの
である。From these results, when the apparent density of the bulky copper powder exceeds 1.5 g / cm 3 , the required porosity is obtained, except when the amount of the binder is reduced due to insufficient strength. Therefore, it is considered that the effect on the friction coefficient μ at the time of fading cannot be exerted. Also, if the amount of copper powder added is small, the required porosity cannot be obtained, and conversely, if the amount added is too large, the thermal conductivity becomes large, and continuous braking during high-speed braking or descending slopes occurs. The friction heat generated by braking is transmitted to the brake hydraulic unit, which causes boiling of the brake oil, which is a so-called vapor lock phenomenon, and the brake may not work. Therefore, it is judged that the bulky copper powder is preferable when the apparent density is 0.5 to 1.5 g / cm 3 and the addition amount is 5 to 40% by weight. As described above, the friction material of the above-mentioned embodiment is a friction material comprising a base fiber, a binder, and a filler, and the apparent density of the filler is 0.5 to 1.5 g / cm 3. The bulky copper powder of 3 is added in an amount of 5 to 40% by weight based on the whole.
【００２７】したがって、上記実施例によれば、かさ嵩
の銅粉を５重量％以上添加したことによって摩擦材の所
要の材料強度と対摩耗性を確保できる。そして、このか
さ嵩の銅粉は見掛密度を０．５〜１．５g ／cm3 とし、
かつ、５重量％以上添加したことによって、摩擦材の気
孔率を所定値に制御することができる。このため、制動
時の摩擦熱によって発生した摩擦材の分解ガスを摩擦材
の気孔内に放出解放し、摩擦材と相手材との界面に存在
するのを防止して、フェード時の摩擦係数の低下を防
ぎ、所定値に制御することができる。更に、前記銅粉の
添加量を４０重量％以下に抑えているので、急制動或い
は連続制動の摩擦熱の伝達によって発生するいわゆるベ
ーパーロック現象を防止することができる。Therefore, according to the above embodiment, the required material strength and wear resistance of the friction material can be secured by adding 5% by weight or more of the bulky copper powder. And this bulky copper powder has an apparent density of 0.5 to 1.5 g / cm 3 ,
Moreover, the porosity of the friction material can be controlled to a predetermined value by adding 5% by weight or more. Therefore, the decomposed gas of the friction material generated by the friction heat during braking is released and released into the pores of the friction material to prevent it from existing at the interface between the friction material and the mating material, and to reduce the friction coefficient during the fade. It is possible to prevent the decrease and control it to a predetermined value. Further, since the addition amount of the copper powder is suppressed to 40% by weight or less, it is possible to prevent a so-called vapor lock phenomenon that occurs due to transfer of frictional heat during sudden braking or continuous braking.
【００２８】ところで、上記各実施例の各構成成分は、
図１に示したものとしているが、本発明を実施する場合
には、これに限定されるものではなく、摩擦材の使用用
途に応じて適宜選定することができる。例えば、基材繊
維として、他に、ロックウール、シリケート繊維、アル
ミナ繊維、カーボン繊維等の無機繊維、スチール繊維、
ステンレススチール繊維等の金属繊維、ノボロイド繊維
等の有機繊維などを挙げることができる。また、結合剤
として、他に、エポキシ系樹脂、メラミン系樹脂、ポリ
イミド系樹脂、ポリエステル系樹脂などを挙げることが
できる。更に、充填剤として、例えば、二硫化モリブデ
ン、三硫化アンチモン等の潤滑剤の他、木材パルプ、ゴ
ム等の有機配合剤、酸化鉄、酸化珪素、酸化マグネシウ
ム等の無機配合剤、黄銅粉等の金属粉末などを挙げるこ
とができる。By the way, each component of each of the above examples is
Although shown in FIG. 1, the present invention is not limited to this and can be appropriately selected depending on the intended use of the friction material. For example, as the base fiber, besides, rock wool, silicate fiber, alumina fiber, inorganic fiber such as carbon fiber, steel fiber,
Examples thereof include metal fibers such as stainless steel fibers, organic fibers such as novoloid fibers, and the like. Other examples of the binder include epoxy resin, melamine resin, polyimide resin, polyester resin and the like. Further, as the filler, for example, in addition to lubricants such as molybdenum disulfide and antimony trisulfide, organic compounding agents such as wood pulp and rubber, inorganic compounding agents such as iron oxide, silicon oxide and magnesium oxide, brass powders and the like. Metal powder etc. can be mentioned.
【００２９】[0029]
【発明の効果】以上のように、本発明の摩擦材は、基材
繊維と、結合剤と、充填剤とからなる摩擦材において、
前記充填剤の中に、見掛密度が０．５〜１．５g ／cm3
のかさ嵩の銅粉を、前記摩擦材料総量に対して５〜４０
重量％添加したものである。したがって、かさ嵩の銅粉
を５重量％以上添加したことによって摩擦材の所要の材
料強度と対摩耗性を確保できる一方、前記かさ嵩の銅粉
は、見掛密度を０．５〜１．５g ／cm3 とし、かつ、５
重量％以上添加したことによって、摩擦材の気孔率を所
定値に制御することができるため、制動時の摩擦熱によ
って発生した摩擦材の分解ガスを摩擦材の気孔内に放出
解放し、摩擦材と相手材との界面に存在するのを防止し
て、フェード時の摩擦係数の低下を防ぎ、所定値に制御
することができる。更に、前記銅粉の添加量を４０重量
％以下に抑えているので、急制動或いは連続制動の摩擦
熱の伝達によって発生するいわゆるベーパーロック現象
を防止することができる。As described above, the friction material of the present invention is a friction material comprising a base fiber, a binder and a filler.
The filler has an apparent density of 0.5 to 1.5 g / cm 3
The bulky copper powder is added in an amount of 5 to 40 with respect to the total amount of the friction material.
It is the one added by weight%. Therefore, the required material strength and wear resistance of the friction material can be secured by adding 5% by weight or more of the bulky copper powder, while the bulky copper powder has an apparent density of 0.5 to 1. 5g / cm 3 and 5
By adding more than wt%, the porosity of the friction material can be controlled to a predetermined value, so the decomposed gas of the friction material generated by the friction heat during braking is released and released into the pores of the friction material. It is possible to prevent it from existing at the interface with the mating material, prevent the friction coefficient from decreasing when fading, and control the friction coefficient to a predetermined value. Further, since the addition amount of the copper powder is suppressed to 40% by weight or less, it is possible to prevent a so-called vapor lock phenomenon that occurs due to transfer of frictional heat during sudden braking or continuous braking.
【図１】図１は本発明の実施例及び比較例における摩擦
材の構成成分の配合比と、フェード時最小摩擦係数及び
材料剪断強度の試験結果を示す表図である。FIG. 1 is a table showing the test results of the compounding ratio of the constituents of the friction material, the minimum friction coefficient at the time of fading, and the material shear strength in Examples and Comparative Examples of the present invention.
Claims (1)
る摩擦材において、前記充填剤の中に、見掛密度が０．
５〜１．５g ／cm3 のかさ嵩の銅粉を前記摩擦材料総量
に対して５〜４０重量％添加したことを特徴とする摩擦
材。1. A friction material comprising a base fiber, a binder and a filler, wherein the apparent density of the filler is 0.
A friction material comprising a bulky copper powder of 5 to 1.5 g / cm 3 added in an amount of 5 to 40% by weight based on the total amount of the friction material.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4683592A JPH05247443A (en) | 1992-03-04 | 1992-03-04 | Friction material |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4683592A JPH05247443A (en) | 1992-03-04 | 1992-03-04 | Friction material |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05247443A true JPH05247443A (en) | 1993-09-24 |
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4683592A Pending JPH05247443A (en) | 1992-03-04 | 1992-03-04 | Friction material |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05247443A (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0900949A1 (en) * | 1997-09-04 | 1999-03-10 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Sintered friction material |
| JP2001247851A (en) * | 2000-03-03 | 2001-09-14 | Nisshinbo Ind Inc | Non-asbestos friction material |
| US6455145B1 (en) * | 1998-03-17 | 2002-09-24 | Aisin Kako Kabushiki Kaisha | Friction member |
-
1992
- 1992-03-04 JP JP4683592A patent/JPH05247443A/en active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0900949A1 (en) * | 1997-09-04 | 1999-03-10 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Sintered friction material |
| US6004370A (en) * | 1997-09-04 | 1999-12-21 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Sintered friction material |
| US6455145B1 (en) * | 1998-03-17 | 2002-09-24 | Aisin Kako Kabushiki Kaisha | Friction member |
| JP2001247851A (en) * | 2000-03-03 | 2001-09-14 | Nisshinbo Ind Inc | Non-asbestos friction material |
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