JPH05239602A - 高面圧部品 - Google Patents
高面圧部品Info
- Publication number
- JPH05239602A JPH05239602A JP4075268A JP7526892A JPH05239602A JP H05239602 A JPH05239602 A JP H05239602A JP 4075268 A JP4075268 A JP 4075268A JP 7526892 A JP7526892 A JP 7526892A JP H05239602 A JPH05239602 A JP H05239602A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weight
- less
- weq
- hardness
- pressure parts
- Prior art date
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- Withdrawn
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/25—Process efficiency
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】本発明は表面硬度は高いが心部は靱性に富み、
耐久性に優れた高面圧部品を提供することを目的とす
る。 【構成】所定の組成の合金粉末を焼結、成形、焼きなま
しを行なった後、所望の部品形状に加工してから高周波
焼入れを行ない、表面のみを高硬度にする。
耐久性に優れた高面圧部品を提供することを目的とす
る。 【構成】所定の組成の合金粉末を焼結、成形、焼きなま
しを行なった後、所望の部品形状に加工してから高周波
焼入れを行ない、表面のみを高硬度にする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は歯車、プーリー、カム等
の高い面圧が及ぼされる高面圧部品に関するものであ
る。
の高い面圧が及ぼされる高面圧部品に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】例えば自動車においては軽量化の必要が
高まっているが、そのために動力伝達部品である歯車、
プーリー、カム等の高面圧部品に対する高強度化の要求
が増加している。
高まっているが、そのために動力伝達部品である歯車、
プーリー、カム等の高面圧部品に対する高強度化の要求
が増加している。
【０００３】従来、この種の高面圧部品の素材としては
ＪＩＳ ＳＣr ４２０Ｈ，ＳＣＭ４２０Ｈに代表される
肌焼鋼が用いられ、該肌焼鋼に浸炭熱処理を行ない、Ｈ
ＲＣ６０程度とした材料が一般に使用されていた。
ＪＩＳ ＳＣr ４２０Ｈ，ＳＣＭ４２０Ｈに代表される
肌焼鋼が用いられ、該肌焼鋼に浸炭熱処理を行ない、Ｈ
ＲＣ６０程度とした材料が一般に使用されていた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら上記従来
の材料では上記軽量化に伴う高面圧部品の高強度化への
要求を満たすものではなく、上記肌焼鋼の組成および処
理方法に関する高強度化のための改善案も提供されてい
るが、いずれも満足すべき結果が得られていない。
の材料では上記軽量化に伴う高面圧部品の高強度化への
要求を満たすものではなく、上記肌焼鋼の組成および処
理方法に関する高強度化のための改善案も提供されてい
るが、いずれも満足すべき結果が得られていない。
【０００５】一方調質処理や浸炭焼入れ焼戻し処理は油
焼入れ時の油煙の発生等の点で作業環境上好ましいもの
ではなく、また上記熱処理には長時間を要するため、コ
スト低減のための工程のインライン化には不向きである
と云う問題点がある。
焼入れ時の油煙の発生等の点で作業環境上好ましいもの
ではなく、また上記熱処理には長時間を要するため、コ
スト低減のための工程のインライン化には不向きである
と云う問題点がある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は上記従来の課題
を解決するための手段として、Ｃ：２重量％以下、Ｃr
：２〜５重量％、Ｓi ：２重量％以下、Ｍn ：２重量
％以下、Ｖ：２重量％以下、Ｍo ：１２重量％以下、
Ｗ：２４重量％以下でＷ＋２Ｍo ＝Ｗeqとした時６≦Ｗ
eq≦２４である組成を有する合金粉末を焼結、成形、焼
きなましした後、所望の部品形状に加工してから高周波
焼入れを施した高面圧部品を提供するものであり、更に
上記合金組成にはＣo ：１５重量％以下および／または
Ｎi ：５重量％以下が添加されてもよく、また更に上記
合金組成にはＰb ：０．０２〜０．２重量％、Ｂi ：
０．０１〜０．１５重量％、Ｃa ：０．００１０〜０．
０１重量％、Ｔe ：０．００５〜０．１０重量％、Ｓ：
０．０５重量％以下が添加されてもよい。また更に上記
合金組成にはＰb ：０．０２〜０．２重量％、Ｂi ：
０．０１〜０．１５重量％、Ｃa ：０．００１０〜０．
０１重量％、Ｔe ：０．００５〜０．１０重量％、Ｓ：
０．０５重量％以下に加えてＣo ：１５重量％以下およ
び／またはＮi ：５重量％以下が添加されてもよい。
を解決するための手段として、Ｃ：２重量％以下、Ｃr
：２〜５重量％、Ｓi ：２重量％以下、Ｍn ：２重量
％以下、Ｖ：２重量％以下、Ｍo ：１２重量％以下、
Ｗ：２４重量％以下でＷ＋２Ｍo ＝Ｗeqとした時６≦Ｗ
eq≦２４である組成を有する合金粉末を焼結、成形、焼
きなましした後、所望の部品形状に加工してから高周波
焼入れを施した高面圧部品を提供するものであり、更に
上記合金組成にはＣo ：１５重量％以下および／または
Ｎi ：５重量％以下が添加されてもよく、また更に上記
合金組成にはＰb ：０．０２〜０．２重量％、Ｂi ：
０．０１〜０．１５重量％、Ｃa ：０．００１０〜０．
０１重量％、Ｔe ：０．００５〜０．１０重量％、Ｓ：
０．０５重量％以下が添加されてもよい。また更に上記
合金組成にはＰb ：０．０２〜０．２重量％、Ｂi ：
０．０１〜０．１５重量％、Ｃa ：０．００１０〜０．
０１重量％、Ｔe ：０．００５〜０．１０重量％、Ｓ：
０．０５重量％以下に加えてＣo ：１５重量％以下およ
び／またはＮi ：５重量％以下が添加されてもよい。
【０００７】以下に本発明における各成分の＜限定理由
＞について詳述する。 〔Ｃ：２重量％以下〕Ｃを２重量％以下と限定している
のは、２重量％より多量に含有させると靱性が劣化して
しまうことによる。
＞について詳述する。 〔Ｃ：２重量％以下〕Ｃを２重量％以下と限定している
のは、２重量％より多量に含有させると靱性が劣化して
しまうことによる。
【０００８】〔Ｃr ：２〜５重量％〕Ｃr は炭化物形成
元素であってその量が２重量％より少ないと炭化物の生
成が不足し、また耐摩耗性が小さくなる。逆に５重量％
より多量に含有させると製造性が低下してしまう。
元素であってその量が２重量％より少ないと炭化物の生
成が不足し、また耐摩耗性が小さくなる。逆に５重量％
より多量に含有させると製造性が低下してしまう。
【０００９】〔Ｓi ：２重量％以下〕Ｓi の含有量が２
重量％より多いとセメンタイトの黒鉛化により脆化が起
こり、また可鍛性が劣化する。そこで本発明では２重量
％以下とする。
重量％より多いとセメンタイトの黒鉛化により脆化が起
こり、また可鍛性が劣化する。そこで本発明では２重量
％以下とする。
【００１０】〔Ｍn ：２重量％以下〕Ｍn はその量が２
重量％より多くなると焼割れ、残留オーステナイトの生
成による脆化が起こる。
重量％より多くなると焼割れ、残留オーステナイトの生
成による脆化が起こる。
【００１１】〔Ｖ：２重量％以下〕Ｖはその量が２重量
％より多量になると焼入れ性が低下し、また製造性が低
下する。
％より多量になると焼入れ性が低下し、また製造性が低
下する。
【００１２】〔Ｍo ：１２重量％以下，Ｗ：２４重量％
以下〕Ｍo およびＷは夫々１２重量％以下，２４重量％
以下とすることによってコスト増大、製造性低下を避け
ることが出来る。
以下〕Ｍo およびＷは夫々１２重量％以下，２４重量％
以下とすることによってコスト増大、製造性低下を避け
ることが出来る。
【００１３】〔６重量％≦Ｗeq≦２４重量％〕Ｗeqは焼
入れ後の硬さおよび炭化物の生成量を確保するためのも
ので、そのためには６重量％以上であることが望ましい
が、２４重量％を越えると焼きなまし後の硬さがＨＲＣ
３５以下を確保出来ず、加工性が低下する。
入れ後の硬さおよび炭化物の生成量を確保するためのも
ので、そのためには６重量％以上であることが望ましい
が、２４重量％を越えると焼きなまし後の硬さがＨＲＣ
３５以下を確保出来ず、加工性が低下する。
【００１４】〔Ｃo ：１５重量％以下〕Ｃo を１５重量
％以下としているのは、コスト増を避け、また脆化が起
こるのを防止するためである。
％以下としているのは、コスト増を避け、また脆化が起
こるのを防止するためである。
【００１５】〔Ｎi ：５重量％以下〕Ｎi を５重量％以
下に限定しているのはコスト増を避け、また残留オース
テナイトの生成による脆化を防ぐためである。
下に限定しているのはコスト増を避け、また残留オース
テナイトの生成による脆化を防ぐためである。
【００１６】〔Ｐb ：０．０２〜０．２重量％、Ｂi ：
０．０１〜０．１５重量％、Ｃa ：０．００１０〜０．
０１重量％、Ｔe ：０．００５〜０．１０重量％、Ｓ：
０．０５重量％以下〕上記元素はいずれも被削性を改善
するための元素であり、下限未満ではその効果が顕著で
なく、また上限を越えると熱間加工性や靱性が低下す
る。
０．０１〜０．１５重量％、Ｃa ：０．００１０〜０．
０１重量％、Ｔe ：０．００５〜０．１０重量％、Ｓ：
０．０５重量％以下〕上記元素はいずれも被削性を改善
するための元素であり、下限未満ではその効果が顕著で
なく、また上限を越えると熱間加工性や靱性が低下す
る。
【００１７】本発明の高面圧部品を製造するには、上記
組成の合金粉末を焼成、成形、焼きなましした後、所望
の部品形状に加工するのであるが、この場合には焼結鍛
造、静水圧（ＨＩＰ）鍛造、機械加工等の周知の成形加
工方法が適用される。所望の部品形状に加工した後は高
周波焼入れを行なう。
組成の合金粉末を焼成、成形、焼きなましした後、所望
の部品形状に加工するのであるが、この場合には焼結鍛
造、静水圧（ＨＩＰ）鍛造、機械加工等の周知の成形加
工方法が適用される。所望の部品形状に加工した後は高
周波焼入れを行なう。
【００１８】
【作用】本発明において、上記組成の合金粉末を用い成
形焼成、焼きなましをした後所望の部品形状に加工した
部品を高周波焼入れすると、該部品の表面のみ高硬度に
なり、心部は焼きなましのまゝの状態を維持するから靱
性がある。
形焼成、焼きなましをした後所望の部品形状に加工した
部品を高周波焼入れすると、該部品の表面のみ高硬度に
なり、心部は焼きなましのまゝの状態を維持するから靱
性がある。
【００１９】
【実施例】表１に示す組成を有する合金粉末Ａ〜Ｑ（Ａ
〜Ｍ：本発明合金、Ｎ〜Ｑ：比較合金）を焼結し鍛造に
よって球状化し、焼きなましを行なった後平歯車に加工
し、実施例Ｏを除いては周波数：１００ＫＨz, 電力：
１２．６ＫＶ×５．５Ａ，加熱時間：６．３秒，冷却：
１００℃の水による湯冷の条件で高周波焼入れを行ない
実施例Ｏについては浸炭処理を行なった。
〜Ｍ：本発明合金、Ｎ〜Ｑ：比較合金）を焼結し鍛造に
よって球状化し、焼きなましを行なった後平歯車に加工
し、実施例Ｏを除いては周波数：１００ＫＨz, 電力：
１２．６ＫＶ×５．５Ａ，加熱時間：６．３秒，冷却：
１００℃の水による湯冷の条件で高周波焼入れを行ない
実施例Ｏについては浸炭処理を行なった。
【００２０】このようにして製造した平歯車について、
動力循環式の歯車疲れ試験機を用いて疲れ強さおよびピ
ッティング発生の有無を調べた。その結果を表２に示
す。
動力循環式の歯車疲れ試験機を用いて疲れ強さおよびピ
ッティング発生の有無を調べた。その結果を表２に示
す。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】表２によれば本発明合金Ａ〜Ｍはいずれも
高い疲れ強さおよび表面硬度（ピッティング発生が無
い）を示すが、Ａ組成で高周波焼入れの代わりに通常の
焼入れ焼きなましを行なったＡ* は心部まで硬度が高く
なり、被削性に劣りかつ歯車は高いトルク域で全損し、
Ｗeqが限定範囲以下であるＮ（Ｓ５５Ｃ）およびＰは焼
入れ後の心部硬さが極めて低く、表面硬さも低いのでピ
ッティングが発生し、また疲れ強さも低い。
高い疲れ強さおよび表面硬度（ピッティング発生が無
い）を示すが、Ａ組成で高周波焼入れの代わりに通常の
焼入れ焼きなましを行なったＡ* は心部まで硬度が高く
なり、被削性に劣りかつ歯車は高いトルク域で全損し、
Ｗeqが限定範囲以下であるＮ（Ｓ５５Ｃ）およびＰは焼
入れ後の心部硬さが極めて低く、表面硬さも低いのでピ
ッティングが発生し、また疲れ強さも低い。
【００２４】また浸炭処理を行なったＯ（ＳＭ４２０）
はＷeqが限定範囲以下であり、焼入れ後の心部硬さは高
いが表面硬さが低くピッティングが発生しかつ加工性も
充分でなく、更に疲れ強さも低いものとなる。更にＷeq
が限定範囲よりも高いＱでは焼入れ後の心部が高硬度と
なり、被削性が不良でかつ高トルク域で歯が一部全損す
る。
はＷeqが限定範囲以下であり、焼入れ後の心部硬さは高
いが表面硬さが低くピッティングが発生しかつ加工性も
充分でなく、更に疲れ強さも低いものとなる。更にＷeq
が限定範囲よりも高いＱでは焼入れ後の心部が高硬度と
なり、被削性が不良でかつ高トルク域で歯が一部全損す
る。
【００２５】
【発明の効果】したがって本発明の高面圧部品は表面は
高硬度であるが、心部は靱性に富み優れた耐久性を示
す。
高硬度であるが、心部は靱性に富み優れた耐久性を示
す。
Claims (4)
- 【請求項１】Ｃ：２重量％以下、Ｃr ：２〜５重量％、
Ｓi ：２重量％以下、Ｍn ：２重量％以下、Ｖ：２重量
％以下、Ｍo ：１２重量％以下、Ｗ：２４重量％以下で
Ｗ＋２Ｍo ＝Ｗeqとした時６≦Ｗeq≦２４である組成を
有する合金粉末を焼結、成形、焼きなましした後、所望
の部品形状に加工してから高周波焼入れを施したことを
特徴とする高面圧部品 - 【請求項２】請求項１の合金組成に更にＣo ：１５重量
％以下および／またはＮi ：５重量％以下が添加されて
いる高面圧部品 - 【請求項３】請求項１の合金組成に更にＰb ：０．０２
〜０．２重量％、Ｂi：０．０１〜０．１５重量％、Ｃa
：０．００１０〜０．０１重量％、Ｔe ：０．００５
〜０．１０重量％、Ｓ：０．０５重量％以下が添加され
る高面圧部品 - 【請求項４】請求項３の合金組成に更にＣo ：１５重量
％以下および／またはＮi ：５重量％以下が添加されて
いる高面圧部品
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4075268A JPH05239602A (ja) | 1992-02-25 | 1992-02-25 | 高面圧部品 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4075268A JPH05239602A (ja) | 1992-02-25 | 1992-02-25 | 高面圧部品 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05239602A true JPH05239602A (ja) | 1993-09-17 |
Family
ID=13571312
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4075268A Withdrawn JPH05239602A (ja) | 1992-02-25 | 1992-02-25 | 高面圧部品 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05239602A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0908257A2 (de) * | 1997-10-07 | 1999-04-14 | Bt Magnet-Technologie Gmbh | Verfahren zum Herstellen eines Ritzels mit Bund und Verzahnung |
| NL1012328C2 (nl) * | 1999-06-15 | 2000-12-22 | Skf Eng & Res Centre Bv | CVT/IVT-onderdeel. |
| NL1016811C2 (nl) * | 2000-12-06 | 2002-06-13 | Skf Ab | Wentellager omvattende een met poedermetallurgietechniek verkregen onderdeel. |
| JP2002528646A (ja) * | 1998-10-30 | 2002-09-03 | エラスティール クロスター アクチボラグ | スチール、該スチールの使用、該スチール製の製品および該スチールの製造方法 |
| JP2008248307A (ja) * | 2007-03-30 | 2008-10-16 | Kubota Corp | 高靱性高速度鋼系焼結合金 |
| JP2010537050A (ja) * | 2007-08-22 | 2010-12-02 | ケステック イノベーションズ エルエルシー | 二次硬化ギア鋼 |
| EP2286114A2 (en) * | 2008-05-07 | 2011-02-23 | Infinitrak, LLC | Variator |
-
1992
- 1992-02-25 JP JP4075268A patent/JPH05239602A/ja not_active Withdrawn
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0908257A2 (de) * | 1997-10-07 | 1999-04-14 | Bt Magnet-Technologie Gmbh | Verfahren zum Herstellen eines Ritzels mit Bund und Verzahnung |
| EP0908257A3 (de) * | 1997-10-07 | 2002-07-03 | Bt Magnet-Technologie Gmbh | Verfahren zum Herstellen eines Ritzels mit Bund und Verzahnung |
| JP4703005B2 (ja) * | 1998-10-30 | 2011-06-15 | エラスティール クロスター アクチボラグ | スチール、該スチールの使用、該スチール製の製品および該スチールの製造方法 |
| JP2002528646A (ja) * | 1998-10-30 | 2002-09-03 | エラスティール クロスター アクチボラグ | スチール、該スチールの使用、該スチール製の製品および該スチールの製造方法 |
| NL1012328C2 (nl) * | 1999-06-15 | 2000-12-22 | Skf Eng & Res Centre Bv | CVT/IVT-onderdeel. |
| WO2000077268A3 (en) * | 1999-06-15 | 2001-06-28 | Skf Eng & Res Centre Bv | Ivt component |
| WO2002048565A3 (en) * | 2000-12-06 | 2002-10-03 | Skf Ab | Rolling bearing comprising a powder metallurgical component |
| US7018107B2 (en) | 2000-12-06 | 2006-03-28 | Ab Skf | Rolling bearing comprising a powder metallurgical component |
| NL1016811C2 (nl) * | 2000-12-06 | 2002-06-13 | Skf Ab | Wentellager omvattende een met poedermetallurgietechniek verkregen onderdeel. |
| JP2008248307A (ja) * | 2007-03-30 | 2008-10-16 | Kubota Corp | 高靱性高速度鋼系焼結合金 |
| JP2010537050A (ja) * | 2007-08-22 | 2010-12-02 | ケステック イノベーションズ エルエルシー | 二次硬化ギア鋼 |
| EP2286114A2 (en) * | 2008-05-07 | 2011-02-23 | Infinitrak, LLC | Variator |
| EP2286114A4 (en) * | 2008-05-07 | 2011-04-20 | Infinitrak Llc | VARIATOR |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19990518 |