JPH05228989A - Blow cavity die - Google Patents
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- JPH05228989A JPH05228989A JP7225192A JP7225192A JPH05228989A JP H05228989 A JPH05228989 A JP H05228989A JP 7225192 A JP7225192 A JP 7225192A JP 7225192 A JP7225192 A JP 7225192A JP H05228989 A JPH05228989 A JP H05228989A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、プリフォームを二軸延
伸させて合成樹脂製中空体を成形するためのブローキャ
ビティ型に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a blow cavity mold for biaxially stretching a preform to mold a synthetic resin hollow body.
【０００２】[0002]
【従来の技術】合成樹脂製中空体例えばポリエチレンテ
レクタレート（ＰＥＴ）樹脂製ボトルは、予め射出成形
されたプリフォームをブローキャビティ型内に配置し、
これを二軸方向に延伸させることで成形される。この成
形されたボトル内に内容物例えば飲料あるいは食品等を
充填する際には、殺菌などの観点から内容物をある温度
に加熱した状態で行っている。このため、成形されたボ
トルは耐熱性が要求される。配向により得られる耐熱性
を向上するためには、二軸延伸吹込成形工程での二軸延
伸倍率を比較的高い倍率に設定することで行なわれる。
更に加えて、このボトルをヒートセットすることで耐熱
性を補償することもある。このヒートセット工程は、ブ
ローキャビティ型内にヒータ等の加熱手段を内蔵してお
き、二軸延伸されたボトル表面を加熱されたキャビティ
面に所定時間密着させることで実施される。2. Description of the Related Art A hollow body made of synthetic resin, for example, a bottle made of polyethylene terephthalate (PET) resin, is prepared by pre-molding a preform placed in a blow cavity mold.
It is molded by stretching it biaxially. When filling contents such as beverages or foods into the molded bottle, the contents are heated to a certain temperature from the viewpoint of sterilization. Therefore, the molded bottle is required to have heat resistance. In order to improve the heat resistance obtained by orientation, the biaxial stretching ratio in the biaxial stretching blow molding step is set to a relatively high ratio.
In addition, the heat resistance of this bottle may be compensated by heat setting. This heat setting step is carried out by incorporating a heating means such as a heater in a blow cavity mold and bringing the surface of the biaxially stretched bottle into close contact with the heated cavity surface for a predetermined time.
【０００３】[0003]
【発明が解決しようとする課題】この種のボトルを使用
するユーザは、ボトルの肉厚分布に関して規格を設ける
場合がある。この規格が比較的厳しい場合には、ボトル
メーカは肉厚分布の安定性を高めるため手段を講ずる必
要があり、その一手段として、二軸延伸倍率を下げて成
形を行うことがある。A user who uses this type of bottle may set a standard regarding the wall thickness distribution of the bottle. When this standard is relatively strict, the bottle maker needs to take measures to enhance the stability of the wall thickness distribution, and one of the measures is to lower the biaxial draw ratio and perform molding.
【０００４】比較的低延伸倍率のボトルの耐熱性を向上
させるには、上述したヒートセット工程を実施する必要
があるが、本発明者等の実験によれば低延伸倍率のボト
ルをヒートセットすることで、このボトルの外観品質が
損なわれるという問題を見出だした。すなわち、図３に
示すように、このようなボトル１０の胴部１２には、縞
模様が形成されることが分かった。このボトル１０は、
比較的低い二軸延伸倍率にてブローキャビティ型内で吹
込成形された後、例えばガラス転移点以上の温度に加熱
されたキャビティ面にボトル表面を密着させてヒートセ
ットを行い、その後型開により取り出したものである。
このような縞模様１４は、ボトル外観を著しく損ね、商
品価値をなくしてしまう。In order to improve the heat resistance of a bottle having a relatively low draw ratio, it is necessary to carry out the above-mentioned heat setting step. According to the experiments conducted by the present inventors, the bottle having a low draw ratio is heat set. Therefore, I found that the appearance quality of this bottle is impaired. That is, as shown in FIG. 3, it was found that a striped pattern was formed on the body 12 of such a bottle 10. This bottle 10
After blow molding in a blow cavity mold at a relatively low biaxial draw ratio, for example, the bottle surface is closely contacted with the cavity surface heated to a temperature above the glass transition point and heat set, and then taken out by opening the mold. It is a thing.
Such a striped pattern 14 significantly impairs the external appearance of the bottle and loses its commercial value.
【０００５】そこで、本発明の目的とするところは、二
軸延伸吹込成形後にヒートセットを行っても、外表面に
縞模様等を生ずることを防止し、外観品質の高い合成樹
脂製中空体を成形することのできるブローキャビティ型
を提供することにある。Therefore, an object of the present invention is to provide a synthetic resin hollow body having a high appearance quality, which prevents the appearance of stripes on the outer surface even if heat setting is performed after the biaxial stretch blow molding. An object is to provide a blow cavity mold that can be molded.
【０００６】[0006]
【課題を解決するための手段】本発明は、プリフォーム
を二軸延伸させて合成樹脂製中空体を成形するためのブ
ローキャビティ型において、前記キャビティ型は、内部
に加熱手段を内蔵し、加熱されたキャビティ面に前記中
空体を密着させてヒートセットするものであり、かつ、
前記キャビティ面に、ニッケル被膜中にフッ素樹脂の微
粒子を分散共析させた複合メッキ被膜を形成したことを
特徴とする。The present invention relates to a blow cavity mold for biaxially stretching a preform to mold a synthetic resin hollow body, wherein the cavity mold has a heating means incorporated therein for heating. Heat-setting the hollow body in close contact with the formed cavity surface, and
A composite plating film in which fine particles of fluororesin are dispersed and co-deposited in a nickel film is formed on the cavity surface.
【０００７】[0007]
【作用】本発明者等の研究によれば、中空体の胴部外表
面に縞模様が形成される原因は、中空体外表面が剥離
し、それがブローキャビティ型のキャビティ面に付着す
るものであることが判明した。上述した組成及び構造の
複合メッキ被膜をキャビティ面に形成しておくと、この
複合メッキ被膜は非粘着性であるので、離型性が向上す
る。離型性が向上するため中空体の外表面が剥離してキ
ャビティ面に付着することを防止でき、中空体外表面に
縞模様が形成されることが防止される。According to the study by the present inventors, the cause of the stripe pattern formed on the outer surface of the body of the hollow body is that the outer surface of the hollow body peels off and adheres to the cavity surface of the blow cavity type. It turned out to be. When the composite plating film having the above-described composition and structure is formed on the cavity surface, the composite plating film is non-adhesive, so that the releasability is improved. Since the releasability is improved, it is possible to prevent the outer surface of the hollow body from peeling off and adhering to the cavity surface, and it is possible to prevent a striped pattern from being formed on the outer surface of the hollow body.
【０００８】更に、離型性が向上するため、型開時に中
空体が変形することが防止され、付形成が向上する。更
に、二軸延伸吹込成形時にあっては、キャビティ面での
樹脂材料の滑り性が良好となるため、その成形によって
得られた中空体の肉厚分布を改善できる。Further, since the mold releasability is improved, the hollow body is prevented from being deformed when the mold is opened, and the attachment and formation is improved. Further, at the time of biaxial stretch blow molding, the slipperiness of the resin material on the cavity surface becomes good, so that the wall thickness distribution of the hollow body obtained by the molding can be improved.
【０００９】[0009]
【実施例】以下、本発明を適用したブローキャビティ型
の一実施例について図面を参照して具体的に説明する。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS An embodiment of a blow cavity type to which the present invention is applied will be specifically described below with reference to the drawings.
【００１０】図１は、本発明が適用される二軸延伸吹込
成形工程の一実施例を示している。同図において、予め
射出成形されたプリフォーム２０は、開口を有するネッ
ク部２２と、有底筒状の胴部２４とから構成される。本
実施例は、いわゆる１ステージの成形装置を示し、プリ
フォーム２０のネック部２２を支持しているネック型２
６は、射出成形ステーションではネック部の成形型とし
て兼用され、その後ネック型２６はプリフォーム２０の
搬送手段として用いられ、温調工程を経てこの二軸延伸
吹込成形工程にプリフォーム２０を搬入する。FIG. 1 shows an embodiment of a biaxial stretch blow molding process to which the present invention is applied. In the figure, a preform 20 that has been injection-molded in advance is composed of a neck portion 22 having an opening and a bottomed tubular body portion 24. The present embodiment shows a so-called one-stage molding apparatus, and a neck mold 2 supporting a neck portion 22 of a preform 20.
6 is also used as a mold for the neck portion in the injection molding station, and then the neck mold 26 is used as a conveying means for the preform 20, and the preform 20 is carried into this biaxial stretch blow molding process after a temperature control process. ..
【００１１】このプリフォーム２０が内部に配置される
ブローキャビティ型３０は、最終容器としてのボトルの
外形形状と一致するキャビティ面３８を有している。本
実施例では、ブローキャビティ型３０は、図１の左右に
て開閉可能な一対の割型３２ａ，３２ｂと、底型３４と
から構成される。更に、一対の割型３２ａ，３２ｂの内
部には、ヒートセット工程を実施するための例えばヒー
タ３６が設けられている。加熱手段としては、ヒータに
限らず温水等の温調媒体を循環させても良い。The blow cavity mold 30 in which the preform 20 is placed has a cavity surface 38 that matches the outer shape of the bottle as the final container. In this embodiment, the blow cavity mold 30 is composed of a pair of split molds 32a and 32b that can be opened and closed on the left and right in FIG. 1, and a bottom mold 34. Further, for example, a heater 36 for performing the heat setting process is provided inside the pair of split molds 32a and 32b. The heating means is not limited to the heater, and a temperature control medium such as hot water may be circulated.
【００１２】プリフォーム２０のネック部２２側の開口
には、ブローコア型５０が挿入配置される。このブロー
コア型５０は、延伸ロッド５２を軸方向に移動自在に支
持すると共に、プリフォーム２０内部に吹込エアーを吹
き込むためのエアー導入口５４を有している。A blow core mold 50 is inserted and arranged in the opening of the preform 20 on the neck portion 22 side. The blow core mold 50 movably supports the stretching rod 52 in the axial direction, and has an air introduction port 54 for blowing blowing air into the preform 20.
【００１３】本実施例装置の特徴的構成は、ブローキャ
ビティ型３０の少なくともキャビティ面３８に複合メッ
キ被膜層４０を形成したことである。この複合メッキ被
膜層４０はニッケル被膜中に、フッ素樹脂の微粒子を分
散共析させたもので、例えば、日本カニゼン株式会社製
の商品名カニフロンを挙げることができる。この複合メ
ッキ被膜層４０の組成としては、好ましくは、ニッケル
（Ｎｉ）を８０〜９０重量％、還元剤としてのリン
（Ｐ）を１〜９重量％、フッ素樹脂（ＰＴＦＥ）を１〜
９重量％含有するものが良く、フッ素樹脂の粒径は１μ
ｍ以下であることが好ましい。更に好ましくは、ニッケ
ル（Ｎｉ）を８３〜８６重量％、リン（Ｐ）を７．５〜
１０重量％、フッ素樹脂（ＰＴＦＥ）を６〜８．５重量
％含むものが良い。あるいは、ニッケル（Ｎｉ）を８８
〜９０重量％、リン（Ｐ）８〜９．５重量％、フッ素樹
脂（ＰＴＦＥ）を１．５〜３重量％含むものが良い。後
者のものは、より耐摩耗性の点で優れている。このよう
な複合メッキ被膜層４０を顕微鏡写真にて観察した場
合、被膜中にＮｉ−Ｐマトリックス構造を有し、その中
にＰＴＦＥ微粒子がほぼ均一に分散された構造として観
察される。The characteristic structure of the apparatus of this embodiment is that the composite plating film layer 40 is formed on at least the cavity surface 38 of the blow cavity mold 30. The composite plating film layer 40 is a nickel film in which fine particles of a fluororesin are dispersed and co-deposited. For example, Kaniflon under the trade name of Nippon Kanigen Co., Ltd. can be mentioned. The composition of the composite plating layer 40 is preferably 80 to 90% by weight of nickel (Ni), 1 to 9% by weight of phosphorus (P) as a reducing agent, and 1 to 1 of fluororesin (PTFE).
9% by weight is preferable and the particle size of fluororesin is 1μ
It is preferably m or less. More preferably, nickel (Ni) is 83 to 86% by weight, and phosphorus (P) is 7.5 to 5.
It is preferable to contain 10% by weight and 6 to 8.5% by weight of a fluororesin (PTFE). Alternatively, nickel (Ni) 88
˜90% by weight, phosphorus (P) 8 to 9.5% by weight, and fluororesin (PTFE) 1.5 to 3% by weight are preferable. The latter is more excellent in abrasion resistance. When such a composite plated coating layer 40 is observed with a micrograph, it is observed that the coating has a Ni-P matrix structure and the PTFE fine particles are substantially uniformly dispersed therein.
【００１４】このような複合メッキ被膜層４０は、少な
くともキャビティ面３８上に０．０５ｍｍ以下例えば
０．０１ｍｍ程度の厚さで形成される。複合メッキ被膜
層４０はキャビティ面３８にのみ形成してもよいが、ブ
ローキャビティ型３０の内外表面全体に形成してもよ
く、このようにすれば、マスキング等の煩雑な工程を省
略できる。The composite plating film layer 40 as described above is formed on at least the cavity surface 38 with a thickness of 0.05 mm or less, for example, about 0.01 mm. The composite plating film layer 40 may be formed only on the cavity surface 38, but may be formed on the entire inner and outer surfaces of the blow cavity mold 30. By doing so, complicated steps such as masking can be omitted.
【００１５】更に好ましくは、複合メッキ被膜層４０を
形成した後、これを所定温度にて熱処理するとよい。熱
処理を行うと、Ｎｉ−Ｐマトリックスの均一化が図ら
れ、組織が密となって硬度が向上する。事実、ＨＶ硬度
を測定したところ、メッキ後の硬度に比べて、熱処理後
のＨＶ硬度はほぼ２倍近く向上した。この熱処理温度
は、好ましくは４００℃以下、更に好ましくは３００℃
前後で行うことができる。このような比較的低温度にて
熱処理を行うことができるため、ブローキャビティ型３
０の材質を、加工性，コスト，熱伝達特性及び軽量性の
点で優れているＡｌ材で形成した場合、その融点よりも
はるかに低い温度にて熱処理できるため、ブローキャビ
ティ型３０の熱処理時の熱変形を防止することができ
る。More preferably, after forming the composite plating film layer 40, it may be heat-treated at a predetermined temperature. When the heat treatment is performed, the Ni-P matrix is made uniform, the structure becomes dense, and the hardness is improved. In fact, when the HV hardness was measured, the HV hardness after heat treatment was improved almost twice as compared with the hardness after plating. The heat treatment temperature is preferably 400 ° C. or lower, more preferably 300 ° C.
Can be done before and after. Since the heat treatment can be performed at such a relatively low temperature, the blow cavity mold 3
When the No. 0 material is formed of an Al material, which is excellent in terms of workability, cost, heat transfer characteristics, and lightness, it can be heat treated at a temperature much lower than its melting point. It is possible to prevent thermal deformation of the.
【００１６】本発明者等は、同一の成形条件下にて、キ
ャビティ面３８に複合メッキ被膜層４０を形成した場合
としない場合とについて、それぞれ同じ形状のボトルを
二軸延伸吹込成形し、縞模様が発生するか否かについて
実験してみた。成形条件としては、樹脂材料としてユニ
ペットＲＴ５２３Ｃ（商品名）を用い、，ブローキャビ
ティ表面温度を８０℃とし、ブロー時間８秒及びエアー
循環時間２．５秒の後に型開を行った。キャビティ面３
８に複合メッキ被膜層４０を形成しない場合には、図３
に示すような縞模様が確認された。一方、キャビティ面
３８に複合メッキ被膜層４０を形成した場合には、この
メッキ被膜層４０が非粘着性であるため、離型性が各段
に向上することが分かった。この結果、型開時にボトル
外表面が剥離することが防止され、剥離した樹脂がキャ
ビティ面３８に付着することによって形成される縞模様
の発生を防止することができた。Under the same molding conditions, the present inventors biaxially stretch-blown bottles having the same shape with and without forming the composite plating film layer 40 on the cavity surface 38, and stripe the same. I experimented to see if a pattern was generated. As molding conditions, Unipet RT523C (trade name) was used as the resin material, the blow cavity surface temperature was set to 80 ° C., and the mold was opened after the blow time was 8 seconds and the air circulation time was 2.5 seconds. Cavity surface 3
If the composite plating film layer 40 is not formed on FIG.
A striped pattern as shown in was confirmed. On the other hand, when the composite plating film layer 40 was formed on the cavity surface 38, it was found that since the plating film layer 40 was non-adhesive, the releasability was further improved. As a result, the outer surface of the bottle was prevented from peeling off when the mold was opened, and the striped pattern formed by the peeled resin adhering to the cavity surface 38 could be prevented.
【００１７】ところで、高度に二軸延伸配向されたボト
ルは、上記の縞模様はまったく発生しない。事実上記実
験に用いたボトルは、縦軸延伸倍率が１．６１、横軸延
伸倍率２．２５と低いものであった。高度に二軸配向さ
れるボトルは、縦軸延伸倍率が２．５倍以上あり、事実
本発明者等が縦軸延伸倍率を２．５倍以上に設定した場
合には、全体の二軸配向度が向上し、縞模様は発生しな
かった。このように縞模様の発生は、二軸配向度と密接
な関係があることが本発明者等によって確認された。そ
して、本発明者等のさらなる研究によれば、二軸配向度
の違いにより、ボトルの見掛上のガラス転移点が相違
し、このガラス転移点の相違が縞模様の発生に密接に関
係するものと考えた。By the way, the above-mentioned striped pattern does not occur at all in a highly biaxially stretched bottle. In fact, the bottle used in the above experiment had a low vertical draw ratio of 1.61 and a low horizontal draw ratio of 2.25. A highly biaxially oriented bottle has a vertical draw ratio of 2.5 times or more. In fact, when the present inventors set the vertical draw ratio to be 2.5 times or more, the entire biaxially oriented bottle is obtained. The degree was improved and no striped pattern was generated. As described above, the present inventors have confirmed that the occurrence of the striped pattern is closely related to the degree of biaxial orientation. According to further studies by the present inventors, the apparent glass transition point of the bottle is different due to the difference in the degree of biaxial orientation, and the difference in the glass transition point is closely related to the occurrence of the striped pattern. I thought.
【００１８】図２は、横軸に温度をとり、縦軸に樹脂の
自由体積をとり、配向度の違いによる見掛上のガラス転
移点の相違を示したものである。同図から明らかなよう
に鎖線で示す高度に二軸配向したＰＥＴ樹脂のガラス転
移点Ｔｇ´と比較して、比較的二軸配向度の低いＰＥＴ
樹脂のガラス転移点Ｔｇは低くなっている。本発明者等
は、高度に二軸配向した樹脂材料は、配向度の低いもの
と比較して、見掛上のガラス転移点が高くなっているた
め、ブローキャビティ型の表面での熱安定性が高く、剥
離が生じにくいものと考えた。FIG. 2 shows the difference in the apparent glass transition point due to the difference in the degree of orientation, with the horizontal axis representing the temperature and the vertical axis representing the free volume of the resin. As is clear from the figure, PET having a relatively low degree of biaxial orientation is compared with the glass transition point Tg 'of highly biaxially oriented PET resin indicated by the chain line.
The glass transition point Tg of the resin is low. The present inventors have found that a highly biaxially oriented resin material has a higher apparent glass transition point than a resin material having a low degree of orientation, so that the thermal stability on the surface of the blow cavity type is high. Was considered to be high, and peeling was unlikely to occur.
【００１９】本発明者によれば、縞模様の発生しやすい
ボトルは、縦軸の延伸倍率と横軸の延伸倍率との積が５
以下のもので顕著であり、特にその積が４．５以下さら
にはその積が４以下であるとより顕著であると判明し
た。According to the present inventor, a bottle in which a striped pattern is likely to occur has a product of the draw ratio of the vertical axis and the draw ratio of the horizontal axis of 5%.
It has been found that the following is remarkable, particularly when the product is 4.5 or less, and further when the product is 4 or less.
【００２０】本発明者等は更に、縞模様が発生しやすい
ボトルの密度について考察してみた。The inventors of the present invention further examined the density of bottles in which a striped pattern is likely to occur.
【００２１】ヒートセット前の状態でのボトルの軸方向
における密度分布を測定したところ、特にその胴部１２
における軸方向の中間部分の位置にて、密度が１．３５
ｇ／ｃｍ3 前後と最も低く、図３に示すように胴部１２
の中間領域に縞模様が特に発生しやすいことが判明し
た。すなわち、このような縞模様は、密度が１．３５ｇ
／ｃｍ3 前後にて発生し易く、特に、密度１．３５５ｇ
／ｃｍ3 以下で顕著に発生することが判明した。この領
域よりも上部の領域であり、密度が１．３６ｇ／ｃｍ3
付近である領域では、比較的縞模様が発生しにくいが、
成形条件によっては縞模様が発生することが判明した。
このように、本発明は、ヒートセットされない状態にて
胴部１２に密度１．３５５ｇ／ｃｍ3 以下となる領域を
有するボトルを成形する場合に特に有用である事が分か
る。When the density distribution in the axial direction of the bottle before the heat setting was measured, the body 12
The density is 1.35 at the position of the intermediate portion in the axial direction of
It is the lowest around g / cm 3, and as shown in FIG.
It was found that a striped pattern was particularly likely to occur in the intermediate region of. That is, such a striped pattern has a density of 1.35 g.
/ Cm 3 is likely to occur, especially density 1.355g
It was found that it is remarkably generated when the density is less than / cm 3 . This is a region above this region and has a density of 1.36 g / cm 3.
Stripes are less likely to occur in nearby areas,
It was found that a striped pattern was generated depending on the molding conditions.
As described above, it can be seen that the present invention is particularly useful when molding a bottle having a region having a density of 1.355 g / cm 3 or less in the body portion 12 without being heat set.
【００２２】このように本実施例によれば、縦軸及び横
軸の延伸倍率の積が５以下であるような低延伸倍率のブ
ロー成形工程あるいは、ヒートセットされない状態での
胴部に密度１．３５５ｇ／ｃｍ3 以下となる領域を有す
るボトルを成形する場合にも、ブローキャビティ型３０
のキャビティ面３８に複合メッキ被膜層４０を形成して
おくだけで、ボトルの外観品質を損なう縞模様の発生を
効果的に防止することができた。しかも、複合メッキ被
膜層４０をキャビティ面３８上に形成したとしても、そ
の被膜層４０の表面精度が、キャビティ面３８の仕上げ
精度とほぼ同等であるため、ボトルの寸法精度を損なう
こともなかった。As described above, according to this embodiment, a blow molding process with a low draw ratio such that the product of the draw ratios on the ordinate and the abscissa is 5 or less, or a density of 1 is applied to the body in the state where heat is not set. The blow cavity mold 30 is also used when molding a bottle having a region of 0.355 g / cm 3 or less.
Only by forming the composite plating film layer 40 on the cavity surface 38 of No. 3, it was possible to effectively prevent the occurrence of a striped pattern that deteriorates the appearance quality of the bottle. Moreover, even if the composite plating film layer 40 is formed on the cavity surface 38, the surface accuracy of the film layer 40 is almost the same as the finishing accuracy of the cavity surface 38, so that the dimensional accuracy of the bottle is not impaired. ..
【００２３】次に、複合メッキ被膜層４０をキャビティ
面３８に形成した場合としない場合とについて、ボトル
の耐熱特性を特定してみた。Next, the heat resistance characteristics of the bottle were identified with and without the formation of the composite plating layer 40 on the cavity surface 38.
【表１】 表１は、キャビティ面３８上に複合メッキ被膜層４０を
形成してボトルを形成した場合である。その成形条件と
しては、キャビティ面３８の表面温度を８１℃とし、ブ
ロー時間６．２秒、エアー循環１秒後に型開を行いボト
ルを取り出した。[Table 1] Table 1 shows the case where the composite plating film layer 40 was formed on the cavity surface 38 to form a bottle. As the molding conditions, the surface temperature of the cavity surface 38 was 81 ° C., the blow time was 6.2 seconds, and the mold was opened after 1 second of air circulation, and the bottle was taken out.
【表２】 表２は、キャビティ面３８に複合メッキ被膜層４０を形
成しない場合の耐熱特性を示している。成形条件として
は、キャビティ面３８の表面温度を８０℃とし、ブロー
時間８秒及びエアー循環２．２秒後に型開を行いボトル
を取り出した。[Table 2] Table 2 shows heat resistance characteristics when the composite plating film layer 40 is not formed on the cavity surface 38. As molding conditions, the surface temperature of the cavity surface 38 was 80 ° C., the mold was opened after a blowing time of 8 seconds and an air circulation of 2.2 seconds, and the bottle was taken out.
【００２４】なお、表１及び表２におけるボトルの収縮
テストは、ボトルを成形した後２４時間経過して充填温
度６０℃にて温水を充填し、その後キャップを開放した
まま１時間自然放熱した後のテスト結果である。The shrinkage test of the bottles shown in Tables 1 and 2 was conducted after molding the bottles for 24 hours, filling them with warm water at a filling temperature of 60 ° C., and then naturally radiating heat for 1 hour with the cap open. It is a test result of.
【００２５】表１及び表２の比較から明らかなように、
ボトルの収縮に伴う変化容量は、複合メッキ被膜層４０
を形成した場合としない場合とでほとんど変化がないこ
とが分かる。これは、本実施例の複合メッキ被膜層４０
がＮｉ−Ｐメッキ層であり、ブローキャビティ型３０の
材質であるＡｌと熱伝導率がほとんど同等であるからで
ある。なお、本実施例のようにブローキャビティ型３０
をＡｌとし、複合メッキ被膜層４０をＮｉ−Ｐメッキ層
とすることで、型の母材とメッキ層との熱膨張係数もほ
とんど同等となるため、耐久性にも優れている。As is clear from the comparison of Tables 1 and 2,
The change capacity due to the shrinkage of the bottle is determined by the composite plating film layer 40.
It can be seen that there is almost no difference between the case with formation and the case without formation. This is the composite plating layer 40 of this embodiment.
Is a Ni-P plated layer and has almost the same thermal conductivity as that of the material of the blow cavity mold 30, Al. In addition, as in the present embodiment, the blow cavity mold 30
By using Al as the material and the composite plating film layer 40 as the Ni—P plating layer, the coefficient of thermal expansion of the base material of the mold and the plating layer are almost the same, and therefore the durability is also excellent.
【００２６】複合メッキ被膜層４０をキャビティ面３８
に形成してなるブローキャビティ型３０を用いて成形し
たボトルについて、本発明者等は、ボトル表面からオリ
ゴマーが離脱することをも防止できることを確認でき
た。このオリゴマー（低重合成分）は、ＰＥＴ等の樹脂
材料中に含有されており、比較的結合力が弱く、熱によ
りボトル表面に析出しやすいものである。このオリゴマ
ーが析出して、金型表面に付着すると、その後長時間成
形を行うことにより、金型表面が鏡面状態から粗面状態
となり、ボトルの透明性を悪化する原因となっている。
このため、従来は金型を頻繁に清掃する必要があり、生
産性が低下する原因となっていた。本実施例では、複合
メッキ被膜層４０が非粘着性であるため、この複合メッ
キ被膜層４０によりオリゴマーの接着性が低下し、ボト
ル表面からオリゴマーが離脱するのを低減できたものと
考えられる。The composite plating film layer 40 is applied to the cavity surface 38.
Regarding the bottle molded using the blow cavity mold 30 formed in the above, the present inventors have confirmed that it is possible to prevent the oligomer from separating from the bottle surface. This oligomer (low-polymerization component) is contained in a resin material such as PET, has a relatively weak binding force, and is easily deposited on the bottle surface by heat. When this oligomer is deposited and adheres to the surface of the mold, molding is continued for a long time to change the surface of the mold from a mirror state to a rough state, which deteriorates the transparency of the bottle.
For this reason, conventionally, it has been necessary to frequently clean the mold, which has been a cause of reduced productivity. In this embodiment, since the composite plating film layer 40 is non-adhesive, it is considered that the composite plating film layer 40 reduces the adhesiveness of the oligomer and can reduce the separation of the oligomer from the bottle surface.
【００２７】なお、本発明は、上記実施例に限定される
ものではなく、本発明の要旨の範囲で種々の変形実施が
可能である。上記実施例は、本発明をいわゆる１ステー
ジの成形装置に適用した例を示したが、プリフォームの
射出成形と二軸延伸吹込成形とを別ステージで行ういわ
ゆる２ステージの成形装置にも同様に適用可能である。
また、複合メッキ被膜層４０の組成としては、ニッケル
被膜中にフッ素樹脂の微粒子を分散共析させたものであ
ればよく、上記実施例のように還元剤として作用するリ
ン（Ｐ）に代えて、他の還元剤を使用することも可能で
ある。The present invention is not limited to the above embodiments, but various modifications can be made within the scope of the present invention. Although the above-mentioned embodiment shows an example in which the present invention is applied to a so-called one-stage molding apparatus, the same applies to a so-called two-stage molding apparatus in which preform injection molding and biaxial stretch blow molding are performed in different stages. Applicable.
Further, the composition of the composite plating film layer 40 may be one in which fine particles of a fluororesin are dispersed and co-deposited in a nickel film, and instead of phosphorus (P) which acts as a reducing agent as in the above-mentioned embodiment. It is also possible to use other reducing agents.
【００２８】[0028]
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
ニッケル中にフッ素樹脂の微粒子を分散共析させた複合
メッキ被膜をキャビティ面に形成することで、離型性が
良好となり、ヒートセット後に型開して取り出された合
成樹脂製中空体の外表面に縞模様などの外観品質を損ね
るパターンの形成を防止することができる。As described above, according to the present invention,
By forming a composite plating film in which fine particles of fluororesin are dispersed and co-deposited in nickel on the cavity surface, mold releasability is improved and the outer surface of the synthetic resin hollow body taken out after mold opening after heat setting. It is possible to prevent the formation of a pattern such as a striped pattern that deteriorates the appearance quality.
【図１】本発明が適用される二軸延伸吹込成形工程の位
置実施例を示す断面図である。FIG. 1 is a sectional view showing a position example of a biaxial stretch blow molding process to which the present invention is applied.
【図２】配向度の相違に基づくボトルの見掛上のガラス
転移点の相違を説明するための特製図である。FIG. 2 is a special drawing for explaining a difference in apparent glass transition points of bottles based on a difference in orientation degree.
【図３】ボトル外表面に形成される、縞模様を説明する
ための概略斜視図である。FIG. 3 is a schematic perspective view for explaining a striped pattern formed on the outer surface of the bottle.
１０ ボトル １２ 胴部 １４ 縞模様 ３０ ブローキャビティ型 ３６ ヒータ ３８ キャビティ面 ４０ 複合メッキ被膜層 10 Bottle 12 Body 14 Striped Pattern 30 Blow Cavity Type 36 Heater 38 Cavity Surface 40 Composite Plating Layer
Claims (4)
製中空体を成形するためのブローキャビティ型におい
て、 前記キャビティ型は、内部に加熱手段を内蔵し、加熱さ
れたキャビティ面に前記中空体を密着させてヒートセッ
トするものであり、かつ、前記キャビティ面に、ニッケ
ル被膜中にフッ素樹脂の微粒子を分散共析させた複合メ
ッキ被膜を形成したことを特徴とするブローキャビティ
型。1. A blow cavity mold for biaxially stretching a preform to mold a synthetic resin hollow body, wherein the cavity mold has a heating means incorporated therein, and the hollow body is provided on a heated cavity surface. The blow cavity mold is characterized in that a heat treatment is performed by closely adhering to each other, and a composite plating film in which fine particles of fluororesin are dispersed and co-deposited in a nickel film is formed on the cavity surface.
部に密度１．３５５ｇ／cm3 以下となる領域を有する前
記中空体をブロー成形することを特徴とするブローキャ
ビティ型。2. The blow according to claim 1, wherein the cavity mold is formed by blow molding the hollow body having a region having a density of 1.355 g / cm 3 or less in a body portion in a state where heat is not set. Cavity type.
積が５以下である低い二軸延伸倍率に設定されているこ
とを特徴とするブローキャビティ型。3. The blow cavity mold according to claim 1, wherein the cavity mold is set to a low biaxial draw ratio in which a product of a vertical draw ratio and a horizontal draw ratio is 5 or less.
の被膜後に４００°Ｃ以下の温度で熱処理されているこ
とを特徴とするブローキャビティ型。4. The blow cavity mold according to claim 1, wherein the cavity mold is made of Al and is heat-treated at a temperature of 400 ° C. or lower after coating the composite plating film. ..
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP4072251A JP2544865B2 (en) | 1992-02-21 | 1992-02-21 | Method for molding hollow body made of synthetic resin and blow cavity type |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
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Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05228989A true JPH05228989A (en) | 1993-09-07 |
| JP2544865B2 JP2544865B2 (en) | 1996-10-16 |
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ID=13483893
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4072251A Expired - Lifetime JP2544865B2 (en) | 1992-02-21 | 1992-02-21 | Method for molding hollow body made of synthetic resin and blow cavity type |
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| JP (1) | JP2544865B2 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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-
1992
- 1992-02-21 JP JP4072251A patent/JP2544865B2/en not_active Expired - Lifetime
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2544865B2 (en) | 1996-10-16 |
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