JPH05202869A - コンプレッサ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 スクロール式コンプレッサの有する利点を保
持したまま、小型で大きな吐出量を得ることができ、し
かも高精度の加工を容易に行うことができるようにした
ものを提供する。 【構成】 円筒状のステータ１３の内部に円弧状に湾曲
して延び先端を半円状にした緩和曲線状の内壁で区画さ
れた１個以上の圧縮室２４を設けるとともに、ステータ
１３の内部に圧縮室２４の内壁に当接しつつステータ１
３に対して偏心して公転する円弧ランド２５を備えたラ
ンナ１４を収納して、ランナ１４の公転によって該ラン
ナ１４の円弧ランド２５と圧縮室２４の内壁との間に形
成される密閉された空間の容積が変化するよう構成し、
ステータ１３の周壁の前記容積が最小となる位置に吐出
口１３ｂを、この吐出口１３ａと圧縮室２４を挟んでほ
ぼ対向する位置に吸入口１３ａを夫々設けたことを特徴
とする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明はコンプレッサに係り、特
にコンパクトで圧縮効率の向上を図ることができるよう
にしたコンプレッサに関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、コンプレッサとしては、シリンダ
の往復運動によりシリンダ内の冷媒ガス等の気体の圧縮
を行うようにしたレシプロ式コンプレッサ（往復圧縮
機）や、ケーシング内に形成したシリンダ内にこれと偏
心して取付けられた回転ピストンが、シリンダ内面とす
べり弁（スライドベーン）先端のシーリングエッジとの
接触を保ちつつ、一定偏心路を回転することにより圧縮
作用を行うようにしたロータリピストン式コンプレッサ
（回転ピストン圧縮機）等が一般に知られている。

【０００３】しかしながら、前記レシプロ式コンプレッ
サやロータリピストン式コンプレッサにおいては、ピス
トンがシリンダ内で往復運動或いは偏心した回転運動を
するため、振動や騒音の発生源となってしまうばかりで
なく、慣性エネルギや摩擦エネルギの損失に繋がって効
率が悪くなってしまうといった問題点があった。

【０００４】このため、２つのスクロール（うず巻）を
互いにずらしてセットし、一方のスクロールを固定する
とともに、他方のスクロールを旋回させると２つのスク
ロール間で形成される空間が外側から中心方向に移動し
ながら該空間の容積が小さくなることを利用して冷媒ガ
ス等の気体を圧縮するようにしたスクロール式コンプレ
ッサが開発されている。

【０００５】このスクロール式コンプレッサは、駆動ト
ルク変動が比較的小さく、かつ緩やかな変動であるた
め、運転がスムーズに行われて運動が非常に静かである
ばかりでなく、高速運転ができ、しかもスクロール同士
の接触が面接触となって非常に高い体積効率を得ること
ができるといった特徴を有している。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記ス
クロール式コンプレッサにおいては、２つのスクロール
（固定スクロール及び可動スクロール）が互いにずらし
た位置に配置されているため、２つスクロール間で形成
されて圧縮に使用される空間の容積が比較的小さくな
り、スクロールの１回の旋回によって吐出される気体の
吐出量が少なく、このためこの吐出量を大きくするため
には、コンプレッサ自体を大型化しなくてはならないば
かりでなく、スクロールの高精度の加工が非常に面倒で
あるといった問題点があった。

【０００７】本発明は上記に鑑み、スクロール式コンプ
レッサの有する利点を保持したまま、小型で大きな吐出
量を得ることができ、しかも高精度の加工を容易に行う
ことができるようにしたコンプレッサを提供することを
目的とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明に係るコンプレッサは、部分筒状のステータ
の内部に、円弧状に湾曲して延び先端が半円状突部とな
った曲線状の周壁で区画された少なくとも１個以上の圧
縮室を設けるとともに、前記ステータの内部に該ステー
タの中心に一致する軸心を有するクランクシャフトのク
ランクピンに偏心した状態で軸心部が連結され該クラン
クシャフトの回転に伴って前記圧縮室の内壁に当接しつ
つ公転する円弧ランドを備えたランナを収納して、前記
ランナのステータに対し偏心した公転によって該ランナ
の円弧ランドと圧縮室の周壁内面との間に形成される密
閉された空間の容積が変化するよう構成し、前記ステー
タの周壁内側の前記容積が最小となる位置に吐出口を、
この吐出口と前記圧縮室を挟んでほぼ対向する位置に吸
入口を夫々設けたことを特徴とするものである。

【０００９】

【作用】上記のように構成した本発明によれば、クラン
クシャフトの回転に伴うランナの公転によって、このラ
ンナの円弧ランドとステータに設けられた圧縮室の内壁
との間に形成される密閉された空間の容積が変化し、こ
の容積の変化によって吸入口からステータの圧縮室内に
吸入されて圧縮された冷媒ガス等の気体が吐出口から吐
出される。このように、円弧溝状のステータと円弧ラン
ド状のランナとの相関関係によって圧縮に利用される空
間の容積を決定することによって、この容積を極力大き
くするとともに、ステータの圧縮室とランナの円弧ラン
ドを構成する各構成円の中心を正確に確保することによ
り、高精度に加工することが比較的容易となる。

【００１０】

【実施例】以下、本発明の実施例を図面を参照して説明
する。図５は、コンプレッサの全体断面図を示すもの
で、同図において、コンプレッサ１には、モータ（図示
せず）を連結するための円筒状の継手２が備えられ、こ
の継手２内に配置されたクランクシャフト３の端部に前
記モータの出力軸（図示せず）が連結されて該モータの
回転がコンプレッサ１のクランクシャフト３に伝達され
るようなされている。

【００１１】前記継手２は、そのフランジ部２ａにおい
て、ケーシング４の端面にボルト５を介して連結されて
この開口部を閉塞するフロントエンドプレート６にボル
ト７を介して連結され、このフロントエンドプレート６
と継手２との間、及びフロントエンドプレート６とケー
シング４との間には、ゴムパッキン８，９がそれぞれ介
装されている。

【００１２】前記フロントエンドプレート６の中央部に
は、軸受１０が保持されて、この軸受１０によって前記
クランクシャフト３が回転自在に支承されているととも
に、クランクシャフト３の軸受１０を挟んだ両側には、
大小２つの一対のバランスウェイト１１，１２が脱出不
能に保持されて配置されている。更に、クランクシャフ
ト３のモータと反対側のクランクピン３ａは、クランク
シャフト３の軸心Ａと偏心量ｅだけ偏心した状態に突出
して配置され、これによってモータの回転に伴うクラン
クシャフト３の回転によって、このクランクピン３ａが
回転しながら偏心量ｅを半径として公転するようなされ
ている。

【００１３】なお、上記のように、クランクシャフト３
に軸受１０を挟んで大小２つのバランスウェイト１１，
１２を設けたのは、クランクシャフト３の回転（公転）
の際のバランスを良くするためである。

【００１４】一方、前記ケーシング４の内部には、略円
筒状のステータ１３がその中心を前記クランクシャフト
３の軸心Ａに一致させた状態で固定されて配置されてい
るとともに、このステータ１３の内部には、ランナ１４
が中空円板状の定着板１５により脱出不能に保持されて
収納されている。

【００１５】即ち、前記ランナ１４のモータ側端部に
は、フランジ部１４ａが設けられ、このフランジ部１４
ａを挟むようにケーシング４に固定されたステータ１３
及びこのステータ１３に固着された定着板１５が配置さ
れている。

【００１６】そして、前記フランジ部１４ａの定着板１
５側表面、およびこの定着板１５のフランジ部１４ａ側
表面のそれぞれ対応する位置には、その円周方向に沿っ
て複数（図では計６個）の凹部１４ｂ，１５ａが設けら
れ、この互いに対向する各凹部１４ｂ，１５ａの中に、
公転ベアリング１６が収納されている。

【００１７】この公転ベアリング１６は、ステータ１３
とランナ１４との位置決めを行うとともに、両者１３，
１４を相対的に動かすためのものであり、各凹部１４
ｂ，１５ａの大きさは、公転ベアリング１６が前記偏位
量ｅを半径として公転できる大きさに設定され、これに
よってランナ１４がステータ１３に対して公転できるよ
うなされている。

【００１８】更に、前記ランナ１４のモータ側中央に
は、円筒状突起１４ｃが設けられ、この突起１４ｃ内に
ドライブベアリング１７が回転自在に嵌入され、更にこ
のドライブベアリング１７内に前記クランクシャフト３
のクランクピン３ａが回動自在に嵌着されている。

【００１９】これにより、クランクシャフト３の軸心Ａ
を中心とした回転に伴うクランクピン３ａの偏位量ｅを
半径とした公転によって、ランナ１４がステータ１３に
対して半径ｅで公転するようなされている。即ち、クラ
ンクシャフト３の軸心Ａは、ステータ１３の中心に位置
するよう配置され、かつクランクシャフト３の軸心Ａに
対して偏位した状態のクランクピン３ａがランナ１４の
中心に位置しているため、クランクピン３ａの公転に伴
ってランナ１４がステータ１３に対して偏位量ｅを半径
とした公転を行う。

【００２０】なお、この時、クランクピン３ａは回転す
るが、この回転はドライブベアリング１７で吸収され、
従ってランナ１４は公転、即ち平行な状態を維持したま
ま、この各部が偏心量ｅを半径とした小円を描くように
移動するのであり、この時の移動は、前記公転ベアリン
グ１６を介してスムーズに行われる。

【００２１】前記ステータ１３とランナ１４との相対的
な移動、即ちステータ１３に対するランナ１４の公転の
際に、両者１３，１４がその端面で互いに接触するよう
なされているのであるが、この接触による摩耗やかじり
を防止するため、ステータ１３の底部には、下記の圧縮
室２４の形状に沿ったボトムプレート１８が、また、ラ
ンナ１４のこのボトムプレート１８と当接する端面に
は、このランナ１４の端面形状に沿ったチップシール１
９がそれぞれ設けられ、更にステータ１３のランナ１４
と当接する端面には、このステータ１３の端面形状に沿
ったチップシール２０が設けられている。

【００２２】前記ケーシング４の周壁には、図６に示す
ように、冷媒ガス等の気体をこの内部に導き、前記ステ
ータ１３に設けられた吸入口１３ａ（図５参照）からこ
の気体を下記の圧縮室２４内に導く吸入ポート２１と、
圧縮室２４で圧縮されステータ１３に設けられた吐出口
１３ｂからケーシング４内に導かれた圧縮気体をケーシ
ング４の外に吐出する吐出ポート２２が夫々設けられて
いる。

【００２３】即ち、前記ステータ１３は、ケーシング４
のやや前方（図５において右方）に位置して収納され、
これによってステータ１３の後面とケーシング４との間
に空間が形成されて、この空間に連通するよう吐出ポー
ト２２が、ステータ１３の側壁とケーシング４との間に
設けられた空間に連通するよう吸入ポート２１がそれぞ
れ設けられている。そして、この吸入ポート２１からケ
ーシング４内に導かれた気体が、ステータ１３の側壁に
設けられた吸入口１３ａからその内部に導入されて圧縮
され、圧縮後の気体が、ステータ１３の後壁に設けられ
た吐出口１３ｂからケーシング４内に導かれて、吐出ポ
ート２２から吐出されるようなされている。

【００２４】前記吐出ポート２２は、下記のように、円
弧ランド２５と圧縮室２４の内壁との間に形成される密
閉された空間の容積が最小となる位置に設けられている
とともに、この吐出ポート２２は、ステータ１３に中心
を固定されて放射状に延びる板ばね２３（図２参照）に
よって閉塞されている。この板ばね２３は、吐出弁とし
ての働きをなすものであり、これによって、この容積が
小さくなって、この内部の気体の圧力が所定の圧力、即
ち板ばね２３の弾性力に打勝つ圧力になった時に、吐出
ポート２２が開くよう構成されている。

【００２５】前記ステータ１３の詳細を図２に、ランナ
１４の詳細を図３に、またステータ１３とランナ１４と
を組合わせた状態を図４に示す。なお、この実施例は、
ステータの周壁１３Ｃの肉厚ｔを４mm（ｔ＝４mm）に、
偏心量ｅを５．５mm（ｅ＝５．５mm）に、ケーシング４
の内径Ｒ1 を６７mm（Ｒ1 ＝６７mm）に、圧縮室の数を
最も効率が良い３個にそれぞれ設定したものである。

【００２６】即ち、円筒状のステータ１３の内部には、
合計３個の圧縮室２４が設けられているのであるが、こ
の各圧縮室２４は、以下のように構成されている。

【００２７】先ず、半径Ｒ2 （Ｒ2 ＝１０．９７mm）の
基準円と、この基準円から偏位量ｅに肉厚ｔを加えた半
径Ｒ3 （Ｒ3 ＝１０．９７＋５．５＋４＝２０．４７m
m）の同心円を描き、この基準円及び同心円とこの基準
円の中心を通り互いに１２０°の間隔で描かれた線との
各３つの交点Ａ，Ｂを求める。

【００２８】そして、この各交点Ａを中心として、肉厚
ｔの半分の半径Ｒ4 （Ｒ4 ＝２mm）の半円と、各交点Ｂ
を中心として、偏位量ｅと肉厚ｔの半分を加えた半径Ｒ
5 （Ｒ5 ＝５．５＋２＝７．５mm）の半円とを互いに連
続した曲線状に反対方向に描く。更に、前記半径Ｒ5 の
２倍の長さと肉厚ｔの半分を加えた半径Ｒ6 （Ｒ6 ＝
７．５×２＋２＝１７mm）の円を各交点Ａを中心として
前記半径Ｒ4 の円と同心円状に描き、この円の一端を前
記半径Ｒ5 の円に、他端を隣接する前記半径Ｒ4の円に
夫々連続した曲線状に結ぶことによって、３個の圧縮室
２４の輪郭が求められる。

【００２９】即ち、各圧縮室２４は、互いに連続した曲
線状に滑らかに接続された４個の円、即ち半径Ｒ5 の円
と半径Ｒ6 の円、及びこれらの円に連続する半径Ｒ4 の
２個の円の内壁で区画形成されている。そして、半径Ｒ
4 の円の部分は内方へ向かう先端突部２７（図４）を形
成する。

【００３０】なお、前記半径Ｒ6 の円と同心円状に交点
Ａを中心に、この半径Ｒ6 に肉厚ｔを加えた半径Ｒ7
（Ｒ7 ＝１７＋４＝２１mm）の円が描かれ、この円と連
続した曲線状に滑らかに連結された複数の円弧によっ
て、各圧縮室２４を構成する周壁１３Ｃの外壁が区画形
成されている。

【００３１】一方、ランナ１４には、３個の円弧ランド
２５が設けられているのであるが、この各円弧ランド２
５は、以下のように構成されている。

【００３２】先ず、前記ステータ１３と同様に、半径Ｒ
10（Ｒ10＝Ｒ2 ＝１０．９７mm）の基準円と、この基準
円の中心を通り互いに１２０°の間隔で描かれた線との
３つの交点Ｃを求める。

【００３３】そして、この各交点Ｃを中心として、偏位
量ｅに肉厚ｔの半分を加えた半径Ｒ11（Ｒ11＝Ｒ5 ＝
５．５＋２＝７．５mm）の円と、この半径Ｒ11に肉厚ｔ
を加えた半径Ｒ12（Ｒ12＝７．５＋４＝１１．５mm）の
円とを描き、互いに隣接する半径Ｒ11と半径Ｒ12の円と
を連続した曲線状に結ぶとともに、前記１２０°の間隔
で描かれた線から突出する先端を肉厚ｔの半分の半径Ｒ
13（Ｒ13＝２mm）で結ぶことによって、３個の円弧ラン
ド２５の輪郭が求められる。

【００３４】即ち、各円弧ランド２５は、互いに連続し
た曲線状に滑らかに接続された３個の円、即ち半径Ｒ11
の円と半径Ｒ12の円、及びこれらの円の先端を結ぶ半径
Ｒ13の円の周壁で区画されている。より具体的には、内
径Ｒ11、厚さｔで２１０°の角度を持った所定幅の３個
の半円筒状部材を、互いに１２０°間隔に配置するとと
もに、先端部及び連結部を円弧状になすことによって、
３個の円弧ランド２５が形成されている。

【００３５】そして、図４に示すように、前記ステータ
１３の各圧縮室２４内に前記ランナ１４の各円弧ランド
２５を位置させるとともに、ステータ１３の中心とラン
ナ１４の中心とを偏位量ｅ（＝５．５mm）だけずらして
配置することにより、両者１３，１４の位置関係が設定
される。

【００３６】この時、ステータ１３とランナ１４とは、
その幅方向の全長に亘って４〜５か所で互いに接触する
ことになり、この接触部によって仕切られた容積が連続
的に変化することになる。

【００３７】なお、この実施例の場合、ステータ１３を
ケーシング４内に固定し、このステータ１３の内部にラ
ンナ１４を収納するとともに、定着板１５でランナ１４
を脱出不能に保持する。そして、前記ステータ１３の中
心とその軸心を一致させるとともに偏位量ｅだけ偏位さ
せた位置にクランクピン４ａを有するクランクシャフト
３をそのクランクピン３ａをランナ１４の中心の円筒状
突起１４ａ内に嵌着することによって、両者１３，１４
を所定の位置関係に容易に設置することができる。

【００３８】次に、上記コンプレッサの原理、即ちステ
ータ１３とランナ１４とによって冷媒ガス等の気体を圧
縮して吐出する原理を図１に示す作動サイクル図を参照
して説明する。

【００３９】先ず、同図（ａ）は、１つの圧縮室２４内
に気体が吸入されている時の状態を示すものであり、こ
の時、この圧縮室２４内には、ケーシング４に設けられ
た吸入ポート２１からケーシング４内に導かれた気体が
吸入口１３ａからこの内部に吸入される（この時に吸入
される気体を多数の点で示すが、このことは以下同様で
ある）。

【００４０】この状態でクランクシャフト３が回転し
て、ランナ１４がステータ１３に対して公転すると、同
図（ｂ）に示す圧縮開始位置（吸入終了位置）に達す
る。即ち、この時、圧縮室２４の内壁とランナ１４の円
弧ランド２５によって密閉された空間が形成される。

【００４１】そして、更にクランクシャフト３が回転し
てランナ１４がステータ１３に対して公転すると、同図
（ｃ）に示すように、前記密閉された空間の容積が徐々
に小さくなって、この容積内に封じ込まれた気体が圧縮
される。即ち、ランナ１４がステータ１３に対して公転
することによって、このランナ１４を構成する各部は、
前記偏位量ｅを半径とする円運動を行うことになり、こ
れによって、前記密閉された空間の容積を徐々にに小さ
くすることができる。

【００４２】この圧縮によって密閉された気体の圧力が
高まり、この圧力が板ばね２３の弾性力より大きくなる
と、この板ばね２３が変位して吐出口１３ｂが開口し、
ここから圧縮された気体が出て同図（ｄ）に示すように
吐出が始まる。そして、この容積が零になった時に、こ
の圧縮室２４における圧縮作業が終了する。

【００４３】そして、この圧縮作業は、他の２つの圧縮
室２４でも同様に位相を１２０°ずらした状態で行わ
れ、クランクシャフト３の回転に伴って順次この圧縮作
業が継続されるのである。

【００４４】即ち、図４において、一つの圧縮室２４
（Ａ）は圧縮開始位置を、他の圧縮室２４（Ｂ）は吸入
位置を、更に他の圧縮室２４（Ｃ）は圧縮から吐出位置
を夫々取っている。

【００４５】上記実施例の場合、同じ大きさのスクロー
ル式コンプレッサに比べ、１回転当たり数割増しの吐出
量を得ることができる。

【００４６】なお、上記実施例においては、圧縮室２４
を３つ設けた例を示しているが、１個或いは２個設ける
ようにすることもできる。また、ポンプとして使用する
こともでき、この場合、瞬間的吐出量を殆ど同じにする
ことができる。

【００４７】図７ないし図１３は本発明の第２の実施例
を示す。この実施例は既に記載した第１の実施例と原理
は同一であるが、より優れた効果を有している。

【００４８】図７は図４に対応する図を、また図８は図
５に対応する図をそれぞれ示している。なお、さきに説
明した第１の実施例と同等の部分には同じ符号を付して
説明を省略する。

【００４９】第２の実施例が第１の実施例と異なる主な
点は、図７から明らかなように、ランナ１４の円弧ラン
ド２５の幅がその半径方向先端から中心部へ向けて漸増
していることである。円弧ランド２５の設計の基本は、
図３について説明したと同じであるが、第２実施例の場
合には、図３に示す円弧ランド２５を基本とし、それを
中心に向って肉厚にすることによって図９に示すような
形状とする。このように円弧ランド２５を設計すること
によって、円弧ランド２５が集まる中心部が全体的に肉
厚となるので、この中心部に大きな円穴３０を図１０に
も示すように形成することができる。この大きな円穴３
０は、図８に示すようにクランクピン３ａを挿入する穴
となる。円穴３０の底壁には小孔３１を後述の目的で形
成することができる。なお、図９および図１０におい
て、３４は潤滑用の孔である。

【００５０】第２実施例では、ステータ１３は、図７、
図１１および図１２に示すように構成されている。ステ
ータ１３の設計は図１３に示すように行うことができ
る。即ち、ランナ１４の形状を前述のように定めた後、
ランナ１４の外形の外側に偏心量ｅに相当する幅だけ離
れてステータ１３の内側面を定める。このようにしてス
テータ１３の形状を定めることにより、当然のことなが
ら、ステータ１３の周壁１３ｃは図１１に示すように厚
さが不均一になり、突部２７の手前部分から外側へ向か
い漸次厚さが増加する。なお、図２と図１１の対比から
わかるように、吸入口１３ａおよび吐出口１３ｂの位置
には基本的な変更はない。

【００５１】以上のように構成したステータ１３の内側
には、図９のような構成のランナ１４が図７に示すよう
にｅだけ偏心して挿入され、これにより第１実施例の場
合と同様に圧縮室２４が形成される。かくして、図８に
示す構成が得られる。図８において、軸心Ａをもつクラ
ンクシャフト３はｅだけ偏心したクランクピン３ａを有
し、このクランクピン３ａはドライブベアリング１７を
介して前記大きな円穴３０内に挿入されている。ランナ
１４の円形フランジ１４ａの面には環状のスライド受け
３２が摺動自在に接している。なお、図８において、３
ｂはクランクシャフト３のカウンターウエイトである。

【００５２】本発明のコンプレッサでは、ランナ１４の
軸方向寸法を或る程度以上長くすると、ランナの円形フ
ランジ１４ａに作用する圧縮流体圧による軸方向推力
と、円弧ランド２５に作用する圧縮流体圧によるラジア
ル方向の力のバランスが破れ、ランナ１４の円弧ランド
２５と、クランクピン３ａとの間に偶力が発生し、その
結果ランナ１４がコンプレッサの軸線に対し傾斜しなが
ら回転することになる。このようになると、ステータ１
３とランナ１４の互いに相対する面の間に不必要な摩擦
が生じ、破損の原因になる。

【００５３】第２実施例によればこのような問題が解消
する。即ち、ランナの円弧ランド２５が基部へ向かい肉
厚になっているので、ランナの中心部にクランクピン３
ａ用の比較的大径の長い円穴３０を形成することができ
る。そして、この円穴に長くかつ比較的大径のクランク
ピン３ａを挿入することにより、圧縮圧によりランナの
円弧ランド２５に及ぶ力はすべてクランクピン３ａによ
り受けるので、偶力が発生せず、したがってランナ１４
は円滑に作動する。また、ランナの軸方向寸法をクラン
クピン３ａの強さの許す範囲内で大きくすることができ
るので、吐出量の増大を計ることが可能である。

【００５４】また、ランナの中心部の円穴３０には、小
孔３１から圧縮気体中に含まれる潤滑油（密閉式冷媒圧
縮機の場合）を送り込むことができるので、クランクピ
ン部の潤滑を良好に行うことが可能になる。

【００５５】なお、図７の状態において、下方にある圧
縮室２４内の圧縮圧による力は同図におけるランナ１４
とステータ１３の接触点Ｐ，Ｑで２分割して受けられ
る。この接触点Ｐ，Ｑで，ランナ１４はステータ１３に
対し直接接触しながら潤滑油の力を借りてスライドす
る。上記接触点Ｐ，Ｑの部分は最も流体の漏れ易い所で
あるが、この部分が常にスライド接触していることによ
りシール性は良い。また、ステータとランナの表面の大
部分は曲率半径が大きくしかも相互に近い曲率半径をも
っているので、比較的平行に近い部分が多く、潤滑油の
力を借りてシール性がよい。

【００５６】本発明のコンプレッサはクランク軸を除
き、アルミダイキャスト製品とすることができ、必要最
小限の機械加工ですますことが可能である。

【００５７】

【発明の効果】本発明は上記のような構成であるので、
駆動トルク変動が比較的小さく、かつ緩やかな変動であ
るため、運転がスムーズに行われて運動音が非常に低い
ばかりでなく、高速運転を行うことができ、しかも摩擦
によるエネルギ損失がないので、高い効率を得ることが
できる。

【００５８】更に、ステータとランナの相関関係によ
り、ランナが小円運動を行うだけで気体を圧縮すること
ができるので、小型で大きな吐出量を得ることができ、
しかもステータとランナが連続した円弧状の曲線で形成
されているため、各構成円の中心を確保することによ
り、高精度の加工を容易に行うことができるといった効
果がある。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の原理の説明のための工程サイクル図。

【図２】第１実施例におけるステータの拡大平面図。

【図３】第１実施例におけるランナの拡大平面図。

【図４】第１実施例におけるステータとランナとを組合
わせた状態の拡大平面図。

【図５】第１実施例のコンプレッサの全体断面図。

【図６】ケーシングの側面図。

【図７】第２実施例におけるステータとランナとを組合
せた状態の平面図。

【図８】第２実施例のコンプレッサの全体断面図。

【図９】第２実施例におけるランナの平面図。

【図１０】同、軸方向断面図。

【図１１】第２実施例におけるステータの平面図。

【図１２】同、軸方向断面図。

【図１３】ステータの設計方法を示す説明図。

【符号の説明】

１ コンプレッサ ３ クランクシャフト ３ａ クランクピン ４ ケーシング ６ フロントエンドプレート １３ ステータ １３ａ 吸入口 １３ｂ 吐出口 １３ｃ ステータ周壁 １４ ランナ １６ スラストボール １７ ドライブベアリング ２１ 吸入ポート ２２ 吐出ポート ２３ 板ばね ２４ 圧縮室 ２５ 円弧ランド ２７ 先端突部 ３０ 大穴 ３１ ***

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】部分筒状のステータの内部に、円弧状に湾
   曲して延び先端が半円状突部となった曲線状の周壁で区
   画された少なくとも１個以上の圧縮室を設けるととも
   に、前記ステータの内部に該ステータの中心に一致する
   軸心を有するクランクシャフトのクランクピンに偏心し
   た状態で軸心部が連結され該クランクシャフトの回転に
   伴って前記圧縮室の周壁内面に当接しつつ公転する円弧
   ランドを備えたランナを収納して、前記ランナのステー
   タに対し偏心した公転によって該ランナの円弧ランドと
   圧縮室の周壁内面との間に形成される密閉された空間の
   容積が変化するよう構成し、前記ステータの周壁の内側
   の前記容積が最小となる位置に吐出口を、この吐出口と
   前記圧縮室を挟んでほぼ対向する位置に吸入口を夫々設
   けたことを特徴とするコンプレッサ。
2. 【請求項２】ステータの曲線状周壁の内面の輪郭とラン
   ナの周壁の輪郭とが、ステータとランナを同心的に置い
   た場合偏心量に相当する距離だけ離れるように構成され
   ていることを特徴とする請求項１記載のコンプレッサ。