JPH0519932U - 体内留置型圧力検出装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 体内に留置した状態で、血液などの体液の圧
力を動圧および静圧の和として高精度で安定に測定する
ことができる体内留置型圧力検出装置を提供する。 【構成】 圧力検出装置２０は、絶縁性の細管２２と、
この細管２２の先端から軸方向に所定距離だけ離間した
位置に配置されたセンサアセンブリ３０と、細管２２の
先端からセンサアセンブリ３０に至る空隙部に充填さ
れ、絶縁性でかつ低粘弾性を有するゲル状圧力伝達媒体
４０と、を含む。そして、前記センサアセンブリ３０
は、細管２２内に固定される絶縁性の基部３２、この基
部３２に固定され、軸方向に対して直角に配置される感
圧ダイヤフラム５２を含む圧力検出素子３４、および基
部３２に形成され、圧力検出素子３４に大気圧を導入す
るための大気連通孔３６を有している。

Description

【考案の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】

本考案は、医療分野で使用される生体内の圧力、例えば血圧、頭蓋内圧、食道 内圧、膀胱内圧、尿道内圧その他の圧力の計測に使用され、十分小さなサイズを 有し血管内などに直接挿入される体内留置型圧力検出装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】

生体の生理状態を診断したり治療するのに、血圧などの圧力の測定が行われて いる。生体の血圧測定を例にとると、間接測定法と直接測定法がある。

【０００３】 前者の間接測定法は、圧力カフと聴診法を併用して従来から行われてきたもの であり、最近では家庭用血圧計としても多数使用されている。この方法は、患者 に苦痛や負担を与えない利点はあるものの、測定精度や連続モニタの点で問題が ある。

【０００４】 一方直接測定法では、古くから「体外式血圧計」と呼ばれる装置が使用されて いる。この測定装置は、カテーテルを測定部位へ挿入し、カテーテル内に満たさ れた液体（例えば生理食塩水）を圧力伝達媒体とし、生体外に接続された圧力変 換器に圧力を伝達し、電気的に検出する方法である。しかし、この方法では、カ テーテルや圧力変換器のダイヤフラムのコンプライアンスおよびカテーテル内の 液柱の運動や液体の粘性による影響で大きな誤差を生じ、さらにカテーテル内に 気泡が混入したりすると誤差が重畳し、正確な測定が困難であった。

【０００５】 これらの欠点を解決するためにカテーテルの先端部に圧力変換器を設定する試 みがなされ、以下に示すような測定装置が提案されている。 図１３に示した測定装置は、シリコン圧力素子１の周辺をエポキシ樹脂２に よって石英管３に強固に固着した構造である。この装置では、エポキシ樹脂２と シリコン圧力素子１との接合部に発生する熱応力によるひずみにより、熱出力と 呼ばれる、不平衡電圧が発生し性能が損なわれる。 また、図１４に示した測定装置は、シリコン圧力素子４がシリコン樹脂５に よってポリ塩化ビニル製チューブ６の先端部に接着されている。この装置では、 シリコン樹脂５による接着は熱ひずみを緩和させるため熱出力は小さくできるが 、構造的に機械的強度が不十分なため外からの機械的ひずみを受け易く、安定な 測定が困難である。 以上２つの従来装置の欠点を解決するため、図１５に示す特公昭５９−２１ ４９５号公報に記載の装置がある。これは側圧型とよばれ、静圧分のみを測定す る装置である。この装置は、カテーテル１０の先端から所定の距離をおいた側面 に受圧穴１４を設け、この受圧穴１４に対向する位置に、シリコン圧力素子７が 大気導入孔８を有する支持台９にシリコンゴムなどの柔軟性接着剤によって軟接 着されている。そして、シリコン圧力素子７の上面側はシリコン樹脂１１によっ て気密を保持されている。

【０００６】 この構造では、シリコン圧力素子７は軟接着で支持台９に支持されているのみ であるため、熱ひずみによる熱出力は緩和される。また、シリコン圧力素子７が カテーテル１０の内部に固定されているため、外からの機械的ひずみに対して強 い構造になっている。

【０００７】 しかし、受圧部分のシリコン樹脂１１の影響により性能が劣化するという欠点 があった。すなわち、シリコン樹脂１１の圧力伝達性が低いことにより、感度の 低下やばらつき、非直線性、ヒステリシス、熱出力の発生などの問題を生じやす い。

【０００８】 そして、これらの問題はシリコン樹脂１１の層の厚みに大きく依存し、シリコ ン樹脂１１の厚みが変化するとこれらの値の変化も顕著になるため、信頼性が高 く安定な測定結果を得ることが困難である。

【０００９】 また、血圧測定検査の多様化に伴い、静圧だけではなく静圧と動圧の和、動圧 のみの情報にも対応できるよう要望が高まっている。

【００１０】

【考案の目的】

本考案は、上記従来技術の問題を解決するものであり、その目的は、体内に留 置した状態で、血液などの体液の圧力を動圧および静圧の和として高精度で安定 に測定することができる体内留置型圧力検出装置を提供することにある。

【００１１】

【考案の構成】

前記目的を達成するため、本考案の体内留置型圧力検出装置は、絶縁性の細管 と、 この細管の先端から軸方向に所定距離だけ離間した位置に配置され、以下の構 成ａ〜ｃを有するセンサアセンブリと、 ａ．前記細管内に固定される絶縁性の基部、 ｂ．この基部に固定され、軸方向に対して直角に配置される感圧ダイヤフ ラムを含む圧力検出素子、および ｃ．前記基部に形成され、前記圧力検出素子に大気圧を導入するための大 気連通孔、 前記細管の先端から前記圧力検出素子の感圧ダイヤフラムに至る空隙部に充填 され、絶縁性でかつ低粘弾性を有するゲル状圧力伝達媒体と、 を含むことを特徴とする。

【００１２】

【作用】

本考案においては、圧力検出装置の先端を生体内の測定部位に挿入することに より、生体内の血圧等の圧力がゲル状圧力伝達媒体を介して感圧ダイヤフラムに 付加され、電気信号として出力される。このとき、感圧ダイヤフラムは被検出液 体の流れに対して垂直に設置されるため、その圧力を静圧と動圧の和として測定 することができる。

【００１３】 また、上記構成の装置においては、圧力検出素子を構成する感圧ダイヤフラム と被検出液体との間に特定のゲル状圧力伝達媒体を介在させることにより、両者 の電気絶縁性を確保し、さらに生体内に感圧ダイヤフラムの破片等の異物が浸入 することを防止している。そして、特徴的なことは、前記ゲル状圧力伝達媒体は 極めて低弾性であるため、被検出液体の圧力を圧力損失のほとんど無い状態で感 圧ダイヤフラムに伝達することができ、したがって高精度で安定な圧力検出を行 うことができる。

【００１４】

【他の考案の説明】

（第２考案） 第２考案にかかる体内留置型圧力検出装置は、前記細管および前記センサアセ ンブリの少なくとも一方に、前記ゲル状圧力伝達媒体が前記細管の先端より脱落 することを防止する媒体保持部を設けたことを特徴とする。

【００１５】 この装置によれば、前記媒体保持部を設けたことにより、細管内のゲル状圧力 伝達媒体の生体内への脱落を確実に防止することができるため、生体に対する安 全性を確保することができる。

【００１６】 （第３考案） 第３考案にかかる体内留置型圧力検出装置は、前記細管の先端から前記圧力検 出素子の感圧ダイヤフラムまでの距離Ｌ（ゲル状圧力伝達媒体の充填長）と前記 細管の直径（内径）Ｄとの比Ｌ／Ｄが１〜４であり、前記細管の断面積Ｓと前記 感圧ダイヤフラムの面積ａとの比Ｓ／ａが７〜１４であることを特徴とする。

【００１７】 Ｌ／ＤおよびＳ／ａをこの値に設定することにより、圧力検出における精度と 安定性を所定の高い範囲に確保した上で、ゲル状圧力伝達媒体の厚みを十分大き く設定することができ、その保護層としての機能を確実に発揮できる。

【００１８】 （第４考案） 第４考案にかかる体内留置型圧力検出装置は、前記大気連通孔にも前記ゲル状 圧力伝達媒体を充填することを特徴とする。

【００１９】 この装置によれば、ゲル状圧力伝達媒体が感圧ダイヤフラムの両サイドに充填 されていることから、ゲル状圧力伝達媒体の弾性による影響がキャンセルされ、 より高精度な測定が可能である。

【００２０】 （第５考案） 第５考案にかかる体内留置型圧力検出装置においては、前記細管の側面に受圧 穴を設け、この受圧穴に対向する位置に前記センサアセンブリ（第１のセンサア センブリ）と同様の感圧ダイヤフラムを有する第２のセンサアセンブリを軸方向 に設け、前記受圧穴から前記第２のセンサアセンブリに至る空隙部にゲル状圧力 伝達媒体を充填し、かつ前記受圧穴をスライド可能な蓋部材によって開閉可能と したことを特徴とする。

【００２１】 この考案によれば、受圧穴を開放状態にすることにより、第２のセンサアセン ブルにより被検出液体の静圧のみを測定することができる。したがって、第１の センサアセンブリの圧力値から第２のセンサアセンブリの圧力値を引くことによ り動圧のみを正確に測定することができる。

【００２２】 また、この装置においては、受圧穴を閉状態とすることにより、動圧と静圧と の和を測定することができ、したがって受圧穴を開閉することにより動圧のみの 測定、あるいは動圧と静圧との和の測定を選択的に行うことができる。

【００２３】

【実施例】

次に、本考案を実施例によりさらに詳細に説明する。

【００２４】 （第１実施例） 図１は、本考案の第１実施例に係る体内留置型圧力検出装置２０の要部を示す 断面説明図である。この検出装置２０は、細管２２と、この細管２２内において 該細管２２の先端より軸方向に所定距離だけ離間した位置に配置されたセンサア センブリ３０と、前記細管２２の先端からセンサアセンブリ３０に至るまでの空 隙部に充填されたゲル状圧力伝達媒体４０とから構成されている。

【００２５】 前記細管２２は、電気的に絶縁性であり、かつ抗血栓性材料であることが望ま しく、例えばセグメントポリウレタンやプラズマで親水処理したポリ塩化ビニル などを好適に使用することができる。

【００２６】 前記ゲル状圧力伝達媒体４０としては、電気絶縁性が高く、かつ弾性率の小さ いシリコンゲルが好適である。このシリコンゲルは、従来使用していたシリコン 樹脂に比べ、その弾性率が１／１０００程度と小さく、具体的には弾性率が１〜 ３０×１０^-4kg／mm² のものが好ましい。

【００２７】 前記センサアセンブリ３０は、図２および図３に拡大して示すように、基部３ ２と、この基部３２の先端に設けられた圧力検出素子３４と、この圧力検出素子 ３４に電気的に接続されたリード線３８とから構成されている。

【００２８】 前記基部３２は、全体形状が円柱形をなし、その先端部に圧力検出素子３４を 装着するための筒状部３２ａが形成されている。また、基部３２には、その中心 軸に沿って大気連通孔３６が形成されている。この大気連通孔３６の周囲には、 前記リード線３８が複数本（本実施例の場合には５本）貫通して設けられている 。そして、このリード線３８は、その先端部３８ａが基部３２の端面より少し突 出した状態で取り付けられている。

【００２９】 また、前記基部３２は、セラミックスによって構成され、電気絶縁性を有する と共に十分な剛性を有しており、筒状部３２ａに囲まれた状態で装着される圧力 検出素子３４に対して外力による歪みを与えないように配慮されている。

【００３０】 前記圧力検出素子３４は、図４及び図５に示すように、中央部に感圧ダイヤフ ラム５２を有するシリコン基板５０によって構成されている。このような感圧ダ イヤフラム５２は、薄板状のシリコン基板の中央部を裏面から異方性の化学的エ ッチングをして形成することができる。

【００３１】 そして、この感圧ダイヤフラム５２には、４個の歪みゲージ５４ａ〜５４ｄが 形成されている。この歪みゲージ５４ａ〜５４ｄは、拡散技術あるいはイオン注 入技術により形成される。また、感圧ダイヤフラム５２を取り囲むような状態で ５個のアルミニウムパッド５６ａ〜５６ｅが形成され、各アルミニウムパッド５ ６ａ〜５６ｅ上には、それぞれハンダ端子５８ａ〜５８ｅが形成されている。こ のハンダ端子５８ａ〜５８ｅは、例えばクロム，ニッケル及び金を順次蒸着しリ フトオフ法によって電極を形成し、溶融ハンダ中で前記電極にハンダを融着させ ることにより形成することができる。さらに、前記アルニミウムパッド５６ａ〜 ５６ｅと前記歪みゲージ５４ａ〜５４ｄとは、アルミニウムによって所定のパタ ーンで電気的に接続されている。以上の回路によってブリッジ回路が構成され、 感圧ダイヤフラム５２にかかる圧力に比例した電気信号を取り出すことができる 。また、上述したシリコン基板５０上の回路はウエハ単位で形成することができ るため、生産性が良好である。

【００３２】 また、シリコン基板５０の裏面側には、エッチングによって形成された孔６４ の中心方向に突出するフランジ状の媒体保持部６０が形成されている。この媒体 保持部６０は、シリコン基板５０とエッチングマスクを構成する窒化珪素膜（６ ０）との間にポリシリコン膜６２を形成し、このポリシリコン膜６２の孔を窒化 珪素膜６０の孔より大きく形成することにより、孔６４の開孔領域を窒化珪素膜 ６０の開孔部より拡大させ、結果的に窒化珪素膜６０を中心方向に突出させるこ とにより形成される。また、圧力検出素子３４は、図６に示すように、予め孔６ ４の開孔部径よりも小さい径の開孔部を有するシリコン盤６６を形成し、このシ リコン盤６６をシリコン基板５０に接合して形成することもできる。

【００３３】 前記基部３２と前記圧力検出素子３４とを接合してセンサアセンブリ３０を形 成するにあたっては、図３に示すように、基部３２のリード線３８の先端部３８ ａと圧力検出素子３４のハンダ端子５８（５８ａ〜５８ｅ）とを位置合わせし、 フラックスによって仮固定する。そして、赤外線等で加熱処理することにより、 フラックス及びハンダが溶融し、そのとき発生する表面張力によってリード線３ ８の先端部３８ａにハンダが集中し、両者の接続が完了する。

【００３４】 本実施例においては、前記細管２２の先端から前記圧力検出素子３４の感圧ダ イヤフラム５２までの距離Ｌと前記細管２２の直径Ｄとの比Ｌ／Ｄが１〜４であ り、前記細管２２の断面積Ｓと前記感圧ダイヤフラム５２の面積ａとの比Ｓ／ａ が７〜１４に設定されることが望ましい。このように比Ｌ／ＤおよびＳ／ａを特 定の数値範囲とすることにより、ゲル状圧力伝達媒体４０の圧力検出素子３４の 感度に与える影響をある値以下に抑制し、高精度で安定的に圧力を測定すること ができると共に、ゲル状圧力伝達媒体４０の保護膜としての機能、すなわち電気 絶縁性の確保と感圧ダイヤフラム５２等の破損による人体への悪影響を防ぐ機能 とを確実に達成することができる。

【００３５】 比Ｌ／Ｄが４を越え、Ｓ／ａが７未満になると、ゲル状圧力伝達媒体４０の周 縁部に剪断力が作用して圧力が吸収され、その結果、ゲル状圧力伝達媒体を使用 せずに圧力検出素子３４単体で構成した場合に比較して、２〜３％程度の感度低 下が生ずる。また、比Ｌ／Ｄが１未満であると、ゲル状圧力伝達媒体４０の電気 絶縁性が不十分となる。

【００３６】 さらに、比Ｌ／Ｄが４を越え、Ｓ／ａが１４を越えると、ゲル状圧力伝達媒体 ４０の弾性力が減少し、温度変化に伴う熱ひずみ（熱応力）が圧力検出素子３４ の感圧ダイヤフラム５２に伝達される。その結果、圧力検出素子単体の場合に比 較して、熱出力が０．２ｍｍＨｇ／℃程度増加し、特性が劣化するという弊害が 生ずる。

【００３７】 次に、第１実施例の適用例として、以下に各構成要素のサイズの一例を示す。

【００３８】 細管２２の内径Ｄ；０．８ｍｍ 基部３２の直径；０．８ｍｍ，長さ；２ｍｍ リード線３８の直径；５０μｍ，長さ；７ｍｍ，先端部３８ａの長さ；５０μ ｍ 圧力検出素子３４の径；０．５ｍｍ，厚さ；０．１５ｍｍ 感圧ダイヤフラム５２の径；０．２ｍｍ，厚さ；６μｍ 大気連通孔３６の直径；１００μｍ 作用 次に、本実施例の作用について説明する。

【００３９】 本実施例の圧力検出装置２０は、圧力の測定にあたっては、生体内の被検出流 体内に、その感圧ダイヤフラム５２が被検出流体の軸方向（流れ方向）に対して 垂直になるようにセットされる。そうすることにより、被検出流体の静圧と動圧 との和、すなわち総圧力が測定できる。

【００４０】 そして、感圧ダイヤフラム５２と被検出液体との間にゲル状圧力伝達媒体４０ を介在させることにより、両者間の電気絶縁性を確保するとともに、何らかの原 因により感圧ダイヤフラム５２等が破損した場合においてその破片やセンサアセ ンブリ３０を構成する物質の一部など、生体に悪影響を与える異物が被検出液体 中に浸入することを防止することができる。

【００４１】 そして、前記ゲル状圧力伝達媒体４０は弾性率が極て小さいために、被検出液 体の圧力を極めて圧力損失の小さい状態で伝達することができ、高精度で安定な 圧力検出を行うことができる。また、ゲル状圧力伝達媒体４０の厚みの変化に伴 う圧力損失などの変化も小さく、したがって従来のゴム状保護膜のようにその厚 みを厳密に規定する必要がないため、圧力検出装置２０の組立てにおいてセンサ アセンブリ３０の位置決めが容易となる。

【００４２】 上記の点をより明らかにするために、圧力伝達媒体の違いによって圧力検出装 置の性能が異ることを測定値によって以下に示す。

【００４３】 例えば図１５に示す従来装置において、シリコン圧力素子７の感圧ダイヤフラ ムの径を０．５mmとした場合に、シリコン樹脂１１の厚みが０．１mmから０．２ mmに変化したときには、感度は２〜５％低下する。また、このとき、熱出力は３ 〜６％も増加する。さらに、零点ドリフトに関しては、シリコン樹脂の厚みが０ ．１mmの場合にはあまり影響はないが、この厚みが０．２mmでは１時間経過した 後も安定せず迅速で確実な測定が困難である。

【００４４】 これに対し本実施例においては、ゲル状圧力伝達媒体４０の厚みが１０mmであ っても、その厚みが０．１mmの場合と比較すると感度の低下は０．５％以下であ り、熱出力も１％以下の増加に止どまっている。また、零点ドリフトに関しては 数分間で安定が得られ、迅速で確実な測定を行うことができる。

【００４５】 また、本実施例においては、圧力検出素子３４の一端に軸方向に突出するフラ ンジ状の媒体保持部６０を有しており、この媒体保持部６０がゲル状圧力伝達媒 体４０の層中に食込んだ状態にあるため、このゲル状圧力伝達媒体４０の抜けを 確実に防止することができ、生体への安全性が確保されている。

【００４６】 さらに、本実施例においては、センサアセンブリ３０を構成する基部３２の先 端側を筒状に構成し、この筒状部３２ａ内に圧力検出素子３４を挿入した状態で 固定しているため、外部から加わった力による歪みが圧力検出素子３４に加わる ことがない。その結果、例えば血管内部の所定位置まで圧力検出装置２０の先端 を挿入する過程での零点の変化を極めて小さくすることができ、安定した測定が 可能となる。

【００４７】 （第２実施例） 図７は本考案の第２実施例にかかる圧力検出装置２０の要部を示す断面説明図 である。なお、前記第１実施例と実質的に同一の部材には同一の符号を付し、そ の詳細な説明を省略する。

【００４８】 本実施例においては、感圧ダイヤフラム５２の両サイドにゲル状圧力伝達媒体 ４０を充填した点で前記第１実施例と異っている。すなわち、前記第１実施例に おいては、感圧ダイヤフラム３４の一方（細管２２の先端側）のみにゲル状圧力 伝達媒体４０を充填しているが、本実施例においては、これに加え、反対側の大 気連通孔３６にも同様のゲル状圧力伝達媒体４２を充填して構成している。

【００４９】 このようにゲル状圧力伝達媒体４０を感圧ダイヤフラム５２の両サイドに充填 することにより、この圧力伝達媒体の有する弾性の影響が相互にキャンセルされ ることとなり、ゲル状圧力伝達媒体を充填することによる圧力損失の影響をより 小さくすることができる。さらに、一方のサイドにのみ圧力伝達媒体を充填する ことによる機械的な歪みの影響をなくすことができ、圧力測定をより高精度で行 うことが可能となる。

【００５０】 （第３実施例） 図８は、本考案の第３実施例を示す断面概略図である。なお、前記第１実施例 と実質的に同一の部材には同一の符号を付し、その詳細な説明を省略する。

【００５１】 本実施例においては、細管２２の先端から所定距離離れた位置に受圧穴２４を 形成し、この受圧穴に対向する位置に第２のセンサアセンブリ７０を設け、さら に前記受圧穴２４を細管２２の外側に蓋部材２６を設けた点で前記第１実施例と 異っている。

【００５２】 前記第２のセンサアセンブリ７０は、セラミックス製の基部７２と、この基部 ７２の上面に設けられシリコン基板７４ａの中央に感圧ダイヤフラム７４ｂを有 する圧力検出素子７４と、前記基部７２に設けられた大気連通孔７６とから構成 され、その作用は前記第１のセンサアセンブリ３０とほぼ同様である。また、前 記受圧穴２４から圧力検出素子７４にいたる空隙部には、前記ゲル状圧力伝達媒 体４０と同様のゲル状圧力伝達媒体４４が充填されている。前記蓋部材２６は、 細管２２の外周に装着された筒状のスライド部材から構成され、この蓋部材２６ を軸方向にスライドさせることにより、前記受圧穴２４の開閉を可能としている 。

【００５３】 本実施例によれば、前記第１実施例が第１のセンサアセンブリ３０によって被 検出液体の総圧（動圧＋静圧）を測定するのに対し、総圧の測定に加えて動圧の みの測定を行える点でさらに実用性が高まっている。すなわち、蓋部材２６を交 替させ受圧穴２４を開放した状態とすることにより、第２のセンサアセンブリ７ ４によって被検出液体の静圧のみを測定することができ、第１のセンサアセンブ リ３０によって得られた圧力値から第２のセンサアセンブリ７４によって得られ た圧力値を差し引くことにより被検出液体の動圧のみを得ることができる。そし て、蓋部材２６を前進させ受圧穴２４を閉塞した状態とすることにより、前記第 １実施例と同様の構成となり、被検出液体の総圧を測定することができる。この ように、本実施例によれば、総圧あるいは動圧を蓋部材２６の操作により選択的 に測定することができる。

【００５４】 （その他の実施例） 本考案は前記実施例に限定されず、種々の改変が可能である。

【００５５】 例えば、図９はセンサアセンブリ３０を構成する基部３２の変形例を示してい る。この例においては、基部を外筒３２ｂと内筒３２ｃとによって構成し、外筒 ３２ｂの先端を内筒３２ｃより外部に延設することにより圧力検出素子３４の装 着領域を構成している。このような二重管構造によれば、前記第１実施例の場合 のように先端に凹部を構成する方法より、より簡単に基部を形成することができ る。

【００５６】 また、図１０〜図１２はゲル状圧力伝達媒体４０の脱落を防止するための媒体 保持部の変形例を示したものである。

【００５７】 すなわち、図１０に示す構成例においては、媒体保持部２２ａは、細管２２の 肉厚を先端に向って徐々に大きくするテーパによって構成されている。このよう に細管２２の内壁を先端に向けて徐々に内側に傾斜させることにより、細管２２ の先端内部は先細りの状態となり、そこに充填されるゲル状圧力伝達媒体４０は 脱落することがなくなる。

【００５８】 図１１に示す構成例においては、媒体保持部２２ｂは、細管２２の先端内壁に 形成された凹凸によって構成されている。このようなに凹凸状の媒体保持部２２ ｂがゲル状圧力伝達媒体４０の側面に食い込む状態となり、その脱落を防止する ことができる。

【００５９】 図１２に示す構成例においては、センサアセンブリ３０の基部を図９に示すも のと同様に外筒３２ｂと内筒３２ｃとより構成し、外筒３２ｂの先端をさらに内 側に屈曲させた形状とすることにより、この突出部によって媒体保持部３２ｄを 構成している。この媒体保持部３２ｄの機能としては前記第１実施例の媒体保持 部６４と似ているが、その形成が容易となる。

【００６０】

【考案の効果】

本考案によれば、体内に留置した状態で血液などの体液の圧力を動圧および静 圧の和として高精度で安定して測定することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本考案の第１実施例の要部を示す断面説明図で
ある。

【図２】図１に示すセンサアセンブリを拡大して示す断
面説明図である。

【図３】センサアセンブリの組み付け状態を示す分解斜
視説明図である。

【図４】圧力検出素子の構成を示す斜視説明図である。

【図５】図４に示す圧力検出素子のＡ−Ａ断面説明図で
ある。

【図６】圧力検出素子の他の構成例を示す断面説明図で
ある。

【図７】本考案の第２実施例の要部を示す断面説明図で
ある。

【図８】本考案の第３実施例の要部を示す断面説明図で
ある。

【図９】本考案のセンサアセンブリの他の構成例を示す
断面説明図である。

【図１０】本考案の媒体保持部の他の構成例を示す断面
説明図である。

【図１１】本考案の媒体保持部の他の構成例を示す断面
説明図である。

【図１２】本考案の媒体保持部の他の構成例を示す断面
説明図である。

【図１３】従来の圧力検出装置の一例を示す断面説明図
である。

【図１４】従来の圧力検出装置の他の例を示す断面説明
図である。

【図１５】従来の圧力検出装置の他の例を示す断面説明
図である。

【符号の説明】

２０ 圧力検出装置 ２２ 細管 ２４ 受圧穴 ２６ 蓋部材 ３０ センサアセンブリ ３２ 基部 ３４ 圧力検出素子 ３６ 大気連通孔 ４０，４２，４４ ゲル状圧力伝達媒体 ５０ シリコン基板 ５２ 感圧ダイヤフラム ６４ 媒体保持部 ７０ 第２のセンサアセンブリ
ＴＣ００６６０２

Claims (5)

【実用新案登録請求の範囲】
1. 【請求項１】 絶縁性の細管と、 この細管の先端から軸方向に所定距離だけ離間した位置
   に配置され、以下の構成ａ〜ｃを有するセンサアセンブ
   リと、 ａ．前記細管内に固定される絶縁性の基部、 ｂ．この基部に固定され、軸方向に対して直角に配置さ
   れる感圧ダイヤフラムを含む圧力検出素子、および ｃ．前記基部に形成され、前記圧力検出素子に大気圧を
   導入するための大気連通孔、 前記細管の先端から前記圧力検出素子の感圧ダイヤフラ
   ムに至る空隙部に充填され、絶縁性でかつ低粘弾性を有
   するゲル状圧力伝達媒体と、 を含むことを特徴とする体内留置型圧力検出装置。
2. 【請求項２】 請求項１において、 前記細管および前記センサアセンブリの少なくとも一方
   に、前記ゲル状圧力伝達媒体が前記細管の先端より脱落
   することを防止する媒体保持部を設けたことを特徴とす
   る体内留置型圧力検出装置。
3. 【請求項３】 請求項１において、 前記細管の先端から前記圧力検出素子の感圧ダイヤフラ
   ムまでの距離Ｌと前記細管の直径Ｄとの比Ｌ／Ｄが１〜
   ４であり、前記細管の断面積Ｓと前記感圧ダイヤフラム
   の面積ａとの比Ｓ／ａが７〜１４であることを特徴とす
   る体内留置型圧力検出装置。
4. 【請求項４】 請求項１において、 前記大気連通孔にも前記ゲル状圧力伝達媒体を充填する
   ことを特徴とする体内留置型圧力検出装置。
5. 【請求項５】 請求項１において、 前記細管の側面に受圧穴を設け、この受圧穴に対向する
   位置に前記センサアセンブリ（第１のセンサアセンブ
   リ）と同様の感圧ダイヤフラムを軸方向に有する第２の
   センサアセンブリを設け、前記受圧穴から前記第２のセ
   ンサアセンブリに至る空隙部にゲル状圧力伝達媒体を充
   填し、かつ前記受圧穴をスライド可能な蓋部材によって
   開閉可能としたことを特徴とする体内留置型圧力検出装
   置。