JPH05171345A - 成形性とスポット溶接性に優れた高降伏比型熱延高強度鋼板とその製造方法および成形性に優れた高降伏比型熱延高強度鋼板とその製造方法 - Google Patents

成形性とスポット溶接性に優れた高降伏比型熱延高強度鋼板とその製造方法および成形性に優れた高降伏比型熱延高強度鋼板とその製造方法

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JPH05171345A
JPH05171345A JP4121085A JP12108592A JPH05171345A JP H05171345 A JPH05171345 A JP H05171345A JP 4121085 A JP4121085 A JP 4121085A JP 12108592 A JP12108592 A JP 12108592A JP H05171345 A JPH05171345 A JP H05171345A
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Abstract

(57)【要約】 【目的】 ５％以上の残留オーステナイトを含有する成
形性とスポット溶接性に優れた高降伏比型熱延高強度鋼
板とその製造方法を提供する。 【構成】 Ｃ＝０．０５〜０．１６重量％未満、Ｓｉ＝
０．５〜３．０重量％、Ｍｎ＝０．５〜３．０重量％、
Ｓｉ＋Ｍｎ＝１．５超〜６．０重量％、Ｐ≦０．０２重
量％、Ｓ≦０．０１重量％、Ａｌ＝０．００５〜０．１
０重量％、およびＦｅを主成分として含み、ミクロ組織
としてフェライト、ベイナイト、残留オーステナイトの
３相で構成され、かつフェライト占積率（ＶF ）とフェ
ライト粒径（ｄF ）の比（ＶF ／ｄF ）が２０以上で２
μｍ以下の残留オーステナイト占積率が５％以上であ
り、降伏比（ＹＲ）≧６０％、強度−延性バランス（引
張強さ×全伸び）≧２０００（ｋｇｆ／ｍｍ2 ・％）、
穴拡げ比（ｄ／ｄ0 ）≧１．４、一様伸び≧１５％を具
備する高降伏比型熱延高強度鋼板。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は自動車、産業用機械等
に使用することを目的とした高延性を有する成形性ある
いは成形性とスポット溶接性に優れた熱延高強度鋼板、
およびそれらの製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】自動車用鋼板の軽量化と衝突時の安全確
保を主な背景として鋼板の高強度化の要請は強い。しか
し、高強度鋼板といえどもその加工性に対する要求は高
く、強度と加工性を両立させる鋼板が必要とされてい
る。従来、良好な延性を必要とする用途に供される熱延
鋼板として、フェライトとマルテンサイトにより構成さ
れるＤｕａｌ ｐｈａｓｅ鋼（以下ＤＰ鋼と称す）があ
る。このＤＰ鋼は固溶強化型高強度鋼板、析出強化型高
強度鋼板よりすぐれた強度・延性バランスを示すことが
知られている。しかし、その強度・延性バランスの限界
はＴＳ×Ｔ．Ｅｌ≦２０００であり、より厳しい要求に
は耐えられないのが現状である。
【０００３】この現状を打破してＴＳ×Ｔ．Ｅｌ＞２０
００が得られるシーズとして残留オーステナイトの利用
がある。その一例としてＡｒ3 〜Ａｒ3 ＋５０℃で熱間
圧延後、鋼板を４５０〜６５０℃の温度範囲で４〜２０
秒保持し、次いで３５０℃以下で巻取り、残留オーステ
ナイトを有する鋼板を製造する方法が特開昭６０−４３
４２５号公報に、更に他の例として仕上温度８５０℃以
上で全圧下率８０％以上かつ最終３パスの合計圧下率６
０％以上、最終パス圧下率２０％以上の大圧下圧延を行
い、続いて５０℃／ｓ以上の冷却速度で３００℃以下ま
で冷却し、残留オーステナイトを有する鋼板を製造する
方法が特開昭６０−１６５３２０号公報に示されてい
る。
【０００４】しかしながら、省エネルギー、生産性向上
の点からすると、冷却途中、４５０〜６５０℃での４〜
２０秒の保持、および３５０℃以下の低温巻取あるいは
大圧下圧延等を必要とする従来方法は操業上好ましくな
い。それにもかかわらず、これらの方法によって得られ
た鋼板の加工性はＴＳ×Ｔ．Ｅｌ＜２４００であり、か
ならずしも使用者側の要求レベルをすべて満たしている
とは言い難い。より高いＴＳ×Ｔ．Ｅｌ値（望ましくは
２４００以上）を持つ鋼板、およびより生産性の高いそ
の製造方法が求められていた。一方、実成形を考えた場
合、強度−延性バランスが良いだけでなく、それととも
に優れた一様伸び（張り出し性）、穴拡げ性（伸びフラ
ンジ性）、曲げ性、２次加工性、靱性を有することが必
要である。また、この種鋼板の使用分野においてはスポ
ット溶接の適用率が増大し、スポット溶接にも優れてい
ることが望まれている。さらには強度保証という観点か
ら高い引張強さはもとより、高い降伏比（高い降伏強
度）も望まれている。
【０００５】すなわち、上記した複合特性を両立させる
ことによって、実使用に供せられる用途が格段に広がる
のである。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は従来技術の限
界を越えてＴＳ×Ｔ．Ｅｌ≧２０００を得る残留オース
テナイトを含有する加工性に優れた熱延高強度鋼板と、
その製造方法を提供するものであり、更に、優れた成形
性（強度−延性バランス、一様伸び、穴拡げ性、曲げ
性、２次加工性、靱性）、高い降伏比、優れたスポット
溶接性を合わせ持つ熱延高強度鋼板とその製造方法を提
供するものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記問題点を解決するた
め、本発明は以下の（１）〜（２０）の手段を採用す
る。
【０００８】（１） 化学成分として、 Ｃ＝０．０５〜０．１６重量％未満、 Ｓｉ＝０．５〜３．０重量％、 Ｍｎ＝０．５〜３．０重量％、 Ｓｉ＋Ｍｎ＝１．５超〜６．０重量％、 Ｐ≦０．０２重量％、 Ｓ≦０．０１重量％、 Ａｌ＝０．００５〜０．１０重量％、 およびＦｅを主成分として含み、ミクロ組織としてフェ
ライト、ベイナイト、残留オーステナイトの３相で構成
され、かつフェライト占積率（ＶF ）とフェライト粒径
（ｄF ）の比（ＶF ／ｄF ）が２０以上で２μｍ以下の
残留オーステナイト占積率が５％以上であり、特性とし
て、降伏比（ＹＲ）≧６０％、強度−延性バランス（引
張強さ×全伸び）≧２０００（ｋｇｆ／ｍｍ2 ・％）、
穴拡げ比（ｄ／ｄ0 ）≧１．４、一様伸び≧１５％を具
備することを特徴とする成形性とスポット溶接性に優れ
た高降伏比型熱延高強度鋼板。
【０００９】（２） 化学成分として、 Ｃ＝０．０５〜０．１６重量％未満、 Ｓｉ＝０．５〜３．０重量％、 Ｍｎ＝０．５〜３．０重量％、 Ｓｉ＋Ｍｎ＝１．５超〜６．０重量％、 Ｐ≦０．０２重量％、 Ｓ≦０．０１重量％、 Ａｌ＝０．００５〜０．１０重量％、 Ｃａ＝０．０００５〜０．０１重量％またはＲＥＭ＝
０．００５〜０．０５重量％ を含み、残部はＦｅおよび不可避的元素からなり、ミク
ロ組織としてフェライト、ベイナイト、残留オーステナ
イトの３相で構成され、かつフェライト占積率（ＶF ）
とフェライト粒径（ｄF ）の比（ＶF ／ｄF ）が２０以
上で２μｍ以下の残留オーステナイト占積率が５％以上
であり、特性として、降伏比（ＹＲ）≧６０％、強度−
延性バランス（引張強さ×全伸び）≧２０００（ｋｇｆ
／ｍｍ2 ・％）、穴拡げ比（ｄ／ｄ0 ）≧１．４、一様
伸び≧１５％を具備することを特徴とする成形性とスポ
ット溶接性に優れた高降伏比型熱延高強度鋼板。
【００１０】（３） 化学成分として、 Ｃ＝０．０５〜０．１６重量％未満、 Ｓｉ＝０．５〜３．０重量％、 Ｍｎ＝０．５〜３．０重量％、 Ｓｉ＋Ｍｎ＝１．５超〜６．０重量％、 Ｐ≦０．０２重量％、 Ｓ≦０．０１重量％、 Ａｌ＝０．００５〜０．１０重量％、 およびＦｅを主成分として含む鋼を鋳造して得た鋼片を
用いて仕上げ圧延を全圧下率≧８０％、終了温度＝Ａｒ
3 ±５０℃で実施し、ホットランテーブルでの冷却を３
０℃／秒以上で実施し、巻取を３５０℃超５００℃以下
で実施することを特徴とする降伏比（ＹＲ）≧６０％、
強度−延性バランス（引張強さ×全伸び）≧２０００
（ｋｇｆ／ｍｍ2 ・％）、穴拡げ比（ｄ／ｄ0 ）≧１．
４、一様伸び≧１５％を具備する成形性とスポット溶接
性に優れた高降伏比型熱延高強度鋼板の製造方法。
【００１１】（４） 化学成分として、 Ｃ＝０．０５〜０．１６重量％未満、 Ｓｉ＝０．５〜３．０重量％、 Ｍｎ＝０．５〜３．０重量％、 Ｓｉ＋Ｍｎ＝１．５超〜６．０重量％、 Ｐ≦０．０２重量％、 Ｓ≦０．０１重量％、 Ａｌ＝０．００５〜０．１０重量％、 Ｃａ＝０．０００５〜０．０１重量％またはＲＥＭ＝
０．００５〜０．０５重量％ を含み、残部はＦｅおよび不可避的元素からなる鋼を鋳
造して得た鋼片を用いて仕上げ圧延を全圧下率≧８０
％、終了温度＝Ａｒ3 ±５０℃で実施し、ホットランテ
ーブルでの冷却を３０℃／秒以上で実施し、巻取を３５
０℃超５００℃以下で実施することを特徴とする降伏比
（ＹＲ）≧６０％、強度−延性バランス（引張強さ×全
伸び）≧２０００（ｋｇｆ／ｍｍ2 ・％）、穴拡げ比
（ｄ／ｄ0 ）≧１．４、一様伸び≧１５％を具備する成
形性とスポット溶接性に優れた高降伏比型熱延高強度鋼
板の製造方法。
【００１２】（５） 化学成分として、 Ｃ＝０．０５〜０．１６重量％未満、 Ｓｉ＝０．５〜３．０重量％、 Ｍｎ＝０．５〜３．０重量％、 Ｓｉ＋Ｍｎ＝１．５超〜６．０重量％、 Ｐ≦０．０２重量％、 Ｓ≦０．０１重量％、 Ａｌ＝０．００５〜０．１０重量％、 およびＦｅを主成分として含む鋼を鋳造して得た鋼片を
用いて仕上げ圧延を全圧下率≧８０％、終了温度≧Ａｒ
3 −５０℃で実施し、ホットランテーブルでの冷却をＡ
ｒ3 以下Ａｒ1 超の温度Ｔ1 までは３０℃／秒未満で、
Ｔ1 以降では３０℃／秒以上で実施し、巻取を３５０℃
超５００℃以下で実施することを特徴とする降伏比（Ｙ
Ｒ）≧６０％、強度−延性バランス（引張強さ×全伸
び）≧２０００（ｋｇｆ／ｍｍ2 ・％）、穴拡げ比（ｄ
／ｄ0 ）≧１．４、一様伸び≧１５％を具備する成形性
とスポット溶接性に優れた高降伏比型熱延高強度鋼板の
製造方法。
【００１３】（６） 化学成分として、 Ｃ＝０．０５〜０．１６重量％未満、 Ｓｉ＝０．５〜３．０重量％、 Ｍｎ＝０．５〜３．０重量％、 Ｓｉ＋Ｍｎ＝１．５超〜６．０重量％、 Ｐ≦０．０２重量％、 Ｓ≦０．０１重量％、 Ａｌ＝０．００５〜０．１０重量％、 Ｃａ＝０．０００５〜０．０１重量％またはＲＥＭ＝
０．００５〜０．０５重量％ を含み、残部はＦｅおよび不可避的元素からなる鋼を鋳
造して得た鋼片を用いて仕上げ圧延を全圧下率≧８０
％、終了温度≧Ａｒ3 −５０℃で実施し、ホットランテ
ーブルでの冷却をＡｒ3 以下Ａｒ1 超の温度Ｔ1 までは
３０℃／秒未満で、Ｔ1 以降では３０℃／秒以上で実施
し、巻取を３５０℃超５００℃以下で実施することを特
徴とする降伏比（ＹＲ）≧６０％、強度−延性バランス
（引張強さ×全伸び）≧２０００（ｋｇｆ／ｍｍ2 ・
％）、穴拡げ比（ｄ／ｄ0 ）≧１．４、一様伸び≧１５
％を具備する成形性とスポット溶接性に優れた高降伏比
型熱延高強度鋼板の製造方法。
【００１４】（７） 化学成分として、 Ｃ＝０．０５〜０．１６重量％未満、 Ｓｉ＝０．５〜３．０重量％、 Ｍｎ＝０．５〜３．０重量％、 Ｓｉ＋Ｍｎ＝１．５超〜６．０重量％、 Ｐ≦０．０２重量％、 Ｓ≦０．０１重量％、 Ａｌ＝０．００５〜０．１０重量％、 およびＦｅを主成分として含む鋼を鋳造して得た鋼片を
用いて仕上げ圧延を全圧下率≧８０％、終了温度≧Ａｒ
3 −５０℃で実施し、ホットランテーブルでの冷却をＡ
ｒ3 以下Ａｒ1 超の温度Ｔ1 までは３０℃／秒以上で、
Ｔ1 以降では３０℃／秒未満で、さらにＴ1 以下Ａｒ1
超の温度Ｔ2 以降では３０℃／秒以上で実施し、巻取を
３５０℃超５００℃以下で実施することを特徴とする降
伏比（ＹＲ）≧６０％、強度−延性バランス（引張強さ
×全伸び）≧２０００（ｋｇｆ／ｍｍ2 ・％）、穴拡げ
比（ｄ／ｄ0 ）≧１．４、一様伸び≧１５％を具備する
成形性とスポット溶接性に優れた高降伏比型熱延高強度
鋼板の製造方法。
【００１５】（８） 化学成分として、 Ｃ＝０．０５〜０．１６重量％未満、 Ｓｉ＝０．５〜３．０重量％、 Ｍｎ＝０．５〜３．０重量％、 Ｓｉ＋Ｍｎ＝１．５超〜６．０重量％、 Ｐ≦０．０２重量％、 Ｓ≦０．０１重量％、 Ａｌ＝０．００５〜０．１０重量％、 Ｃａ＝０．０００５〜０．０１重量％またはＲＥＭ＝
０．００５〜０．０５重量％ を含み、残部はＦｅおよび不可避的元素からなる鋼を鋳
造して得た鋼片を用いて仕上げ圧延を全圧下率≧８０
％、終了温度≧Ａｒ3 −５０℃で実施し、ホットランテ
ーブルでの冷却をＡｒ3 以下Ａｒ1 超の温度Ｔ1 までは
３０℃／秒以上で、Ｔ1 以降では３０℃／秒未満で、さ
らにＴ1 以下Ａｒ1 超の温度Ｔ2 以降では３０℃／秒以
上で実施し、巻取を３５０℃超５００℃以下で実施する
ことを特徴とする降伏比（ＹＲ）≧６０％、強度−延性
バランス（引張強さ×全伸び）≧２０００（ｋｇｆ／ｍ
ｍ2 ・％）、穴拡げ比（ｄ／ｄ0 ）≧１．４、一様伸び
≧１５％を具備する成形性とスポット溶接性に優れた高
降伏比型熱延高強度鋼板の製造方法。
【００１６】（９） 化学成分として、 Ｃ＝０．１６〜０．３０重量％未満、 Ｓｉ＝０．５〜３．０重量％、 Ｍｎ＝０．５〜３．０重量％、 Ｓｉ＋Ｍｎ＝１．５超〜６．０重量％、 Ｐ≦０．０２重量％、 Ｓ≦０．０１重量％、 Ａｌ＝０．００５〜０．１０重量％、 およびＦｅを主成分として含み、ミクロ組織としてフェ
ライト、ベイナイト、残留オーステナイトの３相で構成
され、かつフェライト占積率（ＶF ）とフェライト粒径
（ｄF ）の比（ＶF ／ｄF ）が７以上で２μｍ以下の残
留オーステナイト占積率が５％以上であり、特性とし
て、降伏比（ＹＲ）≧６０％、強度−延性バランス（引
張強さ×全伸び）≧２０００（ｋｇｆ／ｍｍ2 ・％）、
穴拡げ比（ｄ／ｄ0 ）≧１．１、一様伸び≧１０％を具
備することを特徴とする成形性に優れた高降伏比型熱延
高強度鋼板。
【００１７】（１０） 化学成分として、 Ｃ＝０．１６〜０．３０重量％未満、 Ｓｉ＝０．５〜３．０重量％、 Ｍｎ＝０．５〜３．０重量％、 Ｓｉ＋Ｍｎ＝１．５超〜６．０重量％、 Ｐ≦０．０２重量％、 Ｓ≦０．０１重量％、 Ａｌ＝０．００５〜０．１０重量％、 Ｃａ＝０．０００５〜０．０１重量％またはＲＥＭ＝
０．００５〜０．０５重量％ を含み、残部はＦｅおよび不可避的元素からなり、ミク
ロ組織としてフェライト、ベイナイト、残留オーステナ
イトの３相で構成され、かつフェライト占積率（ＶF ）
とフェライト粒径（ｄF ）の比（ＶF ／ｄF ）が７以上
で２μｍ以下の残留オーステナイト占積率が５％以上で
あり、特性として、降伏比（ＹＲ）≧６０％、強度−延
性バランス（引張強さ×全伸び）≧２０００（ｋｇｆ／
ｍｍ2 ・％）、穴拡げ比（ｄ／ｄ0 ）≧１．１、一様伸
び≧１０％を具備することを特徴とする成形性に優れた
高降伏比型熱延高強度鋼板。
【００１８】（１１） 化学成分として、 Ｃ＝０．１６〜０．３０重量％未満、 Ｓｉ＝０．５〜３．０重量％、 Ｍｎ＝０．５〜３．０重量％、 Ｓｉ＋Ｍｎ＝１．５超〜６．０重量％、 Ｐ≦０．０２重量％、 Ｓ≦０．０１重量％、 Ａｌ＝０．００５〜０．１０重量％、 およびＦｅを主成分として含む鋼を鋳造して得た鋼片を
用いて仕上げ圧延を全圧下率≧８０％、終了温度＝Ａｒ
3 ±５０℃で実施し、ホットランテーブルでの冷却を３
０℃／秒以上で実施し、巻取を３５０℃超５００℃以下
で実施することを特徴とする降伏比（ＹＲ）≧６０％、
強度−延性バランス（引張強さ×全伸び）≧２０００
（ｋｇｆ／ｍｍ2 ・％）、穴拡げ比（ｄ／ｄ0 ）≧１．
１、一様伸び≧１０％を具備する成形性に優れた高降伏
比型熱延高強度鋼板の製造方法。
【００１９】（１２） 化学成分として、 Ｃ＝０．１６〜０．３０重量％未満、 Ｓｉ＝０．５〜３．０重量％、 Ｍｎ＝０．５〜３．０重量％、 Ｓｉ＋Ｍｎ＝１．５超〜６．０重量％、 Ｐ≦０．０２重量％、 Ｓ≦０．０１重量％、 Ａｌ＝０．００５〜０．１０重量％、 Ｃａ＝０．０００５〜０．０１重量％またはＲＥＭ＝
０．００５〜０．０５重量％ を含み、残部はＦｅおよび不可避的元素からなる鋼を鋳
造して得た鋼片を用いて仕上げ圧延を全圧下率≧８０
％、終了温度＝Ａｒ3 ±５０℃で実施し、ホットランテ
ーブルでの冷却を３０℃／秒以上で実施し、巻取を３５
０℃超５００℃以下で実施することを特徴とする降伏比
（ＹＲ）≧６０％、強度−延性バランス（引張強さ×全
伸び）≧２０００（ｋｇｆ／ｍｍ2 ・％）、穴拡げ比
（ｄ／ｄ0 ）≧１．１、一様伸び≧１０％を具備する成
形性に優れた高降伏比型熱延高強度鋼板の製造方法。
【００２０】（１３） 化学成分として、 Ｃ＝０．１６〜０．３０重量％未満、 Ｓｉ＝０．５〜３．０重量％、 Ｍｎ＝０．５〜３．０重量％、 Ｓｉ＋Ｍｎ＝１．５超〜６．０重量％、 Ｐ≦０．０２重量％、 Ｓ≦０．０１重量％、 Ａｌ＝０．００５〜０．１０重量％、 およびＦｅを主成分として含む鋼を鋳造して得た鋼片を
用いて仕上げ圧延を全圧下率≧８０％、終了温度≧Ａｒ
3 −５０℃で実施し、ホットランテーブルでの冷却をＡ
ｒ3 以下Ａｒ1 超の温度Ｔ1 までは３０℃／秒未満で、
Ｔ1 以降では３０℃／秒以上で実施し、巻取を３５０℃
超５００℃以下で実施することを特徴とする降伏比（Ｙ
Ｒ）≧６０％、強度−延性バランス（引張強さ×全伸
び）≧２０００（ｋｇｆ／ｍｍ2 ・％）、穴拡げ比（ｄ
／ｄ0 ）≧１．１、一様伸び≧１０％を具備する成形性
に優れた高降伏比型熱延高強度鋼板の製造方法。
【００２１】（１４） 化学成分として、 Ｃ＝０．１６〜０．３０重量％未満、 Ｓｉ＝０．５〜３．０重量％、 Ｍｎ＝０．５〜３．０重量％、 Ｓｉ＋Ｍｎ＝１．５超〜６．０重量％、 Ｐ≦０．０２重量％、 Ｓ≦０．０１重量％、 Ａｌ＝０．００５〜０．１０重量％、 Ｃａ＝０．０００５〜０．０１重量％またはＲＥＭ＝
０．００５〜０．０５重量％ を含み、残部はＦｅおよび不可避的元素からなる鋼を鋳
造して得た鋼片を用いて仕上げ圧延を全圧下率≧８０
％、終了温度≧Ａｒ3 −５０℃で実施し、ホットランテ
ーブルでの冷却をＡｒ3 以下Ａｒ1 超の温度Ｔ1 までは
３０℃／秒未満で、Ｔ1 以降では３０℃／秒以上で実施
し、巻取を３５０℃超５００℃以下で実施することを特
徴とする降伏比（ＹＲ）≧６０％、強度−延性バランス
（引張強さ×全伸び）≧２０００（ｋｇｆ／ｍｍ2 ・
％）、穴拡げ比（ｄ／ｄ0 ）≧１．１、一様伸び≧１０
％を具備する成形性に優れた高降伏比型熱延高強度鋼板
の製造方法。
【００２２】（１５） 化学成分として、 Ｃ＝０．１６〜０．３０重量％未満、 Ｓｉ＝０．５〜３．０重量％、 Ｍｎ＝０．５〜３．０重量％、 Ｓｉ＋Ｍｎ＝１．５超〜６．０重量％、 Ｐ≦０．０２重量％、 Ｓ≦０．０１重量％、 Ａｌ＝０．００５〜０．１０重量％、 およびＦｅを主成分として含む鋼を鋳造して得た鋼片を
用いて仕上げ圧延を全圧下率≧８０％、終了温度≧Ａｒ
3 −５０℃で実施し、ホットランテーブルでの冷却をＡ
ｒ3 以下Ａｒ1 超の温度Ｔ1 までは３０℃／秒以上で、
Ｔ1 以降では３０℃／秒未満で、さらにＴ1 以下Ａｒ1
超の温度Ｔ2 以降では３０℃／秒以上で実施し、巻取を
３５０℃超５００℃以下で実施することを特徴とする降
伏比（ＹＲ）≧６０％、強度−延性バランス（引張強さ
×全伸び）≧２０００（ｋｇｆ／ｍｍ2 ・％）、穴拡げ
比（ｄ／ｄ0 ）≧１．１、一様伸び≧１０％を具備する
成形性に優れた高降伏比型熱延高強度鋼板の製造方法。
【００２３】（１６） 化学成分として、 Ｃ＝０．１６〜０．３０重量％未満、 Ｓｉ＝０．５〜３．０重量％、 Ｍｎ＝０．５〜３．０重量％、 Ｓｉ＋Ｍｎ＝１．５超〜６．０重量％、 Ｐ≦０．０２重量％、 Ｓ≦０．０１重量％、 Ａｌ＝０．００５〜０．１０重量％、 Ｃａ＝０．０００５〜０．０１重量％またはＲＥＭ＝
０．００５〜０．０５重量％ を含み、残部はＦｅおよび不可避的元素からなる鋼を鋳
造して得た鋼片を用いて仕上げ圧延を全圧下率≧８０
％、終了温度≧Ａｒ3 −５０℃で実施し、ホットランテ
ーブルでの冷却をＡｒ3 以下Ａｒ1 超の温度Ｔ1 までは
３０℃／秒以上で、Ｔ1 以降では３０℃／秒未満で、さ
らにＴ1 以下Ａｒ1 超の温度Ｔ2 以降では３０℃／秒以
上で実施し、巻取を３５０℃超５００℃以下で実施する
ことを特徴とする降伏比（ＹＲ）≧６０％、強度−延性
バランス（引張強さ×全伸び）≧２０００（ｋｇｆ／ｍ
ｍ2 ・％）、穴拡げ比（ｄ／ｄ0 ）≧１．１、一様伸び
≧１０％を具備する成形性に優れた高降伏比型熱延高強
度鋼板の製造方法。
【００２４】（１７） 前記鋼の熱間仕上圧延開始温度
をＡｒ3 ＋１００℃以下とすることを特徴とする前記
（３）〜（８）のいずれかの成形性とスポット溶接性に
優れた高降伏比型熱延高強度鋼板の製造方法。
【００２５】（１８） 前記巻取後に前記鋼板を３０℃
／ｈｒ以上の冷却速度で２００℃以下まで冷却すること
を特徴とする前記（３）〜（８）のいずれかの成形性と
スポット溶接性に優れた高降伏比型熱延高強度鋼板の製
造方法。
【００２６】（１９） 前記鋼の熱間仕上圧延開始温度
をＡｒ3 ＋１００℃以下とすることを特徴とする前記
（１１）〜（１６）のいずれかの成形性に優れた高降伏
比型熱延高強度鋼板の製造方法。
【００２７】（２０） 前記巻取後に前記鋼板を３０℃
／ｈｒ以上の冷却速度で２００℃以下まで冷却すること
を特徴とする前記（１１）〜（１６）のいずれかの成形
性に優れた高降伏比型熱延高強度鋼板の製造方法。
【００２８】
【作用】本発明者らは種々の実験検討を重ねた結果、従
来技術が持つ問題点を解消し、優れた成形性、高い降伏
比、優れたスポット溶接性を合わせ持つ熱延高強度鋼板
とその製造方法を発明した。
【００２９】第１に、優れた成形性と高い降伏比を両立
させるための鋼板ミクロ組織は、２ミクロン以下の残留
オーステナイトを５％以上の占積率で含有し、ＶF ／ｄ
F （ＶF ：フェライト占積率；％、ｄF ：フェライト粒
径；ミクロン）が２０以上（Ｃが０．１６％以上０．３
％未満の場合は、残留オーステナイトが微細に生成しや
すいので７以上でよい）であるフェライト＋ベイナイト
＋残留オーステナイトの３相よりなる組織である。
【００３０】表１にその関係を示すように、ポイントは
以下の〜である。
【００３１】
【表１】
【００３２】 残留オーステナイトの増加は強度−延
性バランスの向上、一様伸びの向上に寄与し、その効果
は残留オーステナイトの微細化により高まる。一方、残
留オーステナイトを微細化することにより穴拡げ性、曲
げ性、２次加工性、靱性は優れたレベルを維持すること
が可能となる。すなわち、残留オーステナイトを５％以
上含有させ、かつ、そのサイズを２μｍ以下とすること
により、はじめて、優れた強度−延性バランス、優れた
一様伸び、優れた穴拡げ性、優れた曲げ性、優れた２次
加工性、優れた靱性を両立させることができるのであ
る。
【００３３】 ＶF ／ｄF の増加はフェライト占積率
の増加、フェライト粒の微細化を通じて２次加工性の向
上、靱性の向上、降伏比の増加に寄与する。
【００３４】 ミクロ組織を構成する相をフェライト
＋ベイナイト＋残留オーステナイトの３相とすることに
より、すなわち、パーライト、マルテンサイトの混在を
回避することにより、穴拡げ性、曲げ性、２次加工性、
靱性は優れたレベルを維持することが可能となる。ま
た、それにより、高降伏比の維持も可能となる。
【００３５】第２に、２ミクロン以下の残留オーステナ
イトを５％以上の占積率で含有するためには、図１、２
に示すごとく、Ｃが０．０５〜０．１６重量％未満の場
合はＳｉを０．５〜３．０重量％、Ｍｎを０．５〜３．
０重量％、Ｓｉ＋Ｍｎを１．５超〜６．０重量％と制御
したうえで、ＶF ／ｄF を２０以上、またＣが０．１６
〜０．３０％未満の場合はＳｉを０．５〜３．０％、Ｍ
ｎを０．５〜３．０％、Ｓｉ＋Ｍｎを１．５超〜６．０
％と制御したうえでＶF ／ｄF を７以上とすればよい。
【００３６】第３に、図３に示すごとく、最良のスポッ
ト溶接性（ナゲット内破断＝０）を得るためにはＣ＜
０．１６重量％、Ｓｉ＋Ｍｎ≦６％、Ｓｉ、Ｍｎ≦３．
０％、Ｐ≦０．０２％とする。
【００３７】第４に、非常に厳格な表面性状が要求され
る場合、加熱温度≦１１７０℃ないしはＳｉ＝１．０〜
２．０％の規制が有効である。
【００３８】第５に、図４に示すごとく、優れた穴拡げ
性（ｄ／ｄ0 ≧１．４）を得るにはＣ＜０．１６重量
％、Ｓ≦０．０１重量％とすることが必要であり、Ｃａ
ないしはＲＥＭ添加も有効である。また、特に優れた穴
拡げ性（ｄ／ｄ0 ≧１．５）を得るには、さらにＣ＜
０．１０重量％とすることが必要である。
【００３９】すなわち、本発明の厳格な成分制御および
厳格な組織制御によって、はじめて、熱延高強度鋼板に
要求される種々の複合特性を満足しうる。
【００４０】さらに、前記ミクロ組織を達成する熱延条
件を検討し、その製造方法を発明した。
【００４１】以下、まず成分規制の値とその制限理由を
説明する。
【００４２】Ｃは残留オーステナイト（以下、残留γと
称する）の確保のために、０．０５重量％以上添加する
が、溶接部の脆化を防止して最良なスポット溶接性を
得、さらにｄ／ｄ0 ≧１．４以上の優れた穴拡げ性を得
るために、その添加上限を０．１６重量％未満とする。
さらにｄ／ｄ0 ≧１．５以上の最良の穴拡げ性が要求さ
れる場合は、その上限を０．１０重量％未満とする。な
お、Ｃは強化元素でもあり、Ｃの増加とともに引張強さ
が増加するが、それとともにｄ／ｄ0 が低下し、スポッ
ト溶接性に不利となるのは避けられない。
【００４３】Ｓｉ、Ｍｎは強化元素である。また、Ｓｉ
はフェライト（以下、αと称する）の生成を促進し、炭
化物の生成を抑制することにより、残留γを確保する作
用があり、Ｍｎはγを安定化して残留γを確保する作用
がある。ＳｉとＭｎのその作用を十分に発揮するために
は、Ｓｉ、Ｍｎの各々単独の添加下限量の規制を行うと
ともに、Ｓｉ＋Ｍｎの添加下限量を規制することが必要
である。すなわち、Ｓｉ、Ｍｎの各々単独の添加下限量
は０．５重量％以上、Ｓｉ＋Ｍｎの添加下限量は１．５
重量％超とする必要がある。ただし、Ｓｉ、Ｍｎを過度
に添加しても上記効果は飽和し、かえって溶接性劣化、
鋳片割れを生ずるため、Ｓｉ、Ｍｎの各々単独の添加上
限量は３．０重量％以下、Ｓｉ＋Ｍｎの添加上限量は
６．０重量％以下とする必要がある。また、特に優れた
表面性状が要求される場合はＳｉ＝１．０〜２．０重量
％が望ましい。
【００４４】Ｐは残留γの確保に効果があるが、本発明
では２次加工性、靱性、溶接性を最良に保つため、上限
量を０．０２重量％としている。これら特性の要求が厳
格でない場合は、残留γの増加を助けるため、０．２％
まで添加してもよい。
【００４５】Ｓは硫化物系介在物により穴拡げ性が劣化
するのを防ぐため、その上限量を０．０１重量％とす
る。
【００４６】Ａｌは脱酸とＡｌＮによるγの細粒化を経
たα占積率の増加、αの細粒化、残留γの増加、細粒化
を目的に０．００５重量％以上添加するが、その効果の
飽和から０．１０重量％を添加上限とする。なお、残留
γの増加を助けるため、Ａｌを３％まで添加してもよ
い。
【００４７】Ｃａは硫化物系介在物の形状制御（球状
化）により、穴拡げ性をより向上させるために０．００
０５重量％以上添加するが、効果の飽和、さらには介在
物の増加による逆効果（穴拡げ性の劣化）の点からその
上限を０．０１重量％とする。また、ＲＥＭも同様の理
由からその添加量を０．００５〜０．０５重量％とす
る。
【００４８】以上が主たる成分の添加理由であるが、強
度確保、細粒化を目的に特性を劣化させない範囲でＮ
ｂ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｖ、Ｂ、Ｍｏを１種また
は２種以上添加してもよい。
【００４９】次に、前記したミクロ組織を如何に達成す
るかという観点から加熱規制、圧延規制、冷却規制、巻
取規制等の値とその制限理由を説明する。
【００５０】仕上げ圧延の終了温度の下限は加工組織
（加工α）の出現による加工性の劣化、特に強度−延性
バランスの劣化（伸びの劣化）を防ぐため、Ａｒ3 −５
０℃とする。また、仕上げ圧延の終了温度の上限は１段
冷却（図５）の場合、α占積率の増加効果、αの細粒化
効果、細粒残留γの増加効果を圧延工程で確保するため
にＡｒ3 ＋５０℃とする。２段冷却、３段冷却（図５）
の場合は後述するごとく冷却工程でα占積率の増加効
果、αの細粒化効果、細粒残留γの増加効果が期待でき
るため、特に仕上げ圧延の終了温度の上限を定める必要
はないが、前記効果をより高めるために好ましくは上限
をＡｒ3 ＋５０℃とする。
【００５１】仕上げ圧延の全圧下率はα占積率の増加効
果、αの細粒化効果、細粒残留γの増加効果を確保する
ために８０％以上とする。好ましくは前段４パスの各圧
下率を４０％以上とする。
【００５２】図５に示す１段冷却の冷却速度はパーライ
トの生成防止のため、下限を３０℃／秒とする。
【００５３】図５に示す２段冷却においては、初段の冷
却はα占積率の増加効果、細粒残留γの増加効果を得る
ため、３０℃／秒未満の冷却速度でＡｒ3 以下まで降温
させるが、パーライトの生成を避けるため、Ａｒ1 超か
ら２段目の冷却を３０℃／秒以上の冷却速度で開始す
る。なお、Ａｒ3 以下〜Ａｒ1 超で等温保持してもさし
つかえない。ただし、広範囲の歪領域にわたってＴＲＩ
Ｐ現象を維持し、優れた特性を得るためには初段の冷却
速度は５〜２０℃／秒とすることが望ましい。
【００５４】図５に示す３段冷却においては、初段の冷
却はαの細粒化のため、３０℃／秒以上でＡｒ3 以下ま
で冷却する。２段目の冷却はα占積率の増加効果、細粒
残留γの増加効果を得るため、３０℃／秒未満とする
が、パーライトの生成を避けるため、Ａｒ1 超から３段
目の冷却を３０℃／秒以上の冷却速度で開始する。な
お、Ａｒ3 以下〜Ａｒ1 超で等温保持してもさしつかえ
ない。ただし、広範囲の歪領域にわたってＴＲＩＰ現象
を維持し、優れた特性を得るためには２段目の冷却速度
は５〜２０℃／秒とすることが望ましい。
【００５５】また、１段冷却、２段冷却、３段冷却のい
ずれの方法においてもα占積率の増加効果、αの細粒化
効果、細粒残留γの増加効果、さらには冷却テーブル長
の低減を狙って、圧延直後急冷を行ってもよい。
【００５６】巻取温度はマルテンサイトの生成を防止し
て残留γを確保するため、その下限を３５０℃超とす
る。その上限はパーライトの生成を防止しつつ、過度の
ベイナイト変態を抑制して残留γを確保するため、５０
０℃未満とする。
【００５７】以上が本発明の製造方法の規制理由である
が、α占積率の増加効果、αの細粒化効果、細粒残留γ
の増加効果を高めるため、加熱温度上限を１１７０℃
とする、仕上げ圧延の開始温度を仕上げ圧延終了温度
＋１００℃以下とする等の手段を単独ないしは複合で行
ってもよい。また、最良な表面性状の確保のために上限
を１１７０℃としてもよい。
【００５８】さらに、巻取後の冷却は放冷を行ってもよ
いし、強制冷却でもよい。過度のベイナイト変態を抑制
して残留γを確保する効果を高めるため、２００℃未満
まで３０℃／時以上で冷却してもよい。上記の加熱温度
規制、仕上げ圧延開始温度規制と組み合わせてもよい。
【００５９】なお、圧延に供する鋼片はいわゆる冷片再
加熱、ＨＣＲ、ＨＤＲのいずれであってもかまわない。
また、いわゆる薄肉連続鋳造による鋼片であってもかま
わない。
【００６０】また、本発明による熱延鋼板をめっき原板
としてもよい。
【００６１】
【実施例】供試鋼のＦｅ以外の化学成分を表２に示す。
【００６２】
【表２】
【００６３】本発明例および比較例の熱延鋼板を表３、
４に示す。
【００６４】
【表３】
【００６５】
【表４】
【００６６】Ｎｏ．１〜１８は本発明例であり、優れた
成形性、優れたスポット溶接性を合わせ持つ高降伏比型
熱延高強度鋼板が得られている。ただし、Ｎｏ．１６、
１８はＣが高いためスポット溶接性は他に比べ幾分劣
る。しかし成形性は良好である。
【００６７】また、表面性状も良好である。Ｎｏ．１、
３、５、７〜１６はＳｉ＝１．０〜２．０重量％である
ため、特に優れた表面性状が得られている。
【００６８】Ｎｏ．１９〜２３は比較例である。Ｎｏ．
１９は鋼のＳｉ含有量およびＳｉ＋Ｍｎ含有量が下限を
下回っているため、残留γが得られず、強度−延性バラ
ンス、一様伸びが劣化している。Ｎｏ．２０はパーライ
トが混入し、残留γが５％を下回っているため、強度−
延性バランス、一様伸び、穴拡げ性、曲げ性、２次加工
性、靱性が劣化している。Ｎｏ．２１はマルテンサイト
が混入し、残留γが５％を下回っているため、強度−延
性バランス、一様伸び、穴拡げ性、曲げ性、２次加工
性、靱性が劣化し、さらに、降伏比が６０％を下回って
いる。Ｎｏ．２２は残留γ量は５％を確保しているもの
のそのサイズが２μｍを越えているため、強度−延性バ
ランス、一様伸び、穴拡げ性、曲げ性、２次加工性、靱
性が劣化している。Ｎｏ．２３は鋼のＣ量が上限を越え
ているためスポット溶接性、穴拡げ性が劣化している。
【００６９】なお、表２の鋼種Ｇ〜Ｌ、Ｒ〜Ｖ、Ｘにお
いても優れた成形性、優れたスポット溶接性を合わせ持
つ高降伏比型熱延高強度鋼板が得られ、その表面性状も
良好であった。
【００７０】本発明例および比較例の熱延鋼板の製造方
法を表５〜１０に示す。
【００７１】
【表５】
【００７２】
【表６】
【００７３】
【表７】
【００７４】
【表８】
【００７５】
【表９】
【００７６】
【表１０】
【００７７】表５、６は冷却テーブルでの冷却が図５に
示す１段冷却の場合の本発明例および比較例の熱延鋼板
製造方法である。
【００７８】Ｎｏ．２４〜３０は本発明例であり、優れ
た成形性、優れたスポット溶接性を合わせ持つ高降伏比
型熱延高強度鋼板が得られ、その表面性状も良好であ
る。
【００７９】Ｎｏ．３１〜３５は比較例である。Ｎｏ．
３１は圧延終了温度が下限を下回り、巻取温度が上限を
越えているため、加工組織（加工α）、パーライトを生
成し、２μｍ以下の残留γを５％以上得ることができ
ず、その結果、強度−延性バランス、一様伸び、穴拡げ
性、曲げ性、２次加工性、靱性が劣化している。Ｎｏ．
３２は冷却速度が下限を下回っているため、パーライト
を生成し、２μｍ以下の残留γを５％以上得ることがで
きず、その結果、強度−延性バランス、一様伸び、穴拡
げ性、曲げ性、２次加工性、靱性が劣化している。Ｎ
ｏ．３３は巻取温度が上限を越えているため、パーライ
トを生成し、２μｍ以下の残留γを５％以上得ることが
できず、その結果、強度−延性バランス、一様伸び、穴
拡げ性、曲げ性、２次加工性、靱性が劣化している。Ｎ
ｏ．３４は巻取温度が下限を下回っているため、マルテ
ンサイトを生成し、２μｍ以下の残留γを５％以上得る
ことができず、その結果、強度−延性バランス、一様伸
び、穴拡げ性、曲げ性、２次加工性、靱性が劣化してお
り、降伏比も６０％を下回っている。Ｎｏ．３５は圧延
終了温度が上限を越えているため、ＶF ／ｄF ≧２０に
到達せず、２μｍ以下の残留γを５％以上得ることがで
きず、その結果、強度−延性バランス、一様伸び、２次
加工性、靱性が劣化した。
【００８０】表７、８は冷却テーブルでの冷却が図５に
示す２段冷却の場合の本発明例および比較例の熱延鋼板
製造方法である。
【００８１】Ｎｏ．３６〜４１は本発明例であり、優れ
た成形性、優れたスポット溶接性を合わせ持つ高降伏比
型熱延高強度鋼板が得られ、その表面性状も良好であ
る。
【００８２】Ｎｏ．４２〜４７は比較例である。Ｎｏ．
４２は圧延終了温度が下限を下回り、巻取温度が上限を
越えているため、加工組織（加工α）、パーライトを生
成し、２μｍ以下の残留γを５％以上得ることができ
ず、その結果、強度−延性バランス、一様伸び、穴拡げ
性、曲げ性、２次加工性、靱性が劣化している。Ｎｏ．
４３は仕上げ圧延の全圧下率が下限を下回っているた
め、ＶF ／ｄF ≧２０に到達せず、２μｍ以下の残留γ
を５％以上得ることができず、その結果、強度−延性バ
ランス、一様伸び、２次加工性、靱性が劣化している。
Ｎｏ．４４は第１段目の冷却速度が上限を越えているた
め、ＶF ／ｄF ≧２０に到達せず、２μｍ以下の残留γ
を５％以上得ることができず、その結果、強度−延性バ
ランス、一様伸び、２次加工性、靱性が劣化している。
Ｎｏ．４５は第２段目の冷却速度が下限を下回っている
ため、パーライトを生成し、２μｍ以下の残留γを５％
以上得ることができず、その結果、強度−延性バラン
ス、一様伸び、穴拡げ性、曲げ性、２次加工性、靱性が
劣化している。Ｎｏ．４６は巻取温度が上限を越えてい
るため、パーライトを生成し、２μｍ以下の残留γを５
％以上得ることができず、その結果、強度−延性バラン
ス、一様伸び、穴拡げ性、曲げ性、２次加工性、靱性が
劣化した。Ｎｏ．４７は第１段目の冷却終了温度（冷却
速度変更温度Ｔ1 ）が上限を越えているため、ＶF ／ｄ
F ≧２０に到達せず、２μｍ以下の残留γを５％以上得
ることができず、その結果、強度−延性バランス、一様
伸び、２次加工性、靱性が劣化している。
【００８３】表９、１０は冷却テーブルでの冷却が図５
に示す３段冷却の場合の本発明例および比較例の熱延鋼
板製造方法である。
【００８４】Ｎｏ．４８〜５３は本発明例であり、優れ
た成形性、優れたスポット溶接性を合わせ持つ高降伏比
型熱延高強度鋼板が得られ、その表面性状も良好であ
る。
【００８５】Ｎｏ．５４〜５６は比較例である。Ｎｏ．
５４は第２段目の冷却速度が上限を越えているため、Ｖ
F ／ｄF ≧２０に到達せず、２μｍ以下の残留γを５％
以上得ることができず、その結果、強度−延性バラン
ス、一様伸び、２次加工性、靱性が劣化している。Ｎ
ｏ．５５は第３段目の冷却速度が下限を下回っているた
め、パーライトを生成し、２μｍ以下の残留γを５％以
上得ることができず、その結果、強度−延性バランス、
一様伸び、穴拡げ性、曲げ性、２次加工性、靱性が劣化
している。Ｎｏ．５６は第１段目および第２段目の冷却
終了温度（冷却速度変更温度Ｔ1 、Ｔ2 ）が上限を越え
ているため、ＶF ／ｄF ≧２０に到達せず、２μｍ以下
の残留γを５％以上得ることができず、その結果、強度
−延性バランス、一様伸び、２次加工性、靱性が劣化し
ている。
【００８６】なお、表２の鋼種Ｇ〜Ｌ、Ｒ〜Ｖ、Ｘにお
いても同様の製造方法により優れた成形性、優れたスポ
ット溶接性を合わせ持ち、表面性状の良好な高降伏比型
熱延高強度鋼板が得られた。
【００８７】以上より明らかなごとく、実使用上の種々
のケース・部品を想定した場合、複合特性を備えた本発
明によってはじめて実用化が可能となるといえる。
【００８８】なお、特性評価は以下の方法で実施した。
【００８９】引張試験はＪＩＳ５号にて実施し、引張強
度（ＴＳ）、降伏強度（ＹＰ）、降伏比（ＹＲ＝１００
×ＹＰ／ＴＳ）、全伸び（Ｔ．ＥＬ）、一様伸び（Ｕ．
ＥＬ）、強度−延性バランス（ＴＳ×Ｔ．ＥＬ）を求め
た。
【００９０】穴拡げ性は２０ｍｍの打ち抜き穴をバリの
ない面から３０度円錐ポンチで押し拡げ、クラックが板
厚を貫通した時点での穴径（ｄ）と初期穴径（ｄ0 、２
０ｍｍ）との穴拡げ比（ｄ／ｄ0 ）で示す。
【００９１】曲げ性は３５ｍｍ×７０ｍｍの試験片をバ
リを外側にして、先端０．５Ｒの９０度Ｖ曲げ（曲げ軸
は圧延方向）を行い、１ｍｍ以上のクラックが無いとき
は○で有るときは×で示す。
【００９２】２次加工性は９０ｍｍφの打ち抜き板を絞
り比１．８でカップ成形したものを−５０℃で圧壊し、
割れが無いときは○で有るときは×で示す。
【００９３】靱性は遷移温度が−１２０℃以下を満足す
るときは○で満足しないときは×で示す。
【００９４】スポット溶接性はスポット溶接試験片をた
がねで剥離したときのナゲット（スポット溶接時に溶融
し、その後凝固した部分）内の破断が無いときは○で有
るときは×で示す。
【００９５】また、表面性状は目視で非常に良好な場合
◎で、良好な場合○で示す。
【００９６】
【発明の効果】本発明により従来にない複合特性を合わ
せ持つ熱延高強度鋼板、すなわち成形性、高い降伏比、
優れたスポット溶接性を合わせ持つ熱延高強度鋼板を低
コストかつ安定的に製造することが可能となるため、使
用用途・使用条件が格段に拡がる。
【図面の簡単な説明】
【図１】２ミクロン以下の残留γを５％以上得るための
条件を示す図である。
【図２】２ミクロン以下の残留γを５％以上得るための
条件を示す図である。
【図３】スポット溶接性を向上させる条件を示す図であ
る。
【図４】穴拡げ比を向上させるための条件を示す図であ
る。
【図５】冷却テーブルでの冷却方法を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 池永 則夫 大分県大分市大字西ノ洲１ 新日本製鐵株 式会社大分製鐵所内 (72)発明者 阿部 博 大分県大分市大字西ノ洲１ 新日本製鐵株 式会社大分製鐵所内

Claims (20)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 化学成分として、 Ｃ＝０．０５〜０．１６重量％未満、 Ｓｉ＝０．５〜３．０重量％、 Ｍｎ＝０．５〜３．０重量％、 Ｓｉ＋Ｍｎ＝１．５超〜６．０重量％、 Ｐ≦０．０２重量％、 Ｓ≦０．０１重量％、 Ａｌ＝０．００５〜０．１０重量％、 およびＦｅを主成分として含み、ミクロ組織としてフェ
    ライト、ベイナイト、残留オーステナイトの３相で構成
    され、かつフェライト占積率（ＶF ）とフェライト粒径
    （ｄF ）の比（ＶF ／ｄF ）が２０以上で２μｍ以下の
    残留オーステナイト占積率が５％以上であり、特性とし
    て、降伏比（ＹＲ）≧６０％、強度−延性バランス（引
    張強さ×全伸び）≧２０００（ｋｇｆ／ｍｍ2 ・％）、
    穴拡げ比（ｄ／ｄ0 ）≧１．４、一様伸び≧１５％を具
    備することを特徴とする成形性とスポット溶接性に優れ
    た高降伏比型熱延高強度鋼板。
  2. 【請求項２】 化学成分として、 Ｃ＝０．０５〜０．１６重量％未満、 Ｓｉ＝０．５〜３．０重量％、 Ｍｎ＝０．５〜３．０重量％、 Ｓｉ＋Ｍｎ＝１．５超〜６．０重量％、 Ｐ≦０．０２重量％、 Ｓ≦０．０１重量％、 Ａｌ＝０．００５〜０．１０重量％、 Ｃａ＝０．０００５〜０．０１重量％またはＲＥＭ＝
    ０．００５〜０．０５重量％ を含み、残部はＦｅおよび不可避的元素からなり、ミク
    ロ組織としてフェライト、ベイナイト、残留オーステナ
    イトの３相で構成され、かつフェライト占積率（ＶF ）
    とフェライト粒径（ｄF ）の比（ＶF ／ｄF ）が２０以
    上で２μｍ以下の残留オーステナイト占積率が５％以上
    であり、特性として、降伏比（ＹＲ）≧６０％、強度−
    延性バランス（引張強さ×全伸び）≧２０００（ｋｇｆ
    ／ｍｍ2 ・％）、穴拡げ比（ｄ／ｄ0 ）≧１．４、一様
    伸び≧１５％を具備することを特徴とする成形性とスポ
    ット溶接性に優れた高降伏比型熱延高強度鋼板。
  3. 【請求項３】 化学成分として、Ｃ＝０．０５〜０．１
    ６重量％未満、 Ｓｉ＝０．５〜３．０重量％、 Ｍｎ＝０．５〜３．０重量％、 Ｓｉ＋Ｍｎ＝１．５超〜６．０重量％、 Ｐ≦０．０２重量％、 Ｓ≦０．０１重量％、 Ａｌ＝０．００５〜０．１０重量％、 およびＦｅを主成分として含む鋼を鋳造して得た鋼片を
    用いて仕上げ圧延を全圧下率≧８０％、終了温度＝Ａｒ
    3 ±５０℃で実施し、ホットランテーブルでの冷却を３
    ０℃／秒以上で実施し、巻取を３５０℃超５００℃以下
    で実施することを特徴とする降伏比（ＹＲ）≧６０％、
    強度−延性バランス（引張強さ×全伸び）≧２０００
    （ｋｇｆ／ｍｍ2 ・％）、穴拡げ比（ｄ／ｄ0 ）≧１．
    ４、一様伸び≧１５％を具備する成形性とスポット溶接
    性に優れた高降伏比型熱延高強度鋼板の製造方法。
  4. 【請求項４】 化学成分として、 Ｃ＝０．０５〜０．１６重量％未満、 Ｓｉ＝０．５〜３．０重量％、 Ｍｎ＝０．５〜３．０重量％、 Ｓｉ＋Ｍｎ＝１．５超〜６．０重量％、 Ｐ≦０．０２重量％、 Ｓ≦０．０１重量％、 Ａｌ＝０．００５〜０．１０重量％、 Ｃａ＝０．０００５〜０．０１重量％またはＲＥＭ＝
    ０．００５〜０．０５重量％ を含み、残部はＦｅおよび不可避的元素からなる鋼を鋳
    造して得た鋼片を用いて仕上げ圧延を全圧下率≧８０
    ％、終了温度＝Ａｒ3 ±５０℃で実施し、ホットランテ
    ーブルでの冷却を３０℃／秒以上で実施し、巻取を３５
    ０℃超５００℃以下で実施することを特徴とする降伏比
    （ＹＲ）≧６０％、強度−延性バランス（引張強さ×全
    伸び）≧２０００（ｋｇｆ／ｍｍ2 ・％）、穴拡げ比
    （ｄ／ｄ0 ）≧１．４、一様伸び≧１５％を具備する成
    形性とスポット溶接性に優れた高降伏比型熱延高強度鋼
    板の製造方法。
  5. 【請求項５】 化学成分として、 Ｃ＝０．０５〜０．１６重量％未満、 Ｓｉ＝０．５〜３．０重量％、 Ｍｎ＝０．５〜３．０重量％、 Ｓｉ＋Ｍｎ＝１．５超〜６．０重量％、 Ｐ≦０．０２重量％、 Ｓ≦０．０１重量％、 Ａｌ＝０．００５〜０．１０重量％、 およびＦｅを主成分として含む鋼を鋳造して得た鋼片を
    用いて仕上げ圧延を全圧下率≧８０％、終了温度≧Ａｒ
    3 −５０℃で実施し、ホットランテーブルでの冷却をＡ
    ｒ3 以下Ａｒ1 超の温度Ｔ1 までは３０℃／秒未満で、
    Ｔ1 以降では３０℃／秒以上で実施し、巻取を３５０℃
    超５００℃以下で実施することを特徴とする降伏比（Ｙ
    Ｒ）≧６０％、強度−延性バランス（引張強さ×全伸
    び）≧２０００（ｋｇｆ／ｍｍ2 ・％）、穴拡げ比（ｄ
    ／ｄ0 ）≧１．４、一様伸び≧１５％を具備する成形性
    とスポット溶接性に優れた高降伏比型熱延高強度鋼板の
    製造方法。
  6. 【請求項６】 化学成分として、 Ｃ＝０．０５〜０．１６重量％未満、 Ｓｉ＝０．５〜３．０重量％、 Ｍｎ＝０．５〜３．０重量％、 Ｓｉ＋Ｍｎ＝１．５超〜６．０重量％、 Ｐ≦０．０２重量％、 Ｓ≦０．０１重量％、 Ａｌ＝０．００５〜０．１０重量％、 Ｃａ＝０．０００５〜０．０１重量％またはＲＥＭ＝
    ０．００５〜０．０５重量％ を含み、残部はＦｅおよび不可避的元素からなる鋼を鋳
    造して得た鋼片を用いて仕上げ圧延を全圧下率≧８０
    ％、終了温度≧Ａｒ3 −５０℃で実施し、ホットランテ
    ーブルでの冷却をＡｒ3 以下Ａｒ1 超の温度Ｔ1 までは
    ３０℃／秒未満で、Ｔ1 以降では３０℃／秒以上で実施
    し、巻取を３５０℃超５００℃以下で実施することを特
    徴とする降伏比（ＹＲ）≧６０％、強度−延性バランス
    （引張強さ×全伸び）≧２０００（ｋｇｆ／ｍｍ2 ・
    ％）、穴拡げ比（ｄ／ｄ0 ）≧１．４、一様伸び≧１５
    ％を具備する成形性とスポット溶接性に優れた高降伏比
    型熱延高強度鋼板の製造方法。
  7. 【請求項７】 化学成分として、 Ｃ＝０．０５〜０．１６重量％未満、 Ｓｉ＝０．５〜３．０重量％、 Ｍｎ＝０．５〜３．０重量％、 Ｓｉ＋Ｍｎ＝１．５超〜６．０重量％、 Ｐ≦０．０２重量％、 Ｓ≦０．０１重量％、 Ａｌ＝０．００５〜０．１０重量％、 およびＦｅを主成分として含む鋼を鋳造して得た鋼片を
    用いて仕上げ圧延を全圧下率≧８０％、終了温度≧Ａｒ
    3 −５０℃で実施し、ホットランテーブルでの冷却をＡ
    ｒ3 以下Ａｒ1 超の温度Ｔ1 までは３０℃／秒以上で、
    Ｔ1 以降では３０℃／秒未満で、さらにＴ1 以下Ａｒ1
    超の温度Ｔ2 以降では３０℃／秒以上で実施し、巻取を
    ３５０℃超５００℃以下で実施することを特徴とする降
    伏比（ＹＲ）≧６０％、強度−延性バランス（引張強さ
    ×全伸び）≧２０００（ｋｇｆ／ｍｍ2 ・％）、穴拡げ
    比（ｄ／ｄ0 ）≧１．４、一様伸び≧１５％を具備する
    成形性とスポット溶接性に優れた高降伏比型熱延高強度
    鋼板の製造方法。
  8. 【請求項８】 化学成分として、 Ｃ＝０．０５〜０．１６重量％未満、 Ｓｉ＝０．５〜３．０重量％、 Ｍｎ＝０．５〜３．０重量％、 Ｓｉ＋Ｍｎ＝１．５超〜６．０重量％、 Ｐ≦０．０２重量％、 Ｓ≦０．０１重量％、 Ａｌ＝０．００５〜０．１０重量％、 Ｃａ＝０．０００５〜０．０１重量％またはＲＥＭ＝
    ０．００５〜０．０５重量％ を含み、残部はＦｅおよび不可避的元素からなる鋼を鋳
    造して得た鋼片を用いて仕上げ圧延を全圧下率≧８０
    ％、終了温度≧Ａｒ3 −５０℃で実施し、ホットランテ
    ーブルでの冷却をＡｒ3 以下Ａｒ1 超の温度Ｔ1 までは
    ３０℃／秒以上で、Ｔ1 以降では３０℃／秒未満で、さ
    らにＴ1 以下Ａｒ1 超の温度Ｔ2 以降では３０℃／秒以
    上で実施し、巻取を３５０℃超５００℃以下で実施する
    ことを特徴とする降伏比（ＹＲ）≧６０％、強度−延性
    バランス（引張強さ×全伸び）≧２０００（ｋｇｆ／ｍ
    ｍ2 ・％）、穴拡げ比（ｄ／ｄ0 ）≧１．４、一様伸び
    ≧１５％を具備する成形性とスポット溶接性に優れた高
    降伏比型熱延高強度鋼板の製造方法。
  9. 【請求項９】 化学成分として、 Ｃ＝０．１６〜０．３０重量％未満、 Ｓｉ＝０．５〜３．０重量％、 Ｍｎ＝０．５〜３．０重量％、 Ｓｉ＋Ｍｎ＝１．５超〜６．０重量％、 Ｐ≦０．０２重量％、 Ｓ≦０．０１重量％、 Ａｌ＝０．００５〜０．１０重量％、 およびＦｅを主成分として含み、ミクロ組織としてフェ
    ライト、ベイナイト、残留オーステナイトの３相で構成
    され、かつフェライト占積率（ＶF ）とフェライト粒径
    （ｄF ）の比（ＶF ／ｄF ）が７以上で２μｍ以下の残
    留オーステナイト占積率が５％以上であり、特性とし
    て、降伏比（ＹＲ）≧６０％、強度−延性バランス（引
    張強さ×全伸び）≧２０００（ｋｇｆ／ｍｍ2 ・％）、
    穴拡げ比（ｄ／ｄ0 ）≧１．１、一様伸び≧１０％を具
    備することを特徴とする成形性に優れた高降伏比型熱延
    高強度鋼板。
  10. 【請求項１０】 化学成分として、 Ｃ＝０．１６〜０．３０重量％未満、 Ｓｉ＝０．５〜３．０重量％、 Ｍｎ＝０．５〜３．０重量％、 Ｓｉ＋Ｍｎ＝１．５超〜６．０重量％、 Ｐ≦０．０２重量％、 Ｓ≦０．０１重量％、 Ａｌ＝０．００５〜０．１０重量％、 Ｃａ＝０．０００５〜０．０１重量％またはＲＥＭ＝
    ０．００５〜０．０５重量％ を含み、残部はＦｅおよび不可避的元素からなり、ミク
    ロ組織としてフェライト、ベイナイト、残留オーステナ
    イトの３相で構成され、かつフェライト占積率（ＶF ）
    とフェライト粒径（ｄF ）の比（ＶF ／ｄF ）が７以上
    で２μｍ以下の残留オーステナイト占積率が５％以上で
    あり、特性として、降伏比（ＹＲ）≧６０％、強度−延
    性バランス（引張強さ×全伸び）≧２０００（ｋｇｆ／
    ｍｍ2 ・％）、穴拡げ比（ｄ／ｄ0 ）≧１．１、一様伸
    び≧１０％を具備することを特徴とする成形性に優れた
    高降伏比型熱延高強度鋼板。
  11. 【請求項１１】 化学成分として、 Ｃ＝０．１６〜０．３０重量％未満、 Ｓｉ＝０．５〜３．０重量％、 Ｍｎ＝０．５〜３．０重量％、 Ｓｉ＋Ｍｎ＝１．５超〜６．０重量％、 Ｐ≦０．０２重量％、 Ｓ≦０．０１重量％、 Ａｌ＝０．００５〜０．１０重量％、 およびＦｅを主成分として含む鋼を鋳造して得た鋼片を
    用いて仕上げ圧延を全圧下率≧８０％、終了温度＝Ａｒ
    3 ±５０℃で実施し、ホットランテーブルでの冷却を３
    ０℃／秒以上で実施し、巻取を３５０℃超５００℃以下
    で実施することを特徴とする降伏比（ＹＲ）≧６０％、
    強度−延性バランス（引張強さ×全伸び）≧２０００
    （ｋｇｆ／ｍｍ2 ・％）、穴拡げ比（ｄ／ｄ0 ）≧１．
    １、一様伸び≧１０％を具備する成形性に優れた高降伏
    比型熱延高強度鋼板の製造方法。
  12. 【請求項１２】 化学成分として、 Ｃ＝０．１６〜０．３０重量％未満、 Ｓｉ＝０．５〜３．０重量％、 Ｍｎ＝０．５〜３．０重量％、 Ｓｉ＋Ｍｎ＝１．５超〜６．０重量％、 Ｐ≦０．０２重量％、 Ｓ≦０．０１重量％、 Ａｌ＝０．００５〜０．１０重量％、 Ｃａ＝０．０００５〜０．０１重量％またはＲＥＭ＝
    ０．００５〜０．０５重量％ を含み、残部はＦｅおよび不可避的元素からなる鋼を鋳
    造して得た鋼片を用いて仕上げ圧延を全圧下率≧８０
    ％、終了温度＝Ａｒ3 ±５０℃で実施し、ホットランテ
    ーブルでの冷却を３０℃／秒以上で実施し、巻取を３５
    ０℃超５００℃以下で実施することを特徴とする降伏比
    （ＹＲ）≧６０％、強度−延性バランス（引張強さ×全
    伸び）≧２０００（ｋｇｆ／ｍｍ2 ・％）、穴拡げ比
    （ｄ／ｄ0 ）≧１．１、一様伸び≧１０％を具備する成
    形性に優れた高降伏比型熱延高強度鋼板の製造方法。
  13. 【請求項１３】 化学成分として、 Ｃ＝０．１６〜０．３０重量％未満、 Ｓｉ＝０．５〜３．０重量％、 Ｍｎ＝０．５〜３．０重量％、 Ｓｉ＋Ｍｎ＝１．５超〜６．０重量％、 Ｐ≦０．０２重量％、 Ｓ≦０．０１重量％、 Ａｌ＝０．００５〜０．１０重量％、 およびＦｅを主成分として含む鋼を鋳造して得た鋼片を
    用いて仕上げ圧延を全圧下率≧８０％、終了温度≧Ａｒ
    3 −５０℃で実施し、ホットランテーブルでの冷却をＡ
    ｒ3 以下Ａｒ1 超の温度Ｔ1 までは３０℃／秒未満で、
    Ｔ1 以降では３０℃／秒以上で実施し、巻取を３５０℃
    超５００℃以下で実施することを特徴とする降伏比（Ｙ
    Ｒ）≧６０％、強度−延性バランス（引張強さ×全伸
    び）≧２０００（ｋｇｆ／ｍｍ2 ・％）、穴拡げ比（ｄ
    ／ｄ0 ）≧１．１、一様伸び≧１０％を具備する成形性
    に優れた高降伏比型熱延高強度鋼板の製造方法。
  14. 【請求項１４】 化学成分として、 Ｃ＝０．１６〜０．３０重量％未満、 Ｓｉ＝０．５〜３．０重量％、 Ｍｎ＝０．５〜３．０重量％、 Ｓｉ＋Ｍｎ＝１．５超〜６．０重量％、 Ｐ≦０．０２重量％、 Ｓ≦０．０１重量％、 Ａｌ＝０．００５〜０．１０重量％、 Ｃａ＝０．０００５〜０．０１重量％またはＲＥＭ＝
    ０．００５〜０．０５重量％ を含み、残部はＦｅおよび不可避的元素からなる鋼を鋳
    造して得た鋼片を用いて仕上げ圧延を全圧下率≧８０
    ％、終了温度≧Ａｒ3 −５０℃で実施し、ホットランテ
    ーブルでの冷却をＡｒ3 以下Ａｒ1 超の温度Ｔ1 までは
    ３０℃／秒未満で、Ｔ1 以降では３０℃／秒以上で実施
    し、巻取を３５０℃超５００℃以下で実施することを特
    徴とする降伏比（ＹＲ）≧６０％、強度−延性バランス
    （引張強さ×全伸び）≧２０００（ｋｇｆ／ｍｍ2 ・
    ％）、穴拡げ比（ｄ／ｄ0 ）≧１．１、一様伸び≧１０
    ％を具備する成形性に優れた高降伏比型熱延高強度鋼板
    の製造方法。
  15. 【請求項１５】 化学成分として、 Ｃ＝０．１６〜０．３０重量％未満、 Ｓｉ＝０．５〜３．０重量％、 Ｍｎ＝０．５〜３．０重量％、 Ｓｉ＋Ｍｎ＝１．５超〜６．０重量％、 Ｐ≦０．０２重量％、 Ｓ≦０．０１重量％、 Ａｌ＝０．００５〜０．１０重量％、 およびＦｅを主成分として含む鋼を鋳造して得た鋼片を
    用いて仕上げ圧延を全圧下率≧８０％、終了温度≧Ａｒ
    3 −５０℃で実施し、ホットランテーブルでの冷却をＡ
    ｒ3 以下Ａｒ1 超の温度Ｔ1 までは３０℃／秒以上で、
    Ｔ1 以降では３０℃／秒未満で、さらにＴ1 以下Ａｒ1
    超の温度Ｔ2 以降では３０℃／秒以上で実施し、巻取を
    ３５０℃超５００℃以下で実施することを特徴とする降
    伏比（ＹＲ）≧６０％、強度−延性バランス（引張強さ
    ×全伸び）≧２０００（ｋｇｆ／ｍｍ2 ・％）、穴拡げ
    比（ｄ／ｄ0 ）≧１．１、一様伸び≧１０％を具備する
    成形性に優れた高降伏比型熱延高強度鋼板の製造方法。
  16. 【請求項１６】 化学成分として、 Ｃ＝０．１６〜０．３０重量％未満、 Ｓｉ＝０．５〜３．０重量％、 Ｍｎ＝０．５〜３．０重量％、 Ｓｉ＋Ｍｎ＝１．５超〜６．０重量％、 Ｐ≦０．０２重量％、 Ｓ≦０．０１重量％、 Ａｌ＝０．００５〜０．１０重量％、 Ｃａ＝０．０００５〜０．０１重量％またはＲＥＭ＝
    ０．００５〜０．０５重量％ を含み、残部はＦｅおよび不可避的元素からなる鋼を鋳
    造して得た鋼片を用いて仕上げ圧延を全圧下率≧８０
    ％、終了温度≧Ａｒ3 −５０℃で実施し、ホットランテ
    ーブルでの冷却をＡｒ3 以下Ａｒ1 超の温度Ｔ1 までは
    ３０℃／秒以上で、Ｔ1 以降では３０℃／秒未満で、さ
    らにＴ1 以下Ａｒ1 超の温度Ｔ2 以降では３０℃／秒以
    上で実施し、巻取を３５０℃超５００℃以下で実施する
    ことを特徴とする降伏比（ＹＲ）≧６０％、強度−延性
    バランス（引張強さ×全伸び）≧２０００（ｋｇｆ／ｍ
    ｍ2 ・％）、穴拡げ比（ｄ／ｄ0 ）≧１．１、一様伸び
    ≧１０％を具備する成形性に優れた高降伏比型熱延高強
    度鋼板の製造方法。
  17. 【請求項１７】 前記鋼の熱間仕上圧延開始温度をＡｒ
    3 ＋１００℃以下とすることを特徴とする請求項３〜８
    のいずれか記載の成形性とスポット溶接性に優れた高降
    伏比型熱延高強度鋼板の製造方法。
  18. 【請求項１８】 前記巻取後に前記鋼板を３０℃／ｈｒ
    以上の冷却速度で２００℃以下まで冷却することを特徴
    とする請求項３〜８のいずれか記載の成形性とスポット
    溶接性に優れた高降伏比型熱延高強度鋼板の製造方法。
  19. 【請求項１９】 前記鋼の熱間仕上圧延開始温度をＡｒ
    3 ＋１００℃以下とすることを特徴とする請求項１１〜
    １６のいずれか記載の成形性に優れた高降伏比型熱延高
    強度鋼板の製造方法。
  20. 【請求項２０】 前記巻取後に前記鋼板を３０℃／ｈｒ
    以上の冷却速度で２００℃以下まで冷却することを特徴
    とする請求項１１〜１６のいずれか記載の成形性に優れ
    た高降伏比型熱延高強度鋼板の製造方法。
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