JPH0516924B2 - - Google Patents
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- JPH0516924B2 JPH0516924B2 JP1095324A JP9532489A JPH0516924B2 JP H0516924 B2 JPH0516924 B2 JP H0516924B2 JP 1095324 A JP1095324 A JP 1095324A JP 9532489 A JP9532489 A JP 9532489A JP H0516924 B2 JPH0516924 B2 JP H0516924B2
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Landscapes
- Lubricants (AREA)
Description
(産業上の利用分野)
この発明は、継目無鋼管の傾斜圧延方法に関
し、とくに傾斜圧延機にて継目無鋼管の穿孔・減
肉延伸圧延を行う場合に、ガイドシユウ表面の焼
付に起因して発生が懸念された管外周面における
引掻き疵(以下、シユウマーク疵と呼ぶ)の効果
的な防止を図ろうとするものである。 (従来の技術) 一般に継目無鋼管の穿孔・減肉延伸圧延は、第
2図に示すように傾斜して対向する1対の圧延ロ
ール7とプラグ9により圧延材10を圧延するも
のであるが、減肉圧延により圧延材10の外径が
拡大するのを一対のプレート型ガイドシユウ8に
より規制するようになつている。また、圧延ロー
ルの温度上昇を抑制し摩耗を少なくするために、
6のノズルから多量の冷却水が供給されている。 ところでかかる継目無鋼管の圧延時には圧延材
10とガイドシユウ8とが全面滑り摩擦の状態で
圧延されるため、シユウの表面に焼付が発生し、
それが原因で圧延材10の外表面にシユウマーク
疵が生じる。従つて、このような圧延は、管材品
質の劣化を招くのみならず、シユウの手入れやシ
ユウの交換等に要する圧延機のダウンタイムが増
大して生産性を低下させるなど、実操業上の不都
合が著しい。 このため近年では、上記のプレート型ガイドシ
ユウに較べてシユウの摩耗や圧延効率に優れてい
るデイスクロール型のガイドシユウが採用される
ようになつてきた。 第3図に、デイスクロール型ガイドシユウを備
えた傾斜圧延機による圧延要領を示す。 プレート型ガイドシユウの配置位置にこれに代
わるデイスクロール型ガイドシユウ11が設置さ
れ、またかかるシユウの温度上昇を抑え摩耗を少
なくするために多量の冷却水が使用される他は第
2図と同様である。 しかしながらこのようなデイスクロール型ガイ
ドシユウを用いた圧延においても、圧延材の円周
方向の回転については依然として全面滑り状態で
あるため、シユウマーク疵の発生を完全に防止す
ることはできなかつた。 また圧延材のガイドシユウへの膨出をガイドシ
ユウロールで押圧しながら圧延するため、ガイド
シユウロールと圧延材との接触面圧が大となり、
ガイドシユウロール表面の焼付も依然として残
る。とくに圧延材が高Cr合金鋼の場合には、材
料表面の酸化物が少ないことや変形抵抗が高い等
の理由からこの焼付き現象の発生が著しかつた。 上記の問題を解決するために、従来からガイド
シユウの冷却を行つたり、特開昭61−253105号公
報に開示のようにガイドシユウの材質の改善が試
みられているが、十分な効果をあげるまでには至
つていない。 この他、特開昭60−56406号公報では、ガイド
シユウと圧延材との間に微細黒鉛粒子及び微細固
形アスフアルト粒子を分散させた潤滑剤を塗布し
ながら穿孔圧延する方法が提案されているが、こ
の方法では、潤滑剤が主ロールに転写され、圧延
材の前進速度が大幅に低下し、その結果スリツプ
が大きくなつて穿孔効率が低下するという重大な
欠点があり実用化はできない。 また特公昭58−3444号公報には、プレート型ガ
イドシユウと圧延材との間に不燃、不融性でかつ
硬質の砂状粉粒物を供給介在させながら穿孔圧延
する方法も提案されているが、多量に冷却水がか
かつている条件下ではシユウと圧延材との間に砂
状粉粒物が確実に入るとは限らないため、その有
効な適用は極めて難しく、しかも周囲の環境を著
しく損なうという欠点があつた。 (発明が解決しようとする課題) この発明は、上記の従来技術の欠点を解消する
ために開発されたもので、圧延材の材質如何にか
かわらずガイドシユウと圧延材との焼付を防止
し、しかも両者間のスリツプも効果的に防止して
高品質の継目無鋼管を高能率で得ることができる
継目無鋼管の傾斜圧延方法を提案することを目的
とする。 (課題を解決するための手段) さて発明者らは、傾斜圧延機にて継目無鋼管の
穿孔・減肉延伸圧延を行うに際し、ガイドシユウ
と圧延材との間の焼付を防止するとともに、両者
間のスリツプをも極力抑え、たとえ材料表面の酸
化物が少なくまた熱間変形抵抗の高い高合金鋼に
ついてもガイドシユウマーク疵の発生が無い焼付
防止剤を開発すべく鋭意研究を行つた。 その結果、水溶性のほう酸塩化合物と被膜形成
剤とを混合した焼付防止剤を用いると、シユウ表
面に耐水性に優れしかも強固に固着した被膜が形
成され、スリツプの発生や焼付を完全に抑制でき
ることの知見を得た。 この発明は、上記の知見に立脚するものであ
る。 すなわちこの発明は、デイスクロール型ガイド
シユーをそなえる傾斜圧延機にて継目無鋼管の穿
孔・減肉延伸圧延を行うに際し、被圧延材と当接
する上記ガイドシユーの表面に、水溶性のほう酸
塩化合物:0.5〜30wt%(以下、単に%で示す)、
被膜形成剤:5〜40%を含有し、残部は実質的に
水および/または水溶性溶剤よりなる焼付防止剤
を供給し、被膜を形成させつつ圧延することから
成る継目無鋼管の傾斜圧延方法である。 以下この発明を由来するに至つた実験結果につ
いて説明する。 さて発明者らはまず、主ロールと材料との間に
スリツプを発生させずに、シユウの焼付を確実に
防止できる方法を見出すべく、モデル機を用いて
次の要領で実験を行つた。すなわち表1に示す焼
付防止剤を、表2に塗布条件でシユウ表面に付着
させ、表3に示す穿孔条件で圧延を施したときの
シユウ表面の焼付状況と穿孔効率および材料の通
管性について比較検討した。 実験結果を表4にまとめて示す。
し、とくに傾斜圧延機にて継目無鋼管の穿孔・減
肉延伸圧延を行う場合に、ガイドシユウ表面の焼
付に起因して発生が懸念された管外周面における
引掻き疵(以下、シユウマーク疵と呼ぶ)の効果
的な防止を図ろうとするものである。 (従来の技術) 一般に継目無鋼管の穿孔・減肉延伸圧延は、第
2図に示すように傾斜して対向する1対の圧延ロ
ール7とプラグ9により圧延材10を圧延するも
のであるが、減肉圧延により圧延材10の外径が
拡大するのを一対のプレート型ガイドシユウ8に
より規制するようになつている。また、圧延ロー
ルの温度上昇を抑制し摩耗を少なくするために、
6のノズルから多量の冷却水が供給されている。 ところでかかる継目無鋼管の圧延時には圧延材
10とガイドシユウ8とが全面滑り摩擦の状態で
圧延されるため、シユウの表面に焼付が発生し、
それが原因で圧延材10の外表面にシユウマーク
疵が生じる。従つて、このような圧延は、管材品
質の劣化を招くのみならず、シユウの手入れやシ
ユウの交換等に要する圧延機のダウンタイムが増
大して生産性を低下させるなど、実操業上の不都
合が著しい。 このため近年では、上記のプレート型ガイドシ
ユウに較べてシユウの摩耗や圧延効率に優れてい
るデイスクロール型のガイドシユウが採用される
ようになつてきた。 第3図に、デイスクロール型ガイドシユウを備
えた傾斜圧延機による圧延要領を示す。 プレート型ガイドシユウの配置位置にこれに代
わるデイスクロール型ガイドシユウ11が設置さ
れ、またかかるシユウの温度上昇を抑え摩耗を少
なくするために多量の冷却水が使用される他は第
2図と同様である。 しかしながらこのようなデイスクロール型ガイ
ドシユウを用いた圧延においても、圧延材の円周
方向の回転については依然として全面滑り状態で
あるため、シユウマーク疵の発生を完全に防止す
ることはできなかつた。 また圧延材のガイドシユウへの膨出をガイドシ
ユウロールで押圧しながら圧延するため、ガイド
シユウロールと圧延材との接触面圧が大となり、
ガイドシユウロール表面の焼付も依然として残
る。とくに圧延材が高Cr合金鋼の場合には、材
料表面の酸化物が少ないことや変形抵抗が高い等
の理由からこの焼付き現象の発生が著しかつた。 上記の問題を解決するために、従来からガイド
シユウの冷却を行つたり、特開昭61−253105号公
報に開示のようにガイドシユウの材質の改善が試
みられているが、十分な効果をあげるまでには至
つていない。 この他、特開昭60−56406号公報では、ガイド
シユウと圧延材との間に微細黒鉛粒子及び微細固
形アスフアルト粒子を分散させた潤滑剤を塗布し
ながら穿孔圧延する方法が提案されているが、こ
の方法では、潤滑剤が主ロールに転写され、圧延
材の前進速度が大幅に低下し、その結果スリツプ
が大きくなつて穿孔効率が低下するという重大な
欠点があり実用化はできない。 また特公昭58−3444号公報には、プレート型ガ
イドシユウと圧延材との間に不燃、不融性でかつ
硬質の砂状粉粒物を供給介在させながら穿孔圧延
する方法も提案されているが、多量に冷却水がか
かつている条件下ではシユウと圧延材との間に砂
状粉粒物が確実に入るとは限らないため、その有
効な適用は極めて難しく、しかも周囲の環境を著
しく損なうという欠点があつた。 (発明が解決しようとする課題) この発明は、上記の従来技術の欠点を解消する
ために開発されたもので、圧延材の材質如何にか
かわらずガイドシユウと圧延材との焼付を防止
し、しかも両者間のスリツプも効果的に防止して
高品質の継目無鋼管を高能率で得ることができる
継目無鋼管の傾斜圧延方法を提案することを目的
とする。 (課題を解決するための手段) さて発明者らは、傾斜圧延機にて継目無鋼管の
穿孔・減肉延伸圧延を行うに際し、ガイドシユウ
と圧延材との間の焼付を防止するとともに、両者
間のスリツプをも極力抑え、たとえ材料表面の酸
化物が少なくまた熱間変形抵抗の高い高合金鋼に
ついてもガイドシユウマーク疵の発生が無い焼付
防止剤を開発すべく鋭意研究を行つた。 その結果、水溶性のほう酸塩化合物と被膜形成
剤とを混合した焼付防止剤を用いると、シユウ表
面に耐水性に優れしかも強固に固着した被膜が形
成され、スリツプの発生や焼付を完全に抑制でき
ることの知見を得た。 この発明は、上記の知見に立脚するものであ
る。 すなわちこの発明は、デイスクロール型ガイド
シユーをそなえる傾斜圧延機にて継目無鋼管の穿
孔・減肉延伸圧延を行うに際し、被圧延材と当接
する上記ガイドシユーの表面に、水溶性のほう酸
塩化合物:0.5〜30wt%(以下、単に%で示す)、
被膜形成剤:5〜40%を含有し、残部は実質的に
水および/または水溶性溶剤よりなる焼付防止剤
を供給し、被膜を形成させつつ圧延することから
成る継目無鋼管の傾斜圧延方法である。 以下この発明を由来するに至つた実験結果につ
いて説明する。 さて発明者らはまず、主ロールと材料との間に
スリツプを発生させずに、シユウの焼付を確実に
防止できる方法を見出すべく、モデル機を用いて
次の要領で実験を行つた。すなわち表1に示す焼
付防止剤を、表2に塗布条件でシユウ表面に付着
させ、表3に示す穿孔条件で圧延を施したときの
シユウ表面の焼付状況と穿孔効率および材料の通
管性について比較検討した。 実験結果を表4にまとめて示す。
【表】
【表】
【表】
【表】
同表より明らかなように、焼付防止剤なしのNo.
4ならびに水溶性のほう酸塩化合物を未乾燥状態
で使用したNo.1−1はシユウ表面に焼付の発生と
管後端がプラグから完全に抜けきらない尻詰めが
発生した。これに対し、水溶性のほう酸塩化合
物、水分散型の窒化ほう素および水分散型の黒鉛
をシユウ表面に塗布後、強制的に乾燥させ被膜と
して介在させて圧延した場合No.1−2、No.2およ
びNo.3はいづれも、シユウ表面にメタルの凝着は
起こらず、その結果シユウマーク疵の発生を確実
に防止できることが判明した。 しかしながら水分散型黒鉛を用いた場合には、
穿孔効率が大幅に低下し、実際には使用できない
ことも併せて判明した。 以上の結果から、主ロールと材料との間にスリ
ツプを発生させることなしにシユウの焼付を確実
に防止するためには、水溶性のほう酸塩化合物ま
たは水分散型の窒化ほう素をシユウ表面に被膜と
して介在させた状態で圧延すれば良いことが見出
されたのである。 そこで発明者らは次に、上記の知見を実機に導
入するときの問題点について種々検討した。 焼付防止剤の選定に当たつては、次の点を念頭
において開発を進めた。 (1) 安価で入手が容易なこと。 (2) シユウの表面温度が低い条件下でも付着性が
よいこと。 (3) 主ロールの冷却水などで流失せず、耐水性に
優れること。 (4) 排水性に問題がないこと。 このような観点に立つて、上記二種類の焼付防
止剤について総合的に評価した。その結果を表5
に示す。
4ならびに水溶性のほう酸塩化合物を未乾燥状態
で使用したNo.1−1はシユウ表面に焼付の発生と
管後端がプラグから完全に抜けきらない尻詰めが
発生した。これに対し、水溶性のほう酸塩化合
物、水分散型の窒化ほう素および水分散型の黒鉛
をシユウ表面に塗布後、強制的に乾燥させ被膜と
して介在させて圧延した場合No.1−2、No.2およ
びNo.3はいづれも、シユウ表面にメタルの凝着は
起こらず、その結果シユウマーク疵の発生を確実
に防止できることが判明した。 しかしながら水分散型黒鉛を用いた場合には、
穿孔効率が大幅に低下し、実際には使用できない
ことも併せて判明した。 以上の結果から、主ロールと材料との間にスリ
ツプを発生させることなしにシユウの焼付を確実
に防止するためには、水溶性のほう酸塩化合物ま
たは水分散型の窒化ほう素をシユウ表面に被膜と
して介在させた状態で圧延すれば良いことが見出
されたのである。 そこで発明者らは次に、上記の知見を実機に導
入するときの問題点について種々検討した。 焼付防止剤の選定に当たつては、次の点を念頭
において開発を進めた。 (1) 安価で入手が容易なこと。 (2) シユウの表面温度が低い条件下でも付着性が
よいこと。 (3) 主ロールの冷却水などで流失せず、耐水性に
優れること。 (4) 排水性に問題がないこと。 このような観点に立つて、上記二種類の焼付防
止剤について総合的に評価した。その結果を表5
に示す。
【表】
同表より明らかなように、焼付防止剤としての
コストは、水分散型の窒化ほう素の方が水溶性の
ほう酸塩化合物に比して1.5〜2倍と高い。 そこで発明者らは、水溶性のほう酸塩化合物を
ベースとし、低温での付着性および耐水性を改善
した焼付防止剤の開発を進めると共に、実操業下
においても確実に焼付の防止を図りうる圧延方法
を開発すべく、鋭意研究を重ねた。 実機では多量に供給される冷却水によつて、焼
付防止剤が流出し、その性能を十分に発揮するこ
とができない。また圧延中にトラブルが発生する
とミルがストツプし、ガイドシユウの表面温度は
著しく低下する。そこでかような問題に適切に対
処できる焼付防止剤を選定すべく、次のような実
験を行つた。 すなわち所定の温度に加熱された試験片に表6
に示す種々の組成になる焼付防止剤を、表7に示
す条件下でスプレーしたのち、直ちに水を噴射
し、このときの焼付防止剤の付着量について調査
した。
コストは、水分散型の窒化ほう素の方が水溶性の
ほう酸塩化合物に比して1.5〜2倍と高い。 そこで発明者らは、水溶性のほう酸塩化合物を
ベースとし、低温での付着性および耐水性を改善
した焼付防止剤の開発を進めると共に、実操業下
においても確実に焼付の防止を図りうる圧延方法
を開発すべく、鋭意研究を重ねた。 実機では多量に供給される冷却水によつて、焼
付防止剤が流出し、その性能を十分に発揮するこ
とができない。また圧延中にトラブルが発生する
とミルがストツプし、ガイドシユウの表面温度は
著しく低下する。そこでかような問題に適切に対
処できる焼付防止剤を選定すべく、次のような実
験を行つた。 すなわち所定の温度に加熱された試験片に表6
に示す種々の組成になる焼付防止剤を、表7に示
す条件下でスプレーしたのち、直ちに水を噴射
し、このときの焼付防止剤の付着量について調査
した。
【表】
【表】
【表】
得られた調査結果を第4図に示す。
同図より明らかなように、被膜形成剤が入つて
いない焼付防止剤Aは、試験片の温度にかかわら
ずほとんど流出したのに対し、被膜形成剤を含有
する焼付防止剤Bおよび焼付防止剤Cはそれぞ
れ、試験片の加熱温度が80℃、40℃以上におい
て、表面に被膜として確実に残存していた。とく
に水溶性の溶剤を含有している焼付防止剤Cは低
温における付着性に優れていた。 つぎに表6に示した焼付防止剤BおよびCを用
いて、実機の圧延環境を想定したモデル実験を行
い、このときのシユウ表面の焼付、管外表面のシ
ユウマーク疵および穿孔効率について調べた。表
8に実験条件を、また表9には調査結果を示す。
いない焼付防止剤Aは、試験片の温度にかかわら
ずほとんど流出したのに対し、被膜形成剤を含有
する焼付防止剤Bおよび焼付防止剤Cはそれぞ
れ、試験片の加熱温度が80℃、40℃以上におい
て、表面に被膜として確実に残存していた。とく
に水溶性の溶剤を含有している焼付防止剤Cは低
温における付着性に優れていた。 つぎに表6に示した焼付防止剤BおよびCを用
いて、実機の圧延環境を想定したモデル実験を行
い、このときのシユウ表面の焼付、管外表面のシ
ユウマーク疵および穿孔効率について調べた。表
8に実験条件を、また表9には調査結果を示す。
【表】
【表】
【表】
同表から明らかなように、シユウの表面温度に
よつて焼付の防止効果には幾分差異が認められた
けれども、焼付防止剤Bはシユウ表面温度が100
℃で、また焼付防止剤Cはより低温の60℃におい
ても焼付が確実に防止され、その結果シユウマー
クの発生もなかつた。さらに穿孔効率も水冷却の
場合と同等であり、スリツプ防止効果も良好であ
ることがわかつた。 なお操業開始時および圧延中にトラブルが発生
したりしてシユウの表面温度が低下したときは、
焼付防止剤としては低温付着性に優れた水溶性の
溶剤を含有するものがより有利であり、従つて操
業状況に応じて適宜使い分けることが望ましい。 ここに水溶性のほう酸塩化合物に被膜形成剤を
含有させたこの発明に従う焼付防止剤が、他のも
のに比べて耐焼付性に優れている理由は次のとお
りと考えられる。すなわちこの発明に従う焼付防
止剤をシユウ表面に吹き付けると、シユウの持つ
含熱によつてその表面に瞬時に強固な膜として付
着し、これが高温材と接触したときに無定形のガ
ラスとなり、シユウと圧延材との間の金属と金属
との接触を確実に防止して焼付の発生を効果的に
阻止する。 上述したとおり、水溶性のほう酸塩化合物に被
膜形成剤を含有させたものがとりわけ、耐焼付性
に優れていることが判明したので、つぎにそれら
の適正な含有量について検討した。 まず水溶性のほう酸塩化合物の適正含有量につ
いて調べた。すなわち表10に示すような種々の組
成になる焼付防止剤をシユウ表面に付着させたの
ち、表11に示す穿孔条件の下で圧延を施してシユ
ウ表面の焼付状況と穿孔効率を比較した。 調査結果を表12に示す。
よつて焼付の防止効果には幾分差異が認められた
けれども、焼付防止剤Bはシユウ表面温度が100
℃で、また焼付防止剤Cはより低温の60℃におい
ても焼付が確実に防止され、その結果シユウマー
クの発生もなかつた。さらに穿孔効率も水冷却の
場合と同等であり、スリツプ防止効果も良好であ
ることがわかつた。 なお操業開始時および圧延中にトラブルが発生
したりしてシユウの表面温度が低下したときは、
焼付防止剤としては低温付着性に優れた水溶性の
溶剤を含有するものがより有利であり、従つて操
業状況に応じて適宜使い分けることが望ましい。 ここに水溶性のほう酸塩化合物に被膜形成剤を
含有させたこの発明に従う焼付防止剤が、他のも
のに比べて耐焼付性に優れている理由は次のとお
りと考えられる。すなわちこの発明に従う焼付防
止剤をシユウ表面に吹き付けると、シユウの持つ
含熱によつてその表面に瞬時に強固な膜として付
着し、これが高温材と接触したときに無定形のガ
ラスとなり、シユウと圧延材との間の金属と金属
との接触を確実に防止して焼付の発生を効果的に
阻止する。 上述したとおり、水溶性のほう酸塩化合物に被
膜形成剤を含有させたものがとりわけ、耐焼付性
に優れていることが判明したので、つぎにそれら
の適正な含有量について検討した。 まず水溶性のほう酸塩化合物の適正含有量につ
いて調べた。すなわち表10に示すような種々の組
成になる焼付防止剤をシユウ表面に付着させたの
ち、表11に示す穿孔条件の下で圧延を施してシユ
ウ表面の焼付状況と穿孔効率を比較した。 調査結果を表12に示す。
【表】
【表】
【表】
【表】
同表より明らかなように、焼付を確実に防止す
るためには、少なくとも0.5%の水溶性のほう酸
塩化合物を必要とするが、30%を超えると処理液
の安定性が悪化するので、含有量は0.5〜30%程
度とするのが好ましい。 つぎに被膜形成剤としての合成樹脂エマルジヨ
ンの適正含有量について検討した。 実験は、表13に示す組成になる焼付防止剤をシ
ユウ表面に付着させたのち、前掲表11に示す穿孔
条件の下で圧延を施してシユウ表面の焼付状況と
穿孔効率および耐水性を比較した。 調査結果を表14に示す。
るためには、少なくとも0.5%の水溶性のほう酸
塩化合物を必要とするが、30%を超えると処理液
の安定性が悪化するので、含有量は0.5〜30%程
度とするのが好ましい。 つぎに被膜形成剤としての合成樹脂エマルジヨ
ンの適正含有量について検討した。 実験は、表13に示す組成になる焼付防止剤をシ
ユウ表面に付着させたのち、前掲表11に示す穿孔
条件の下で圧延を施してシユウ表面の焼付状況と
穿孔効率および耐水性を比較した。 調査結果を表14に示す。
【表】
同表より明らかなように、良好な耐水性を維持
するには少なくとも5%以上の合成樹脂エマルジ
ヨンを必要とするが、40%を超えると容易に分散
せず分離するだけでなく、穿孔効率も低下するの
で、含有量は5〜40%程度とするのが好ましい。 (作 用) この発明に用いる焼付防止剤の主成分である水
溶性のほう酸塩化合物としては、ほう酸のアルカ
リ塩(ほう酸ナトリウム、ほう酸カリウム)、ほ
う酸アンモニウム塩およびほう酸アルカノールア
ミン塩や、ほう酸と水溶性アミンの塩例えばテト
ラエチレンペンタミン、シクロヘキシルアミン、
ジエチレントリアミン、アルキルアミン等の塩な
どがある。 また被膜形成剤としては、水および水溶性溶剤
に溶解あるいは分散し、しかも金属との密着性お
よび耐水性が良いことが必要で、とくに好適なも
のは合成樹脂エマルジヨンである。かかる合成樹
脂エマルジヨンとしては、スチレン−アクリルエ
マルジヨンの他に、酢酸ビニールエマルジヨン、
スチレンブタジエンエマルジヨン、アクリルエマ
ルジヨン、酢酸ビニールメタアクリル系エマルジ
ヨン、エポキシ樹脂エマルジヨン等がある。しか
しながら、基本的には被膜が形成されれば良く、
熱によつて硬化する樹脂であれば使用可能であ
る。 さらに水溶性溶剤としては、メチルアルコー
ル、エチルアルコール、プロピルアルコール、イ
ソプロピルアルコール、ブチルアルコール、イソ
ブチルアルコール、セカンダリーブチルアルコー
ル、ターシヤリーブチルアルコールなどの水溶性
アルコールおよびこれらの混合物が使用可能であ
る。またアセトンおよびカルビトール系水溶性溶
剤も単独もしくは混合物として使用可能である。
なおかような水溶性溶剤は主に、シユウの表面温
度が低い条件下で乾燥促進剤として20%以上の範
囲において用いることが有利である。 またさらに展着性向上のための水溶性粘度向上
剤として、たとえばメチルセルロース、ポリビニ
ールアルコール、カルボキシメチルセルロースお
よびポリエチレンオキサイドなどを、0.1〜1%
程度の範囲において使用することもできる。 次に焼付防止剤の供給方法の一例を第1図に基
づいて説明する。水溶性の焼付防止剤はタンク1
に貯えられる。この焼付防止剤をシユウ表面に噴
射させるための媒体としてはエアを用い、ポンプ
2で所定圧力に昇圧する。そして焼付防止剤をポ
ンプ3で所定量送り込み、ボルドガン4でミツク
スしたのち、噴射ノズル5から上下のシユウ表面
にミスト状態で焼付防止剤を吹付けるのである。
吹付けられた焼付防止剤はシユウの含熱により瞬
時に被膜としてシユウ表面に固着するため、ロー
ル冷却水6による被膜はく離のおそれは無い。 なお焼付を防止するためには、被圧延材とシユ
ウとの接触部分に被膜が形成されればよく、供給
方法がとくに限定されることはなく、また供給方
式も連続的、間欠的いずれであつても良い。 上述のように水溶性のほう酸塩化合物と被膜形
成剤、さらには少量の展着剤を含む焼付防止剤を
ガイドシユウに供給し、被膜を形成させつつ圧延
を行うと、従来は焼付が発生した圧延材であつて
も全く焼付が発生せず、しかもかかる焼付防止剤
の摩擦係数は0.2〜0.3程度と高いので、噛込み性
の悪化やスリツプの発生を招くことなしに良好な
圧延が可能である。 以上主に、ピアサー圧延による穿孔圧延の場合
について説明したが、中空素管を同型式で圧延す
る減肉・延伸圧延機すなわちエロンゲーターミル
においても同様な効果があることは云うまでもな
い。 またこの発明に従う焼付防止剤は、継目無鋼管
の製造以外の分野たとえば熱間または冷間での塑
性加工における焼付防止剤としても利用できるも
のである。ここに熱間塑性加工とは、鍜造、板圧
延、条鋼、押し出しなど、一方冷間塑性加工と
は、ロール成形、プレス成形、板圧延などのこと
をいう。 なおほう素化合物を用いた焼付防止剤として
は、特公昭57−57118号公報において有機ほう素
化合物からなる潤滑剤が開示されているが、かか
る潤滑剤は、以下の理由により、この発明に係る
継目無鋼管の熱間圧延には使用できない。 (1) 多量の冷却水がかかるため、容易に加水分解
が生じ、潤滑剤が圧延材の表面に膜として形成
されない。 (2) 潤滑材が水で容易に除去されるため、クーラ
ントの多量にかかる熱間圧延には適用できな
い。 これに対し、この発明に係る焼付防止剤は水に
溶解した液体であるため、液の安定性に優れてい
るのは勿論のこと、むしろシユウの含熱を利用し
て強固な被膜を形成するものであり、さらに潤滑
システムが簡単で良く、メンテナンスフリーで常
時安定した連続供給が可能である。 (実施例) 以下、この発明の実施例について説明する。 実施例 1 ここで用いた焼付防止剤は、前掲表6に示した
BおよびC組成ならびに比較材の水分散型黒鉛で
ある。 マンネスマン・マンドレルミル法の第1パスで
あるデイスクロール型のガイドシユウを具備した
ピアサーミルにより、外径が110mm、長さ3000mm
の1%Cr、5%Cr、13%Cr、22%Cr鋼、
SUS304鋼、SUS316鋼、SUS321鋼、SUS347鋼、
各々100本を、外径が115mm、肉厚12.5mmの中空素
管に圧延する際、上下ガイドシユウの表面に上掲
の焼付防止剤を0.8/minの割合で噴射してから
圧延を行つた。このときシユウの表面温度は60℃
と100℃の2種類とし、温度計を用いオンライン
で実測しながら所定の温度に保持した。この温度
制御は主ロールの冷却水並びにシユウの冷却水を
調整することにより行つた。更に耐水性の影響を
みるためシユウの冷却水は有りの場合と無しの場
合の2条件で実施した。 得られた結果を、表15〜17に示す。
するには少なくとも5%以上の合成樹脂エマルジ
ヨンを必要とするが、40%を超えると容易に分散
せず分離するだけでなく、穿孔効率も低下するの
で、含有量は5〜40%程度とするのが好ましい。 (作 用) この発明に用いる焼付防止剤の主成分である水
溶性のほう酸塩化合物としては、ほう酸のアルカ
リ塩(ほう酸ナトリウム、ほう酸カリウム)、ほ
う酸アンモニウム塩およびほう酸アルカノールア
ミン塩や、ほう酸と水溶性アミンの塩例えばテト
ラエチレンペンタミン、シクロヘキシルアミン、
ジエチレントリアミン、アルキルアミン等の塩な
どがある。 また被膜形成剤としては、水および水溶性溶剤
に溶解あるいは分散し、しかも金属との密着性お
よび耐水性が良いことが必要で、とくに好適なも
のは合成樹脂エマルジヨンである。かかる合成樹
脂エマルジヨンとしては、スチレン−アクリルエ
マルジヨンの他に、酢酸ビニールエマルジヨン、
スチレンブタジエンエマルジヨン、アクリルエマ
ルジヨン、酢酸ビニールメタアクリル系エマルジ
ヨン、エポキシ樹脂エマルジヨン等がある。しか
しながら、基本的には被膜が形成されれば良く、
熱によつて硬化する樹脂であれば使用可能であ
る。 さらに水溶性溶剤としては、メチルアルコー
ル、エチルアルコール、プロピルアルコール、イ
ソプロピルアルコール、ブチルアルコール、イソ
ブチルアルコール、セカンダリーブチルアルコー
ル、ターシヤリーブチルアルコールなどの水溶性
アルコールおよびこれらの混合物が使用可能であ
る。またアセトンおよびカルビトール系水溶性溶
剤も単独もしくは混合物として使用可能である。
なおかような水溶性溶剤は主に、シユウの表面温
度が低い条件下で乾燥促進剤として20%以上の範
囲において用いることが有利である。 またさらに展着性向上のための水溶性粘度向上
剤として、たとえばメチルセルロース、ポリビニ
ールアルコール、カルボキシメチルセルロースお
よびポリエチレンオキサイドなどを、0.1〜1%
程度の範囲において使用することもできる。 次に焼付防止剤の供給方法の一例を第1図に基
づいて説明する。水溶性の焼付防止剤はタンク1
に貯えられる。この焼付防止剤をシユウ表面に噴
射させるための媒体としてはエアを用い、ポンプ
2で所定圧力に昇圧する。そして焼付防止剤をポ
ンプ3で所定量送り込み、ボルドガン4でミツク
スしたのち、噴射ノズル5から上下のシユウ表面
にミスト状態で焼付防止剤を吹付けるのである。
吹付けられた焼付防止剤はシユウの含熱により瞬
時に被膜としてシユウ表面に固着するため、ロー
ル冷却水6による被膜はく離のおそれは無い。 なお焼付を防止するためには、被圧延材とシユ
ウとの接触部分に被膜が形成されればよく、供給
方法がとくに限定されることはなく、また供給方
式も連続的、間欠的いずれであつても良い。 上述のように水溶性のほう酸塩化合物と被膜形
成剤、さらには少量の展着剤を含む焼付防止剤を
ガイドシユウに供給し、被膜を形成させつつ圧延
を行うと、従来は焼付が発生した圧延材であつて
も全く焼付が発生せず、しかもかかる焼付防止剤
の摩擦係数は0.2〜0.3程度と高いので、噛込み性
の悪化やスリツプの発生を招くことなしに良好な
圧延が可能である。 以上主に、ピアサー圧延による穿孔圧延の場合
について説明したが、中空素管を同型式で圧延す
る減肉・延伸圧延機すなわちエロンゲーターミル
においても同様な効果があることは云うまでもな
い。 またこの発明に従う焼付防止剤は、継目無鋼管
の製造以外の分野たとえば熱間または冷間での塑
性加工における焼付防止剤としても利用できるも
のである。ここに熱間塑性加工とは、鍜造、板圧
延、条鋼、押し出しなど、一方冷間塑性加工と
は、ロール成形、プレス成形、板圧延などのこと
をいう。 なおほう素化合物を用いた焼付防止剤として
は、特公昭57−57118号公報において有機ほう素
化合物からなる潤滑剤が開示されているが、かか
る潤滑剤は、以下の理由により、この発明に係る
継目無鋼管の熱間圧延には使用できない。 (1) 多量の冷却水がかかるため、容易に加水分解
が生じ、潤滑剤が圧延材の表面に膜として形成
されない。 (2) 潤滑材が水で容易に除去されるため、クーラ
ントの多量にかかる熱間圧延には適用できな
い。 これに対し、この発明に係る焼付防止剤は水に
溶解した液体であるため、液の安定性に優れてい
るのは勿論のこと、むしろシユウの含熱を利用し
て強固な被膜を形成するものであり、さらに潤滑
システムが簡単で良く、メンテナンスフリーで常
時安定した連続供給が可能である。 (実施例) 以下、この発明の実施例について説明する。 実施例 1 ここで用いた焼付防止剤は、前掲表6に示した
BおよびC組成ならびに比較材の水分散型黒鉛で
ある。 マンネスマン・マンドレルミル法の第1パスで
あるデイスクロール型のガイドシユウを具備した
ピアサーミルにより、外径が110mm、長さ3000mm
の1%Cr、5%Cr、13%Cr、22%Cr鋼、
SUS304鋼、SUS316鋼、SUS321鋼、SUS347鋼、
各々100本を、外径が115mm、肉厚12.5mmの中空素
管に圧延する際、上下ガイドシユウの表面に上掲
の焼付防止剤を0.8/minの割合で噴射してから
圧延を行つた。このときシユウの表面温度は60℃
と100℃の2種類とし、温度計を用いオンライン
で実測しながら所定の温度に保持した。この温度
制御は主ロールの冷却水並びにシユウの冷却水を
調整することにより行つた。更に耐水性の影響を
みるためシユウの冷却水は有りの場合と無しの場
合の2条件で実施した。 得られた結果を、表15〜17に示す。
【表】
* ◎:非常に美麗 ○:表面スケールが付
着 ×:焼付発生
着 ×:焼付発生
【表】
* ◎:非常に美麗 ○:表面スケールが付
着 ×:焼付発生
着 ×:焼付発生
【表】
* ◎:非常に美麗 ○:表面スケールが付
着 ×:焼付発生
同表から明らかなように、従来の焼付防止剤な
しの条件下では、1%Cr、5%Cr、13%Cr鋼な
どの比較的耐酸化性の劣る圧延材ではシユウ表面
への材料側のメタルの移着すなわち、焼付は認め
られなかつたが、シユウの表面にはスケールが付
着し、圧延材外表面には軽微なシユウマーク疵お
よびスケールによる押し込み疵が発生していた。
また、22%Cr、SUS304、SUS316、SUS321、
SUS347鋼の焼付防止剤なしの条件では、シユウ
表面に焼付が認められ、外表面全長にわたつてシ
ユウマーク疵が発生した。 一方、従来の水分散型黒鉛を用いた場合には焼
付が改善され、シユウマーク疵の発生もなかつた
けれども、穿孔効率が大幅に低下するという問題
が生じた。 これに対し、この発明になる焼付防止剤を供給
して圧延すると、穿孔効率の低下もなく、いずれ
の材質においても、シユウの表面にはスケールの
付着および焼付は全く発生せず、シユウマーク疵
の発生も皆無であり、材料の通管性も問題なかつ
た。更に、金属接触が防止されたため、ロールの
異常摩耗が減少してロールの寿命が3割程度向上
し、ロール原単位の低減および段取り替え時間の
大幅な短縮が図られた。 なお上記の実施例では1%Cr鋼以上について
のみ主に説明したが、低炭素鋼、中炭素鋼等の一
般炭素鋼に適用することにより同様な効果が得ら
れることは言うまでもない。 (発明の効果) かくしてこの発明によれば、デイスクロール型
ガイドシユウを有する傾斜圧延機による継目無鋼
管の圧延において、被圧延材と当接するガイドシ
ユウとの間の焼付に起因して生じるシユウマーク
疵が効果的に防止でき、従つてガイドシユウの手
入れによる圧延機のダウンタイムの激減ならびに
工程反復手入れ材の減少などを有利に達成でき、
しかもたとえ高Cr合金鋼であつても高能率で品
質の良い継目無鋼管とすることができ、その工業
的意義は極めて大きい。
着 ×:焼付発生
同表から明らかなように、従来の焼付防止剤な
しの条件下では、1%Cr、5%Cr、13%Cr鋼な
どの比較的耐酸化性の劣る圧延材ではシユウ表面
への材料側のメタルの移着すなわち、焼付は認め
られなかつたが、シユウの表面にはスケールが付
着し、圧延材外表面には軽微なシユウマーク疵お
よびスケールによる押し込み疵が発生していた。
また、22%Cr、SUS304、SUS316、SUS321、
SUS347鋼の焼付防止剤なしの条件では、シユウ
表面に焼付が認められ、外表面全長にわたつてシ
ユウマーク疵が発生した。 一方、従来の水分散型黒鉛を用いた場合には焼
付が改善され、シユウマーク疵の発生もなかつた
けれども、穿孔効率が大幅に低下するという問題
が生じた。 これに対し、この発明になる焼付防止剤を供給
して圧延すると、穿孔効率の低下もなく、いずれ
の材質においても、シユウの表面にはスケールの
付着および焼付は全く発生せず、シユウマーク疵
の発生も皆無であり、材料の通管性も問題なかつ
た。更に、金属接触が防止されたため、ロールの
異常摩耗が減少してロールの寿命が3割程度向上
し、ロール原単位の低減および段取り替え時間の
大幅な短縮が図られた。 なお上記の実施例では1%Cr鋼以上について
のみ主に説明したが、低炭素鋼、中炭素鋼等の一
般炭素鋼に適用することにより同様な効果が得ら
れることは言うまでもない。 (発明の効果) かくしてこの発明によれば、デイスクロール型
ガイドシユウを有する傾斜圧延機による継目無鋼
管の圧延において、被圧延材と当接するガイドシ
ユウとの間の焼付に起因して生じるシユウマーク
疵が効果的に防止でき、従つてガイドシユウの手
入れによる圧延機のダウンタイムの激減ならびに
工程反復手入れ材の減少などを有利に達成でき、
しかもたとえ高Cr合金鋼であつても高能率で品
質の良い継目無鋼管とすることができ、その工業
的意義は極めて大きい。
第1図は、焼付防止剤の供給要領説明図、第2
図は、プレート型ガイドシユウをそなえる傾斜圧
延機の模式図、第3図は、デイスクロール型ガイ
ドシユウをそなえる傾斜圧延機の模式図、第4図
は、試験片加熱温度と被膜付着量との関係を示す
グラフである。
図は、プレート型ガイドシユウをそなえる傾斜圧
延機の模式図、第3図は、デイスクロール型ガイ
ドシユウをそなえる傾斜圧延機の模式図、第4図
は、試験片加熱温度と被膜付着量との関係を示す
グラフである。
Claims (1)
- 1 デイスクロール型ガイドシユーをそなえる傾
斜圧延機にて継目無鋼管の穿孔・減肉延伸圧延を
行うに際し、被圧延材と当接する上記ガイドシユ
ーの表面に、水溶性のほう酸塩化合物:0.5〜
30wt%、被膜形成剤:5〜40wt%を含有し、残
部は実質的に水および/または水溶性溶剤よりな
る焼付防止剤を供給し、被膜を形成させつつ圧延
することを特徴とする継目無鋼管の傾斜圧延方
法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9532489A JPH0230311A (ja) | 1988-04-18 | 1989-04-17 | 継目無鋼管の傾斜圧延方法 |
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9355788 | 1988-04-18 | ||
JP63-93557 | 1988-04-18 | ||
JP9532489A JPH0230311A (ja) | 1988-04-18 | 1989-04-17 | 継目無鋼管の傾斜圧延方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0230311A JPH0230311A (ja) | 1990-01-31 |
JPH0516924B2 true JPH0516924B2 (ja) | 1993-03-05 |
Family
ID=26434889
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP9532489A Granted JPH0230311A (ja) | 1988-04-18 | 1989-04-17 | 継目無鋼管の傾斜圧延方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0230311A (ja) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH04220103A (ja) * | 1990-02-09 | 1992-08-11 | Kawasaki Steel Corp | 熱間圧延方法 |
JP2831865B2 (ja) * | 1991-09-04 | 1998-12-02 | 川崎製鉄株式会社 | 継目無鋼管の傾斜圧延方法 |
US5838214A (en) * | 1996-07-08 | 1998-11-17 | Motorola, Inc. | Unitary packaging system for a capacitor and inductor |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS58105095A (ja) * | 1981-12-07 | 1983-06-22 | ジーメンス アクチェンゲゼルシャフト | 球状核燃料の充填装置 |
JPS59105095A (ja) * | 1982-12-09 | 1984-06-18 | Nippon Parkerizing Co Ltd | 耐熱性熱間塑性加工用潤滑剤 |
JPS612797A (ja) * | 1984-05-30 | 1986-01-08 | ロンザ リミテツド | 金属の無切削熱間加工のための高温潤滑剤 |
JPS6121991A (ja) * | 1984-07-10 | 1986-01-30 | イ−グル工業株式会社 | 熱線反射特性を付与したセラミツクス遮熱板 |
JPS6121597A (ja) * | 1985-06-28 | 1986-01-30 | マスプロ電工株式会社 | 火災感知システム |
-
1989
- 1989-04-17 JP JP9532489A patent/JPH0230311A/ja active Granted
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS58105095A (ja) * | 1981-12-07 | 1983-06-22 | ジーメンス アクチェンゲゼルシャフト | 球状核燃料の充填装置 |
JPS59105095A (ja) * | 1982-12-09 | 1984-06-18 | Nippon Parkerizing Co Ltd | 耐熱性熱間塑性加工用潤滑剤 |
JPS612797A (ja) * | 1984-05-30 | 1986-01-08 | ロンザ リミテツド | 金属の無切削熱間加工のための高温潤滑剤 |
JPS6121991A (ja) * | 1984-07-10 | 1986-01-30 | イ−グル工業株式会社 | 熱線反射特性を付与したセラミツクス遮熱板 |
JPS6121597A (ja) * | 1985-06-28 | 1986-01-30 | マスプロ電工株式会社 | 火災感知システム |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0230311A (ja) | 1990-01-31 |
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