JPH05154672A - Manufacture of high-strength and high-toughness clad steel plate - Google Patents
Manufacture of high-strength and high-toughness clad steel plateInfo
- Publication number
- JPH05154672A JPH05154672A JP31677391A JP31677391A JPH05154672A JP H05154672 A JPH05154672 A JP H05154672A JP 31677391 A JP31677391 A JP 31677391A JP 31677391 A JP31677391 A JP 31677391A JP H05154672 A JPH05154672 A JP H05154672A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- temperature range
- toughness
- rolling
- base material
- clad
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、高強度および高靱性ク
ラッド鋼板の製造法に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method for producing a high strength and high toughness clad steel sheet.
【０００２】[0002]
【従来の技術】腐食環境にさらされる部材用の素材、例
えば腐食性のガス・石油輸送管用の素材として、クラッ
ド鋼板の需要が高まっている。しかも、これまでステン
レス鋼等の耐食性材料を合せ材とするクラッド鋼板に要
求される特性は、主として優れた耐食性であったが、近
年では、母材側にさらに高強度および高靱性が要求され
るようになってきた。Demand for clad steel sheets is increasing as a material for members exposed to a corrosive environment, for example, a material for corrosive gas / oil transportation pipes. Moreover, until now, the characteristic required of a clad steel sheet using a corrosion resistant material such as stainless steel as a composite material has been mainly excellent corrosion resistance, but in recent years, higher strength and high toughness are required on the base metal side. It started to come.
【０００３】クラッド鋼板の従来の製造法として、特開
昭60−216984号公報には、２枚の合せ板を２枚の母材間
に挿入してなるサンドイッチ型組立スラブ (以下、「対
称クラッドスラブ」という) を圧延してステンレスクラ
ッド鋼板を製造する際に、前記対称クラッドスラブを10
50℃以上の温度に加熱し、次いで前記対称クラッドスラ
ブを、850 ℃以上950 ℃以下の温度域、30％以上80％未
満の累積圧下率で、かつ、850 ℃以上の仕上がり温度で
圧延し、その後直ちに450℃以上650 ℃以下の温度域に
加速冷却した後、放冷する方法が、特開昭63−130283号
公報には、Ｃ：0.05重量％（以下、本明細書においては
特にことわりがない限り「％」は「重量％」を意味する
ものとする）以下を含有する鋼母材と高合金鋼合せ材と
をクラッドスラブに組立てて加熱した後、1000℃以下90
0 ℃超の温度域で製品厚の２倍以上の厚みを残して粗圧
延を行い、さらに900 ℃以下800 ℃以上により仕上げ圧
延を行う方法が、さらに、特開平２−30712 号公報に
は、合せ材と母材とから構成される組立てコンポジット
を1050℃以上に加熱して、前記合せ材の平均温度が900
℃を超えるように圧延を完了させ、次いで800 ℃以上か
つ850 ℃以下の温度域までを２℃/sec未満の冷却速度で
冷却した後、800 ℃以上の温度から２℃/sec以上20℃/s
ec以下の平均冷却速度で450 ℃以上550 ℃以下の温度域
まで冷却し、その後空冷する方法が、それぞれ提案され
ている。As a conventional method of manufacturing a clad steel plate, Japanese Patent Laid-Open No. 216984/1985 discloses a sandwich type assembly slab (hereinafter referred to as "symmetric clad plate") in which two laminated plates are inserted between two base materials. `` Slab '') to produce a stainless clad steel plate, the symmetrical clad slab
After heating to a temperature of 50 ° C or higher, the symmetrical clad slab is then rolled at a temperature range of 850 ° C or higher and 950 ° C or lower, a cumulative rolling reduction of 30% or higher and lower than 80%, and a finish temperature of 850 ° C or higher, Immediately thereafter, a method of accelerating cooling to a temperature range of 450 ° C. to 650 ° C. and then allowing to cool is disclosed in JP-A-63-130283, C: 0.05% by weight (hereinafter, especially in this specification). Unless otherwise stated, "%" means "% by weight") After assembling a steel base material containing the following and a high alloy steel composite material into a clad slab and heating it, 1000 ° C or less 90
A method of performing rough rolling in a temperature range of more than 0 ° C., leaving a thickness of at least twice the product thickness, and further performing finish rolling at a temperature of 900 ° C. or less and 800 ° C. or more is further described in JP-A-2-30712. When the assembled composite composed of the composite material and the base material is heated to 1050 ° C or higher, the average temperature of the composite material is 900
Rolling is completed at a temperature above 800 ° C, then the temperature range from 800 ° C to 850 ° C is cooled at a cooling rate of less than 2 ° C / sec. s
Methods have been proposed for cooling to a temperature range of 450 ° C. to 550 ° C. at an average cooling rate of ec or less, and then air cooling.
【０００４】このように、これまでのクラッド鋼板の製
造法は、合せ材と母材との密着性向上および合せ材の耐
食性劣化防止の観点から、圧延仕上温度を800 ℃以上と
高めに設定し、この圧延仕上温度範囲を前提として母材
の強度および靱性を可及的に確保しようとするものであ
った。As described above, in the conventional method for producing a clad steel sheet, the rolling finishing temperature is set to a high temperature of 800 ° C. or higher in order to improve the adhesion between the laminated material and the base material and prevent the corrosion resistance of the laminated material from being deteriorated. It was intended to secure the strength and toughness of the base material as much as possible on the premise of this rolling finish temperature range.
【０００５】[0005]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うに、耐食性を確保するために圧延仕上温度を高くする
と、得られるクラッド鋼板の母材に高強度および高靱性
をもたらすには限界があり、近年要求されるような高強
度および高靱性を得ることはできなかった。ここに、本
発明の目的は、上記課題を解決することが可能な高強度
および高靱性クラッド鋼板の製造法を提供することにあ
る。However, if the rolling finishing temperature is increased in order to secure the corrosion resistance as described above, there is a limit in providing the base material of the obtained clad steel sheet with high strength and high toughness. It was not possible to obtain the required high strength and high toughness. An object of the present invention is to provide a method for producing a high-strength and high-toughness clad steel sheet that can solve the above problems.
【０００６】[0006]
【課題を解決するための手段】クラッド鋼板の製造にお
いては、まず、合せ材と母材との密着性および合せ材の
耐食性をそれぞれ確保する必要があり、さらに母材の高
強度および高靱性を確保する必要がある。[Means for Solving the Problems] In the production of a clad steel plate, first, it is necessary to secure the adhesion between the base material and the base material and the corrosion resistance of the base material, respectively. It is necessary to secure it.
【０００７】ところで、公知文献である「圧力技術21(1
983)p.139 」によれば、クラッド鋼板において、合せ材
のＣ含有量を低く設定しておくことにより、圧延仕上温
度を低下とするとともにその後に熱処理を施しても、得
られる製品の耐食性は劣化しないことが報告されてい
る。そこで、本発明者は、この報告を活用し、合わせ材
と母材との密着性は850 ℃以上1000℃以下の高温域にお
ける累積圧下率を限定することにより確保しつつ圧延仕
上温度を低く押えることにより、前記課題を解決するこ
とができるのではないかと考え、さらに検討を重ねた。
その結果、 圧延仕上温度を低下した場合にも合せ材の耐食性を確
保するため、合せ材のＣ含有量を0.03重量％以下と抑制
すること、および 合せ材と母材との密着性を確保するため、 850℃以上
1000℃以下における累積圧下率を30％以上確保すること により、最終的な仕上圧延温度を800 ℃未満に低下させ
ても、得られるクラッド鋼板の密着性および耐食性と
も、高温での仕上圧延を行ったクラッド鋼板に何ら遜色
ないことを知見した。By the way, the publicly known document "Pressure Technology 21 (1
983) p.139 ", by setting the C content of the cladding material to be low in the clad steel plate, the rolling finish temperature is lowered and the corrosion resistance of the product obtained even after heat treatment is performed. Has not been reported to deteriorate. Therefore, the present inventor utilizes this report to suppress the rolling finish temperature while securing the adhesion between the laminated material and the base material by limiting the cumulative reduction ratio in the high temperature range of 850 ° C. or higher and 1000 ° C. or lower. It was thought that the above-mentioned problems could be solved by doing so, and further studies were conducted.
As a result, in order to secure the corrosion resistance of the laminated material even when the rolling finishing temperature is lowered, the C content of the laminated material is suppressed to 0.03% by weight or less, and the adhesion between the laminated material and the base material is secured. Therefore, 850 ℃ or higher
By ensuring a cumulative reduction of 30% or more at 1000 ° C or less, even if the final finishing rolling temperature is lowered to less than 800 ° C, both the adhesion and corrosion resistance of the obtained clad steel sheet are finished by rolling at a high temperature. It was found that the clad steel sheet was comparable to the clad steel sheet.
【０００８】本発明者は、さらに検討を重ねた結果、 母材の強度および靱性を確保するためには母材のＣ含
有量を0.08重量％以下と抑制するとともに、 一枚の母材の片面に一枚の合せ材を接合した非対称組
立クラッド鋼板 (オープンサンドイッチクラッド鋼板)
を製造する場合には、圧延時に生じる鋼板のそり防止、
および合せ材と母材との熱膨張率の差に起因する加速冷
却時のそり防止の観点から、 750℃以上850 ℃以下の温
度域で30％以上の累積圧下を加えて750 ℃以上800 ℃未
満で圧延を終了させてその後空冷し、または 一枚の合わせ材の両面に母材をそれぞれ一枚接合した
対称組立クラッド鋼板(サンドイッチ鋼板) に対して
は、前記項に記した圧延時、および加速冷却時のそり
の発生が軽減されるため、700 ℃以上800 ℃未満の温度
域で30％以上の累積圧下を加えて700 ℃以上800 ℃未満
で圧延を終了させ、その後に、(i) 450 ℃以上650 ℃以
下の温度域に、母材部の冷却速度２℃／sec 以上で加速
冷却し、しかる後に放冷すること、(ii) 450℃以下の温
度域に、母材部の冷却速度２℃／sec 以上で加速冷却す
ること、または(iii)450℃以下の温度域に、母材部の冷
却速度２℃／sec 以上で加速冷却した後、650 ℃以下の
温度域で焼戻し処理することにより、上記課題を解決で
きることを知見して、本発明を完成した。As a result of further studies, the inventor of the present invention suppressed the C content of the base material to 0.08% by weight or less in order to secure the strength and toughness of the base material, Asymmetrically assembled clad steel plate (open sandwich clad steel plate) in which a single laminated material is joined to
In the case of manufacturing, the warpage prevention of the steel plate that occurs during rolling,
And from the viewpoint of preventing warpage during accelerated cooling due to the difference in the coefficient of thermal expansion between the laminated material and the base material, a cumulative reduction of 30% or more is applied in the temperature range of 750 ° C to 850 ° C and 750 ° C to 800 ° C. For the symmetrically assembled clad steel plate (sandwich steel plate) in which rolling is completed at less than 10 days and then air-cooled, or one base material is joined to both sides of a single laminated material, during the rolling described in the preceding paragraph, and Since the occurrence of warpage during accelerated cooling is mitigated, cumulative rolling reduction of 30% or more is applied in the temperature range of 700 ° C to less than 800 ° C to finish rolling at 700 ° C to less than 800 ° C, and then (i) Accelerated cooling in the temperature range of 450 ℃ to 650 ℃ at a cooling rate of the base material of 2 ℃ / sec or more, and then allowing to cool, (ii) Cooling of the base material in the temperature range of 450 ℃ or less Accelerated cooling at a rate of 2 ° C / sec or more, or (iii) Cooling rate 2 of the base material in the temperature range of 450 ° C or less The present invention has been completed by finding that the above problems can be solved by carrying out a tempering treatment in a temperature range of 650 ° C. or lower after accelerated cooling at a temperature of ℃ / sec or higher.
【０００９】ここに、本発明の要旨とするところは、
Ｃ：0.03％以下を含有するオーステナイト系ステンレス
鋼またはオーステナイト系Ni基合金からなる合せ材と、
Ｃ:0.08 ％以下を含有する炭素鋼または低合金鋼からな
る母材とから非対称クラッドスラブを組立て、該非対称
クラッドスラブを、1050℃以上の温度域に加熱し、850
〜1000℃の温度域で30％以上の累積圧下を加えた後、75
0 〜850 ℃の温度域で30％以上の累積圧下を加えて750
℃以上800 ℃未満の温度域で圧延を終了し、その後空冷
することを特徴とする高強度および高靱性クラッド鋼板
の製造法である。図1(a)には、上記の本発明の工程を模
式的にグラフで示す。The gist of the present invention is as follows.
C: A composite material comprising austenitic stainless steel or austenitic Ni-based alloy containing 0.03% or less,
C: Assemble an asymmetric clad slab from a base material made of carbon steel or low alloy steel containing 0.08% or less, and heat the asymmetric clad slab to a temperature range of 1050 ° C. or higher;
After applying cumulative reduction of 30% or more in the temperature range of up to 1000 ℃, 75
750 with cumulative reduction of 30% or more in the temperature range of 0 to 850 ℃
This is a method for producing a high-strength and high-toughness clad steel sheet, which comprises rolling in a temperature range of ℃ or higher and lower than 800 ℃, and then air cooling. In FIG. 1 (a), the steps of the present invention described above are schematically shown in a graph.
【００１０】別の面からは、本発明は、Ｃ：0.03％以下
を含有するオーステナイト系ステンレス鋼またはオース
テナイト系Ni基合金からなる合せ材と、Ｃ:0.08 ％以下
を含有する炭素鋼または低合金鋼からなる母材とから対
称クラッドスラブを組立て、該対称クラッドスラブを、
1050℃以上の温度域に加熱し、850 〜1000℃の温度域で
30％以上の累積圧下を加えた後、700 〜850 ℃の温度域
で30％以上の累積圧下を加えて700 ℃以上800 ℃未満の
温度域で圧延を終了し、その後直ちに、450 〜650 ℃の
温度域に母材部の冷却速度２℃／sec 以上で加速冷却
し、しかる後放冷することを特徴とする高強度および高
靱性クラッド鋼板の製造法である。図1(b)には、上記の
本発明の工程を模式的にグラフで示す。From another aspect, the present invention provides a composite material comprising C: 0.03% or less of austenitic stainless steel or austenitic Ni-based alloy, and C: 0.08% or less of carbon steel or low alloy. Assembling a symmetrical clad slab from a base material made of steel,
Heating to a temperature range of 1050 ℃ or higher, and in the temperature range of 850 to 1000 ℃
After applying a cumulative reduction of 30% or more, apply a cumulative reduction of 30% or more in the temperature range of 700 to 850 ℃ and finish the rolling in the temperature range of 700 ℃ to less than 800 ℃, and immediately after that, 450 to 650 ℃. Is a method for producing a high-strength and high-toughness clad steel sheet, which comprises accelerating cooling at a cooling rate of 2 ° C./sec or more of the base material in the temperature range of 1, and then allowing to cool. FIG. 1 (b) schematically shows the steps of the present invention as a graph.
【００１１】対称クラッドスラブを利用する上記の本発
明においては、図1(c)に示すように、圧延終了後に450
℃以下の温度域に母材部の冷却速度で２℃/sec以上で加
速冷却を行うこと、さらに必要に応じて、図1(d)に示す
ように、前記加速冷却後に650 ℃以下の温度域で焼戻し
処理を行うことが望ましい。In the above-mentioned present invention utilizing a symmetrical clad slab, as shown in FIG.
Accelerated cooling at a cooling rate of the base material of 2 ℃ / sec or more in a temperature range of ℃ or less, and if necessary, as shown in Fig. 1 (d), a temperature of 650 ℃ or less after the accelerated cooling. It is desirable to perform tempering treatment in the area.
【００１２】[0012]
【作用】以下、本発明を作用効果とともに詳述する。ま
ず、本発明では、合せ材として、Ｃ：0.03％以下を含有
するオーステナイト系ステンレス鋼またはオーステナイ
ト系Ni基合金を用いる。合せ材のＣ含有量の上限を0.03
％と設けた理由は、圧延仕上温度を低下しても高い耐食
性を確保するためであり、Ｃ＞0.03％であると、圧延仕
上温度の低下あるいはその後に熱処理を行うこと等によ
り合せ材の耐食性が劣化してしまうからである。The operation of the present invention will be described in detail below. First, in the present invention, an austenitic stainless steel or an austenitic Ni-based alloy containing C: 0.03% or less is used as the composite material. The upper limit of C content of the composite material is 0.03
% Is to ensure high corrosion resistance even when the rolling finish temperature is lowered, and when C> 0.03%, the corrosion resistance of the laminated material is lowered by lowering the rolling finish temperature or by performing heat treatment after that. Is deteriorated.
【００１３】合せ材の種類をオーステナイト系ステンレ
ス鋼またはオーステナイト系Ni基合金としたのは、これ
らの材料は耐食性に優れるからである。ここで言うオー
ステナイト系ステンレス鋼、オーステナイト系Ni基合金
とは、JIS G3601 ステンレスクラッド鋼において合せ材
として適用されているステンレス鋼のうちオーステナイ
ト系のもの、ならびにJIS G3602 ニッケルおよびニッケ
ル合金クラッド鋼において合せ材として適用されている
もののうちオーステナイト系のものを指す。The type of the composite material is austenitic stainless steel or austenitic Ni-based alloy because these materials have excellent corrosion resistance. The austenitic stainless steels and austenitic Ni-based alloys referred to here are the austenitic stainless steels used as the composite material in JIS G3601 stainless clad steel, and the composite materials in JIS G3602 nickel and nickel alloy clad steel. Among those applied as austenite type.
【００１４】本発明では、母材として、Ｃ:0.08 ％以下
を含有する炭素鋼または低合金鋼を用いる。母材のＣ含
有量の上限値を0.08％と限定したのは、母材および溶接
継手部の靱性をともに確保するためであり、Ｃ＞0.08％
になると、加速冷却時のマルテンサイト析出による母材
の靱性劣化あるいは、溶接継手部製作時における島状マ
ルテンサイト形成による硬度上昇および靱性劣化をもた
らす。In the present invention, carbon steel or low alloy steel containing C: 0.08% or less is used as the base material. The upper limit of the C content of the base metal is limited to 0.08% in order to secure the toughness of both the base metal and the welded joint, and C> 0.08%
If so, deterioration of toughness of the base material due to precipitation of martensite during accelerated cooling, or increase in hardness and deterioration of toughness due to formation of island-shaped martensite during production of a welded joint are brought about.
【００１５】母材の種類を通常の炭素鋼または低合金鋼
としたのは、クラッド鋼板に求める特性および製造コス
トを勘案したためである。炭素鋼、低合金鋼のＣ以外の
組成としては、以下の内容を例示することができる。な
お、前記組成の限定理由を併せて示す。The reason why the type of base material is ordinary carbon steel or low alloy steel is that the characteristics required for the clad steel sheet and the manufacturing cost are taken into consideration. The following contents can be illustrated as a composition other than C of carbon steel and low alloy steel. The reasons for limiting the composition are also shown.
【００１６】Si: 0.05〜0.7 ％ Siは鋼中にあっては脱酸剤として作用するため、0.05％
以上と限定する。一方、0.7 ％超添加すると、溶接性が
劣化する。そこで、Si含有量は、0.05％以上0.7 ％以下
と限定することが望ましい。 Si: 0.05-0.7% Si acts as a deoxidizer in steel, so 0.05%
Limited to the above. On the other hand, if over 0.7% is added, the weldability deteriorates. Therefore, it is desirable to limit the Si content to 0.05% or more and 0.7% or less.
【００１７】Mn: 0.5 〜2.0 ％ Mnは強度および靱性をともに確保するために0.5 ％以上
添加するが、2.0 ％超添加すると、HAZ の靱性が劣化す
る。そこで、Mn含有量は0.5 ％以上2.0 ％以下と限定す
ることが望ましい。 Mn: 0.5 to 2.0% Mn is added in an amount of 0.5% or more in order to secure both strength and toughness, but if added over 2.0%, the toughness of the HAZ deteriorates. Therefore, it is desirable to limit the Mn content to 0.5% or more and 2.0% or less.
【００１８】sol.Al: 0.01〜0.08％ Alは鋼中にあって脱酸作用を奏することから、0.01％以
上とし、0.08％超ではHAZ 溶金靱性が劣化してしまう。
そこで、sol.Al含有量は0.01％以上0.08％以下と限定す
ることが望ましい。 Sol.Al: 0.01 to 0.08% Since Al has a deoxidizing effect in steel, the content is set to 0.01% or more, and if it exceeds 0.08%, HAZ molten metal toughness deteriorates.
Therefore, it is desirable to limit the sol.Al content to 0.01% or more and 0.08% or less.
【００１９】残部鉄および不可避不純物からなるものを
基本成分とし、必要に応じてさらに下記成分を１種以上
添加しても良い。The balance of iron and unavoidable impurities is the basic component, and if necessary, one or more of the following components may be added.
【００２０】Nb: 0.005 〜0.10％ Nbは、圧延組織の細粒化と析出硬化による強度・靱性向
上のために0.005 ％以上添加するが、0.10％未満では、
HAZ 溶金靱性を劣化させる。そこで、Nb含有量は0.005
以上0.10％以下と限定することが望ましい。 Nb: 0.005 to 0.10% Nb is added in an amount of 0.005% or more in order to improve the strength and toughness due to the fine graining of the rolling structure and the precipitation hardening, but if less than 0.10%,
HAZ Deteriorates the toughness of molten metal. Therefore, the Nb content is 0.005
It is desirable to limit it to 0.10% or less.
【００２１】Ｖ: 0.005 〜0.15％ Nbと同様の理由により0.005 ％以上0.15％以下と限定す
ることが望ましい。 V: 0.005 to 0.15% For the same reason as Nb, it is desirable to limit the content to 0.005% or more and 0.15% or less.
【００２２】Ni: 0.1 〜3.0 ％ Niは、HAZ 靱性に悪影響を与えることなく、母材の強度
靱性を向上させるために0.1 ％以上添加するが、高価な
ため上限を3.0 ％とする。そこで、本発明では、Ni:0.1
〜3.0 ％と限定することが望ましい。 Ni: 0.1 to 3.0% Ni is added in an amount of 0.1% or more in order to improve the strength and toughness of the base material without adversely affecting the HAZ toughness, but the upper limit is 3.0% because it is expensive. Therefore, in the present invention, Ni: 0.1
It is desirable to limit it to ~ 3.0%.
【００２３】Cu: 0.1 〜2.0 ％ Niと同様の効果があるため、下限を0.1 ％と限定する
が、多いと熱間脆性を生じやすく鋼板の表面性状が劣化
するので上限を2.0 ％とする。そこで、本発明では、0.
1 ％以上2.0 ％以下と限定することが望ましい。 Cu: 0.1-2.0% Since it has the same effect as Ni, the lower limit is limited to 0.1%. However, if too much, hot brittleness easily occurs and the surface properties of the steel sheet deteriorate, so the upper limit is made 2.0%. Therefore, in the present invention, 0.
It is desirable to limit it to 1% or more and 2.0% or less.
【００２４】Cr: 0.1 〜1.0 ％ Crは、微細なベイナイト、マルテンサイトを生成し強度
・靱性を向上させるため0.1 ％以上添加するが、溶接性
を劣化させるので上限を1.0％とする。そこで、本発明
では、0.1 ％以上1.0 ％以下と限定することが望まし
い。 Cr: 0.1 to 1.0% Cr is added in an amount of 0.1% or more in order to form fine bainite and martensite to improve strength and toughness, but deteriorates weldability, so the upper limit is made 1.0%. Therefore, in the present invention, it is desirable to limit the content to 0.1% or more and 1.0% or less.
【００２５】Mo: 0.05〜0.5 ％ Moは、0.05％以上添加することにより、圧延時のγ粒を
微細かつ整粒化し、さらに微細なベイナイト、マルテン
サイトを生成するため強度・靱性を向上させるが、溶接
性を損ね、また高価でもあるので0.5 ％を上限とする。
そこで、Mo含有量は、0.05％以上0.5 ％以下と限定する
ことが望ましい。 Mo: 0.05 to 0.5% When Mo is added in an amount of 0.05% or more, the γ grains during rolling are finely and sized, and fine bainite and martensite are formed, so that the strength and toughness are improved. However, since it impairs weldability and is expensive, the upper limit is 0.5%.
Therefore, it is desirable to limit the Mo content to 0.05% or more and 0.5% or less.
【００２６】Ti: 0.005 〜0.10％ Nbと同様の理由により、0.005 ％以上0.10％以下と限定
することが望ましい。微量 (≦0.025 ％) 添加の場合に
はTiN として析出し、初期γの微細化に有効である。0.
10％超添加するとHAZ 溶金靱性が劣化する。For the same reason as Ti: 0.005 to 0.10% Nb, it is desirable to limit the content to 0.005% or more and 0.10% or less. When added in a very small amount (≤0.025%), it precipitates as TiN and is effective for refining the initial γ. 0.
If added over 10%, HAZ molten metal toughness deteriorates.
【００２７】本発明では、これらの合せ材および母材か
ら、(a) 一枚の合せ材の片面に一枚の母材を接合した非
対称組立クラッド鋼板 (オープンサンドイッチクラッド
鋼板) 、または(b) 一枚の合せ材の両面に母材をそれぞ
れ一枚接合した対称組立クラッド鋼板 (サンドイッチ鋼
板)を組立てる。組立て手段は、従来から公知の手段に
よればよく、本発明では何ら限定を要さない。例えば、
厚板粗圧延により合せ材と母材とをそれぞれ所定の板厚
に圧延した後、表面をグラインダー等により浄化し、次
いで四隅を溶接してから合せ材と母材との間の空気を除
去する方法や、いわゆる爆着方法を例示することができ
る。In the present invention, (a) an asymmetrically assembled clad steel plate (open sandwich clad steel plate) in which one base material is joined to one surface of one of the above-mentioned composite materials and base materials, or (b) Assemble a symmetrically assembled clad steel plate (sandwich steel plate) in which one base material is joined to both sides of a single laminated material. The assembling means may be any conventionally known means, and the present invention does not require any limitation. For example,
After rolling the laminated material and the base material to a predetermined thickness by rough plate rolling, the surface is cleaned by a grinder etc., then the four corners are welded, and then the air between the material and the base material is removed. A method, a so-called explosion-bonding method can be exemplified.
【００２８】まず、非対称組立クラッド鋼板について説
明する。First, the asymmetrically assembled clad steel plate will be described.
【００２９】(a) 非対称組立クラッド鋼板の場合には、
該非対称組立クラッド鋼板を、1050℃以上の温度域に加
熱する。スラブ加熱温度を設定したのは、合せ材と母材
との密着性を確保するとともに合せ材にCr炭化物を十分
固溶させるためであり、1050℃未満の加熱温度である
と、高温における十分な圧下ができなくなり、合せ材と
母材との密着性を確保できなくなるとともに、優れた耐
食性、特に耐粒界腐食性を確保できなくなるからであ
る。上限は、母材靱性の観点から1200℃とすることが望
ましい。(A) In the case of an asymmetrically assembled clad steel plate,
The asymmetrically assembled clad steel plate is heated to a temperature range of 1050 ° C or higher. The slab heating temperature was set to ensure the adhesion between the base material and the base material and to sufficiently dissolve the Cr carbide in the base material. A heating temperature of less than 1050 ° C is sufficient for high temperature. This is because the reduction cannot be performed, the adhesion between the laminated material and the base material cannot be ensured, and the excellent corrosion resistance, particularly the intergranular corrosion resistance cannot be ensured. The upper limit is preferably 1200 ° C from the viewpoint of base material toughness.
【００３０】こうして、加熱された非対称組立クラッド
鋼板に熱間圧延を開始するが、本発明では、850 ℃以上
1000℃以下の温度域で、30％以上の累積圧下となる熱間
圧延を行う。850 ℃以上1000℃以下における累積圧下率
の下限値を30％と限定したのは、高温の再結晶域におけ
る圧下による合せ材と母材との密着性を確保するためで
あり、累積圧下率が30％未満であると、密着性が低下し
てしまう。そこで、本発明では、熱間圧延の際に、850
℃以上1000℃以下の温度域で、30％以上の累積圧下とな
る熱間圧延を行う。Thus, hot rolling is started on the heated asymmetrically assembled clad steel sheet, but in the present invention, it is 850 ° C. or higher.
Hot rolling with a cumulative reduction of 30% or more is performed in the temperature range of 1000 ° C or less. The lower limit of the cumulative rolling reduction between 850 ° C and 1000 ° C is limited to 30% in order to secure the adhesion between the laminated material and the base material by rolling in the high temperature recrystallization region. If it is less than 30%, the adhesiveness will decrease. Therefore, in the present invention, during hot rolling, 850
Hot rolling with a cumulative reduction of 30% or more is performed in the temperature range of ℃ to 1000 ℃.
【００３１】そして、本発明では、750 ℃以上850 ℃以
下の温度域で30％以上の累積圧下を加える。本発明、す
なわち非対称組立クラッド鋼板における 750℃以上850
℃以下における累積圧下率の下限値を30％と限定したの
は、低温の未再結晶域／二相域におけるこのような圧下
は、母材の強度および靱性向上に有効だからである。75
0 ℃以上850 ℃以下における累積圧下率が少なすぎると
母材の強度および靱性が劣化する。In the present invention, cumulative reduction of 30% or more is applied in the temperature range of 750 ° C. to 850 ° C. The present invention, namely, asymmetrically assembled clad steel plate 750 ° C or higher 850
The lower limit of the cumulative rolling reduction at 30 ° C. or lower is limited to 30% because such rolling reduction in the low-temperature unrecrystallized region / two-phase region is effective in improving the strength and toughness of the base material. 75
If the cumulative rolling reduction between 0 ° C and 850 ° C is too small, the strength and toughness of the base material deteriorate.
【００３２】そして、本発明では、750 ℃以上800 ℃未
満の温度域で圧延を終了する。非対称組立クラッド鋼板
における仕上温度の下限値を750 ℃と限定したのは、圧
延時のそりを防止するためであり、750 ℃未満の温度域
で圧延を終了すると圧延終了時の成品の平坦度を確保す
ることが困難になる。一方、圧延仕上温度が800 ℃以上
であると、製品の靱性および強度を向上させることがで
きない。そこで、本発明では、圧延仕上温度を750 ℃以
上800 ℃未満と限定する。In the present invention, rolling is completed in the temperature range of 750 ° C. or higher and lower than 800 ° C. The lower limit of the finishing temperature of the asymmetrically assembled clad steel plate is limited to 750 ℃ in order to prevent warpage during rolling, and when rolling is completed in the temperature range below 750 ℃, the flatness of the finished product at the end of rolling is It will be difficult to secure. On the other hand, if the rolling finishing temperature is 800 ° C. or higher, the toughness and strength of the product cannot be improved. Therefore, in the present invention, the rolling finishing temperature is limited to 750 ° C or higher and lower than 800 ° C.
【００３３】そして、最後に空冷を行う。冷却条件を空
冷としているのは、鋼板の反りを防止するためである。
このようにして、本発明により、所望の耐食性、強度お
よび靱性を有する高強度および高靱性クラッド鋼板を製
造することが可能となる。次に、対称組立クラッド鋼板
について、説明する。Finally, air cooling is performed. The cooling condition is air cooling in order to prevent warpage of the steel sheet.
Thus, according to the present invention, it becomes possible to manufacture a high-strength and high-toughness clad steel sheet having desired corrosion resistance, strength and toughness. Next, the symmetrically assembled clad steel plate will be described.
【００３４】(b) この場合にも、前記合せ材および母材
から対称組立クラッド鋼板を組立て、1050℃以上の温度
域に加熱し、850 ℃以上1000℃以下の温度域で30％以上
の累積圧下を加えるまでは、前述の(a) の場合と同じで
ある。その後、700 ℃以上850℃以下の温度域にて30％
以上の累積圧下を加えて700 ℃以上800 ℃未満の温度域
で圧延を終了する。700 ℃以上850 ℃以下における累積
圧下率の下限値を30％としたのは、低温における未再結
晶域／二相域における圧下により母材の強度および靱性
の確保を図るためである。(B) Also in this case, a symmetrically assembled clad steel plate is assembled from the above-mentioned laminated material and base material, heated to a temperature range of 1050 ° C or higher, and accumulated at a rate of 30% or higher in the temperature range of 850 ° C or higher and 1000 ° C or lower. Until the reduction is applied, it is the same as in the case (a) above. Then, 30% in the temperature range from 700 ℃ to 850 ℃
Rolling is completed in the temperature range of 700 ° C to less than 800 ° C by applying the above cumulative reduction. The lower limit of the cumulative rolling reduction between 700 ° C and 850 ° C is set to 30% in order to secure the strength and toughness of the base material by rolling in the unrecrystallized region / two-phase region at low temperature.
【００３５】前述の(a) の場合に比較して、仕上圧延温
度域が750℃以上800 ℃未満から700 ℃以上800 ℃未満
へと拡大しているが、これは圧延時および加速冷却時の
そりの発生が、対称組立クラッド鋼板であるために低減
されるからである。仕上圧延温度が700 ℃未満となる
と、母材靱性が劣化するため、本発明では、仕上圧延温
度域を700 ℃以上800 ℃未満と限定する。Compared with the case of (a) above, the finishing rolling temperature range has expanded from 750 ° C to less than 800 ° C to 700 ° C to less than 800 ° C. This is due to rolling and accelerated cooling. This is because the occurrence of warpage is reduced due to the symmetrically assembled clad steel plate. When the finish rolling temperature is lower than 700 ° C, the toughness of the base material is deteriorated. Therefore, in the present invention, the finish rolling temperature range is limited to 700 ° C or higher and lower than 800 ° C.
【００３６】このように、圧延を終了した後、直ちに、
450 ℃以上650 ℃以下の温度域に母材部の冷却速度２℃
/sec以上で加速冷却し、しかる後放冷する。母材部の冷
却速度を２℃/sec以上と限定するのは、母材の靱性劣化
を防止するためである。また、加速冷却による温度条件
を450 ℃以上650 ℃以下の温度域としたのも母材の靱性
劣化を防止するためである。450 ℃未満であると母材が
硬化し靱性が劣化するためであり、一方未再結晶域／二
相域における圧下によりある程度まで変形帯密度が高め
られたオーステナイトからフェライトへ変態する場合、
本発明のように加速冷却を行うことにより微細なフェラ
イト・パーライト＋ベイナイト組織となり靱性が向上す
るものの、加速冷却が充分に行われず冷却温度が 650℃
超では靱性の向上は図れない。そこで、本発明では、加
速冷却による冷却温度を450 ℃以上650 ℃以下と限定す
る。In this way, immediately after the rolling is completed,
Cooling rate of base material 2 ℃ in the temperature range of 450 ℃ to 650 ℃
Accelerate cooling at / sec or more, then cool. The reason why the cooling rate of the base material is limited to 2 ° C./sec or more is to prevent deterioration of the toughness of the base material. Further, the temperature condition by accelerated cooling is set to a temperature range of 450 ° C to 650 ° C in order to prevent deterioration of the toughness of the base material. This is because if the temperature is lower than 450 ° C, the base material hardens and the toughness deteriorates. On the other hand, when transformation occurs from austenite whose deformation band density is increased to some extent due to reduction in the unrecrystallized region / two-phase region, to ferrite,
By performing accelerated cooling as in the present invention, a fine ferrite-pearlite + bainite structure is formed and toughness is improved, but accelerated cooling is not performed sufficiently and the cooling temperature is 650 ° C.
If it is over, toughness cannot be improved. Therefore, in the present invention, the cooling temperature by accelerated cooling is limited to 450 ° C. or higher and 650 ° C. or lower.
【００３７】なお、上記の対称組立クラッド鋼板を用い
た本発明では、圧延の終了後に、450 ℃以下の温度域に
母材部の冷却速度２℃/sec以上で加速冷却を行ってもよ
く、母材強度の向上を図ることができる。すなわち、45
0 ℃以下の温度域に加速冷却を行うことにより、母材が
著しく高強度化される。なお、このような加速冷却を行
っても、本発明では、母材のＣ含有量を0.08重量％以下
と限定しているため、著しい靱性劣化を防止できる。In the present invention using the above symmetrically assembled clad steel sheet, after the rolling, accelerated cooling may be performed at a cooling rate of 2 ° C./sec or more for the base material in a temperature range of 450 ° C. or less, The strength of the base material can be improved. I.e. 45
By performing accelerated cooling in a temperature range of 0 ° C. or lower, the strength of the base material is significantly increased. Even if such accelerated cooling is performed, in the present invention, since the C content of the base material is limited to 0.08% by weight or less, remarkable deterioration of toughness can be prevented.
【００３８】さらに、このようにして加速冷却を行った
後、650 ℃以下の温度域で焼戻し処理を行うことが、母
材の靱性向上のためにはより望ましい。上記450 ℃以下
への加速冷却を行うことにより、強度が高く成り過ぎる
場合には、650 ℃以下の温度域にて焼戻し処理を行うこ
とにより、強度の低下と靱性の向上とが図れる。焼戻し
温度が650 ℃を超えると強度低下が著しくなる。そこ
で、本発明で焼戻しを行う場合には焼戻し温度を650℃
以下に限定する。なお、合せ材のＣ含有量を低く抑制し
てはいるものの、鋭敏化につながる恐れもあるため、焼
戻し温度は550 ℃以下に限定することが好ましい。Further, it is more desirable to perform the tempering treatment in the temperature range of 650 ° C. or lower after the accelerated cooling in this way in order to improve the toughness of the base material. When the strength becomes too high by the accelerated cooling to 450 ° C. or lower, the tempering treatment is performed in the temperature range of 650 ° C. or lower to reduce the strength and improve the toughness. If the tempering temperature exceeds 650 ° C, the strength will be significantly reduced. Therefore, when tempering is performed in the present invention, the tempering temperature is 650 ° C.
Limited to: Although the C content of the composite material is suppressed to a low level, it may lead to sensitization. Therefore, the tempering temperature is preferably limited to 550 ° C or lower.
【００３９】以上のようにして、本発明により、耐食性
に優れた高強度および高靱性クラッド鋼板を製造するこ
とが可能になる。さらに、本発明を実施例を参照しなが
ら詳述するが、これはあくまでも本発明の例示であり、
これにより本発明が限定されるものではない。As described above, according to the present invention, it is possible to produce a high strength and high toughness clad steel sheet having excellent corrosion resistance. Further, the present invention will be described in detail with reference to Examples, but this is merely an example of the present invention,
This does not limit the present invention.
【００４０】[0040]
【実施例１】表１に示す炭素含有量および板厚の合せ材
(C:0.01％、Si:0.55 ％、Mn:1.00％、Cu:0.25 ％、Ni:
12.15％、Cr:18.00％、Mo:2.50 ％、N:0.0150％) と、
同じく表１に示す炭素含有量の母材 (C:0.04％、Si:0.3
0 ％、Mn:1.51 ％、Cu:0.25％、Ni:0.40 ％、Nb:0.040
％、V:0.05％、sol.Al:0.047％) とを用いて、サンドイ
ッチクラッド鋼板およびオープンサンドイッチクラッド
鋼板を製造した。Example 1 Laminated material having carbon content and plate thickness shown in Table 1
(C: 0.01%, Si: 0.55%, Mn: 1.00%, Cu: 0.25%, Ni:
12.15%, Cr: 18.00%, Mo: 2.50%, N: 0.0150%),
Similarly, base materials with carbon contents shown in Table 1 (C: 0.04%, Si: 0.3
0%, Mn: 1.51%, Cu: 0.25%, Ni: 0.40%, Nb: 0.040
%, V: 0.05%, sol.Al: 0.047%) to produce sandwich clad steel plates and open sandwich clad steel plates.
【００４１】すなわち、前記合せ材と前記母材とから非
対称クラッドスラブを組立て、該非対称クラッドスラブ
を、表１に示すスラブ加熱温度に加熱し、850 〜1000℃
の温度域における累積圧下率が表１に示す値となるよう
に圧延を行った後、オープンサンドイッチクラッド鋼板
の場合には750 〜850 ℃の温度域での累積圧下率が表１
に示す値となるように、サンドイッチクラッド鋼板の場
合には700 〜850 ℃の温度域での累積圧下率が表１に示
す値となるように、それぞれ圧延を行い、表１に示す圧
延仕上温度で圧延を終了した。That is, an asymmetric clad slab is assembled from the above-mentioned laminated material and the above base material, and the asymmetric clad slab is heated to the slab heating temperature shown in Table 1 to 850 to 1000 ° C.
After rolling was carried out so that the cumulative reduction rate in the temperature range of 1 was as shown in Table 1, in the case of the open sandwich clad steel sheet, the cumulative reduction rate in the temperature range of 750 to 850 ° C was shown in Table 1.
In the case of the sandwich clad steel sheet, rolling was carried out so that the cumulative rolling reduction in the temperature range of 700 to 850 ° C would be the value shown in Table 1, and the rolling finishing temperature shown in Table 1 Then the rolling was completed.
【００４２】圧延終了後に、そのまま放冷するか、表１
に示す冷却速度および冷却温度で加速冷却を行うか、ま
たは前記加速冷却後に表１に示す焼戻し温度で焼戻しを
行って、クラッド鋼板を製造した。このようにして得
た、試料No.1ないし試料No.14 のクラッド鋼板につい
て、剪断応力を測定し、母材部のYS(kgf/mm2) 、TS(kgf
/mm2)およびvTs(℃) を測定するとともに、合せ材の耐
食性をJIS G0575 の耐粒界腐食試験によりそれぞれ調査
した。結果を表１に併せて示す。After the rolling is completed, it is allowed to cool as it is or as shown in Table 1.
The clad steel sheet was manufactured by performing accelerated cooling at the cooling rate and cooling temperature shown in, or after the accelerated cooling, tempered at the tempering temperature shown in Table 1. With respect to the clad steel plates of Sample No. 1 to Sample No. 14 thus obtained, the shear stress was measured, and YS (kgf / mm 2 ), TS (kgf
/ mm 2 ) and vTs (° C) were measured, and the corrosion resistance of the laminated material was investigated by the intergranular corrosion resistance test of JIS G0575. The results are also shown in Table 1.
【００４３】なお、本実施例では、前述のYS≧36(kgf/m
m2) 、50≦TS≦65(kgf/mm2) 、vTs≦60 (℃) 、剪断応
力≧10(kgf/mm2)であって、前記JIS G0575 の耐粒界腐
食試験結果で割れがないものを合格とした。In this embodiment, the above YS ≧ 36 (kgf / m
m 2 ), 50 ≤ TS ≤ 65 (kgf / mm 2 ), vTs ≤ 60 (° C), shear stress ≥ 10 (kgf / mm 2 ), and cracks were found in the intergranular corrosion test results of JIS G0575. Those that do not have passed.
【００４４】[0044]
【表１】 [Table 1]
【００４５】表１から明らかなように、本発明により製
造された試料(No.1 〜No.4) は、全て前記基準を満足し
たことがわかる。これに対し、試料No.5は合せ材の炭素
含有量が本発明の範囲の上限を超えているため、一部で
粒界腐食が発生し、合せ材の耐食性が劣化していること
がわかる。As is apparent from Table 1, all the samples (No. 1 to No. 4) manufactured according to the present invention satisfy the above-mentioned criteria. On the other hand, in Sample No. 5, the carbon content of the composite material exceeds the upper limit of the range of the present invention, so intergranular corrosion occurs in part, and it can be seen that the corrosion resistance of the composite material deteriorates. ..
【００４６】試料No.6は、850 〜1000℃の累積圧下率が
本発明の範囲の下限を下回っているため、母材と合せ材
との密着性が低下し、剪断応力が大幅に低下しているこ
とがわかる。試料No.7は、スラブの加熱温度が本発明の
範囲の下限を下回っているため、耐粒界腐食性を確保で
きなくなり、一部に粒界腐食が発生していることがわか
る。Sample No. 6 has a cumulative rolling reduction of 850 to 1000 ° C. lower than the lower limit of the range of the present invention, so that the adhesion between the base material and the laminated material is reduced, and the shear stress is significantly reduced. You can see that In Sample No. 7, since the heating temperature of the slab is below the lower limit of the range of the present invention, it becomes impossible to secure the intergranular corrosion resistance, and it can be seen that intergranular corrosion occurs partially.
【００４７】試料No.8は、母材のＣ含有量が本発明の範
囲の上限を上回っているため、加速冷却時のマルテンサ
イト析出による母材の靱性が劣化したため、vTs が高く
なっていることがわかる。試料No.9は、圧延終了後に、
加速冷却および焼戻しを行った場合であるが、前記焼戻
し温度が本発明の範囲の上限を超えているため、強度YS
の低下が著しい。Sample No. 8 has a high vTs because the C content of the base material exceeds the upper limit of the range of the present invention, and the toughness of the base material deteriorates due to martensite precipitation during accelerated cooling. I understand. Sample No. 9 is
In the case of performing accelerated cooling and tempering, since the tempering temperature exceeds the upper limit of the range of the present invention, strength YS
Is significantly reduced.
【００４８】試料No.10 は、仕上圧延温度が本発明の範
囲の下限を下回っているため、得られた成品の平坦度の
低下が著しい。試料No.11 は、750 〜850 ℃の温度域に
おける圧下率が本発明の範囲の下限を下回っているた
め、母材の靱性が劣化している。In sample No. 10, the finish rolling temperature is below the lower limit of the range of the present invention, so that the flatness of the obtained product is significantly lowered. In Sample No. 11, the rolling reduction in the temperature range of 750 to 850 ° C is lower than the lower limit of the range of the present invention, so the toughness of the base material is deteriorated.
【００４９】試料No.12 は、仕上圧延温度が本発明の範
囲の下限を下回っているため、母材の靱性劣化が著し
い。試料No.13 は、圧延を終了した後に加速冷却を行っ
た場合であるが、加速冷却時の冷却速度が本発明の範囲
の下限を下回っているため、靱性の劣化が著しい。In Sample No. 12, the finish rolling temperature is below the lower limit of the range of the present invention, and therefore the deterioration of the toughness of the base material is remarkable. Sample No. 13 is the case where accelerated cooling was performed after rolling was completed, but since the cooling rate during accelerated cooling is below the lower limit of the range of the present invention, deterioration of toughness is remarkable.
【００５０】試料No.14 は、仕上圧延温度が本発明の範
囲を超えているため、靱性の劣化が著しい。Since the finish rolling temperature of the sample No. 14 exceeds the range of the present invention, the toughness is significantly deteriorated.
【００５１】[0051]
【実施例２】表２に示す組成の合せ材および母材を用い
て、オープンサンドイッチ鋼板およびサンドイッチ鋼板
を作製した。Example 2 An open sandwich steel plate and a sandwich steel plate were produced using the composite material and the base material having the compositions shown in Table 2.
【００５２】製造条件は、 〔オープンサンドイッチ鋼板〕スラブ加熱温度：1150
℃、850 〜1000℃の累積圧下率：50％、750 〜850 ℃の
累積圧下率：50％、圧延仕上温度：780 ℃であり、また 〔サンドイッチ鋼板〕スラブ加熱温度：1100℃、850 〜
1000℃の累積圧下率：60％、750 〜850 ℃の累積圧下
率：30％、圧延仕上温度： 720℃、冷却速度：10℃/se
c、冷却停止温度：550 ℃であり、いずれも本発明の範
囲を満足する条件であった。Manufacturing conditions are as follows: [Open sandwich steel plate] Slab heating temperature: 1150
℃, 850 ~ 1000 ℃ cumulative reduction: 50%, 750 ~ 850 ℃ cumulative reduction: 50%, rolling finish temperature: 780 ℃, [sandwich steel plate] slab heating temperature: 1100 ℃, 850 ~
Cumulative rolling reduction of 1000 ℃: 60%, Cumulative rolling reduction of 750 to 850 ℃: 30%, Rolling finishing temperature: 720 ℃, Cooling rate: 10 ℃ / se
c, Cooling stop temperature: 550 ° C., which were conditions satisfying the range of the present invention.
【００５３】このようにして製造した試料No.1ないし試
料No.5について、実施例１と全く同様にして、剪断応力
を測定し、母材部のYS(kgf/mm2) 、TS(kgf/mm2) および
vTs(℃) を測定するとともに、合せ材の耐食性をJIS G0
575 の耐粒界腐食試験によりそれぞれ調査した。結果を
表２に併せて示す。With respect to the sample No. 1 to sample No. 5 manufactured in this way, the shear stress was measured in exactly the same manner as in Example 1, and YS (kgf / mm 2 ) and TS (kgf / mm 2 ) and
Measure the vTs (℃) and check the corrosion resistance of the laminated material according to JIS G0
Each was investigated by the intergranular corrosion resistance test of 575. The results are also shown in Table 2.
【００５４】[0054]
【表２】 [Table 2]
【００５５】表２の結果から明らかなように、本発明に
よれば、耐食性に優れた高強度および高靱性クラッド鋼
板を製造できた。As is clear from the results of Table 2, according to the present invention, a high strength and high toughness clad steel sheet excellent in corrosion resistance could be manufactured.
【００５６】[0056]
【発明の効果】以上詳述したように、本発明により、耐
食性に優れた高強度および高靱性クラッド鋼板を製造す
ることが可能となった。かかる効果を有する本発明の意
義は極めて著しい。As described in detail above, according to the present invention, it becomes possible to manufacture a high strength and high toughness clad steel sheet having excellent corrosion resistance. The significance of the present invention having such effects is extremely remarkable.
【図１】本発明にかかる高強度および高靱性クラッド鋼
板の製造法の加工工程を示す略式説明図である。FIG. 1 is a schematic explanatory view showing a processing step of a method for manufacturing a high strength and high toughness clad steel sheet according to the present invention.
Claims (4)
ナイト系ステンレス鋼またはオーステナイト系Ni基合金
からなる合せ材と、Ｃ:0.08 重量％以下を含有する炭素
鋼または低合金鋼からなる母材とから非対称クラッドス
ラブを組立て、該非対称クラッドスラブを、1050℃以上
の温度域に加熱し、850 〜1000℃の温度域で30％以上の
累積圧下を加えた後、750 〜850 ℃の温度域で30％以上
の累積圧下を加えて750 ℃以上800 ℃未満の温度域で圧
延を終了し、その後空冷することを特徴とする高強度お
よび高靱性クラッド鋼板の製造法。1. A composite material comprising C: 0.03% by weight or less of an austenitic stainless steel or an austenitic Ni-based alloy, and a base material comprising C: 0.08% by weight or less of carbon steel or a low alloy steel. Assemble the asymmetric clad slab from the above, heat the asymmetric clad slab to a temperature range of 1050 ° C or higher, apply a cumulative reduction of 30% or more in the temperature range of 850 to 1000 ° C, and then in the temperature range of 750 to 850 ° C. A method for producing a high-strength and high-toughness clad steel sheet, which comprises applying a cumulative reduction of 30% or more and finishing rolling in a temperature range of 750 ° C or higher and lower than 800 ° C, followed by air cooling.
ナイト系ステンレス鋼またはオーステナイト系Ni基合金
からなる合せ材と、Ｃ:0.08 重量％以下を含有する炭素
鋼または低合金鋼からなる母材とから対称クラッドスラ
ブを組立て、該対称クラッドスラブを、1050℃以上の温
度域に加熱し、850 〜1000℃の温度域で30％以上の累積
圧下を加えた後、700 〜850 ℃の温度域で30％以上の累
積圧下を加えて700 ℃以上800 ℃未満の温度域で圧延を
終了し、その後直ちに、450 〜650 ℃の温度域に母材部
の冷却速度２℃／sec 以上で加速冷却し、しかる後放冷
することを特徴とする高強度および高靱性クラッド鋼板
の製造法。2. A C: 0.03% by weight or less austenitic stainless steel or austenite Ni-based alloy composite material; and C: 0.08% by weight or less carbon steel or low alloy steel base material. Assemble the symmetrical clad slab from the above, heat the symmetrical clad slab to a temperature range of 1050 ℃ or more, apply a cumulative reduction of 30% or more in the temperature range of 850 to 1000 ℃, and then in the temperature range of 700 to 850 ℃. Rolling is completed in the temperature range of 700 ℃ or more and less than 800 ℃ with a cumulative reduction of 30% or more, and immediately after that, accelerated cooling is performed in the temperature range of 450 to 650 ℃ at a cooling rate of 2 ℃ / sec or more of the base material. A method for producing a high-strength and high-toughness clad steel sheet, which is characterized by cooling after that.
度域に母材部の冷却速度２℃／sec 以上で加速冷却を行
うことを特徴とする請求項２記載の高強度および高靱性
クラッド鋼板の製造法。3. The high strength and high toughness according to claim 2, wherein after the rolling is finished, accelerated cooling is performed in a temperature range of 450 ° C. or lower at a cooling rate of the base metal portion of 2 ° C./sec or higher. Manufacturing method of clad steel sheet.
温度域で焼戻し処理を行うことを特徴とする請求項３記
載の高強度および高靱性クラッド鋼板の製造法。4. The method for producing a high-strength and high-toughness clad steel sheet according to claim 3, wherein tempering treatment is performed in a temperature range of 650 ° C. or lower after the accelerated cooling.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31677391A JPH05154672A (en) | 1991-11-29 | 1991-11-29 | Manufacture of high-strength and high-toughness clad steel plate |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31677391A JPH05154672A (en) | 1991-11-29 | 1991-11-29 | Manufacture of high-strength and high-toughness clad steel plate |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05154672A true JPH05154672A (en) | 1993-06-22 |
Family
ID=18080763
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31677391A Withdrawn JPH05154672A (en) | 1991-11-29 | 1991-11-29 | Manufacture of high-strength and high-toughness clad steel plate |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05154672A (en) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4828871A (en) * | 1986-02-13 | 1989-05-09 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Method of providing shaped polymeric articles with improved receptivity to organic coatings |
| US4844979A (en) * | 1986-02-13 | 1989-07-04 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Shaped polymeric articles having improved receptivity to organic coatings |
| WO2014181385A1 (en) | 2013-05-09 | 2014-11-13 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Ni ALLOY CLAD STEEL HAVING EXCELLENT GRAIN BOUNDARY CORROSION RESISTANCE PROPERTIES, AND METHOD FOR PRODUCING SAME |
| WO2020004410A1 (en) * | 2018-06-27 | 2020-01-02 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Clad steel sheet and production method thereof |
| WO2020071343A1 (en) | 2018-10-01 | 2020-04-09 | 日鉄ステンレス株式会社 | Clad austenitic stainless steel sheet, base steel sheet and method for producing clad steel sheet |
| KR20200089744A (en) | 2017-12-28 | 2020-07-27 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | Clad steel plate |
-
1991
- 1991-11-29 JP JP31677391A patent/JPH05154672A/en not_active Withdrawn
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4828871A (en) * | 1986-02-13 | 1989-05-09 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Method of providing shaped polymeric articles with improved receptivity to organic coatings |
| US4844979A (en) * | 1986-02-13 | 1989-07-04 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Shaped polymeric articles having improved receptivity to organic coatings |
| WO2014181385A1 (en) | 2013-05-09 | 2014-11-13 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Ni ALLOY CLAD STEEL HAVING EXCELLENT GRAIN BOUNDARY CORROSION RESISTANCE PROPERTIES, AND METHOD FOR PRODUCING SAME |
| KR20200089744A (en) | 2017-12-28 | 2020-07-27 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | Clad steel plate |
| WO2020004410A1 (en) * | 2018-06-27 | 2020-01-02 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Clad steel sheet and production method thereof |
| JP6705569B1 (en) * | 2018-06-27 | 2020-06-03 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Clad steel plate and method of manufacturing the same |
| US11628512B2 (en) | 2018-06-27 | 2023-04-18 | Jfe Steel Corporation | Clad steel plate and method of producing the same |
| WO2020071343A1 (en) | 2018-10-01 | 2020-04-09 | 日鉄ステンレス株式会社 | Clad austenitic stainless steel sheet, base steel sheet and method for producing clad steel sheet |
| KR20210066888A (en) | 2018-10-01 | 2021-06-07 | 닛테츠 스테인레스 가부시키가이샤 | Austenitic stainless steel clad steel sheet, base steel sheet, and manufacturing method of clad steel sheet |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP2272994A1 (en) | High-tensile strength steel and manufacturing method thereof | |
| EP1533392B1 (en) | Steel product for high heat input welding and method for production thereof | |
| JP4207334B2 (en) | High-strength steel sheet with excellent weldability and stress corrosion cracking resistance and method for producing the same | |
| JPH05186823A (en) | Production of cu-containing high tensile strength steel with high toughness | |
| JP3578435B2 (en) | Hot-rolled steel sheet for structural use excellent in press formability and surface properties and method for producing the same | |
| JPH02284777A (en) | Manufacture of stainless steel cladded plate having excellent corrosion resistance and toughness | |
| JPH05154672A (en) | Manufacture of high-strength and high-toughness clad steel plate | |
| JPS62205230A (en) | Manufacture of steel plate for low temperature service superior in characteristic for stopping brittle cracking propagation | |
| JPH06316723A (en) | Production of weather resistant refractory steel material for building construction, excellent in gas cutting property and weldability | |
| JP2681591B2 (en) | Manufacturing method of composite steel sheet with excellent corrosion resistance and low temperature toughness | |
| JP2541070B2 (en) | Method for producing high nickel alloy clad steel sheet with excellent brittle fracture propagation stopping properties of base material | |
| JP3374688B2 (en) | Method for producing tempered 600 N / mm2 class high strength steel excellent in weld cracking sensitivity and low-temperature toughness | |
| JPH0825040B2 (en) | Method for producing clad steel sheet having excellent low temperature toughness | |
| JPH0716792B2 (en) | Clad steel plate manufacturing method | |
| JPH093591A (en) | Extremely thick high tensile strength steel plate and its production | |
| JP2003328070A (en) | Ultra thick steel material and manufacturing method therefor | |
| JP7207358B2 (en) | Manufacturing method of low yield ratio high tensile steel plate | |
| JPH08176660A (en) | Production of high strength extremely thick rolled wide flange shape steel for construction use, having fire resistance and excellent weldability and reduced in change in strength in plate thickness direction | |
| JP2834500B2 (en) | Manufacturing method of high-strength steel sheet with excellent thermal toughness | |
| JPH0717947B2 (en) | Low yield ratio high strength steel sheet manufacturing method | |
| JPH10152722A (en) | Manufacture of thick steel plate | |
| JPH07268457A (en) | Production of thick steel plate for line pipe, having high strength and high toughness | |
| JPS63145711A (en) | Production of high tension steel plate having excellent low temperature toughness | |
| JPH05245658A (en) | Production of austenitic stainless clad steel sheet excellent in brittleness propagation stoppage property of base metal | |
| JP3526702B2 (en) | Steel plate for high tensile welded structure excellent in fatigue strength of welded joint and method for producing the same |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19990204 |