JPH05148579A - 高強度高靭性鋼板 - Google Patents
高強度高靭性鋼板Info
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- JPH05148579A JPH05148579A JP3310399A JP31039991A JPH05148579A JP H05148579 A JPH05148579 A JP H05148579A JP 3310399 A JP3310399 A JP 3310399A JP 31039991 A JP31039991 A JP 31039991A JP H05148579 A JPH05148579 A JP H05148579A
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- steel
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- ferrite
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 従来材に比べ、同じ成分で強度が５kgｆ／mm
2 以上、ｖＴｒｓで−２０℃以上改善し、絶対値で−８
０℃以下の靭性を有するための組織をもつ鋼板に関する
ものである。 【構成】 本発明は５μｍ以下の円相当径をもつフェラ
イト主体の組織の中に平均間隔が２μｍ以下、円相当径
が０．２μｍ以下の島状マルテンサイトが、微細分散し
ていることを活用した高強度高靭化技術である。 【効果】 本発明は、強度・靭性バランスを従来例に比
較して飛躍的に向上させる鋼板を提供するものであり、
この種の分野を中心に、産業界にもたらす効果は極めて
大きい。
2 以上、ｖＴｒｓで−２０℃以上改善し、絶対値で−８
０℃以下の靭性を有するための組織をもつ鋼板に関する
ものである。 【構成】 本発明は５μｍ以下の円相当径をもつフェラ
イト主体の組織の中に平均間隔が２μｍ以下、円相当径
が０．２μｍ以下の島状マルテンサイトが、微細分散し
ていることを活用した高強度高靭化技術である。 【効果】 本発明は、強度・靭性バランスを従来例に比
較して飛躍的に向上させる鋼板を提供するものであり、
この種の分野を中心に、産業界にもたらす効果は極めて
大きい。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は５μｍ以下の円相当径を
もつフェライト主体の組織の中に平均間隔が２μｍ以
下、円相当径が０．２μｍ以下の島状マルテンサイト
が、微細分散していることを活用した高強度高靭化技術
で、従来材に比べ、同じ成分で強度が５kgｆ／mm2 以
上、ｖＴｒｓで−２０℃以上改善し、絶対値で−８０℃
以下の靭性を有するための組織をもつ鋼板に関するもの
である。
もつフェライト主体の組織の中に平均間隔が２μｍ以
下、円相当径が０．２μｍ以下の島状マルテンサイト
が、微細分散していることを活用した高強度高靭化技術
で、従来材に比べ、同じ成分で強度が５kgｆ／mm2 以
上、ｖＴｒｓで−２０℃以上改善し、絶対値で−８０℃
以下の靭性を有するための組織をもつ鋼板に関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】近年、海洋構造物、船舶、貯蔵タンク等
の大型構造物に使用される溶接構造用鋼板の材質特性に
対する要望は社会不安の大きさから厳しさを増してお
り、破壊がもたらす被害の大きさ及び社会不安の大きさ
から、鋼材の母材靭性としてシャルピー衝撃試験でのｖ
Ｔｒｓで−８０℃以下を示す鋼板が望まれ、それを実現
するための結晶粒微細化技術の確立が要望されている。
の大型構造物に使用される溶接構造用鋼板の材質特性に
対する要望は社会不安の大きさから厳しさを増してお
り、破壊がもたらす被害の大きさ及び社会不安の大きさ
から、鋼材の母材靭性としてシャルピー衝撃試験でのｖ
Ｔｒｓで−８０℃以下を示す鋼板が望まれ、それを実現
するための結晶粒微細化技術の確立が要望されている。
【０００３】鋼板母材の靭性を改善するのに必要なフェ
ライト粒径の微細化技術としては、特開昭５９−４７３
２３号公報に記載のように低温で加熱し、未再結晶域で
大きな加工量の圧延をする方法がある。また従来から鋼
材の細粒化には特開昭５８−１９４３１号公報に開示さ
れているように、ＮｉやＮｂ等の合金元素を使用してい
る。しかしこれ等の高張力鋼はＮｉやＮｂを使用してい
るものの、シャルピー衝撃試験でのｖＴｒｓは−５０℃
から−７０℃程度で、前記した近年の要望を満たし得な
い。
ライト粒径の微細化技術としては、特開昭５９−４７３
２３号公報に記載のように低温で加熱し、未再結晶域で
大きな加工量の圧延をする方法がある。また従来から鋼
材の細粒化には特開昭５８−１９４３１号公報に開示さ
れているように、ＮｉやＮｂ等の合金元素を使用してい
る。しかしこれ等の高張力鋼はＮｉやＮｂを使用してい
るものの、シャルピー衝撃試験でのｖＴｒｓは−５０℃
から−７０℃程度で、前記した近年の要望を満たし得な
い。
【０００４】また、溶接部の靭性が優れている低温用溶
接構造用鋼板の製造法としては、特公昭６０−１６９５
１６号公報に記載の如く、１２５０℃〜１３５０℃に６
０分以上加熱して後、放冷もしくは圧延してＡｒ3 点以
下の温度に冷却し、再び加熱して９００〜１１５０℃と
して８００℃以下で圧下率が３０％以上の圧延を行った
後、３００℃以下迄を１０〜５０℃／秒で冷却し、しか
る後４００〜６５０℃に加熱して焼戻す方法がある。
接構造用鋼板の製造法としては、特公昭６０−１６９５
１６号公報に記載の如く、１２５０℃〜１３５０℃に６
０分以上加熱して後、放冷もしくは圧延してＡｒ3 点以
下の温度に冷却し、再び加熱して９００〜１１５０℃と
して８００℃以下で圧下率が３０％以上の圧延を行った
後、３００℃以下迄を１０〜５０℃／秒で冷却し、しか
る後４００〜６５０℃に加熱して焼戻す方法がある。
【０００５】また、これらの方法の改善方法としては、
材料とプロセス，６（１９９０）．Ｐ．１７９６に記載
のように加工熱処理を駆使してフェライト粒径を３μｍ
以下にする方法が提案されている。
材料とプロセス，６（１９９０）．Ｐ．１７９６に記載
のように加工熱処理を駆使してフェライト粒径を３μｍ
以下にする方法が提案されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】前記した各提案は何れ
も結晶粒径は３〜１０μｍ程度で画期的な微細化技術で
はなく、しかも靭性のみを向上するものであり、強度ま
でを画期的に向上できない方法である。
も結晶粒径は３〜１０μｍ程度で画期的な微細化技術で
はなく、しかも靭性のみを向上するものであり、強度ま
でを画期的に向上できない方法である。
【０００７】また、ＮｉやＮｂの添加は結晶粒細粒化や
強度上昇の効果はあるが、合金元素添加によるコスト上
昇を引き起こすばかりでなく、溶接熱影響部の靭性に悪
影響を与えることがあり好ましくない。
強度上昇の効果はあるが、合金元素添加によるコスト上
昇を引き起こすばかりでなく、溶接熱影響部の靭性に悪
影響を与えることがあり好ましくない。
【０００８】本発明は前記従来技術の問題点を伴わずに
上記要望を満たし、高強度でかつ高靭性鋼を提供するこ
とを課題とする。
上記要望を満たし、高強度でかつ高靭性鋼を提供するこ
とを課題とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は、重量％でＣ：
０．０１〜０．３０％、Ｓｉ：≦０．５％、Ｍｎ：２．
５％、Ａｌ：≦０．１％、Ｎ：０．００１〜０．０１％
及び必要によりＣｒ：≦０．５％、Ｔｉ：≦０．１％、
Ｎｉ：≦１．０％、Ｎｂ：≦０．０５％、Ｍｏ：≦０．
５％、Ｂ：≦０．００１５％、Ｖ：０．１％、Ｃｕ：≦
０．９％の１種または２種以上を含み、その他Ｆｅ及び
不可避的成分からなり、５μｍ以下の円相当径をもつフ
ェライト主体の組織の中に平均間隔が２μｍ以下、円相
当径が０．２μｍ以下の島状マルテンサイトが、微細分
散している鋼板である。
０．０１〜０．３０％、Ｓｉ：≦０．５％、Ｍｎ：２．
５％、Ａｌ：≦０．１％、Ｎ：０．００１〜０．０１％
及び必要によりＣｒ：≦０．５％、Ｔｉ：≦０．１％、
Ｎｉ：≦１．０％、Ｎｂ：≦０．０５％、Ｍｏ：≦０．
５％、Ｂ：≦０．００１５％、Ｖ：０．１％、Ｃｕ：≦
０．９％の１種または２種以上を含み、その他Ｆｅ及び
不可避的成分からなり、５μｍ以下の円相当径をもつフ
ェライト主体の組織の中に平均間隔が２μｍ以下、円相
当径が０．２μｍ以下の島状マルテンサイトが、微細分
散している鋼板である。
【００１０】本発明が対象とする構造用鋼は、次記する
ように、通常の構造用鋼が所要の材質を得るために、従
来から当業分野での活用で確認されている作用・効果の
関係を基に定めている添加元素の種類と量を同様に使用
して同等の作用と効果が得られる。従ってこれ等の元素
を含む鋼を本発明は対象鋼とするものである。
ように、通常の構造用鋼が所要の材質を得るために、従
来から当業分野での活用で確認されている作用・効果の
関係を基に定めている添加元素の種類と量を同様に使用
して同等の作用と効果が得られる。従ってこれ等の元素
を含む鋼を本発明は対象鋼とするものである。
【００１１】これ等の各成分元素とその添加理由は以下
の通りである。Ｃは鋼の強度を向上する有効な成分とし
て０．０１％以上添加するものであるが、０．３０％を
超える過剰な含有量では、ＨＡＺ（Ｈｅａｔ Ａｆｆｅ
ｃｔｅｄ Ｚｏｎｅ）に粗大なフィルム状の島状マルテ
ンサイトが析出し、鋼の靭性を著しく劣化させるので、
０．０１％〜０．３０％に規制する。
の通りである。Ｃは鋼の強度を向上する有効な成分とし
て０．０１％以上添加するものであるが、０．３０％を
超える過剰な含有量では、ＨＡＺ（Ｈｅａｔ Ａｆｆｅ
ｃｔｅｄ Ｚｏｎｅ）に粗大なフィルム状の島状マルテ
ンサイトが析出し、鋼の靭性を著しく劣化させるので、
０．０１％〜０．３０％に規制する。
【００１２】Ｓｉは溶鋼の脱酸元素と強度維持を目的に
添加し、溶接性の防止から上限を定めている。
添加し、溶接性の防止から上限を定めている。
【００１３】Ｍｎは鋼材の強度を向上する成分である
他、島状マルテンサイトを生成させるために、添加が必
要であるが、過剰の添加は溶接部の靭性を劣化させるの
で２．０％を上限とする。
他、島状マルテンサイトを生成させるために、添加が必
要であるが、過剰の添加は溶接部の靭性を劣化させるの
で２．０％を上限とする。
【００１４】Ａｌ及びＮはＡｌ窒化物による鋼の微細化
のために添加するが、過剰の添加は溶接部の靭性を劣化
させるので、Ａｌは０．１％以下、Ｎは０．００１〜
０．０１０％とする。
のために添加するが、過剰の添加は溶接部の靭性を劣化
させるので、Ａｌは０．１％以下、Ｎは０．００１〜
０．０１０％とする。
【００１５】Ｃｒ，Ｎｉ，Ｍｏ，Ｂ，Ｃｕは何れも焼入
れ性を向上し、効果的な強度上昇を目的として添加し、
低温変態生成物の生成を抑制し、フェライト面積率の減
少を防止するため上限を定めている。Ｔｉ，Ｎｂは結晶
粒の微細化を目的として添加し、溶接部の靭性劣化の防
止から上限を定めている。Ｖは析出強化を目的に添加し
ているが、溶接部の靭性劣化の防止から上限を定めてい
る。
れ性を向上し、効果的な強度上昇を目的として添加し、
低温変態生成物の生成を抑制し、フェライト面積率の減
少を防止するため上限を定めている。Ｔｉ，Ｎｂは結晶
粒の微細化を目的として添加し、溶接部の靭性劣化の防
止から上限を定めている。Ｖは析出強化を目的に添加し
ているが、溶接部の靭性劣化の防止から上限を定めてい
る。
【００１６】
【作用】本発明者等は経済的に且つ生産性良く鋼板に高
強度で、良好な母材靭性をもたらす組織の制御方法を確
立するため、種々の組織を試作した。その結果、強度は
硬い第２相組織により向上させ、靭性はマトリックスの
微細化と微細分散した硬い第２相の間隔を制御すること
で達成できることが理論計算と実験により明らかとな
り、従来材に比べ、同じ成分で強度が５kgｆ／mm2 以
上、ｖＴｒｓで−２０℃以上改善し、ｖＴｒｓで−８０
℃靭性を有するために、靭性面からマトリックスの結晶
粒を円相当径で５μｍ以下で、かつ強度と靭性の双方か
ら硬い第２相は、円相当径で２μｍ以下で、かつ平均間
隔で０．２μｍ以下にして微細分散させる必要があるこ
とが判明した（図１〜図２）。
強度で、良好な母材靭性をもたらす組織の制御方法を確
立するため、種々の組織を試作した。その結果、強度は
硬い第２相組織により向上させ、靭性はマトリックスの
微細化と微細分散した硬い第２相の間隔を制御すること
で達成できることが理論計算と実験により明らかとな
り、従来材に比べ、同じ成分で強度が５kgｆ／mm2 以
上、ｖＴｒｓで−２０℃以上改善し、ｖＴｒｓで−８０
℃靭性を有するために、靭性面からマトリックスの結晶
粒を円相当径で５μｍ以下で、かつ強度と靭性の双方か
ら硬い第２相は、円相当径で２μｍ以下で、かつ平均間
隔で０．２μｍ以下にして微細分散させる必要があるこ
とが判明した（図１〜図２）。
【００１７】その際の脆性破壊発生のメカニズムは、以
下のように考えられる。破壊特性は、クラックの発生に
より支配されるので硬くて脆い第２相があると、一般的
には破壊特性を劣化させるとされている。しかしなが
ら、本発明鋼板のように微細なマトリックス中に硬い第
２相が超微細に分散している場合、硬い第２相がクラッ
クの発生核になるが、微細分散しているために、脆い第
２相への転位のパイルアップ（ｐｉｌｅ ｕｐ）に必要
な距離（ミーンフリーパス）が小さくなるため破壊が発
生しにくくなる。
下のように考えられる。破壊特性は、クラックの発生に
より支配されるので硬くて脆い第２相があると、一般的
には破壊特性を劣化させるとされている。しかしなが
ら、本発明鋼板のように微細なマトリックス中に硬い第
２相が超微細に分散している場合、硬い第２相がクラッ
クの発生核になるが、微細分散しているために、脆い第
２相への転位のパイルアップ（ｐｉｌｅ ｕｐ）に必要
な距離（ミーンフリーパス）が小さくなるため破壊が発
生しにくくなる。
【００１８】このようなミクロ組織を得る方法の一例を
以下に示すが、本発明鋼を得るにあたり、特にその製法
は問わない。本発明者らは、まずマトリックスを微細に
する方法を検討した。鋼材の一部とは言え結晶粒を超細
粒化する方法として、前記した特開昭６１−２３５５３
４号公報に開示された方法、つまり鋼材の表層部をＡｒ
3 点温度以下に急速冷却し、この時に形成される鋼材表
層と中心部の温度差を利用して、該鋼材の顕熱によりＡ
ｃ3 点温度以上に復熱する過程で圧延し、フェライトか
らオーステナイトへの逆変態時にフェライトに十分な加
工を施して、微細なオーステナイトを生成させて超細粒
組織を得る製造方法に着目し、さらに逆変態によらずフ
ェライトに強加工を加え、フェライトを直接超細粒化す
る方法の確立を目標に、次記の化学成分を有する一般的
な構造用鋼を用いて種々の実験検討を繰り返した。 Ｃ ：０．０２〜０．１５％ Ｓｉ：０．１
５〜０．２５％ Ｍｎ：０．８〜１．６％ Ａｌ：０．０
１〜０．０５％ Ｎ ：０．００１〜０．０１０％ オーステナイトからフェライトへ一旦変態させた組織を
つくり、その後、Ａｃ3 以下の温度で昇温中に加工する
ことにより、一部をオーステナイトへ逆変態させ、フェ
ライト中に、分散した逆変態オーステナイト組織を昇温
中に加工することにより、フェライトが超細粒化するこ
とが明らかとなった。この時の昇温は、加熱しても自然
復熱でもよく手段は限定しない。このようにして得られ
た超細粒フェライト（約１μｍ）をさらに詳細に観察す
ると、極めて微細なセメンタイトがフェライトの粒界に
存在していた。
以下に示すが、本発明鋼を得るにあたり、特にその製法
は問わない。本発明者らは、まずマトリックスを微細に
する方法を検討した。鋼材の一部とは言え結晶粒を超細
粒化する方法として、前記した特開昭６１−２３５５３
４号公報に開示された方法、つまり鋼材の表層部をＡｒ
3 点温度以下に急速冷却し、この時に形成される鋼材表
層と中心部の温度差を利用して、該鋼材の顕熱によりＡ
ｃ3 点温度以上に復熱する過程で圧延し、フェライトか
らオーステナイトへの逆変態時にフェライトに十分な加
工を施して、微細なオーステナイトを生成させて超細粒
組織を得る製造方法に着目し、さらに逆変態によらずフ
ェライトに強加工を加え、フェライトを直接超細粒化す
る方法の確立を目標に、次記の化学成分を有する一般的
な構造用鋼を用いて種々の実験検討を繰り返した。 Ｃ ：０．０２〜０．１５％ Ｓｉ：０．１
５〜０．２５％ Ｍｎ：０．８〜１．６％ Ａｌ：０．０
１〜０．０５％ Ｎ ：０．００１〜０．０１０％ オーステナイトからフェライトへ一旦変態させた組織を
つくり、その後、Ａｃ3 以下の温度で昇温中に加工する
ことにより、一部をオーステナイトへ逆変態させ、フェ
ライト中に、分散した逆変態オーステナイト組織を昇温
中に加工することにより、フェライトが超細粒化するこ
とが明らかとなった。この時の昇温は、加熱しても自然
復熱でもよく手段は限定しない。このようにして得られ
た超細粒フェライト（約１μｍ）をさらに詳細に観察す
ると、極めて微細なセメンタイトがフェライトの粒界に
存在していた。
【００１９】そこで、本発明者らは硬い第２相を超微細
に分散させるために、前記組織を２相域に加熱し、逆変
態オーステナイトを急冷することにより、円相当径で５
μｍ以下（再加熱により粒成長した）のフェライト相
に、円相当径２μｍ以下の硬い島状マルテンサイトが平
均間隔０．２μｍ以下で微細分散させることに成功し、
この硬い島状マルテンサイトは前記セメンタイトを核に
して得られることが種々の解析結果より明らかとなっ
た。
に分散させるために、前記組織を２相域に加熱し、逆変
態オーステナイトを急冷することにより、円相当径で５
μｍ以下（再加熱により粒成長した）のフェライト相
に、円相当径２μｍ以下の硬い島状マルテンサイトが平
均間隔０．２μｍ以下で微細分散させることに成功し、
この硬い島状マルテンサイトは前記セメンタイトを核に
して得られることが種々の解析結果より明らかとなっ
た。
【００２０】尚、前記セメンタイトは前記のオーステナ
イトからフェライトへ一旦変態させる際に、フェライト
の粒界に微細に析出し、その後の昇温中に導入される転
位とＣ拡散の相互作用によりフェライトの粒界に析出す
ると推察している。
イトからフェライトへ一旦変態させる際に、フェライト
の粒界に微細に析出し、その後の昇温中に導入される転
位とＣ拡散の相互作用によりフェライトの粒界に析出す
ると推察している。
【００２１】２相域に再加熱する際は、マトリックスの
粒成長抑制とセメンタイトの微細分散を保つために２０
℃／秒以上の昇温速度で、加熱し、急冷することが望ま
しい。こうして得られた組織を有する鋼板の強度・靭性
バランスを従来例と比較して示すと図３のようになり、
従来例では島状マルテンサイトは見当らず、一方本発明
例は優れた強度・靭性バランスを示し、構造材料として
有望である。
粒成長抑制とセメンタイトの微細分散を保つために２０
℃／秒以上の昇温速度で、加熱し、急冷することが望ま
しい。こうして得られた組織を有する鋼板の強度・靭性
バランスを従来例と比較して示すと図３のようになり、
従来例では島状マルテンサイトは見当らず、一方本発明
例は優れた強度・靭性バランスを示し、構造材料として
有望である。
【００２２】
【実施例】本発明の供試鋼の成分は、前記した一般的な
構造用鋼の元素と添加量であれば何れの組合せでも良い
が、強度レベルが異なる代表的な構造用鋼として本実施
例に用いた鋼の化学成分を表１に示す。また、本例の製
造条件と得られた材質を表２に従来例を併記して示す。
構造用鋼の元素と添加量であれば何れの組合せでも良い
が、強度レベルが異なる代表的な構造用鋼として本実施
例に用いた鋼の化学成分を表１に示す。また、本例の製
造条件と得られた材質を表２に従来例を併記して示す。
【００２３】
【表１】
【表２】
【表３】 表１に示す供試鋼は、鋼番１，２が４０キロ級鋼、鋼番
３〜６が５０キロ級鋼、鋼番７が６０キロ級鋼である。
又、供試鋼は必要に応じてＶ，Ｎｂ，Ｎｉ，Ｔｉ，Ｃ
ｕ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍｏ等の合金元素を添加している。N
o．Ａ１〜Ａ７の本発明例は、鋼種１〜７を使用した比
較例No．Ｂ１〜Ｂ７に比べ、何れも強度・靭性バランス
が良好な鋼板である。
３〜６が５０キロ級鋼、鋼番７が６０キロ級鋼である。
又、供試鋼は必要に応じてＶ，Ｎｂ，Ｎｉ，Ｔｉ，Ｃ
ｕ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍｏ等の合金元素を添加している。N
o．Ａ１〜Ａ７の本発明例は、鋼種１〜７を使用した比
較例No．Ｂ１〜Ｂ７に比べ、何れも強度・靭性バランス
が良好な鋼板である。
【００２４】
【発明の効果】本発明は以上の説明から明らかな如く、
強度・靭性バランスを従来例に比較して飛躍的に向上さ
せる鋼板を提供するものであり、この種の分野を中心
に、産業界にもたらす効果は極めて大きい。
強度・靭性バランスを従来例に比較して飛躍的に向上さ
せる鋼板を提供するものであり、この種の分野を中心
に、産業界にもたらす効果は極めて大きい。
【図１】フェライト結晶粒と靭性の関係を示す図表であ
る。
る。
【図２】島状マルテンサイトの平均間隔、サイズと靭性
の関係を示す図表である。
の関係を示す図表である。
【図３】強度・靭性バランスを示す図表である。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で Ｃ ：０．０１〜０．３０％ Ｓｉ：≦０．５％ Ｍｎ：≦２．５％ Ａｌ：≦０．１％ Ｎ ：０．００１〜０．０１％ その他Ｆｅ及び不可避的成分からなり、５μｍ以下の円
相当径をもつフェライト主体の組織の中に平均間隔が２
μｍ以下、円相当径が０．２μｍ以下の島状マルテンサ
イトが微細分散していることを特徴とする高強度高靭性
鋼板。 - 【請求項２】 重量％で Ｃｒ：≦０．５％ Ｔｉ：≦０．１％ Ｎｉ：≦１．０％ Ｎｂ：≦０．０５％ Ｍｏ：≦０．５％ Ｂ ：≦０．００１５％ Ｖ ：≦０．１％ Ｃｕ：≦０．９％ の１種または２種以上を含み、５μｍ以下の円相当径を
もつフェライト主体の組織の中に平均間隔が２μｍ以
下、円相当径が０．２μｍ以下の島状マルテンサイトが
微細分散していることを特徴とする請求項１記載の高強
度高靭性鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3310399A JPH05148579A (ja) | 1991-11-26 | 1991-11-26 | 高強度高靭性鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3310399A JPH05148579A (ja) | 1991-11-26 | 1991-11-26 | 高強度高靭性鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05148579A true JPH05148579A (ja) | 1993-06-15 |
Family
ID=18004797
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3310399A Pending JPH05148579A (ja) | 1991-11-26 | 1991-11-26 | 高強度高靭性鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05148579A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7646194B2 (en) * | 2006-09-29 | 2010-01-12 | Nidec Corporation | Resolver, motor and power steering apparatus |
| JP2016510361A (ja) * | 2013-01-22 | 2016-04-07 | 宝山鋼鉄股▲分▼有限公司 | ７８０ＭＰａ級冷間圧延二相帯鋼及びその製造方法 |
| US10538823B2 (en) * | 2010-05-27 | 2020-01-21 | Nippon Steel Corporation | Steel sheet and a method for its manufacture |
-
1991
- 1991-11-26 JP JP3310399A patent/JPH05148579A/ja active Pending
Cited By (4)
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|---|---|---|---|---|
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