JPH05134175A - Compact wide angle lens - Google Patents
Compact wide angle lensInfo
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- JPH05134175A JPH05134175A JP3297444A JP29744491A JPH05134175A JP H05134175 A JPH05134175 A JP H05134175A JP 3297444 A JP3297444 A JP 3297444A JP 29744491 A JP29744491 A JP 29744491A JP H05134175 A JPH05134175 A JP H05134175A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、３５mm判のレンズシャ
ッターカメラ及び３５mm判のレンジファインダー付きカ
メラ用のコンパクトで明るい広角レンズに関するもので
ある。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a compact and bright wide-angle lens for a 35 mm lens shutter camera and a 35 mm range finder camera.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来、負正負の屈折力配分を有する対称
型広角レンズとして、ビオゴン型，アビオゴン型等が知
られている。ビオゴン型広角レンズは、広い画角を包括
でき、かつ歪曲収差を小さくできるという特徴を有す
る。また、負正負の屈折力配分であることから、トポゴ
ン型広角レンズのような正負正の屈折力配分に比べ、周
辺光量が多く、前玉径、後玉径を小さくすることができ
るという利点を有する。2. Description of the Related Art Conventionally, as a symmetric wide-angle lens having a positive and negative refractive power distribution, a biogon type, an abiogon type, etc. are known. The biogon-type wide-angle lens is characterized in that it can cover a wide angle of view and can reduce distortion. Also, because of the negative / negative refractive power distribution, compared to the positive / negative positive refractive power distribution of the Topogon type wide-angle lens, the peripheral light amount is large and the front lens diameter and the rear lens diameter can be reduced. Have.
【０００３】このビオゴン型広角レンズの発展型とし
て、実公昭４３−３０７８２や特開昭５４−７０８２６
号公報では、Ｆナンバーを明るくした例が示されてお
り、また特開昭４８−９７５２７や特開昭５６−１４０
３１１号公報では、最小構成枚数の例が示されている。As an advanced type of the biogon type wide-angle lens, the Japanese Utility Model Publication No. 43-30782 and Japanese Unexamined Patent Publication No. 54-70826.
Japanese Patent Laid-Open No. 48-97527 and Japanese Patent Laid-Open No. 56-140 show examples of brightening the F number.
Japanese Patent No. 311 discloses an example of the minimum number of constituent sheets.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】しかし、ビオゴン型広
角レンズでは、レンズ系の全厚（レンズの最も物体側の
面から最も像側の面までの厚さ）が大きいことと、Ｆナ
ンバーが暗いという欠点を有していた。特開昭４８−９
７５２７号公報や特開昭５６−１４０３１１号公報に示
されているレンズ系は、構成枚数は少ないが、球面収差
の補正が不足してしまうためＦナンバーを明るくするこ
とができない。また、レンズ系の全厚が非常に大きいこ
とや、レンズ系の前群と後群との間隔が狭すぎるために
開口絞り，シャッターユニット，鏡筒等の構造に大きな
制約を課さなければならないという欠点を有していた。However, in the biogon type wide-angle lens, the total thickness of the lens system (the thickness from the most object side surface to the most image side surface of the lens) is large, and the F number is dark. It had the drawback. JP-A-48-9
The lens systems disclosed in Japanese Patent No. 7527 and Japanese Patent Application Laid-Open No. 56-140311 have a small number of constituent elements, but cannot correct the F-number because the spherical aberration is insufficiently corrected. In addition, the total thickness of the lens system is very large, and the distance between the front group and the rear group of the lens system is too small, so that large restrictions must be imposed on the structure of the aperture stop, shutter unit, lens barrel, and the like. It had drawbacks.
【０００５】そして、実公昭４３−３０７８２号公報に
示されているレンズ系は、レンズ系の全厚が非常に大き
く、またレンズの前玉径、後玉径が大きいため、コンパ
クト化に反してしまう。また、特開昭５４−７０８２６
号公報に示されているレンズ系は、Ｆナンバーは明るい
がレンズ系の全厚が大きく、レンズのコンパクト化に反
する。また、コマ収差の形状が悪いため、そのままでは
光束に制限を加える必要があり、周辺光量が非常に少な
くなってしまうため、好ましくなかった。In the lens system disclosed in Japanese Utility Model Publication No. 43-30782, the total thickness of the lens system is very large, and the front and rear lens diameters of the lens are large. I will end up. Also, JP-A-54-70826
The lens system disclosed in the publication has a bright F number, but the total thickness of the lens system is large, which is against the compactness of the lens. Further, since the shape of the coma aberration is bad, it is necessary to limit the light flux as it is, and the amount of peripheral light becomes very small, which is not preferable.
【０００６】本発明は以上のような従来の問題点を解決
し、レンズ系の全厚の薄肉化、大口径化を実現し、コン
パクトで明るく歪曲収差の少ない対称型広角レンズを提
供するものである。The present invention solves the conventional problems as described above, realizes a lens system having a thin overall thickness and a large aperture, and provides a compact and bright symmetrical wide-angle lens with little distortion. is there.
【０００７】[0007]
【課題を解決する為の手段】そのため本発明では、物体
側より順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ
の第１レンズ成分Ｌ1 、物体側に凸面を向けた正の屈折
力を有するメニスカスレンズの第２レンズ成分Ｌ2 、物
体側に凸面を向けた正レンズと負レンズの貼り合わせよ
りなる正の屈折力を有する接合メニスカスレンズの第３
レンズ成分Ｌ 3 、物体側に凹面を向けた正メニスカスレ
ンズの第４レンズ成分Ｌ4 、物体側に凹面を向けた負メ
ニスカスレンズの第５レンズ成分Ｌ5 により構成され、
第２レンズ成分Ｌ2 と第３レンズ成分Ｌ3 との間に絞り
Ｓを配置し、かつ以下の条件を満足するようにして問題
点の解決を図ろうとするものである。Therefore, according to the present invention, an object
Negative meniscus lens with convex surface facing the object side in order from the side
First lens component L of1, Positive refraction with convex surface facing the object side
Second lens component L of meniscus lens having power2,object
Laminate the positive and negative lenses with the convex surface facing the body
Third cemented meniscus lens with positive refractive power
Lens component L 3, A positive meniscus lens with a concave surface facing the object side
4th lens component L of lensFour, A negative lens with a concave surface facing the object side
The fifth lens component L of the varnish lensFiveConsists of
Second lens component L2And the third lens component L3Aperture between
Place S and satisfy the following conditions
It aims to solve the problem.
【０００８】 ０．０２ ≦ ｜ｔ1 ／ｆ1 ｜ ≦ ０．１ （１） ０．０１ ≦ ｜ｔ4 ／ｆ5 ｜ ≦ ０．０８ （２） −０．８５ ≦ （ｒ32＋ｒ41）／（ｒ32−ｒ41） ≦ ０．９０ （３） ０．２０ ≦ ｜ｒ42／ｆ｜ ≦ ０．５５ （４） ０．４０ ≦ Ｄ／ｆ ≦ １．００ （５） ０．０４ ＜ Ｎ31−Ｎ32 ＜ ０．２５ （６） Ｎ1 ＜ １．７０ （７） Ｎ5 ＜ １．７０ （８） 但し、 ｔ1 ：第１レンズ成分Ｌ1 の最も像側の面から第２レ
ンズ成分Ｌ2 の最も物体側の面までの光軸上の空気間隔 ｔ4 ：第４レンズ成分Ｌ4 の最も像側の面から第５レ
ンズ成分Ｌ5 の最も物体側の面までの光軸上の空気間隔 ｆ ：レンズ系全体の焦点距離 ｆ1 ：第１レンズ成分Ｌ1 の焦点距離 ｆ5 ：第５レンズ成分Ｌ5 の焦点距離 ｒ32 ：第３レンズ成分Ｌ3 の最も像側の面の曲率半径 ｒ41 ：第４レンズ成分Ｌ4 の最も物体側の面の曲率半
径 ｒ42 ：第４レンズ成分Ｌ4 の最も像側の面の曲率半径 Ｄ ：レンズ系の全厚 Ｎ1 ：第１レンズ成分Ｌ1 のｄ線に対する屈折率 Ｎ31 ：第３レンズ成分Ｌ3 中の物体側に配置された正
レンズＬ31のｄ線に対する屈折率 Ｎ32 ：第３レンズ成分Ｌ3 中の像側の配置された負レ
ンズＬ32のｄ線に対する屈折率 Ｎ5 ：第５レンズ成分Ｌ5 のｄ線に対する屈折率0.02 ≤ | t 1 / f 1 | ≤ 0.1 (1) 0.01 ≤ | t 4 / f 5 | ≤ 0.08 (2) -0.85 ≤ (r 32 + r 41 ) / (R 32- r 41 ) ≦ 0.90 (3) 0.20 ≦ | r 42 / f | ≦ 0.55 (4) 0.40 ≦ D / f ≦ 1.00 (5) 0.04 < N 31 −N 32 <0.25 (6) N 1 <1.70 (7) N 5 <1.70 (8) where t 1 is the second from the most image-side surface of the first lens component L 1 . Air distance on the optical axis of the lens component L 2 to the most object side surface t 4 : Optical axis from the most image side surface of the fourth lens component L 4 to the most object side surface of the fifth lens component L 5 Upper air space f: Focal length of entire lens system f 1 : Focal length of first lens component L 1 f 5 : Focal length of fifth lens component L 5 r 32 : Nearest image side of third lens component L 3 Face song Radius r 41: the fourth lens component L 4 closest to the object side curvature of the surface of radius r 42: the curvature of the most image side surface of the fourth lens component L 4 radius D: total thickness of the lens system N 1: a first lens Refractive index of component L 1 with respect to d line N 31 : Refractive index of positive lens L 31 arranged on the object side in the third lens component L 3 with respect to d line N 32 : Image side of third lens component L 3 Refractive index of the arranged negative lens L 32 with respect to d line N 5 : Refractive index of the fifth lens component L 5 with respect to d line
【０００９】[0009]
【作用】本発明のレンズ構成は、負屈折力を有する第１
レンズ成分Ｌ1 と第５レンズ成分Ｌ5 と、正屈折力を有
する第２レンズ成分Ｌ2 ，第３レンズ成分Ｌ3 ，第４レ
ンズ成分Ｌ4 とから構成され、全体として負正負の屈折
力配置となっている。第１レンズ成分Ｌ1 と第５レンズ
成分Ｌ5 は、像面湾曲及び非点収差を十分補正するため
に、絞りＳに対してそれぞれ凹面を向けた負メニスカス
レンズとなっている。このように、負メニスカスレンズ
を用いることにより、画角をより大きくし、周辺光量を
増大させることが可能になる。The lens structure of the present invention has a first refractive index
It is composed of a lens component L 1 and a fifth lens component L 5, and a second lens component L 2 , a third lens component L 3 and a fourth lens component L 4 , which have positive refracting power, and has a negative and positive refracting power as a whole. It is arranged. The first lens component L 1 and the fifth lens component L 5 are negative meniscus lenses having concave surfaces facing the diaphragm S in order to sufficiently correct field curvature and astigmatism. As described above, by using the negative meniscus lens, it becomes possible to increase the angle of view and increase the amount of peripheral light.
【００１０】画角が大きいレンズは、非点収差、像面湾
曲の補正が重要であり、ペッツバール和を適切な値にす
る必要がある。一般に、負正負の屈折力配置で絞りＳに
対して対称性を持つレンズの場合、物体側の負のレンズ
群及び像側の負のレンズ群と、正のレンズ群とのそれぞ
れの空気間隔は、広いほど収差補正の自由度が増加し、
ペッツバール和を適切な値にすることができる。For a lens having a large angle of view, it is important to correct astigmatism and field curvature, and it is necessary to set Petzval sum to an appropriate value. Generally, in the case of a lens having a negative and positive refractive power arrangement and symmetry with respect to the diaphragm S, the air distance between the negative lens group on the object side and the negative lens group on the image side, and the positive lens group is , The wider the degree of freedom of aberration correction,
The Petzval sum can be set to an appropriate value.
【００１１】しかし、これらの空気間隔を大きくした場
合、ペッツバール和を適切な値にすることができ、収差
補正上は有利だが、レンズ全厚が大きく、前玉径及び後
玉径も大きくなってしまうため、好ましくない。逆に、
これらの空気間隔を小さくした場合、ペッツバール和が
正に増加してしまい、負の非点収差や像面湾曲の補正が
困難となる。そこで、ペッツバール和を緩和させるため
に第１レンズ成分Ｌ1 及び第５レンズ成分Ｌ5 の屈折力
を大きくした場合、コマ収差に悪影響を及ぼし、好まし
くない。However, if these air gaps are increased, the Petzval sum can be set to an appropriate value, which is advantageous for aberration correction, but the total lens thickness is large, and the front and rear lens diameters are also large. Therefore, it is not preferable. vice versa,
If these air intervals are made small, the Petzval sum increases positively, and it becomes difficult to correct negative astigmatism and field curvature. Therefore, if the refracting powers of the first lens component L 1 and the fifth lens component L 5 are increased in order to reduce the Petzval sum, it adversely affects coma and is not preferable.
【００１２】これら問題の原因であるペッツバール和
は、正レンズと負レンズの屈折率を適切な値に設定する
ことによって、ある程度改善することが可能である。本
発明は、実公昭４３−３０７８２号公報の絞り後方に置
かれた、貼り合わせ正レンズを２つのレンズ成分に分割
し、第３レンズ成分Ｌ3 の最も像側の面ｒ32と第４レン
ズ成分Ｌ4 の最も物体側の面ｒ41とで、球面収差の補正
を行い、Ｆナンバーを明るくすることを可能とした。さ
らに、２つのレンズ成分に分割したことから、収差補正
の自由度が増し、像面湾曲や非点収差等をより良好に補
正することが可能である。The Petzval sum, which causes these problems, can be improved to some extent by setting the refractive indices of the positive lens and the negative lens to appropriate values. The present invention divides the cemented positive lens, which is placed behind the diaphragm of Japanese Utility Model Publication No. 43-30782, into two lens components, and the surface r 32 closest to the image side of the third lens component L 3 and the fourth lens. With the surface r 41 of the component L 4 that is closest to the object side, spherical aberration is corrected and the F number can be made brighter. Further, since the lens component is divided into two lens components, the degree of freedom in aberration correction is increased, and it is possible to better correct field curvature, astigmatism, and the like.
【００１３】以下、本発明の各条件式について詳述す
る。条件式（１）と（２）は、非点収差、像面湾曲の補
正とコンパクト化に関する条件である。条件式（１）の
下限を下回ると、以下の２通りの場合が考えられる。 第１レンズ成分Ｌ1 と第２レンズ成分Ｌ2 の間の空
気間隔ｔ1 が、小さい場合 第１レンズ成分Ｌ1 の焦点距離ｆ1 が大きい場合 の場合、正の歪曲収差が増大し、また球面収差の補正
ができなくなり、明るくできなくなってしまう。そして
の場合、ペッツバール和が正に増大してしまうため、
負の非点収差及び像面湾曲の補正ができなくなってしま
う。The conditional expressions of the present invention will be described in detail below. Conditional expressions (1) and (2) are conditions relating to correction of astigmatism, curvature of field and compactness. If the lower limit of conditional expression (1) is exceeded, the following two cases can be considered. Air gap t 1 between the first lens component L 1 and the second lens component L 2 is, in the case of when the focal length f 1 of the small case the first lens component L 1 is large, positive distortion increases, also The spherical aberration cannot be corrected, and the image cannot be brightened. In that case, the Petzval sum increases positively,
Negative astigmatism and field curvature cannot be corrected.
【００１４】条件式（１）の上限を上回ると、以下の２
通りの場合が考えられる。 第１レンズ成分Ｌ1 と第２レンズ成分Ｌ2 の間の空
気間隔ｔ1 が、大きい場合 第１レンズ成分Ｌ1 の焦点距離ｆ1 が小さい場合 の場合、収差補正上は有利に働くが、前玉径及びレン
ズ系の全厚が大きくなってしまいコンパクト化に反し、
好ましくない。そしての場合、ペッツバール和は減少
するが、画角の大きなところで主光線下側のコマ収差が
負に増大してしまうため、好ましくない。When the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, the following 2
The case of the street is possible. The first lens component L 1 and the air gap t 1 between the second lens component L 2 is, in the case of when the focal length f 1 of the first lens component L 1 is greater is small, correction of aberrations favors but, The front lens diameter and the total thickness of the lens system become large, which is contrary to compactness,
Not preferable. In that case, the Petzval sum decreases, but the coma aberration on the lower side of the chief ray increases negatively at a large angle of view, which is not preferable.
【００１５】条件式（２）の下限を下回ると、以下の２
通りの場合が考えられる。 第４レンズ成分Ｌ4 と第５レンズ成分Ｌ5 の間の空
気間隔ｔ4 が、小さい場合 第５レンズ成分Ｌ5 の焦点距離ｆ5 が大きい場合 の場合、球面収差の補正ができなくなり、明るくでき
なくなる。そしての場合、ペッツバール和が正に増大
してしまい、負の非点収差及び像面湾曲の補正ができな
くなり、良好な像面が得られない。Below the lower limit of conditional expression (2), the following 2
The case of the street is possible. Air gap t 4 between the fourth lens component L 4 and the fifth lens component which L 5, in the case of when the focal length f 5 of the fifth lens component L 5 is less great, it becomes impossible to correct spherical aberration, bright become unable. In that case, the Petzval sum increases positively, negative astigmatism and field curvature cannot be corrected, and a good image surface cannot be obtained.
【００１６】条件式（２）が上限を上回ると、以下の２
通りの場合が考えられる。 第４レンズ成分Ｌ4 と第５レンズ成分Ｌ5 の間の空
気間隔ｔ4 が、大きい場合 第５レンズ成分Ｌ5 の焦点距離ｆ5 が小さい場合 の場合は、ペッツバール和を適切な値にする自由度が
増加するため、非点収差や像面湾曲を補正する上では有
利となるが、レンズ系の全厚が大きくなり、コンパクト
化に反し好ましくない。そしての場合、球面収差の補
正できなくなり、さらに主光線上側のコマ収差の画角に
よる変動が大きくなり好ましくない。When conditional expression (2) exceeds the upper limit, the following 2
The case of the street is possible. Air gap t 4 between the fourth lens component L 4 and the fifth lens component which L 5, in the case of when the focal length f 5 of the fifth lens component L 5 is greater small, the Petzval sum to an appropriate value Since the degree of freedom is increased, it is advantageous in correcting astigmatism and field curvature, but the total thickness of the lens system is increased, which is not preferable because it is compact. In that case, it becomes unfavorable because the spherical aberration cannot be corrected and the coma aberration on the upper side of the principal ray largely varies depending on the angle of view.
【００１７】条件式（３）は、第３レンズ成分Ｌ3 と第
４レンズ成分Ｌ4 の間の空気間隔の形状に関する条件で
あり、コマ収差，像面湾曲，非点収差に関係する。条件
式（３）が上限値を越えた場合、ペッツバール和が正に
増大してしまい、適切な値にすることができなくなって
しまい、非点収差及び像面湾曲の補正が困難となり、良
好な像面を得られなくなってしまう。またコマ収差の形
状が激しい内コマ傾向を示し、好ましくない。Conditional expression (3) is a condition relating to the shape of the air gap between the third lens component L 3 and the fourth lens component L 4 , and is related to coma, field curvature and astigmatism. When the conditional expression (3) exceeds the upper limit value, the Petzval sum increases positively, and it becomes impossible to set it to an appropriate value, and it becomes difficult to correct astigmatism and field curvature, and it is preferable. The image plane cannot be obtained. In addition, the shape of coma aberration is prone to severe inner coma, which is not preferable.
【００１８】逆に下限値を下回った場合、良好なペッツ
バール和は得られるが、画角の大きなところで、高次の
収差が発生し非点隔差が大きくなってしまう。また、コ
マ収差の形状が大きく外コマ傾向となり、好ましくな
い。条件式（４）は、球面収差の補正に関するものであ
る。上限値を上回った場合、正の球面収差を補正するこ
とができなくなり、好ましくない。On the other hand, when the value is below the lower limit, a good Petzval sum can be obtained, but high-order aberrations occur at a large angle of view, and astigmatism becomes large. In addition, the shape of coma aberration is large and the outer coma tends to occur, which is not preferable. Conditional expression (4) relates to correction of spherical aberration. When the value exceeds the upper limit, it becomes impossible to correct positive spherical aberration, which is not preferable.
【００１９】逆に下限値を下回った場合、負の球面収差
を補正することができなくなってしまい好ましくない。
ところで本発明は、一般的な対称型の広角レンズに比
べ、バックフォーカスはほとんど変わらないが、レンズ
の全厚が非常に小さいことが特徴である。これはコンパ
クトなレンズシャッターカメラやレンジファインダー付
きカメラ等に用いる場合、沈胴式にすることでコンパク
トに収納することが可能であり、レンズ系の全厚を小型
化にする方が、バックフォーカスを短くすることに比べ
て、より現実的であり、有効である。On the other hand, when the value is below the lower limit, it becomes impossible to correct negative spherical aberration, which is not preferable.
By the way, the present invention is characterized in that the back focus is almost the same as that of a general symmetrical wide-angle lens, but the total thickness of the lens is very small. When used in compact lens shutter cameras, cameras with rangefinders, etc., it can be stored compactly by making it a collapsible type. It is more realistic and effective than doing.
【００２０】そこで条件式（５）では、レンズ系の全
厚、つまり第１レンズ成分Ｌ1 の最も物体側の面から第
５レンズ成分Ｌ5 の最も像側の面までの長さを規定する
条件を設定した。条件式（５）の下限値を下回る場合、
絞りＳより離れたレンズにおいて、軸上光線と軸外光線
との光線高の差異が小さくなってしまい、自由度が不足
し、軸上収差と軸外収差の補正を独立に行えなくなって
しまう。Therefore, in conditional expression (5), the total thickness of the lens system, that is, the length from the most object-side surface of the first lens component L 1 to the most image-side surface of the fifth lens component L 5 is specified. The conditions are set. If the lower limit of conditional expression (5) is exceeded,
In a lens separated from the diaphragm S, the difference in ray height between the on-axis ray and the off-axis ray becomes small, the degree of freedom becomes insufficient, and the on-axis aberration and the off-axis aberration cannot be corrected independently.
【００２１】逆に上限値を上回った場合、ペッツバール
和を適切な値にすることができ、より良い像面性能が得
られるが、コンパクト化に反するので、本発明の目的に
そぐわない。条件式（６）は、第３レンズ成分Ｌ3 中の
物体側に配置された正レンズＬ31と像側に配置された負
レンズＬ32のそれぞれがｄ線に対する屈折率の差を表し
ている。On the contrary, when the upper limit value is exceeded, the Petzval sum can be set to an appropriate value and better image plane performance can be obtained, but this is against the compactness, and thus does not meet the purpose of the present invention. Conditional expression (6) represents the difference in refractive index between the positive lens L 31 arranged on the object side and the negative lens L 32 arranged on the image side in the third lens component L 3 with respect to the d-line. ..
【００２２】条件式（６）の下限値を下回った場合、ペ
ッツバール和が正に増大してしまうため、負の像面湾曲
や非点収差を補正できなくなってしまう。逆に条件式
（６）の上限値を上回った場合、より良いペッツバール
和を得られるが、画角の大きなところで高次の収差が発
生し、非点隔差が生じてしまうため、好ましくない。If the lower limit of conditional expression (6) is not reached, the Petzval sum will increase positively, making it impossible to correct negative field curvature and astigmatism. Conversely, if the upper limit of conditional expression (6) is exceeded, a better Petzval sum can be obtained, but high-order aberrations occur at large field angles, and astigmatism occurs, which is not desirable.
【００２３】条件式（７）及び（８）は、像面湾曲及び
非点収差に関するものである。上限値を上回った場合、
ペッツバール和が正に増大してしまうため、像面湾曲及
び負の非点収差の補正ができなくなり、良好な像面が得
られない。Conditional expressions (7) and (8) relate to field curvature and astigmatism. If the upper limit is exceeded,
Since the Petzval sum increases positively, curvature of field and negative astigmatism cannot be corrected, and a good image surface cannot be obtained.
【００２４】[0024]
【実施例】本発明の実施例１ないし実施例７のレンズ構
成図を図１、図３、図５、図７、図９、図11、図13に示
す。物体側より、物体側に凸面を向けた１枚の負メニス
カスレンズの第１レンズ成分Ｌ1 、両凸レンズＬ21と両
凹レンズＬ22とからなる接合正メニスカスレンズの第２
レンズ成分Ｌ2 、絞りＳ、両凸レンズＬ31と両凹レンズ
Ｌ32とから構成される接合正メニスカスレンズの第３レ
ンズ成分Ｌ3 、物体側に凹面を向けた１枚の正メニスカ
スレンズの第４レンズ成分Ｌ4 、物体側に凹面を向けた
１枚の負メニスカスレンズの第５レンズ成分Ｌ5 の順に
配列した、５群７枚のレンズ構成である。EXAMPLES FIG. 1, FIG. 3, FIG. 5, FIG. 7, FIG. 9, FIG. 11 and FIG. 13 are lens configuration diagrams of Examples 1 to 7 of the present invention. The first lens component L 1 of one negative meniscus lens having a convex surface directed from the object side to the object side, and the second cemented positive meniscus lens composed of the biconvex lens L 21 and the biconcave lens L 22 .
The third lens component L 3 of the cemented positive meniscus lens including the lens component L 2 , the aperture stop S, the biconvex lens L 31 and the biconcave lens L 32, and the fourth of the one positive meniscus lens having the concave surface facing the object side. The lens component L 4 and the fifth lens component L 5 of one negative meniscus lens with the concave surface facing the object side are arranged in this order in a lens configuration of 7 elements in 5 groups.
【００２５】第８実施例は物体側より、物体側に凸面を
向けた１枚の負メニスカスレンズの第１レンズ成分
Ｌ1 、物体側に凸面を向けた一枚の正メニスカスレンズ
の第２レンズ成分Ｌ2 、絞りＳ、両凸レンズＬ31と両凹
レンズＬ32より構成される接合正メニスカスレンズの第
３レンズ成分Ｌ3 、物体側に凹面を向けた１枚の正メニ
スカスレンズの第４レンズ成分Ｌ4 、物体側に凹面を向
けた１枚の負メニスカスレンズの第５レンズ成分Ｌ5 の
順に配列した、５群６枚のレンズ構成である。In the eighth embodiment, from the object side, the first lens component L 1 of one negative meniscus lens having a convex surface facing the object side and the second lens of one positive meniscus lens having a convex surface facing the object side are provided. A third lens component L 3 of a cemented positive meniscus lens composed of a component L 2 , a stop S, a biconvex lens L 31 and a biconcave lens L 32, and a fourth lens component of one positive meniscus lens with a concave surface facing the object side. L 4 is a lens configuration of 6 elements in 5 groups in which the fifth lens component L 5 of one negative meniscus lens with the concave surface facing the object side is arranged in this order.
【００２６】以下の表１〜表８に、本発明の各実施例の
諸元の値を掲げる。実施例の諸元表中のｆは焦点距離、
ＦNOはＦナンバー、 2ωは画角を表す。そして、左端の
数字は物体側からの順序を表し、ｒはレンズ面の曲率半
径、ｄはレンズ面間隔、屈折率ｎ及びアッベ数νはｄ線
（λ=587.6nm）に対する値である。Tables 1 to 8 below list values of specifications of each embodiment of the present invention. F in the specification table of the embodiment is the focal length,
F NO is the F number and 2ω is the angle of view. The number at the left end represents the order from the object side, r is the radius of curvature of the lens surface, d is the lens surface spacing, refractive index n and Abbe number ν are values for the d line (λ = 587.6 nm).
【００２７】[0027]
【表１】 実施例１の諸元のデータ ｆ＝28.9 ＦNO＝2.88 2ω＝73.8゜ （条件対応値） （１）｜ｔ1 ／ｆ1 ｜ ＝ ０．０６８ （２）｜ｔ4 ／ｆ5 ｜ ＝ ０．０２７ （３）（ｒ32＋ｒ41）／（ｒ32−ｒ41） ＝ ０．０８
８ （４）｜ｒ42／ｆ｜＝ ０．４５１ （５）Ｄ／ｆ ＝ ０．８９７ （６）Ｎ31−Ｎ32 ＝ ０．１２３ （７）Ｎ1 ＝ １．５４７ （８）Ｎ5 ＝ １．５８１[Table 1] Data of specifications of Example 1 f = 28.9 F NO = 2.88 2ω = 73.8 ° (Condition corresponding values) (1) | t 1 / f 1 | = 0.068 (2) | t 4 / f 5 | = 0.027 (3) (r 32 + r 41) / (r 32 -r 41) = 0.08
8 (4) | r 42 / f | = 0.451 (5) D / f = 0.897 (6) N 31 -N 32 = 0.123 (7) N 1 = 1.547 (8) N 5 = 1.581
【００２８】[0028]
【表２】 実施例２の諸元のデータ ｆ＝28.9 ＦNO＝2.87 2ω＝73.0゜ （条件対応値） （１）｜ｔ1 ／ｆ1 ｜ ＝ ０．０５１ （２）｜ｔ4 ／ｆ5 ｜ ＝ ０．０２４ （３）（ｒ32＋ｒ41）／（ｒ32−ｒ41） ＝ ０．５０
６ （４）│ｒ42／ｆ│ ＝ ０．３６９ （５）Ｄ／ｆ ＝ ０．８２４ （６）Ｎ31−Ｎ32 ＝ ０．０５６ （７）Ｎ1 ＝ １．５３２ （８）Ｎ5 ＝ １．５８１[Table 2] Data of specifications of Example 2 f = 28.9 F NO = 2.87 2ω = 73.0 ° (Condition corresponding values) (1) | t 1 / f 1 | = 0.051 (2) | t 4 / f 5 | = 0.024 (3) (r 32 + r 41) / (r 32 -r 41) = 0.50
6 (4) │r 42 / f│ = 0.369 (5) D / f = 0.824 (6) N 31 -N 32 = 0.056 (7) N 1 = 1.532 (8) N 5 = 1.581
【００２９】[0029]
【表３】 実施例３の諸元のデータ ｆ＝28.9 ＦNO＝2.87 2ω＝74.0゜ （条件対応値） （１）｜ｔ1 ／ｆ1 ｜ ＝ ０．０４８ （２）｜ｔ4 ／ｆ5 ｜ ＝ ０．０１７ （３）（ｒ32＋ｒ41）／（ｒ32−ｒ41） ＝ ０．４３
３ （４）│ｒ42／ｆ│ ＝ ０．３６３ （５）Ｄ／ｆ ＝ ０．８２４ （６）Ｎ31−Ｎ32 ＝ ０．１９９ （７）Ｎ1 ＝ １．５３２ （８）Ｎ5 ＝ １．５９５[Table 3] Data of specifications of Example 3 f = 28.9 F NO = 2.87 2ω = 74.0 ° (Condition corresponding values) (1) | t 1 / f 1 | = 0.048 (2) | t 4 / f 5 | = 0.017 (3) (r 32 + r 41) / (r 32 -r 41) = 0.43
3 (4) │r 42 / f│ = 0.363 (5) D / f = 0.824 (6) N 31 -N 32 = 0.199 (7) N 1 = 1.532 (8) N 5 = 1.595
【００３０】[0030]
【表４】 実施例４の諸元のデータ ｆ＝28.9 ＦNO＝2.87 2ω＝73.4゜ （条件対応値） （１）｜ｔ1 ／ｆ1 ｜ ＝ ０．０８８ （２）｜ｔ4 ／ｆ5 ｜ ＝ ０．０２８ （３）（ｒ32＋ｒ41）／（ｒ32−ｒ41） ＝ ―０．０
３０ （４）│ｒ42／ｆ│ ＝ ０．４４７ （５）Ｄ／ｆ ＝ ０．９４５ （６）Ｎ31−Ｎ32 ＝ ０．１１３ （７）Ｎ1 ＝ １．５６４ （８）Ｎ5 ＝ １．５８２[Table 4] Data of specifications of Example 4 f = 28.9 F NO = 2.87 2ω = 73.4 ° (Condition corresponding values) (1) | t 1 / f 1 | = 0.088 (2) | t 4 / f 5 | = 0.028 (3) (r 32 + r 41) / (r 32 -r 41) = -0.0
30 (4) │r 42 / f│ = 0.447 (5) D / f = 0.945 (6) N 31 -N 32 = 0.113 (7) N 1 = 1.564 (8) N 5 = 1.582
【００３１】[0031]
【表５】 実施例５の諸元のデータ ｆ＝35.0 ＦNO＝2.80 2ω＝62.4゜ （条件対応値） （１）｜ｔ1 ／ｆ1 ｜ ＝ ０．０４７ （２）｜ｔ4 ／ｆ5 ｜ ＝ ０．０３５ （３）（ｒ32＋ｒ41）／（ｒ32−ｒ41） ＝ ―０．５
９５ （４）│ｒ42／ｆ│ ＝ ０．３７６ （５）Ｄ／ｆ ＝ ０．７４７ （６）Ｎ31−Ｎ32 ＝ ０．０９４ （７）Ｎ1 ＝ １．６７０ （８）Ｎ5 ＝ １．６７０[Table 5] Data of specifications of Example 5 f = 35.0 F NO = 2.80 2ω = 62.4 ° (Condition corresponding values) (1) | t 1 / f 1 | = 0.047 (2) | t 4 / f 5 | = 0.035 (3) (r 32 + r 41) / (r 32 -r 41) = -0.5
95 (4) │r 42 / f│ = 0.376 (5) D / f = 0.747 (6) N 31 -N 32 = 0.094 (7) N 1 = 1.670 (8) N 5 = 1.670
【００３２】[0032]
【表６】 実施例６の諸元のデータ ｆ＝35.0 ＦNO＝2.80 2ω＝62.4゜ （条件対応値） （１）｜ｔ1 ／ｆ1 ｜ ＝ ０．０４３ （２）｜ｔ4 ／ｆ5 ｜ ＝ ０．０６０ （３）（ｒ32＋ｒ41）／（ｒ32−ｒ41） ＝ ―０．１
７６ （４）│ｒ42／ｆ│ ＝ ０．４４６ （５）Ｄ／ｆ＝ ０．８１９ （６）Ｎ31−Ｎ32 ＝ ０．１２４ （７）Ｎ1 ＝ １．５１７ （８）Ｎ5 ＝ １．５３２[Table 6] Data of specifications of Example 6 f = 35.0 F NO = 2.80 2ω = 62.4 ° (Condition corresponding values) (1) | t 1 / f 1 | = 0.043 (2) | t 4 / f 5 | = 0.060 (3) (r 32 + r 41) / (r 32 -r 41) = -0.1
76 (4) │r 42 / f│ = 0.446 (5) D / f = 0.819 (6) N 31 -N 32 = 0.124 (7) N 1 = 1.517 (8) N 5 = 1.532
【００３３】[0033]
【表７】 実施例７の諸元のデータ ｆ＝35.0 ＦNO＝2.80 2ω＝62.6゜ （条件対応値） （１）｜ｔ1 ／ｆ1 ｜ ＝ ０．０３１ （２）｜ｔ4 ／ｆ5 ｜ ＝ ０．０１９ （３）（ｒ32＋ｒ41）／（ｒ32−ｒ41） ＝ ０．６６
０ （４）│ｒ42／ｆ│ ＝ ０．２９９ （５）Ｄ／ｆ ＝ ０．６９４ （６）Ｎ31−Ｎ32 ＝ ０．１３１ （７）Ｎ1 ＝ １．５７５ （８）Ｎ5 ＝ １．５８３[Table 7] Data of specifications of Example 7 f = 35.0 F NO = 2.80 2ω = 62.6 ° (Condition corresponding values) (1) | t 1 / f 1 | = 0.031 (2) | t 4 / f 5 | = 0.019 (3) (r 32 + r 41) / (r 32 -r 41) = 0.66
0 (4) │r 42 / f│ = 0.299 (5) D / f = 0.694 (6) N 31 -N 32 = 0.131 (7) N 1 = 1.575 (8) N 5 = 1.583
【００３４】[0034]
【表８】 実施例８の諸元のデータ ｆ＝28.9 ＦNO＝2.88 2ω＝73.8゜ （条件対応値） （１）｜ｔ1 ／ｆ1 ｜ ＝ ０．０７８ （２）｜ｔ4 ／ｆ5 ｜ ＝ ０．０４２ （３）（ｒ32＋ｒ41）／（ｒ32−ｒ41） ＝ ―０．３
２３ （４）│ｒ42／ｆ│ ＝ ０．３９９ （５）Ｄ／ｆ ＝ ０．８０３ （６）Ｎ31−Ｎ32 ＝ ０．１２４ （７）Ｎ1 ＝ １．５９５ （８）Ｎ5 ＝ １．５８１ 尚、本発明の第１レンズ成分Ｌ1 または第５レンズ成分
Ｌ5 に非球面を導入することで、更に非点収差や像面湾
曲を良好に補正し、広角化を図ることが可能であり、第
２レンズ成分Ｌ2 または第３レンズ成分Ｌ3 もしくは第
４レンズ成分Ｌ 4 に非球面を導入し、更に球面収差を補
正し大口径化することが可能であることは、一般的な非
球面レンズの使用法から言うまでもない。[Table 8] Data of specifications of Example 8 f = 28.9 FNO= 2.88 2ω = 73.8 ° (Value corresponding to the condition) (1) | t1/ F1| = 0.078 (2) | tFour/ FFive| = 0.042 (3) (r32+ R41) / (R32-R41) = -0.3
23 (4) │r42/ F│ = 0.399 (5) D / f = 0.803 (6) N31-N32 = 0.124 (7) N1= 1.595 (8) NFive= 1.581 It should be noted that the first lens component L of the present invention is1Or the fifth lens component
LFiveBy introducing an aspherical surface into the
It is possible to correct the song well and widen the angle.
2 lens components L2Or the third lens component L3Or first
4 lens component L FourIntroducing an aspherical surface into the
It is a common non-
Not to mention the use of spherical lenses.
【００３５】[0035]
【発明の効果】本発明によれば、コンパクトで高性能な
Ｆ２．８程度の明るい広角レンズを実現することができ
る。また、本発明は３５mm判カメラのみならず、大判カ
メラ用レンズ等にも使用が可能である。According to the present invention, a compact and high-performance bright wide-angle lens of about F2.8 can be realized. Further, the present invention can be used not only for 35 mm format cameras but also for lenses for large format cameras and the like.
【００３６】さらに、全体繰り出しによって合焦を行っ
た場合、諸収差の変動が非常に少なく、良好な性能を得
ることができる。Furthermore, when focusing is performed by the entire extension, variations in various aberrations are extremely small, and good performance can be obtained.
【図１】実施例１のレンズ構成図である。FIG. 1 is a lens configuration diagram of Example 1. FIG.
【図２】実施例１の諸収差図である。FIG. 2 is a diagram of various types of aberration in the first example.
【図３】実施例２のレンズ構成図である。FIG. 3 is a lens configuration diagram of Example 2.
【図４】実施例２の諸収差図である。FIG. 4 is a diagram of various types of aberration of the second embodiment.
【図５】実施例３のレンズ構成図である。FIG. 5 is a lens configuration diagram of Example 3.
【図６】実施例３の諸収差図である。FIG. 6 is a diagram of various types of aberration of the third example.
【図７】実施例４のレンズ構成図である。FIG. 7 is a lens configuration diagram of Example 4.
【図８】実施例４の諸収差図である。FIG. 8 is a diagram of various types of aberration of the fourth embodiment.
【図９】実施例５のレンズ構成図である。FIG. 9 is a lens configuration diagram of Example 5.
【図１０】実施例５の諸収差図である。FIG. 10 is a diagram of various types of aberration of the fifth embodiment.
【図１１】実施例６のレンズ構成図である。FIG. 11 is a lens configuration diagram of Example 6.
【図１２】実施例６の諸収差図である。FIG. 12 is a diagram of various types of aberration of the sixth embodiment.
【図１３】実施例７のレンズ構成図である。FIG. 13 is a lens configuration diagram of Example 7.
【図１４】実施例７の諸収差図である。FIG. 14 is a diagram of various types of aberration of the seventh example.
【図１５】実施例８のレンズ構成図である。FIG. 15 is a lens configuration diagram of Example 8.
【図１６】実施例８の諸収差図である。FIG. 16 is a diagram of various types of aberration of the eighth example.
Ｌ1 ・・・第１レンズ成分 Ｌ2 ・・・第２レンズ成分 Ｌ3 ・・・第３レンズ成分 Ｌ4 ・・・第４レンズ成分 Ｌ5 ・・・第５レンズ成分 Ｓ ・・・絞りL 1 ... First lens component L 2 ... Second lens component L 3 ... Third lens component L 4 ... Fourth lens component L 5 ... Fifth lens component S ... Aperture
Claims (3)
負メニスカスレンズの第１レンズ成分Ｌ1 、物体側に凸
面を向けた正の屈折力を有するメニスカスレンズの第２
レンズ成分Ｌ2 、物体側に凸面を向けた正レンズと負レ
ンズとの貼り合わせからなる正の屈折力を有する接合メ
ニスカスレンズの第３レンズ成分Ｌ3 、物体側に凹面を
向けた正メニスカスレンズの第４レンズ成分Ｌ4 、物体
側に凹面を向けた負メニスカスレンズの第５レンズ成分
Ｌ5 を有し、前記第２レンズ成分Ｌ2 と前記第３レンズ
成分Ｌ3 との間に絞りＳを配置し、かつ以下の条件を満
足することを特徴とするコンパクトな広角レンズ。 ０．０２ ≦ ｜ｔ1 ／ｆ1 ｜ ≦ ０．１ （１） ０．０１ ≦ ｜ｔ4 ／ｆ5 ｜ ≦ ０．０８ （２） −０．８５ ≦ （ｒ32＋ｒ41）／（ｒ32−ｒ41） ≦ ０．９０ （３） 但し、 ｔ1 ：第１レンズ成分Ｌ1 の最も像側の面から第２レ
ンズ成分Ｌ2 の最も物体側の面までの光軸上の空気間隔 ｔ4 ：第４レンズ成分Ｌ4 の最も像側の面から第５レ
ンズ成分Ｌ5 の最も物体側の面までの光軸上の空気間隔 ｆ1 ：第１レンズ成分Ｌ1 の焦点距離 ｆ5 ：第５レンズ成分Ｌ5 の焦点距離 ｒ32 ：第３レンズ成分Ｌ3 の最も像側の面の曲率半径 ｒ41 ：第４レンズ成分Ｌ4 の最も物体側の面の曲率半
径1. A first lens component L 1 of a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side and a second meniscus lens having a positive refractive power having a convex surface directed toward the object side, in order from the object side.
A lens component L 2 , a third lens component L 3 of a cemented meniscus lens having a positive refractive power formed by bonding a positive lens having a convex surface facing the object side and a negative lens, and a positive meniscus lens having a concave surface facing the object side. the fourth lens component L 4 of a fifth lens component L 5 of the negative meniscus lens having a concave surface directed toward the object side, aperture stop between the second lens component L 2 and the third lens component L 3 S And a compact wide-angle lens characterized by satisfying the following conditions. 0.02 ≤ | t 1 / f 1 | ≤ 0.1 (1) 0.01 ≤ | t 4 / f 5 | ≤ 0.08 (2) -0.85 ≤ (r 32 + r 41 ) / (r 32- r 41 ) ≦ 0.90 (3) where, t 1 : air gap on the optical axis from the most image-side surface of the first lens component L 1 to the most object-side surface of the second lens component L 2. t 4: the fourth lens component L 4 most most up surface on the object side air space on the optical axis from the image side surface of the fifth lens component L 5 f 1: the focal length f 5 of the first lens component L 1 : The focal length of the fifth lens component L 5 r 32 : The radius of curvature of the surface of the third lens component L 3 closest to the image side r 41 : The radius of curvature of the surface of the fourth lens component L 4 closest to the object side
の条件を満足することを特徴とするコンパクトな広角レ
ンズ。 ０．２０ ≦ ｜ｒ42／ｆ｜ ≦ ０．５５ （４） ０．４０ ≦ Ｄ／ｆ ≦ １．００ （５） 但し、 ｆ ：レンズ系全体の焦点距離 ｒ42 ：第４レンズ成分Ｌ4 の最も像側の面の曲率半径 Ｄ ：レンズ系の全厚2. A wide-angle lens according to claim 1, wherein the wide-angle lens satisfies the following conditions. 0.20 ≤ | r 42 / f | ≤ 0.55 (4) 0.40 ≤ D / f ≤ 1.00 (5) where f: focal length of entire lens system r 42 : fourth lens component L 4 Radius of curvature of the most image-side surface of D: Total thickness of lens system
とする請求項１ないし２記載のコンパクトな広角レン
ズ。 ０．０４ ＜ Ｎ31−Ｎ32 ＜ ０．２５ （６） Ｎ1 ＜ １．７０ （７） Ｎ5 ＜ １．７０ （８） 但し、 Ｎ31 ：第３レンズ成分Ｌ3 中の物体側に配置された正
レンズＬ31のｄ線に対する屈折率 Ｎ32 ：第３レンズ成分Ｌ3 中の像側に配置された負レ
ンズＬ32のｄ線に対する屈折率 Ｎ1 ：第１レンズ成分Ｌ1 のｄ線に対する屈折率 Ｎ5 ：第５レンズ成分Ｌ5 のｄ線に対する屈折率3. The compact wide-angle lens according to claim 1, further satisfying the following condition. 0.04 <N 31 −N 32 <0.25 (6) N 1 <1.70 (7) N 5 <1.70 (8) However, N 31 : on the object side in the third lens component L 3. Refractive index of the arranged positive lens L 31 with respect to the d line N 32 : Refractive index of the negative lens L 32 arranged on the image side in the third lens component L 3 with respect to the d line N 1 : of the first lens component L 1 Refractive index for d line N 5 : Refractive index of the fifth lens component L 5 for d line
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3297444A JPH05134175A (en) | 1991-11-13 | 1991-11-13 | Compact wide angle lens |
| US08/173,084 US5528428A (en) | 1991-11-13 | 1993-12-27 | Compact wide-angle objective lens |
| US08/636,946 US5668669A (en) | 1991-11-13 | 1996-04-24 | Compact wide-angle objective lens |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3297444A JPH05134175A (en) | 1991-11-13 | 1991-11-13 | Compact wide angle lens |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05134175A true JPH05134175A (en) | 1993-05-28 |
Family
ID=17846597
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3297444A Pending JPH05134175A (en) | 1991-11-13 | 1991-11-13 | Compact wide angle lens |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05134175A (en) |
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