JPH05130277A - Feeding system - Google Patents
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- JPH05130277A JPH05130277A JP3286124A JP28612491A JPH05130277A JP H05130277 A JPH05130277 A JP H05130277A JP 3286124 A JP3286124 A JP 3286124A JP 28612491 A JP28612491 A JP 28612491A JP H05130277 A JPH05130277 A JP H05130277A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、増幅器に電源電圧を接
地電位側からバッテリィ電位側にまたはバッテリィ電位
側から接地電位側に一定レベルでスライド状態に供給す
る給電方式に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a power supply system for supplying a power supply voltage to an amplifier from a ground potential side to a battery potential side or from a battery potential side to a ground potential side at a constant level in a sliding state.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来、例えば電子交換器のアナログ通話
路において加入者回路、ループＩＣＴ（Incommining Tr
ank ）等に対する給電回路として、差動増幅器を有する
トランスコンダクタンスアンプが用いられている。次
に、図８を参照してその差動増幅器ＯＰを有するトラン
スコンダクタンスアンプの原理について説明する。2. Description of the Related Art Conventionally, for example, in an analog speech path of an electronic exchange, a subscriber circuit and a loop ICT (Incommining Tr
A transconductance amplifier having a differential amplifier is used as a power supply circuit for ank) and the like. Next, the principle of the transconductance amplifier having the differential amplifier OP will be described with reference to FIG.
【０００３】まず基本式としては、次の３式が得られ
る。First, the following three equations are obtained as basic equations.
【数１】 (b) 式を変形すると、次式が得られる。[Equation 1] By transforming equation (b), the following equation is obtained.
【数２】 平行状態時条件としてのＶ+ ＝Ｖ- の関係より、この
(d) 式に(a) 式を代入して整理すると、次式が得られ
る。[Equation 2] V + = V as parallel state when the condition - from the relationship, the
Substituting equation (a) into equation (d) and rearranging yields the following equation.
【数３】 この(e) 式を(c) 式に代入して整理すると、次式が得ら
れる。[Equation 3] By substituting this equation (e) into equation (c) and rearranging, the following equation is obtained.
【数４】 ここで、Ｒs1＝Ｒs2，Ｒf1＝Ｒf2とすると、次式が(f)
式から得られる。[Equation 4] Here, assuming that R s1 = R s2 and R f1 = R f2 , the following equation becomes (f)
Obtained from the formula.
【数５】 したがって、トランスコンダクタンスアンプは定電流源
として機能する。[Equation 5] Therefore, the transconductance amplifier functions as a constant current source.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】ところで、前述のトラ
ンスコンダクタンスアンプの差動増幅に高耐圧（電源耐
圧６０Ｖ程度）の差動増幅器ＯＰが一般的に用いられて
いるが、この高耐圧の差動増幅器ＯＰは、雷サージによ
る電源変動で破壊されやすく、この破壊された状態のま
ま給電されると最悪の場合、発火するといった危険性が
実験により確認されている。また、実験の結果により電
源耐圧が３０Ｖ程度の差動増幅器ＯＰが雷サージによる
電源変動で破壊しにくいことが判明したため、前述のト
ランスコンダクタンスアンプの差動増幅として高耐圧で
ない通常の差動増幅器ＯＰを用いることにより安全性を
向上させることができる。しかし、前述のトランスコン
ダクタンスアンプの差動増幅器ＯＰに電源電圧を接地電
位側からバッテリィ電位側に一定レベルでスライド状態
に供給する場合には、この差動増幅器ＯＰの出力側で地
絡があるときには過剰電流（ＩO ）が流れるという問題
点がある。A differential amplifier OP having a high withstand voltage (power supply withstand voltage of about 60 V) is generally used for the differential amplification of the transconductance amplifier described above. It has been confirmed by experiments that the amplifier OP is easily destroyed by a power supply fluctuation due to a lightning surge, and if power is supplied in this destroyed state, in the worst case, a fire may occur. In addition, as a result of the experiment, it was found that the differential amplifier OP having a power supply withstand voltage of about 30 V is not easily destroyed by the power supply fluctuation due to a lightning surge. Therefore, the differential amplifier OP which is not a high withstand voltage is used as the differential amplification of the transconductance amplifier described above. By using, the safety can be improved. However, when the power supply voltage is supplied to the differential amplifier OP of the transconductance amplifier in a sliding state from the ground potential side to the battery potential side at a constant level, when there is a ground fault at the output side of the differential amplifier OP. There is a problem that an excess current (I O ) flows.
【０００５】また、トランスコンダクタンスアンプの差
動増幅器ＯＰに電源電圧をバッテリィ電位側から接地電
位側に一定レベルでスライド状態に供給する場合には、
この差動増幅器ＯＰの出力側でバッテリィ絡があるとき
には過剰電流（ＩO ）が流れるという問題点がある。本
発明は、このような問題点を解決することを目的とし
て、増幅器に電源電圧を接地電位側からバッテリィ電位
側にまたはバッテリィ電位側から接地電位側に一定レベ
ルでスライド状態に供給する場合に、地絡時またはバッ
テリィ絡時に過剰電流が流れることを阻止する給電方式
を提供することにある。When the power supply voltage is supplied to the differential amplifier OP of the transconductance amplifier from the battery potential side to the ground potential side at a constant level in a sliding state,
There is a problem that an excess current ( IO ) flows when there is a battery junction on the output side of the differential amplifier OP. In order to solve such a problem, the present invention provides a power supply voltage to an amplifier in a sliding state at a constant level from the ground potential side to the battery potential side or from the battery potential side to the ground potential side. An object of the present invention is to provide a power supply method that prevents an excess current from flowing at the time of a ground fault or a battery fault.
【０００６】[0006]
【課題を解決するための手段】本発明による給電方式
は、前述された目的を達成するために、図１の原理構成
図に示されているように、増幅器に電源電圧を接地電位
側からバッテリィ電位側にまたはバッテリィ電位側から
接地電位側に一定レベルでスライド状態に供給する給電
方式において、前記増幅器が電源電圧を接地電位側から
バッテリィ電位側に一定レベルでスライド状態に供給さ
れる場合にはその増幅器の出力側の地絡による電位の変
化を検出し、この電位の変化の検出にもとづきその増幅
器に供給する電源電圧を接地電位側にスライド制御し、
また、前記増幅器が電源電圧をバッテリィ電位側から接
地電位側に一定レベルでスライド状態に供給される場合
にはその増幅器の出力側のバッテリィ絡による電位の変
化を検出し、この電位の変化の検出にもとづきその増幅
器に供給する電源電圧をバッテリィ電位側にスライド制
御することを特徴とするものである。In order to achieve the above-mentioned object, the power supply system according to the present invention has a power supply voltage supplied to an amplifier from a ground potential side to a battery power supply as shown in the principle configuration diagram of FIG. In a power supply system for supplying a constant level to the potential side or from the battery potential side to the ground potential side in a sliding state, when the amplifier supplies the power supply voltage from the ground potential side to the battery potential side at a constant level in a sliding state, The change in the potential due to the ground fault on the output side of the amplifier is detected, and the power supply voltage supplied to the amplifier is controlled to slide to the ground potential side based on the detection of the change in the potential.
Further, when the amplifier is supplied with the power supply voltage from the battery potential side to the ground potential side at a constant level in a sliding state, the potential change due to the battery connection on the output side of the amplifier is detected, and the change in the potential is detected. Based on the above, the power supply voltage supplied to the amplifier is slide-controlled to the battery potential side.
【０００７】[0007]
【作用】i)増幅器の電源電圧が接地電位側からバッテリ
ィ電位側に一定レベルでスライド状態に供給される場
合。増幅器の出力側の地絡による接地電位側への電位の
変化を検出して、この電位の変化にもとづきその増幅器
に供給する電源電圧を接地電位側にスライド制御する。
このスライド制御でもって増幅器の出力電位を接地電位
側に近づけて電位差をなくし、地絡による過剰電流が流
れるのを阻止する。Function: i) When the power supply voltage of the amplifier is supplied in a sliding state from the ground potential side to the battery potential side at a constant level. The change in the potential to the ground potential side due to the ground fault on the output side of the amplifier is detected, and the power supply voltage supplied to the amplifier is slide-controlled to the ground potential side based on this change in the potential.
With this slide control, the output potential of the amplifier is brought closer to the ground potential side to eliminate the potential difference, and an excess current due to a ground fault is prevented from flowing.
【０００８】ii) 増幅器の電源電圧がバッテリィ電位側
から接地電位側に一定レベルでスライド状態に供給され
る場合。増幅器の出力側のバッテリィ絡によるバッテリ
ィ電位側への電位の変化を検出して、この電位の変化に
もとづきその増幅器に供給する電源電圧をバッテリィ電
位側にスライド制御する。このスライド制御でもって増
幅器の出力電位をバッテリィ電位側に近づけて電位差を
なくし、バッテリィ絡による過剰電流が流れるのを阻止
する。Ii) In the case where the power supply voltage of the amplifier is supplied in a sliding state at a constant level from the battery potential side to the ground potential side. The change in the potential to the battery potential side due to the battery connection on the output side of the amplifier is detected, and the power supply voltage supplied to the amplifier is controlled to slide to the battery potential side based on the change in the potential. With this slide control, the output potential of the amplifier is brought closer to the battery potential side to eliminate the potential difference, and the excess current due to the battery junction is prevented from flowing.
【０００９】なお、前記増幅器は差動増幅器である場合
には、この差動増幅器の出力側の地絡またはバッテリィ
絡による電位の変化にもとづきその差動増幅器に対する
両差動入力電位差を零またはほぼ零にして増幅器の出力
電流を制限するようにしても良い。When the amplifier is a differential amplifier, the differential input potential difference between the differential amplifier and the differential input potential of the differential amplifier is zero or almost zero based on the potential change due to the ground fault or the battery fault on the output side of the differential amplifier. It may be set to zero to limit the output current of the amplifier.
【００１０】次に、本発明による給電方式の具体的実施
例につき、加入者回路に対する給電回路に適用した場合
について説明する。図２において、電話ＳＵＢが接続さ
れる端末回路11と、交換機を含む交換網12との間に加入
者回路13が設けられている。この加入者回路13は、２個
のトランスコンダクタンスアンプ14,15 と、各トランス
コンダクタンスアンプ14,15 に用いられている差動増幅
器ＯＰ１，ＯＰ２に対して電源電圧を供給するとともに
その電源電圧の電位をバッテリィ絡時、または地絡時に
おいてスライド制御する電源制御回路16,17 とから構成
される給電回路18、更には２線−４線間を結合するハイ
ブリッド回路19と、増幅器20と、アナログ−ディジタル
間の信号変換を行なう信号変換回路21とから構成される
信号回路22より構成されている。Next, a specific embodiment of the power supply system according to the present invention will be described when applied to a power supply circuit for a subscriber circuit. In FIG. 2, a subscriber circuit 13 is provided between a terminal circuit 11 to which a telephone SUB is connected and a switching network 12 including a switching system. The subscriber circuit 13 supplies the power supply voltage to the two transconductance amplifiers 14 and 15 and the differential amplifiers OP1 and OP2 used in the transconductance amplifiers 14 and 15, and the potential of the power supply voltage. A power supply control circuit 16 and a power supply control circuit 16 for slidingly controlling the power supply during a battery fault or a ground fault, a hybrid circuit 19 for coupling between two lines and four lines, an amplifier 20, and an analog circuit. It is composed of a signal circuit 22 composed of a signal conversion circuit 21 for converting signals between digital signals.
【００１１】各トランスコンダクタンスアンプ14,15 に
用いられている差動増幅器ＯＰ１，ＯＰ２の電源耐圧
は、接地電位Ｏ(V) に対するバッテリィ電位−ＥBB、言
い換えれば両電位差｜−ＥBB｜よりも小さいものであ
る。したがって、図３に示されているように、給電回路
18における加入者回路13のＴ(tip) 線側のトランスコン
ダクタンスアンプ14の差動増幅器ＯＰ１には、電源制御
回路16から通常時は接地電位Ｏ(V) に対して電源電圧−
ＶOP1 が供給され、言い換えればバッテリィ電位−ＥBB
側から接地電位Ｏ(V) 側に一定レベルのスライド状態で
電源電圧ＶOP1 が供給されているとともに、Ｔ線のバッ
テリィ絡時にはバッテリィ電位−ＥBBに対して電源電圧
ＶOP1 が供給される。また、Ｒ(ring)線側のトランスコ
ンダクタンスアンプ15の差動増幅器ＯＰ２には、電源制
御回路17から通常時はバッテリィ電位−ＥBBに対して電
源電圧ＶOP2 が供給され、言い換えれば接地電位Ｏ(V)
側からバッテリィ電位−ＥBB側に一定レベルのスライド
状態で電源電圧−ＶOP2が供給されているとともに、Ｒ
線の地絡時には接地電位Ｏ(V) に対して電源電圧−ＶOP
2 が供給される。なお、スイッチＳＷ１は、Ｔ線のバッ
テリィ絡時に閉じられ、差動増幅器ＯＰ１の両差動入力
電位差を零、本実施例においてはほぼ零にして差動増幅
器ＯＰ１の出力電流を制限するものである。また、スイ
ッチＳＷ２は、Ｒ線の地絡時に閉じられ、差動増幅器Ｏ
Ｐ２の両差動入力電位差を零、同様に本実施例において
はほぼ零にして差動増幅器ＯＰ２の出力電流を制限する
ものである。The power supply withstand voltage of the differential amplifiers OP1 and OP2 used in the transconductance amplifiers 14 and 15 is higher than the battery potential −E BB with respect to the ground potential O (V), in other words, the potential difference | −E BB | It's a small one. Therefore, as shown in FIG.
In the differential amplifier OP1 of the transconductance amplifier 14 on the T (tip) line side of the subscriber circuit 13 in 18, the power supply control circuit 16 normally supplies the power supply voltage − to the ground potential O (V).
V OP1 is supplied, in other words, the battery potential −E BB
Together with the power supply voltage V OP1 constant level sliding state from the side to the ground potential O (V) side is supplied to the battery fault occurs in the T-line power-supply voltage V OP1 is supplied to the battery potential -E BB. The power supply control circuit 17 normally supplies the power supply voltage V OP2 to the battery potential −E BB to the differential amplifier OP2 of the transconductance amplifier 15 on the R (ring) line side, in other words, the ground potential O 2. (V)
Supply voltage -V OP2 is supplied from the side to the battery potential -E BB side in a constant level sliding state, and R
When the line is grounded, the power supply voltage −V OP is applied to the ground potential O (V).
2 is supplied. The switch SW1 is closed at the time of battery connection of the T line, and the difference between the two differential input potentials of the differential amplifier OP1 is set to zero, and in this embodiment, it is set to almost zero to limit the output current of the differential amplifier OP1. .. The switch SW2 is closed when the R line is grounded, and the differential amplifier O
The difference between the two differential input potentials of P2 is set to zero, and in the same manner as in the present embodiment, the output current of the differential amplifier OP2 is limited to almost zero.
【００１２】次に、電源制御回路16,17 を除く給電回路
18における直流成分に対する等価回路について説明す
る。図２において、スイッチＳＷ１，ＳＷ２が通常時の
開いている状態では、直流的に見ると抵抗Ｒf2およびＲ
s2には電流が流れないことから、電源制御回路16,17 を
除いた給電回路18は図４に示されている直流等価回路と
なる。この図４において、差動増幅器ＯＰ１の両差動入
力Ｖ+ ，Ｖ- は等しいことから、次式が得られる。Next, the power supply circuit except the power supply control circuits 16 and 17
An equivalent circuit for the DC component in 18 will be described. In FIG. 2, when the switches SW1 and SW2 are normally opened, the resistances R f2 and R f
Since no current flows in s2 , the power supply circuit 18 excluding the power supply control circuits 16 and 17 is the DC equivalent circuit shown in FIG. In FIG. 4, since both differential inputs V + and V − of the differential amplifier OP1 are equal, the following equation is obtained.
【数６】 [Equation 6]
【００１３】また、Ｒf1＋Ｒs1≫ＲF とすると、抵抗Ｒ
f1，Ｒs1に流れる電流は無視できるために、次式が得ら
れる。If R f1 + R s1 >> R F , the resistance R
Since the currents flowing through f1 and R s1 can be ignored, the following equation is obtained.
【数７】 したがって、差動増幅器ＯＰ１を含む回路の等価直流抵
抗分Ｚa は、(1) 式および(2) 式から、次式のように得
られる。[Equation 7] Therefore, the equivalent DC resistance component Z a of the circuit including the differential amplifier OP1 can be obtained from the equations (1) and (2) as the following equation.
【数８】 同様にして、差動増幅器ＯＰ２を含む回路の等価直流抵
抗分Ｚb は、次式のように得られる。[Equation 8] Similarly, the equivalent DC resistance component Z b of the circuit including a differential amplifier OP2 is obtained as follows.
【数９】 これら(3) 式および(4) 式から、図４に示されている直
流等価回路は、図５に示されている等価給電回路と等価
となる。なお、図５におけるＺF は等価給電抵抗であっ
て、次式の通りである。[Equation 9] From these equations (3) and (4), the DC equivalent circuit shown in FIG. 4 is equivalent to the equivalent power supply circuit shown in FIG. In addition, Z F in FIG. 5 is an equivalent power feeding resistance, and is expressed by the following equation.
【数１０】 さて、具体的に、バッテリィ電位−ＥBBを−48Ｖとする
と、米国規定(LSSGR)に規定されている給電特性を満足
するためには、等価給電抵抗Ｚf は100 Ω程度でなけれ
ばならない。しかし、この等価給電抵抗Ｚf が100 Ωで
あるとすると、Ｔ線にそのＴ線のバッテリィ絡時に、ま
たＲ線にそのＲ線の地絡時に480mA の電流が流れること
になる。ところが、使用部品の熱損失等を考慮すると、
バッテリィ絡、地絡時が流れる電流は30mA以下にするこ
とが望ましい。[Equation 10] Now, specifically, assuming that the battery potential -E BB is -48 V, the equivalent power feeding resistance Z f must be about 100 Ω in order to satisfy the power feeding characteristics defined by the US regulation (LSSGR). However, if this equivalent power feeding resistance Z f is 100 Ω, a current of 480 mA will flow to the T line when the T line has a battery fault and when the R line has a ground fault to the R line. However, considering the heat loss of the parts used,
It is desirable that the current that flows during a battery fault or a ground fault be 30 mA or less.
【００１４】ところで、図２における給電抵抗ＲF を50
Ωとすると、Ｔ線のバッテリィ絡時にそのＴ線を流れる
電流を30mA以下とするためには、差動増幅器ＯＰ１の出
力電圧を−46.5〜−48Ｖにしなければならない。また、
同様にＲ線のバッテリィ絡時にそのＲ線を流れる電流を
30mA以下とするためには、差動増幅器ＯＰ２の出力電圧
を０〜1.5Ｖにしなければならない。したがって、差動
増幅器ＯＰ１，ＯＰ２の電源耐圧が30Ｖ程度であるとす
ると、差動増幅器ＯＰ１の出力電圧を通常時には０〜−
24Ｖとし、バッテリィ絡時には−46.5〜−48Ｖとなるよ
うに、また差動増幅器ＯＰ２の出力電圧を通常時には−
24〜−48Ｖとし、地絡時には０〜1.5 Ｖになるように、
差動増幅器ＯＰ１，ＯＰ２に供給される電源電圧を前述
のように電源制御回路16,17 により可変としなければな
らない。By the way, the feeding resistance R F in FIG.
If Ω is set, the output voltage of the differential amplifier OP1 must be set to −46.5 to −48 V in order to reduce the current flowing through the T line to 30 mA or less when it is connected to the battery. Also,
Similarly, when the R line is connected to the battery,
In order to make it 30 mA or less, the output voltage of the differential amplifier OP2 must be set to 0 to 1.5V. Therefore, assuming that the power supply withstand voltage of the differential amplifiers OP1 and OP2 is about 30V, the output voltage of the differential amplifier OP1 is 0 to − during normal operation.
It is set to 24V so that it becomes −46.5 to −48V when the battery is connected, and the output voltage of the differential amplifier OP2 is normally −
24 to -48V, and 0 to 1.5V at ground fault,
The power supply voltage supplied to the differential amplifiers OP1 and OP2 must be variable by the power supply control circuits 16 and 17 as described above.
【００１５】次に、図２において、スイッチＳＷ１，Ｓ
Ｗ２がバッテリィ絡、地絡時の閉じている状態では、直
流的に見ると、電源制御回路16,17 を除いた給電回路18
は図６に示されている直流等価回路となる。この直流等
価回路から差動増幅器ＯＰ１側の基本式としては、次の
３式が得られる。Next, referring to FIG. 2, the switches SW1 and S
In the closed state when W2 is a battery fault or a ground fault, when viewed as a direct current, the power supply circuit 18 excluding the power supply control circuits 16 and 17 is seen.
Is the DC equivalent circuit shown in FIG. From this DC equivalent circuit, the following three expressions are obtained as the basic expressions on the side of the differential amplifier OP1.
【数１１】 (5) 式を変形すると、次式が得られる。[Equation 11] By transforming equation (5), the following equation is obtained.
【数１２】 また(6) 式を変形すると、次式が得られる。[Equation 12] Moreover, the following equation can be obtained by modifying the equation (6).
【数１３】 平衡状態時条件としてのＶ+ ＝Ｖ- の関係により、(6)
式に(5) 式を代入して整理すると、次式が得られる。[Equation 13] V + = V as equilibrium when the condition - the relation, (6)
Substituting equation (5) into the equation and rearranging yields the following equation.
【数１４】 この(10)式を(7) 式に代入して整理すると、次式が得ら
れる。[Equation 14] Substituting Eq. (10) into Eq. (7) and rearranging yields the following.
【数１５】 同様にして、差動増幅器ＯＰ２側として、次式が得られ
る。[Equation 15] Similarly, the following equation is obtained on the differential amplifier OP2 side.
【数１６】 [Equation 16]
【００１６】ところで、(11)式においてＲf1＝Ｒf2，Ｒ
s1＝Ｒs とすると、出力電流ＩA は零となって電位Ｏ
(V) ，ＶA に関係なく差動増幅器ＯＰ１側の出力電位Ｖ
a は電位ＶA と同電位にあることがわかる。但し、電位
ＶA は差動増幅器ＯＰ１の出力電位の可能な範囲、言い
換えれば電位ＶA が差動増幅器ＯＰ１に供給される電源
電圧範囲内にあることが条件である。なお、(12)式にお
いても同様のことがわかる。By the way, in the equation (11), R f1 = R f2 , R
When s1 = R s , the output current I A becomes zero and the potential O
(V), output potential V on the differential amplifier OP1 side regardless of V A
It can be seen that a is at the same potential as the potential V A. However, the condition is that the potential V A is within a possible range of the output potential of the differential amplifier OP1, in other words, within the power supply voltage range in which the potential V A is supplied to the differential amplifier OP1. Note that the same can be seen in the equation (12).
【００１７】このように、Ｒf1＝Ｒf2，Ｒs1＝Ｒs とす
ると、バッテリィ絡、地絡時における差動増幅器ＯＰ
１，ＯＰ２の出力電流ＩA ，ＩB が零で、バッテリィ
絡、地絡時における電流制限が可能である。しかし、バ
ッテリィ絡、地絡時の差動増幅器ＯＰ１，ＯＰ２の出力
電流ＩA ，ＩB が零であると、バッテリィ絡解除、地絡
解除の検出が難しくなるために、バッテリィ絡、地絡時
に若干の出力電流ＩA ，ＩB を流す必要がある。As described above, when R f1 = R f2 and R s1 = R s , the differential amplifier OP at the time of the battery fault and the ground fault.
Since the output currents I A and I B of 1 and OP2 are zero, it is possible to limit the current at the time of battery fault and ground fault. However, if the output currents I A and I B of the differential amplifiers OP1 and OP2 at the time of the battery fault and the ground fault are zero, it becomes difficult to detect the battery fault cancellation and the ground fault cancellation. It is necessary to flow some output currents I A and I B.
【００１８】ここで、若干の出力電流ＩA ，ＩB を流す
ために、Ｒs1＜Ｒs ，Ｒf1＝Ｒf2とすると、まず(11)式
は、次式のようになる。Here, assuming that R s1 <R s , R f1 = R f2 in order to flow some output currents I A and I B , the equation (11) becomes as follows.
【数１７】 仮に、Ｒf1＝Ｒs1＝50ＫΩ，Ｒs ＝52ＫΩ，ＲF ＝50
Ω，−ＥBB＝−48Ｖとすると、ＩA ＝−18.46mA とな
る。この時の差動増幅器ＯＰ１の出力電位Ｖa は−47.0
77Ｖ（＝50Ω×0.01846 Ａ−48Ｖ）となり、この出力電
位がＴ線のバッテリィ絡時に出力可能なように、差動増
幅器ＯＰ１に供給される電源電圧を設定する必要があ
る。[Equation 17] Assuming that R f1 = R s1 = 50 KΩ, R s = 52 KΩ, R F = 50
If Ω and -E BB = -48V, then I A = -18.46mA. The output potential V a of the differential amplifier OP1 at this time -47.0
It becomes 77V (= 50Ω × 0.01846 A-48V), and it is necessary to set the power supply voltage supplied to the differential amplifier OP1 so that this output potential can be output when the T-line battery is connected.
【００１９】また、同様にして(12)式は、次式のように
なる。Similarly, the equation (12) becomes the following equation.
【数１８】 仮に、Ｒf1＝Ｒs1＝50ＫΩ，Ｒs ＝52ＫΩ，ＲF ＝50
Ω，−ＥBB＝−48Ｖとすると、ＩB ＝18.46mA となる。
この時の差動増幅器ＯＰ２の出力電位Ｖb は−0.923 Ｖ
（＝０Ｖ−50Ω×0.01846 Ａ）となり、この出力電位が
Ｒ線の地絡時に出力可能なように、差動増幅器ＯＰ２に
供給される電源電圧を設定する必要がある。[Equation 18] Assuming that R f1 = R s1 = 50 KΩ, R s = 52 KΩ, R F = 50
If Ω and -E BB = -48V, then I B = 18.46mA.
The output potential Vb of the differential amplifier OP2 at this time is -0.923 V.
(= 0V-50Ω × 0.01846 A), and it is necessary to set the power supply voltage supplied to the differential amplifier OP2 so that this output potential can be output when the R line is grounded.
【００２０】一方、給電回路18を交流的に見た場合の同
相信号に対して低インピーダンスでかつ差動信号に対し
て高インピーダンスの交流特性を満足するにはＲf1＝Ｒ
f2，Ｒs1＝Ｒs2の条件を満たす必要がある。したがっ
て、直流的にバッテリィ絡保護または地絡保護を行なう
ために、図２に示されているように、抵抗Ｒ△およびス
イッチＳＷ１，ＳＷ２を用いて交流特性および直流特性
を満足するようにするのである。なお、両スイッチＳＷ
１，ＳＷ２は個々に開閉が行なわれる。On the other hand, in order to satisfy the AC characteristics of low impedance for the in-phase signal and high impedance for the differential signal when the power supply circuit 18 is viewed as an AC, R f1 = R
It is necessary to satisfy the condition of f2 , R s1 = R s2 . Therefore, in order to protect the battery or the ground with respect to DC, the resistance RΔ and the switches SW1 and SW2 are used to satisfy the AC and DC characteristics as shown in FIG. is there. Both switches SW
1, SW2 are individually opened and closed.
【００２１】最後に、電源制御回路16,17 の具体例を、
図７を参照しつつ説明する。Ｔ線側の電源制御回路16に
おける比較回路ＣＯＭＰTは、基準電位ＶS に対するＴ
線の電位ＶT にもとづき通常時のＴ線の電位の場合（Ｖ
T ＞ＶS ）には−10Ｖを出力電位とするように、またバ
ッテリィ絡時のＴ線の電位の場合（ＶT≦Ｖ S ）には−3
3Ｖを出力電位とするように設定されている。こうし
て、Ｔ線側の差動増幅器ＯＰ１に通常時には０〜−24Ｖ
の電源電圧が供給され、またバッテリィ絡時には−24〜
−48Ｖの電源電圧が供給される。なお、バッテリィ絡時
の比較回路ＣＯＭＰT の−33Ｖの出力電位により前述の
スイッチＳＷ１が閉じられることになる。Finally, a concrete example of the power supply control circuits 16 and 17 will be described.
This will be described with reference to FIG. In the power supply control circuit 16 on the T line side
Comparing circuit COMPTIs the reference potential VSAgainst
Line potential VTTherefore, in the case of the potential of the T line at the normal time (V
T> VS) So that the output potential is -10V.
In the case of the potential of the T line at the time of battery connection (VT≤V S) Is −3
The output potential is set to 3V. This way
The differential amplifier OP1 on the T line side normally has 0 to -24V.
The power supply voltage is
The power supply voltage of -48V is supplied. In addition, at the time of battery connection
Comparing circuit COMPT-33V output potential
The switch SW1 will be closed.
【００２２】一方、Ｒ線側の電源制御回路17における比
較回路ＣＯＭＰR は、基準電位ＶS に対するＲ線の電位
ＶR にもとづき通常時のＲ線の電位の場合（ＶR ＜
ＶS ）には−33Ｖを出力電位とするように、また地絡時
のＲ線の電位の場合（ＶR ≧ＶS ）には−10Ｖを出力電
位とするように設定されている。こうして、Ｒ線側の差
動増幅器ＯＰ１に通常時には−24〜−48Ｖの電源電圧が
供給され、またバッテリィ絡時には０〜−24Ｖの電源電
圧が供給される。なお、地絡時の比較回路ＣＯＭＰ R の
−10Ｖの出力電位により前述のスイッチＳＷ２が閉じら
れることになる。On the other hand, the ratio in the power supply control circuit 17 on the R line side
Comparison circuit COMPRIs the reference potential VSR line potential for
VRTherefore, in the case of the potential of the R line during normal operation (VR<
VS) So that the output potential is -33 V, and when there is a ground fault
In case of R line potential (VR≧ VS-10V is output to
Is set to rank. Thus, the difference on the R line side
Normally, the power supply voltage of -24 to -48V is applied to the dynamic amplifier OP1.
Power supply, and power supply of 0 to -24V when battery is connected.
Pressure is supplied. In addition, the comparison circuit COMP at the time of ground fault Rof
The switch SW2 is closed by the output potential of -10V.
Will be done.
【００２３】なお、本実施例におけるスイッチＳＷ１，
ＳＷ２はマイクロスイッチ等の機械構成のスイッチで
も、またトランジスタ等による半導体スイッチで構成し
ても良い。The switches SW1 and SW1 in this embodiment are
SW2 may be a mechanical switch such as a microswitch, or a semiconductor switch such as a transistor.
【００２４】[0024]
【発明の効果】以上に説明したように、本発明によれ
ば、増幅器の出力側における地絡時またはバッテリィ絡
時に、増幅器に供給される電源電圧が接地電位側または
バッテリィ電位側にスライド制御され、増幅器の出力電
位が接地電位側またはバッテリィ電位側に近づくことに
より過剰電流が流れることが阻止される。As described above, according to the present invention, the power supply voltage supplied to the amplifier is controlled to slide to the ground potential side or the battery potential side at the time of the ground fault or the battery fault at the output side of the amplifier. As the output potential of the amplifier approaches the ground potential side or the battery potential side, the excess current is prevented from flowing.
【図１】本発明による給電方式の原理構成を説明するた
めの原理構成図である。FIG. 1 is a principle configuration diagram for explaining a principle configuration of a power supply system according to the present invention.
【図２】本発明による給電方式を加入者回路に対する給
電回路に適用した実施例の回路構成図である。FIG. 2 is a circuit configuration diagram of an embodiment in which the power supply system according to the present invention is applied to a power supply circuit for a subscriber circuit.
【図３】図２において説明した給電回路の差動増幅器に
供給される電源電圧の変化状態を示す説明図である。FIG. 3 is an explanatory diagram showing a change state of a power supply voltage supplied to a differential amplifier of the power supply circuit described in FIG.
【図４】図２における電源制御回路を除いた給電回路
の、スイッチが通常時の開いている状態の直流等価回路
図である。FIG. 4 is a DC equivalent circuit diagram of the power supply circuit excluding the power supply control circuit in FIG. 2 in a state where the switch is normally open.
【図５】図４における直流等価回路の等価給電回路図で
ある。5 is an equivalent power supply circuit diagram of the DC equivalent circuit in FIG.
【図６】図２における電源制御回路を除いた給電回路
の、スイッチがバッテリィ絡、地絡時の閉じている状態
の直流等価回路図である。FIG. 6 is a DC equivalent circuit diagram of the power supply circuit excluding the power supply control circuit in FIG. 2 in a state where the switch is closed at the time of a battery fault and a ground fault.
【図７】図２における電源制御回路の具体例の回路図で
ある。FIG. 7 is a circuit diagram of a specific example of the power supply control circuit in FIG.
【図８】トランスコンダクタンスアンプの回路構成図で
ある。FIG. 8 is a circuit configuration diagram of a transconductance amplifier.
11 端末回路 12 交換網 13 加入者回路 14,15 トランスコンダクタンスアンプ 16,17 電源制御回路 18 給電回路 19 ハイブリッド回路 20 増幅器 21 信号変換回路 22 信号回路 11 Terminal circuit 12 Switching network 13 Subscriber circuit 14,15 Transconductance amplifier 16,17 Power supply control circuit 18 Feed circuit 19 Hybrid circuit 20 Amplifier 21 Signal conversion circuit 22 Signal circuit
Claims (2)
テリィ電位側にまたはバッテリィ電位側から接地電位側
に一定レベルでスライド状態に供給する給電方式におい
て、 前記増幅器が電源電圧を接地電位側からバッテリィ電位
側に一定レベルでスライド状態に供給される場合にはそ
の増幅器の出力側の地絡による電位の変化を検出し、こ
の電位の変化の検出にもとづきその増幅器に供給する電
源電圧を接地電位側にスライド制御し、 また、前記増幅器が電源電圧をバッテリィ電位側から接
地電位側に一定レベルでスライド状態に供給される場合
にはその増幅器の出力側のバッテリィ絡による電位の変
化を検出し、この電位の変化の検出にもとづきその増幅
器に供給する電源電圧をバッテリィ電位側にスライド制
御することを特徴とする給電方式。1. A power supply system for supplying a power supply voltage to an amplifier from a ground potential side to a battery potential side or from a battery potential side to a ground potential side at a constant level in a sliding state, wherein the amplifier supplies the power supply voltage from the ground potential side to the battery potential side. When it is supplied to the potential side at a constant level in a sliding state, the potential change due to the ground fault on the output side of the amplifier is detected, and the power supply voltage supplied to the amplifier is detected based on the detection of this potential change. When the amplifier is supplied with the power supply voltage from the battery potential side to the ground potential side at a constant level in a sliding state, the change in the potential due to the battery junction on the output side of the amplifier is detected. Power supply characterized by slidingly controlling the power supply voltage supplied to the amplifier to the battery potential side based on the detection of the potential change Formula.
に、この差動増幅器の出力側の地絡またはバッテリィ絡
による電位の変化にもとづきその差動増幅器に対する両
差動入力電位差を零またはほぼ零にすることを特徴とす
る請求項１に記載の給電方式。2. The amplifier is a differential amplifier, and the differential input potential difference between the differential amplifier and the differential input is reduced to zero or substantially zero based on a change in potential due to a ground fault or a battery fault on the output side of the differential amplifier. The power supply system according to claim 1, wherein
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3286124A JPH05130277A (en) | 1991-10-31 | 1991-10-31 | Feeding system |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3286124A JPH05130277A (en) | 1991-10-31 | 1991-10-31 | Feeding system |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05130277A true JPH05130277A (en) | 1993-05-25 |
Family
ID=17700243
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3286124A Withdrawn JPH05130277A (en) | 1991-10-31 | 1991-10-31 | Feeding system |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05130277A (en) |
-
1991
- 1991-10-31 JP JP3286124A patent/JPH05130277A/en not_active Withdrawn
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