JPH0450965Y2 - - Google Patents
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- JPH0450965Y2 JPH0450965Y2 JP1983037853U JP3785383U JPH0450965Y2 JP H0450965 Y2 JPH0450965 Y2 JP H0450965Y2 JP 1983037853 U JP1983037853 U JP 1983037853U JP 3785383 U JP3785383 U JP 3785383U JP H0450965 Y2 JPH0450965 Y2 JP H0450965Y2
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- Japan
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- cooling water
- oil
- coolant
- work roll
- roll
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- 239000003921 oil Substances 0.000 claims description 37
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- Control Of Metal Rolling (AREA)
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Description
【考案の詳細な説明】
本考案は、圧延材の局部的な伸びに起因する平
坦度の低下を防止するワークロールのサーマルク
ラウン制御を効果的になし得る圧延機のロールク
ーラント供給装置に関する。
坦度の低下を防止するワークロールのサーマルク
ラウン制御を効果的になし得る圧延機のロールク
ーラント供給装置に関する。
近年、板材の圧延において、ますますその板材
の形状に対する製品精度の要求は厳しいものがあ
り、特に板材の形状、就中、平坦度に対する改善
要求が大きなものとなつている。圧延現象の解析
により、圧延時に生じる塑性加工熱に起因するワ
ークロールのサーマルクラウンの挙動によつて平
坦度が影響を受けることが知られ、このため、ワ
ークロールのサーマルクラウンを制御する手段が
種々提案されており、ワークロールに対する圧延
油（ロールクーラント油）をそのバレル軸方向に
おいて制御する方式が多用されている。
の形状に対する製品精度の要求は厳しいものがあ
り、特に板材の形状、就中、平坦度に対する改善
要求が大きなものとなつている。圧延現象の解析
により、圧延時に生じる塑性加工熱に起因するワ
ークロールのサーマルクラウンの挙動によつて平
坦度が影響を受けることが知られ、このため、ワ
ークロールのサーマルクラウンを制御する手段が
種々提案されており、ワークロールに対する圧延
油（ロールクーラント油）をそのバレル軸方向に
おいて制御する方式が多用されている。
ところで、この種のロールクーラント供給装置
としては、従来、第１図に示すものがあつた。同
図において、１，１は冷間圧延機のワークロー
ル、２，２はバツクアツプロール、３ｎ，３ｎは
クーラント油噴射ノズル列である。クーラント油
噴射ノズル列３ｎは、第２図に示す如く、噴射口
をワークロール１に向けてそのバレル軸方向に順
次所定間隔を隔てて冷間圧延機入側に配設され、
該ワークロール１のバレル軸方向所定幅Ｚを冷却
ゾーンとして受け持つ複数のクーラント油噴射ノ
ズル３，３…からなり、これらは、それぞれ制御
弁５を具える個別配管４…及びポンプ６を具える
主配管７を通してクーラント油循環タンク８に接
続されている。クーラント油循環タンク８内のク
ーラント油Ｃは水に潤滑油を混入したエマルジヨ
ン型のクーラント油である。９は集水台、１０は
水補給管、１１は潤滑油補給管である。２０はク
ーラント油供給制御装置であつて、圧延材Ｓの幅
方向形状を検出して形状パラメータ（信号）を出
力する形状検出器３０の該出力を受けて上記幅方
向所定間隔位置ｘにおける形状パラメータと目標
形状パラメータとの局部差Δε（ｘ）を演算し、該
差Δε（ｘ）外０である上記幅方向所定間隔位置に
対応するクーラント油噴射ノズル３の制御弁５に
開弁信号を送出する。
としては、従来、第１図に示すものがあつた。同
図において、１，１は冷間圧延機のワークロー
ル、２，２はバツクアツプロール、３ｎ，３ｎは
クーラント油噴射ノズル列である。クーラント油
噴射ノズル列３ｎは、第２図に示す如く、噴射口
をワークロール１に向けてそのバレル軸方向に順
次所定間隔を隔てて冷間圧延機入側に配設され、
該ワークロール１のバレル軸方向所定幅Ｚを冷却
ゾーンとして受け持つ複数のクーラント油噴射ノ
ズル３，３…からなり、これらは、それぞれ制御
弁５を具える個別配管４…及びポンプ６を具える
主配管７を通してクーラント油循環タンク８に接
続されている。クーラント油循環タンク８内のク
ーラント油Ｃは水に潤滑油を混入したエマルジヨ
ン型のクーラント油である。９は集水台、１０は
水補給管、１１は潤滑油補給管である。２０はク
ーラント油供給制御装置であつて、圧延材Ｓの幅
方向形状を検出して形状パラメータ（信号）を出
力する形状検出器３０の該出力を受けて上記幅方
向所定間隔位置ｘにおける形状パラメータと目標
形状パラメータとの局部差Δε（ｘ）を演算し、該
差Δε（ｘ）外０である上記幅方向所定間隔位置に
対応するクーラント油噴射ノズル３の制御弁５に
開弁信号を送出する。
上記形状パラメータと目標パラメータとの局部
差Δε（ｘ）はワークロール１に生じたサーマルク
ラウンによるバレル軸方向の摩擦係数の不均一に
起因するが、上記装置によれば、ワークロール１
のサーマルクラウン発生部分により多くのクーラ
ント油Ｃが噴射されるため、サーマルクラウンが
低減され、圧延材Ｓの平坦度が改善される。
差Δε（ｘ）はワークロール１に生じたサーマルク
ラウンによるバレル軸方向の摩擦係数の不均一に
起因するが、上記装置によれば、ワークロール１
のサーマルクラウン発生部分により多くのクーラ
ント油Ｃが噴射されるため、サーマルクラウンが
低減され、圧延材Ｓの平坦度が改善される。
しかしながら、従来のサーマルクラウン制御に
使用されるクーラント油Ｃは、水に数％の油脂分
を懸濁させたいわゆるエマルジヨン型のクーラン
ト油であり、このためもともと奪熱効果が余りよ
くない上、クーラント油の供給系統における配管
内における油脂分の凝脂、閉塞を防止する観点か
ら低温に維持することが出来ず、約60℃程度の温
度で循環使用されるため、ワークロール１との温
度差が小さく低奪熱効果が助長され、クーラント
油供給系統だけを有している従来装置ではサーマ
ルクラウンの速やかな低減はむずかしいと云う問
題があつた。
使用されるクーラント油Ｃは、水に数％の油脂分
を懸濁させたいわゆるエマルジヨン型のクーラン
ト油であり、このためもともと奪熱効果が余りよ
くない上、クーラント油の供給系統における配管
内における油脂分の凝脂、閉塞を防止する観点か
ら低温に維持することが出来ず、約60℃程度の温
度で循環使用されるため、ワークロール１との温
度差が小さく低奪熱効果が助長され、クーラント
油供給系統だけを有している従来装置ではサーマ
ルクラウンの速やかな低減はむずかしいと云う問
題があつた。
本考案は、この問題点に鑑みてなされたもの
で、クーラント油（潤滑油）供給系統の他に、圧
延機の出側において下側ワークロールのパスライ
ンと平行な中心線よりも下方側に、ワークロール
のサーマルクラウンを制御する冷却水を潤滑油噴
射ノズルの配設間隔よりも密に供給する冷却水供
給系統を設けることにより、ワークロールと圧延
材との潤滑性を確保し、冷却水による発錆を起こ
すことなく、従来に比し、ワークロールの冷却効
果を大幅に高めることができ、ひいてはロールの
サーマルクラウンを制御できるようにしたロール
クーラント供給装置を提供することを目的とす
る。
で、クーラント油（潤滑油）供給系統の他に、圧
延機の出側において下側ワークロールのパスライ
ンと平行な中心線よりも下方側に、ワークロール
のサーマルクラウンを制御する冷却水を潤滑油噴
射ノズルの配設間隔よりも密に供給する冷却水供
給系統を設けることにより、ワークロールと圧延
材との潤滑性を確保し、冷却水による発錆を起こ
すことなく、従来に比し、ワークロールの冷却効
果を大幅に高めることができ、ひいてはロールの
サーマルクラウンを制御できるようにしたロール
クーラント供給装置を提供することを目的とす
る。
以下、本考案の一実施例を図面を参照して説明
する。
する。
第３図において、40nは冷却水噴射ノズル列で
あつて、第４図に示す如く、ワークロール１のバ
レル軸方向に順次所定間隔を隔てて並ぶ多数の冷
却水噴射ノズル４０，４０…からなり、第５図に
拡大して示す如く、各冷却水噴射ノズル４０は、
噴射口を下側ワークロール１に向け且つバツクア
ツプロール２側に下げて圧延機出側のパスライン
と平行なワークロール中心線よりも下方に配設さ
れている。そして、冷却水噴射ノズル４０，４０
…は、それぞれ配管４１，４１…を介して、冷却
水源４２に連通された主配管４３に接続され、下
側ワークロール１のバレル軸方向所定幅ｚ（＜Ｚ）
を冷却ゾーンとして受け持つ。また、各配管４１
には制御弁４４が介装されている。各制御弁４４
には、開弁・閉弁信号が冷却水供給パターン制御
装置５０から個別に与えられる。４５は水遮蔽板
であつて、ブラシ状の水切り部４５ａを有し、該
水切り部４５ａを下側ワークロール１に当てて冷
却水噴射ノズル４０ｎとパスラインとの間に配設
されている。
あつて、第４図に示す如く、ワークロール１のバ
レル軸方向に順次所定間隔を隔てて並ぶ多数の冷
却水噴射ノズル４０，４０…からなり、第５図に
拡大して示す如く、各冷却水噴射ノズル４０は、
噴射口を下側ワークロール１に向け且つバツクア
ツプロール２側に下げて圧延機出側のパスライン
と平行なワークロール中心線よりも下方に配設さ
れている。そして、冷却水噴射ノズル４０，４０
…は、それぞれ配管４１，４１…を介して、冷却
水源４２に連通された主配管４３に接続され、下
側ワークロール１のバレル軸方向所定幅ｚ（＜Ｚ）
を冷却ゾーンとして受け持つ。また、各配管４１
には制御弁４４が介装されている。各制御弁４４
には、開弁・閉弁信号が冷却水供給パターン制御
装置５０から個別に与えられる。４５は水遮蔽板
であつて、ブラシ状の水切り部４５ａを有し、該
水切り部４５ａを下側ワークロール１に当てて冷
却水噴射ノズル４０ｎとパスラインとの間に配設
されている。
上記冷却水供給パターン制御装置５０は、クー
ラント油供給制御装置２０から形状パラメータと
目標パラメータとの局部差Δε（ｘ）（信号）を受
けて、差Δε（ｘ）＞ｋである上記幅方向所定間隔
位置に対応する冷却水噴射ノズル４０の制御弁４
４に開弁信号を与える。ここで、ｋはクーラント
油循環タンク８に設けられた液面計６０の出力ｈ
に基づいて、噴射される冷却水Ｗの総量Σq（ｑ：
冷却水噴射ノズル４０の噴射量）が冷却水許容供
給量Ｑ（ｔ）を超えないように定められる。この
冷却水許容供給量Ｑ（ｔ）は、蒸発、飛散、ある
いは圧延材に付着することにより逃散するクーラ
ント油Ｃの量に相当する。
ラント油供給制御装置２０から形状パラメータと
目標パラメータとの局部差Δε（ｘ）（信号）を受
けて、差Δε（ｘ）＞ｋである上記幅方向所定間隔
位置に対応する冷却水噴射ノズル４０の制御弁４
４に開弁信号を与える。ここで、ｋはクーラント
油循環タンク８に設けられた液面計６０の出力ｈ
に基づいて、噴射される冷却水Ｗの総量Σq（ｑ：
冷却水噴射ノズル４０の噴射量）が冷却水許容供
給量Ｑ（ｔ）を超えないように定められる。この
冷却水許容供給量Ｑ（ｔ）は、蒸発、飛散、ある
いは圧延材に付着することにより逃散するクーラ
ント油Ｃの量に相当する。
この構成においては、下側ワークロール１のク
ーラント油Ｃを受けるサーマルクラウン発生部分
に更に冷却水Ｗが噴射される。この冷却水噴射領
域は、本実施例では、第４図に示すように、クー
ラント油噴射領域と同じではないが、常に各サー
マルクラウン発生部分内の最大部分をカバーし得
る様に、且つ、微小領域に対応せしめるように、
クーラント油噴射領域よりも細分割（ｚ＜Ｚ）さ
れている。
ーラント油Ｃを受けるサーマルクラウン発生部分
に更に冷却水Ｗが噴射される。この冷却水噴射領
域は、本実施例では、第４図に示すように、クー
ラント油噴射領域と同じではないが、常に各サー
マルクラウン発生部分内の最大部分をカバーし得
る様に、且つ、微小領域に対応せしめるように、
クーラント油噴射領域よりも細分割（ｚ＜Ｚ）さ
れている。
冷却水Ｗはクーラント油Ｃと同温度であつて
も、その奪熱効果はクーラント油Ｃよりも相当に
大きいので、冷却水Ｗとして常温の水を用いると
クーラント油Ｃに比較して高い冷却効果が得られ
るが、冷却水（工業用水）そのものは、常温のも
のを用いることによつて、そのサーマルクラウン
に対する制御能力は極めて大なるものとなり、従
つて、本実施例では、上記サーマルクラウン発生
部分の温度が速やかに低下し、圧延材の幅方向平
坦度が速やかに改善される。
も、その奪熱効果はクーラント油Ｃよりも相当に
大きいので、冷却水Ｗとして常温の水を用いると
クーラント油Ｃに比較して高い冷却効果が得られ
るが、冷却水（工業用水）そのものは、常温のも
のを用いることによつて、そのサーマルクラウン
に対する制御能力は極めて大なるものとなり、従
つて、本実施例では、上記サーマルクラウン発生
部分の温度が速やかに低下し、圧延材の幅方向平
坦度が速やかに改善される。
本実施例では、冷却水Ｗが下側ワークロール１
の下半部に向けて噴射されるので、該冷却水Ｗが
ワークロール１を介して圧延材Ｓに付着する心配
が無く、更に、本実施例では、水遮蔽板４５があ
るために、下側ワークロール１に噴射された冷却
水Ｗの飛沫が圧延材Ｓに付着するのを防止できる
ので、冷却水Ｗにより圧延材Ｓに錆が発生するの
を確実に防止できる。
の下半部に向けて噴射されるので、該冷却水Ｗが
ワークロール１を介して圧延材Ｓに付着する心配
が無く、更に、本実施例では、水遮蔽板４５があ
るために、下側ワークロール１に噴射された冷却
水Ｗの飛沫が圧延材Ｓに付着するのを防止できる
ので、冷却水Ｗにより圧延材Ｓに錆が発生するの
を確実に防止できる。
また、ワークロール１の圧延に伴う温度上昇
は、その出側において最高温度を示し、入側に到
るに従つて低下するので、このような高温部であ
る出側に冷却水噴射ノズル４０を配置して冷却を
旋すことにより、サーマルクラウンを効果的に制
御することができる。
は、その出側において最高温度を示し、入側に到
るに従つて低下するので、このような高温部であ
る出側に冷却水噴射ノズル４０を配置して冷却を
旋すことにより、サーマルクラウンを効果的に制
御することができる。
さらに、冷却水噴射ノズル４０とクーラント油
噴射ノズル３との噴射幅の関係をＺ＞ｚとするこ
とにより、サーマルクラウンの制御をきめ細かく
行なうことができる。
噴射ノズル３との噴射幅の関係をＺ＞ｚとするこ
とにより、サーマルクラウンの制御をきめ細かく
行なうことができる。
なお、この実施例では、制御弁５，４４の開閉
を制御してクーラント油Ｃと冷却水Ｗの上記バレ
ル軸方向供給パターンを自動制御しているが、本
考案の用途は、この種の制御を有するものに制限
されるものではない。
を制御してクーラント油Ｃと冷却水Ｗの上記バレ
ル軸方向供給パターンを自動制御しているが、本
考案の用途は、この種の制御を有するものに制限
されるものではない。
以上の如く、本考案によれば、クーラント油
（潤滑油）の供給系統に加え、圧延機出側におい
て下側ワークロールのパスラインと平行な中心線
よりも下方側に、冷却水を潤滑油噴射ノズルの配
設間隔よりも密に供給する冷却水供給系統を設け
ることにより、ワークロールと圧延材との間に必
要な潤滑を与えつつ、従来に比してワークロール
の冷却効果を大幅に高め、且つ、サーマルクラウ
ンの制御をきめ細かく行なうことができ、しかも
冷却水による圧延材の発錆を心配することなく、
上記効果を得ることができる。
（潤滑油）の供給系統に加え、圧延機出側におい
て下側ワークロールのパスラインと平行な中心線
よりも下方側に、冷却水を潤滑油噴射ノズルの配
設間隔よりも密に供給する冷却水供給系統を設け
ることにより、ワークロールと圧延材との間に必
要な潤滑を与えつつ、従来に比してワークロール
の冷却効果を大幅に高め、且つ、サーマルクラウ
ンの制御をきめ細かく行なうことができ、しかも
冷却水による圧延材の発錆を心配することなく、
上記効果を得ることができる。
第１図は従来のロールクーラント供給装置の供
給系統フローと制御部分を示す図、第２図は上記
従来例におけるロールクーラント油噴射ノズル列
の平面図、第３図は本考案によるロールクーラン
ト供給装置の実施例の供給系統と制御部分を示す
図、第４図は上記実施例における冷却水噴射ノズ
ル列の平面図、第５図は上記実施例の要部拡大図
である。 １……ワークロール、３……クーラント油噴射
ノズル、３ｎ……クーラント油噴射ノズル列（潤
滑油供給系統）、４……配管、５……制御弁、７
……主配管、８……クーラント油循環タンク、２
０……クーラント油供給制御装置、３０……形状
検出器、４０……冷却水噴射ノズル、４０ｎ……
冷却水噴射ノズル列（冷却水供給系統）、４１…
…配管、４２……冷却水源、４３……主配管、４
４……制御弁、４５……水遮蔽板、５０……冷却
水供給パターン制御装置、６０……液面計。
給系統フローと制御部分を示す図、第２図は上記
従来例におけるロールクーラント油噴射ノズル列
の平面図、第３図は本考案によるロールクーラン
ト供給装置の実施例の供給系統と制御部分を示す
図、第４図は上記実施例における冷却水噴射ノズ
ル列の平面図、第５図は上記実施例の要部拡大図
である。 １……ワークロール、３……クーラント油噴射
ノズル、３ｎ……クーラント油噴射ノズル列（潤
滑油供給系統）、４……配管、５……制御弁、７
……主配管、８……クーラント油循環タンク、２
０……クーラント油供給制御装置、３０……形状
検出器、４０……冷却水噴射ノズル、４０ｎ……
冷却水噴射ノズル列（冷却水供給系統）、４１…
…配管、４２……冷却水源、４３……主配管、４
４……制御弁、４５……水遮蔽板、５０……冷却
水供給パターン制御装置、６０……液面計。
Claims (1)
- 【実用新案登録請求の範囲】 圧延機の入側に、上下ワークロールのバレル軸
方向に該ワークロールおよび／または圧延材に対
してニート油、パーム油あるいはエマルジョン型
クーラント油等の潤滑油を噴射する複数の噴射ノ
ズルを所定間隔を隔てて配設してなる潤滑油供給
系統を設ける一方、 前記圧延機の出側であつて下側ワークロールの
パスラインと平行な中心線よりも下方側に、ワー
クロールのサーマルクラウンを制御する冷却水を
前記噴射ノズルの配設間隔よりも密に供給する冷
却水供給系統を設けたことを特徴とするロールク
ーラント供給装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3785383U JPS59143505U (ja) | 1983-03-16 | 1983-03-16 | ロ−ルク−ラント供給装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3785383U JPS59143505U (ja) | 1983-03-16 | 1983-03-16 | ロ−ルク−ラント供給装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59143505U JPS59143505U (ja) | 1984-09-26 |
| JPH0450965Y2 true JPH0450965Y2 (ja) | 1992-12-01 |
Family
ID=30168541
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3785383U Granted JPS59143505U (ja) | 1983-03-16 | 1983-03-16 | ロ−ルク−ラント供給装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59143505U (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2023003004A1 (ja) * | 2021-07-21 | 2023-01-26 | 日本センヂミア株式会社 | 圧延機、タンデム圧延機、および圧延機用クーラント供給機構 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4948533A (ja) * | 1972-09-14 | 1974-05-10 | ||
| JPS4991946A (ja) * | 1973-01-08 | 1974-09-03 | ||
| JPS5629604A (en) * | 1979-08-17 | 1981-03-25 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Control of top pressure of blast furnace |
| JPS5728605A (en) * | 1980-06-11 | 1982-02-16 | Loewy Robertson Eng Co Ltd | Spray unit for rolling mill |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5046742U (ja) * | 1973-08-25 | 1975-05-09 |
-
1983
- 1983-03-16 JP JP3785383U patent/JPS59143505U/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4948533A (ja) * | 1972-09-14 | 1974-05-10 | ||
| JPS4991946A (ja) * | 1973-01-08 | 1974-09-03 | ||
| JPS5629604A (en) * | 1979-08-17 | 1981-03-25 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Control of top pressure of blast furnace |
| JPS5728605A (en) * | 1980-06-11 | 1982-02-16 | Loewy Robertson Eng Co Ltd | Spray unit for rolling mill |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2023003004A1 (ja) * | 2021-07-21 | 2023-01-26 | 日本センヂミア株式会社 | 圧延機、タンデム圧延機、および圧延機用クーラント供給機構 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59143505U (ja) | 1984-09-26 |
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