JPH04500983A - 超合金体の穴を充填し且つ損傷を補修するための高温金属合金混合物 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 超合金体の穴を充填し且つ損傷を補修 するための高温金属合金混合物 関連出願の側照 本出願は１９８７年１０月１６日出願のＵ、Ｓ、Ｓ、Ｎ１０９　。

２３１の一部継続出願である。

本発明は、一般に、高温エンジン構成要素における穴及び溝穴の充填並びに損傷 表面積域の補修及びりフオームに有用なケイ素を含有しない金属合金粉末混合物 に関する。特に、本発明は、使用中に損傷した、現在は補修不可能と考えられて いる数多くの構成要素を補修する能力を有する新規な金属合金混合物に関する。

また、この金属合金粉末混合物は新たな部品の製造及び／又は側板なし羽根チッ プ等の浸食又は損傷された表面領域のリフォームのためにも使用可能である。本 発明の合金粉末混合物は、大きな穴、溝穴及び広間隙継目を充填するため、又は 延出した表面領域をリフォームするだめの新規な方法において使用されるが、こ の方法は、以前の充填技術又は補修技術又はろう付は技術によシ発生されるのよ シ実質的に高い再融解温度（すなわち、固相線温度）で金属被覆物を形成する。

高温と、通常はそれに関する腐食作用の双方の組合せに耐えることができる材料 を構造物用途に使用することは、特に、たとえばタービンエンジン構成要素など の航空機での高温使用において徐々にその重要を増している。ステンレス鋼や、 ニッケル系超耐熱合金等のいわゆる超耐熱合金は、高温で高い強度対重量比、耐 腐食性等の必要条件に適合することが可能であるために採用されている。しかし ながら、これらの材料の有効利用に対する最大の障害は、使用中に損傷した構成 要素の補修が困難なことであった。

一般的には、公知のろう付は用溶加材はタービンエンジンの高温構成要素に使用 されているような高温超耐熱合金の比較的大きな穴、溝穴及び広間隙継目並びに その他の様々な種類の欠陥を充填するのに使用するために必要である所望の特性 を有していない。さらに、公知の合金粉末及び混合物は羽根のチップのような高 温超耐熱合金体の表面領域を再生又はリフォームするには全く不十分であるため 、そのような用途に向いていない。その結果、これらの種類の欠陥を生じるエン ジン等の超耐熱合金体は効率を失い、高価であることが多い部品を廃棄処分しな ければならない。これらの問題点と欠点に加え、従来のろう付は用溶加材は良好 な湿潤と、非常に限定された流量と、溶加材が構成要素の内部通路に流入するこ となく欠陥が補修されるように欠陥を架橋する能力とを同時に示さない。これは 、ろう付は用溶加材は毛管作用を介して空間に流入するものとして製造すなわち 、溶加材が処理温度又は使用温度で液化し、結合すべき継目境界面に引込まれる ことから期待される。さらに、公知のろう付は用充填剤組成は上述の所望の特性 を有していないと共に、すぐれた耐高温性と、すぐれた耐食性の双方を示すこと ができず、適正に塗布されても、タービンエンジンの苛酷な環境の中では残存で きない。従って、高温超耐熱合金体の表面領域を補修及び／又は再生するために 使用することができる適正な金属合金混合物と、これらの目的のためＫこれらの 混合物を使用する技術との必要性は大きい。

従来より、ろう付は用溶加材組成によって高温超耐熱合金の修理が試みられてき たが、米国特許第４．３８１，９４４号、第４，３７９，１２１号、第４．３９ ４，３４７号。

第４，４４２，９６８号、第４．４４４，３５３号及び第４．４７８，６３８号 にもいくつかが開示されているこれらの材料は上述の理由により有効ではないこ とがわかっている。

Ｓｍ１ｔｈ、Ｊｒ他の米国特許第４，３８１，９４４号及び第４．４７８，６３ ８号は、真空条件の下で、約２１２４″Ｆ以上から約２２５０？以下の処理温度 で、ただし先に存在している真鍮ろうの再融解温度は越えない温度で融解して、 超耐熱合金体の細い亀裂に流入するように成分を調合された合金粉末混合物に関 する。これは従来のろう付は又ははんだ付けに類似しており、超耐熱合金体及び ／又はその上の超耐熱合金被覆膜を損傷する可能性がある高い処理温度の使用を 必要とし、処理中に、合金粉末は超耐熱合金体上でその形状と位置を保つことが できないので、流出又は流入なしに、羽根チップのリフォーム等の表面リフォー ムを行ったシ、大きな亀裂を充填及び橋絡したシすることは不可能である。

発明の概要 本発明は、本質的に約１４重量パーセントから約１６重量パーセントのクロムと 、約２．５重量・；−セントから約３．２重量パーセントのホウ素と、残部のニ ッケルとから構成される重量の大部分を占める第１の低融点超耐熱合金粉末組成 と、約１１重量ノ（−セントから１５重量パーセントのコバルトと、約３゜０重 量パーセントから１０重量パーセントのタングステンと、約３．５重量パーセン トから１０重量）く−セントのタンタルと、約３．５重量ノシー七ン）　カラ４ ゜５重量パーセントのチタンと、約３重量ノく一セントから４重量パーセントの アルミニウムと、約１．０重量パーセントから２，５重量パーセントのモリブデ ンと、約０．１重量パーセントから３．０重量パーセントのハフニウムと、約０ ．３０重量パーセントまでの炭素と、約０．０３重量パーセントから０．２５重 量ノ（−セントのジルコニウムと、約ｏ、ｏｏｓ重量パーセントから０．０２５ ２５重量パーセントウ素と、残部のニッケル。

すなわち、約３８重量パーセントから６７重量パーセントのニッケルとを含有す るのが好ましい重量の第２位の部分を占める第２の高融点超耐熱合金粉末組成と から成るケイ素を含有しない金属超耐熱合金粉末組成の新規な混合物に関する。

ケイ素を含有しない金属超耐熱合金粉末組成は、第２の高融点超耐熱合金の重量 パーセンテージ含有量より少ないごく少ない重量の粉末状ニッケルを任意に含む こともできる。

粉末組成は、総じて、約１ｓｏｏ下以上ではあるが約２０００下以下の融点、す なわち液相線温度を有する約５５重量パーセントから９０重量パーセントの第１ の低融点超耐熱合金と、約２２００　”Ｆ以上ではあるが約２３００下以下の融 点を有する約１０重量）；−セントから４０重量パーセントの第２の高融点超耐 熱合金と、約０重量パーセントから２０重量ノ（−セントの粉末状ニッケルとか ら成るのが好ましい。粉末組成は約２０００下以上ではあるが約２１００　”Ｆ 以下で、好ましくは約２０５０下の処理温度を有し、この温度において、低融点 合金は融解し、高融点合金を湿潤して、高い粘度と、高い表面張力を有する流動 しない半固体のパテ状組成を形成する。これらの臨界特性があるため、補修すべ き超耐熱合金体、又はその上の超耐熱合金被覆膜を損傷しない２０００　”Ｆか ら２１００下の相対的に低い温度で組成を処理することができる。さらに、これ らの臨界特性によって、組成は、処理中の隣接する表面領域に流れることなく処 理前に合金体に塗布された通りの形状と位置を保つことができるので、組成は表 面の大きな穴又は道筋に沿って開いた亀裂を架橋することができると共に、侵食 、腐食又は亀裂によう失なわれるか、又はタービン羽根の摩耗したチップのよう に補修すべき超耐熱合金体にその他の理由により失なわれるに至った物体の一部 分を再生するために塗布され且つ処理されたときの塗布形状をほぼ保持すること ができる。これらの理由によシ、本発明の組成は、超耐熱合金体の細い道筋のは つきシしない亀裂の中には処理中に流入しないので、そのような亀裂を補修又は 充填するには不十分である。本発明の組成によりそのような細い亀裂を補修する ためには、細い亀裂の道筋を定めて、道筋のついた領域をその領域からの流出又 はそこへの流入なしに充填し且つ架橋するために処理中に形状と位置をほぼ保つ ノ；テとして組成をその領域に直接塗布することができるようにしなければなら ない。

発明の詳細な説明 共にエンジンの動作に起因する熱疲労亀裂及び／又は表面劣化を有するガスター ビンエンジンのニッケル系合金構成要素、たとえばノズルを補修するための技術 が開発されつつある。表面劣化は酸化、熱腐食又は侵食等の数多くの理由の結果 となりうる。

劣化を補修する際、通常は、まず損傷領域を研削して望ましくない材料の全てを 除去すると共に、洗浄後、比較的きれいな表面を残す。次に、研削領域を溶加剤 スラリで直接充填し、その後、特定の温度サイクルにより真空処理する。主金属 が高レベルのチタン及び／又はアルミニウムを含有する場合、真空処理に先立っ て研削領域をニッケルめっきするのが好ましい。既存のろう付は継目と、補修す べき構成要素の保護表面被覆膜、たとえばアルミニウム化ニッケルの損傷を避け るために、液相線温度が相対的に低い溶加材を採用している。上述の補修用技術 を従来使用する場合には、溶加材被覆物の固相線温度、すなわち再融解温度は元 の溶加材の固相線と同じであった。このため、以前の方法では、溶加材の固相線 温度以下の動作温度を有する構成要素しか補修できなかった。この問題を克服す るために、すなわち、既存のろう付は継目及び保護被覆膜に対して損傷を引起こ すであろう温度以下に溶着温度を保ちつつ、被覆物の固相線温度を上昇させるた めに、新規な粉末金属混合物上、その混合物を使用する方法とが開発されており 、ここに説明され且つ本発明の基礎を成す。

さらに、本発明は、側板なレタービン羽根のチップ等の延出した表面部分が腐食 又は侵食されるか、あるいはその他の理由によシ摩耗したことによって以前には 廃棄処分せざるをえなかった超耐熱合金体又は構成要素を補修又は再生すること を初めて可能にする。これは、超耐熱合金体の欠落した表面延出部に代わるもの を形成するために超耐熱合金体上に延長部として成形することができると共に、 熱処理中、流動又は流出もなく成形された形状を保持して、所望の最終形状に機 械加工することができると共に、必要があれば、約２０００下までの使用温度で の再利用に向けて超耐熱合金体を回復するために被覆することができる一体の超 耐熱合金体延長部を形成するパテ状半固体コンシスチンシーとなるように成分を 調合することができる本発明の合金粉末混合物により可能になる。

本発明によれば、ここに説明される新規な溶加材粉末混合物を使用して適切ない かなる超耐熱合金の金属体をも充填して良い。そのような充填は真空処理技術に よシ実施されるのが好ましい。適切な金属体は、たとえば、中でも特にタービン エンジンの構成要素に通常使用されるニッケル系超耐熱合金を含む。本発明の溶 加材混合物を使用して適切などのような耐温度超耐熱合金体を補修しても良いが 、ニッケル系超耐熱合金で特に良い結果が得られる。

本発明の基礎を成すケイ素を含有しない金属粉末混合物は、（１）ケイ素を含有 せず、融点降下剤として約２．５重量パーセントから３．２重量パーセントのホ ウ素を含有する前述の相対的に融点の低い粉末状ニッケル系合金と、（ｉ＋）約 ２２００　”Ｆ以上で融解する前述のケイ素を含有しない粉末状ニッケル系合金 と、任意の成分としてのΦθ粉末状ニッケルとから成る。一般に、金属混合物は 約５５重量パーセントから約９０重量パーセントの低融点合金と、約１０重量パ ーセントから約４０重量パーセントの高融点合金と、０重量パーセントから約２ ０重量パーセントのニッケルとから成る。混合物は約６０重量パーセントから約 ８５重量パーセントの低融点合金と、約１５重量パーセントから約４０重量パー セントの高融点合金と、０重量パーセントから約１５重量パーセントのニッケル とから成るのがより好ましい。混合物は約６３重量パーセントから約８２重量パ ーセントの低融点合金と、約１８重量パーセントから約３７重量パーセントの高 温合金と、０重量パーセントから約１２重量パーセントのニッケルとから成るの が一層好ましい。混合物は（１）約６８重量パーセントから約７２重量パーセン トの低融点合金と、約１８重量パーセントから約２２重量パーセントの高温合金 と、約８重量パーセントから約１０重量パ−セントのニッケルとから成るか、も しくはＯｌ）約６３重量ノ；−セントから約６７重量パーセントの低融点合金と 、約３３重量パーセントから約３７重量パーセントの高温合金とから成るのが最 も好ましい。

ここで使用される低融点合金は、約１８００下以上ではあるが約２０００　’Ｆ 以下で１＋且つ使用されるべき約２０００Ｔ〜２１００下の処理温度以下である 液相線温度を有するようなニッケル系合金である液相線温度は約１９２５下から 約１９７５　”Ｆの範囲にあるのが好ましい。さらに、合金はケイ素を実質的に 含有していてはならない。合金は融点降下剤として臨界量のホウ素を含有し、約 １４重量パーセントから約１６重量パーセント、最も好ましくは約１５重量パー セントのクロムと、約１５重量パーセントから約３．２重量パーセント、最も好 ましくは約２８重量パーセントのホウ素と、残部のニッケル、最も好ましくは約 ８２．２重量パーセントのニッケルとから成る。

ここで有用である好ましいケイ素を含有しない高融点合金は、米国特許第３，８ ０７，９９３号に開示されるニッケル系合金であり、これは約２２００下で融解 する。このような合金は先に開示した組成を有し、ニッケルと、アルミニウムと 、ホウ素と、炭素と、クロムと、コバルトと、ハフニウムと、モリブデ／と、ジ ルコニウムと、タンタルと、チタンと、タングステンとを含有する。そのような 市販の合金の例には粉末形態のＣ１０１が含まれる。高温合金は約１２．２％か ら約１３チのクロムと、約８．５チから約９５チのコバルトと、約３．８５％か ら約４．５係のタンタルと、約３．８５％から約４，５チのタングステンと、約 ３．８５％から約４．１５％のチタンと、約３．２％から約３゜６チのアルミニ ウムと、約１，７チがら約２．１チのモリブデンと、約０．７５％から約１．０ ５％のハフニウムと、約０．０７％から約０．２チの炭素と、約０．０３チから 約０゜１４％のジルコニウムと、約０．０１　％から約０．０２％のホウ素と、 残部のニッケルとから成るのが最も好ましく、尚、全てのパーセントは重量パー セントである。

本発明の金属粉末混合物は、処理後、示差熱分析により測定したとき、少なくと も１９５０　”Ｆ、　好ましくは少なくとも２０００　？の固相線温度を有して いなければならない。さらに、混合物は約２０００″Ｆ１　好ましくは２０５０ 下の温度で処理されることが可能でなければならない。また、混合物は処理温度 まで加熱されたときに流動してはならない。すなわち、混合物は溶着された形状 又は位置から流出しないような十分に高い粘度と表面張力分有していなければな らない。処理温度は、高融点合金粉末と接触するようになった液体低融点合金の 合金作用により高融点合金が均質な混合物を形成できる温度であるという意味で 、低融点合金の融点以上ではあるが、高融点合金の融点以下であるように選択さ れる。さらに、金属混合物は、偏析を最小限に抑える、好ましくは回避するため に、同様の粒径の粒子を使用して製造されるべきである。粒径は−２００及び＋ ３２５０．Ｓ。

メツシュであるのが好ましい。

処理後の本発明の金属混合物は、高温超耐熱合金に通常使用される被覆方法によ って被覆されても良い。これらの金属は、適正に被覆されると、タービンエンジ ンの苛酷な環境で残存する。補修すべき卑金属の性質にもよるが、金属混合物を 塗布する前に、補修又は積層を必要とする領域にニッケルの非常に薄い層をめっ きしても良い。補修されるべきニッケル系金属体が、たとえば、高濃度のアルミ ニウム及びチタンを含有する場合、このニッケル被覆膜を最初に塗布すると特に 有利である。

特定の部品の表面領域を補修及び／又はリフォームするために上述の金属混合物 を利用するに尚たっては、下記の顆序の工程に従うのが好ましい、１、マず、既 存のろう付は継目、被覆膜及び材料を損傷せずに補修すべき構成要素が許容でき る最高の温度を確定する。使用すべき溶着温度、すなわち処理温度はこの最高温 度又はそれに近い温度である。

２、　使用すべき許容温度以下の液相線を有する低融点合金を選択する。

３　使用すべき許容温度以上の融点を有する高温合金を選択する。

４、　任意に、選択した合金をニッケル粉末と所望の割合で均一に混合する。

５、　パテ状で成形自在の組成を形成するために、工程４の金属粉末混合物を従 来のろう付けで使用されているような有機結合剤と均一に混合する。

６、　必要があれば、穴又は溝穴を形成するために損傷領域に経路をつけ、再生 のために表面領域を洗浄する。

７、　工程５の半固体金属混合物を使用して、補修すべき穴、溝穴又は領域を完 全に直接充填及び／又は補修すべき表面領域に延長部として成形塊を付着させる 。補修すべき構成要素の化学的組成に基づいて、ニッケルの予備めっきが必要に なることがある。さらに、溶着に先立って構成要素は適正に洗浄されなければな らないが、フッ化物イオン等の貫入物質を使用して過度な洗浄努力をする必要は ない。

８、　構成要素を真空炉内、もしくは不活性ガス炉又は水素ガス炉内に配置する 。

９、　構成要素を処理温度まで加熱し、この温度を約１０分間保持する。次に、 適切な化学的均質化が達成されるまで、この温度又はそれよう低い温度で加熱し 続ける。利用する特定の金属混合物によって、これは、通常、数時間以上を要す る。

１０、構成要素の熱処理条件及び被覆条件に基づいて、必要に応じて、溶解、析 出熱処理及び再被覆を実施する。

本発明により規定されるような金属混合物組成の溶着を実施する間、熱壁しトル ト炉及び冷壁放射遮蔽炉の双方を使用して良い。しかしながら、冷壁炉は固有の いくつかの利点を有するためにはるかに広く使用されている。

真空技術を採用する場合、真空ポンビングシステのような適度の真空に約１時間 で真空排気することができるものとナベきである。補修すべき工作物の内部の温 度分布は適度に均一（すなわち、約＋１０Ｔ以内）であるべきである。

以下の非限定的実施例によシ本発明をさらに説明するが、実施例中、特に指定の 々い限り、全ての部及びパーセンテージは重量に関する。

エンジンの動作中に損傷したタービン翼に通常見られる摩滅亀裂及び侵食領域を シミュレートするために、厚さ０．１００インチのニッケル系合金試料に直径０ ．２０インチまでの穴をあけた。溶加材粉末混合物を有機結合剤と混合し、これ らの穴に塗布した。溶加材混合物は、公称では、６５チの低融点合金と、１０チ の純ニッケルと、２５％の２１００下以上で融解する合金とから成るものであっ た。低融点合金はＢ２．８％、Ｃｒ　１５％及びＮｉ８２．２％の公称組成を有 していた。高融点合金は、Ｃ０，０９Ｊ、Ｃ１１２，６％、Ｃ。

９、０　’Ａ　％　Ｍｏ　１．９　％　、Ｗ　４．３　％、Ｔａ４．３％、Ｔｉ ４．０％、ｈｔ３．４ｉｐ、Ｈｆ０．９％、ＢＯ３０１５％、ＺｒＯ，０６％及 び残部のニッケルという公称組成を有するｃｉｏｉである。試料の全てを同一の 溶着／均質化処理サイクル：０．５Ｘ１０　Ｔｏｒｒの最大圧力の真空中で２０ ５０下を１０分間続いて、０．５Ｘ１０　）ルの最大圧力の真空中で１９２５％ を２０時間の下に置いた。

被覆物について示差熱分析を実施した。元の低融点合金単独のときの固相線と液 相線の双方に共通する１９３０　？に対して、被覆物については１９８３″Ｆ′ の固相線と、２０２０？の液相線が得られた。被覆物に関して目視検査、螢光浸 透探傷試験、Ｘ線検査及び金属顕微鏡検査を実施した。すぐれた安定度と表面特 性が得られた。結果は、溶加剤が処理中に補修すべき穴から流出しないように十 分に高い粘度と表面張力を有することを示した。

実施例■及び■ Ｂ　１．９　％、Ｃｒ１５％及びＮｉ８３．１％から成る低融点合金（実施例■ ）と、Ｂ　３．５　％、ｃｒ１５％　及びＮｉ８１．５％から成る低融点合金（ 実施例■）とを使用する２つの異なる配合物によって実施例Ｉの基本方法を繰返 した。公称組成と、ＤＴＡの結果は次の通低融点合金　７５７０ 高融点合金　２５２０ ニッケル　５　１０ ＤＴＡの結果　７１９７７　１９７０ 実施例Ｈの組成を２１５５下で１０分間、続いて１９２５　”Ｆで２０時間処理 した。実施例■の組成を２０００７で６時間、続いて１９００？で１０時間処理 金金属台物が、公称で、３５チの高温合金と、Ｂ２８ｆＯ１Ｃｒ１５％及びＮｉ ８２．２％から構成される６５チの低融点合金とから成る点を除いて、実施例Ｉ の基本方法を繰返した。試料を２０５０下で１０時間処理した。

実施例Ｖ 金属混合物が、公称で、３５％の高温合金と、Ｂ２．８チ、（ｒ１５％及びＮｉ ８２．２％から構成される６５チの低融点合金とから成る点を除いて、実施例■ の基本方法を繰返した。試料を２０５０下で１０分間、続いて１９２５　？で２ ０時間処理した。試料はすぐれた安定度を示し、ＤＴＡは２０１４？の固相線温 度を示下記の第１表に記載されるような様々な金属混合物配合及び熱サイクルに 関して実施例１〜■の基本方法を繰返した。いずれの場合も、安定した被覆物が 生成されたが、ＤＴＡはそれぞれのものの固相線が低すぎて本発明には有用でな いことを測定した。

高融点合金　１５　３０　２０ １０分間処理の温度、？２１２５　２０００　２０００　２０００続いて１０２ ５下で ２０時間 固相線、下　１９４６　１９３０　１９３１　１９２０１、　合金はＢ　１．９ 　％、Ｃｒ１５％、Ｎ４８３．１％から成るものであった。

２、合金はＢ３．５チ、Ｃｒ１５％、Ｎｉ８１．５％　から成るものであった。

３、　合金一実施例■と同じ（ＣＩＯＩ）４、Ｃｒ２１．５％、Ｍｏ９．０％、 （ｂ＋Ｔａ３．６５チ、Ｎｉ６５．８５チから成る合金６２５ 比較例Ｂ 以下の第２表に記載するような様々な金属混合物に関して実施例■〜■の基本方 法会繰返した。それぞれの試料を２０００　”Ｆ又は２０５０　”Ｆで１０分間 処理し、次に冷却させた。その後、全ての試料を目視評価したが、第２表に記載 したように全てが不安定であることがわかった。従って、均質化のための延長加 熱分実施しなかった。これらの結果は、指定の混合物のみが所望の結果をもたら すことがわかった。

５、　実施例■の低融点合金−７５多孔度過剰Ｃｌ０Ｉ　−２５ ６、実施例■の低融点合金−７５湿潤、架橋及び結Ｎｉ　−Ｃｒ−ＡＬ−Ｙ　− ２５合不良、多孔度瀞７、　実施例■の低融点合金−６３ ＣＩＯＩ　−３５ ８、実施例■の低融点合金−３０ ＣＩＯＬ　−５０ ９、実施例■の低融点合金−７０湿潤なし）ｉａｓｔｅｌｌｏｙ　Ｘ　−３０ １０実施例■の低融点合金−７０湿潤／結合及び架Ｉｎｃｏｎｅｌ　７１８　− ２０　橋不良ニッケル　−１０ １１、実施例Ｉの低融点合金−７０ Ｎｉ−Ｃｒ　（８０−２０）　−２Ｏ Ｈａｓｔｅｌｌｏｙ　Ｘ １２、実施例■の低融点合金−７５＃　＃　＃　＃Ｈａｓｔｅｌｌｏｙ　Ｘ　− ２５ １３、実施例■の低融点合金−７０多孔度穴Ｉｎｃｏｎｅｌ　−２０ ニツケル　−１０ １４、実施例■の低融点合金−６５多孔度穴Ｃｌ０Ｉ　−３５不安定 １５、実施例Ｉの低融点合金−６５不安定Ｈａｇｔｅｌｌｏｙ　Ｘ　−３５ １６、実施例Ｉの低融点合金−６５不安定）（ａｓｔｅｌｌｏｙ　−２５ ニツケル　−１０ 上記の実施例に本発明の系の特定の成分を規定しているが、適切にすればＹに指 示した他の典型的材料のいずれかを実施例で代用しても良い。さらに、本出願に おいては様々な特定の事項を示したが、本発明の開示を読めば多数の変形及び派 生物は当業者に岐明白であろう。これらの全ては本発明に包含されるものとする 。

手続補正書く方式） ％式％ １、事件の表示 ２、発明の名称 ３、補正をする者 事件との関係　特許出願人 名称（氏名）　アヴコ・コーポレーション６、補正の対象 （１）明細書、請求の範囲の翻訳文 ７、補正の内容 国際調査報告

Claims (14)

【特許請求の範囲】
1. １．高温超耐熱合金体の穴、溝穴及び広間隙継目を充填するのに適すると共に、 その損傷部、欠落又は摩耗した表面延長部を再生するのに適し、且つ約２０００ °Ｆと２１００°Ｆとの間の温度で処理されることができるケイ素を含有しない 金属粉末混合物において、（ｉ）本質的に約１４重量パーセントから１６重量パ ーセントのクロムと、約２．５重量パーセントから３．２重量パーセントのホウ 素と、残部のニッケルとから構成され、約１８００°Ｆ以上で約２０００°Ｆ以 下の液相線を有する重量の主要部分を占める第１の低融点ニッケル系超耐熱合金 粉末組成と、（ｉｉ）約３８重量パーセントから６７重量パーセントのニッケル と、約１１重量パーセントから１５重量パーセントのクロムと、約８重量パーセ ントから１２重量パーセントのコパルトと、３重量パーセントから１０重量パー セントのタングステンと、３．５重量パーセントから１０重量パーセントのタン タルと、それぞれ約５．０重量パーセントより少ない量のチタニウム、アルミニ ウム、モリブデン及びハフニウムと、それぞれ約０．５重量パーセントより少な い量の炭素及びジルコニウムと、約０．００５重量パーセントから０．０２５重 量パーセントのホウ素とを含有し、約２２００°Ｆ以上で約２３００°Ｆ以下の 液相線を有する重量の少ない部分を占める第２の高融点ニッケル系超耐熱合金粉 末組成と、（ｉｉｉ）前記高融点組成（ｉｉ）の量より少ない重量のごく少量を 占める任意選択のニッケル粉末とから成り、前記金属粉末混合物は約２０００° Ｆと２１００°Ｆとの間の処理温度で有用であり、その処理温度で低融点粉末は 融解し、高融点粉末及び、もし存在していれば、ニッケル粉末と合金化され、半 固体で粘度と表面張力が高く、形状を保持する組成を形成し、それにより、前記 処理された組成は、穴、溝穴及び広間隙継目を充填及び架橋し及び／又は処理前 と、処理後とで補修すべき超耐熱合金体上でほぼ同じ形状を保持する安定した孔 のない被覆物を形成する金属混合物。
2. ２．約５５重量パーセントから約９０重量パーセントの成分（ｉ）と、約１０重 量パーセントから約４０重量パーセントの成分（ｉｉ）と、０重量パーセントか ら約２０重量パーセントの成分（ｉｉｉ）とから成る請求の範囲第１項記載の金 属混合物。
3. ３．約６０重量パーセントから約８５重量パーセントの成分（ｉ）と、約１５重 量パーセントから約４０重量パーセントの成分（ｉｉ）と、０重量パーセントか ら約１５重量パーセントの成分（ｉｉｉ）とから成る請求の範囲第１項記載の金 属混合物。
4. ４．約６８重量パーセントから約７２重量パーセントの成分（ｉ）と、約１８重 量パーセントから約２２重量パーセントの成分（ｉｉ）と、８重量パーセントか ら約１２重量パーセントの成分（ｉｉｉ）とから成る請求の範囲第１項記載の金 属混合物。
5. ５．約６３重量パーセントから約６７重量パーセントの成分（ｉ）と、約３３重 量パーセントから約３７重量パーセントの成分（ｉｉ）とから成る請求の範囲第 １項記載の金属混合物。
6. ６．前記高融点超耐熱合金粉末（ｉｉ）は約１１重量パーセントから１５重量パ ーセントのクロムと、約８重量パーセントから１２重量パーセントのコパルトと 、約３０重量パーセントから１０重量パーセントのタングステンと、約３．５重 量パーセントから１０重量パーセントのタンタルと、約３．５重量パーセントか ら４．５重量パーセントのチタニウムと、約３重量パーセントから４重量パーセ ントのアルミニウムと、約１．０重量パーセントから３．０重量パーセントのハ フニウムと、約０．３０重量パーセントまでの炭素と、約０．０３重量パーセン トから０．２５重量パーセントのジルコニウムと、約０．００５重量パーセント から０．０２５重量パーセントのホウ素と、残部のニッケルとから成る請求の範 囲第１項記載の金属混合物。
7. ７．前記高融点超耐熱合金粉末（ｉｉ）は、全てのパーセントを重量に関して示 したとき、約１２．２％から約１３％のクロムと、約８．５％から約９．５％の コパルトと、約３．８５から約４．５のタンタルと、約３．８５％から約４．５ ％のタングステンと、約３．８５％から約４．１５％のチタニウムと、約３．２ ％から約３．６％のアルミニウムと、約１．７％から約２．１％のモリブデンと 、約０．７５％から約１．０５％のハフニウムと、約０．０７％から約０．２％ の炭素と、約０．０３％から約０．１４％のジルコニウムと、約０．０１％から 約０．０２％のホウ素と、残部のニッケルとから成る請求の範囲第１項記載の金 属混合物。
8. ８．低融点合金（ｉ）は約１５重量パーセントのクロムと、約２．８重量パーセ ントのホウ素と、残部のニッケルとから成る請求の範囲第１項記載の金属混合物 。
9. ９．低融点合金（ｉ）は約１９２５°Ｆから約１９７５°Ｆの液相線温度を有す る請求の範囲第１項記載の金属混合物。
10. １０．溶着後の固相線温度は少なくとも２０００°Ｆであり、処理温度は少なく とも２０５０°Ｆである請求の範囲第１項記載の金属混合物。
11. １１．補修部が請求の範囲第１項記載の金属混合物から形成される高温超耐熱合 金体における補修された穴、溝穴又は広間隙継目。
12. １２．補修部が請求の範囲第６項記載の金属混合物から形成される請求の範囲第 １１項記載の補修された穴、溝穴又は広間隙継目。
13. １３．低融点合金は請求の範囲第７項記載のものである請求の範囲第１１項記載 の補修された穴、溝穴又は広間隙継目。
14. １４．約８０重量％の請求の範囲第６項記載の低融点合金と、約２０重量％の請 求の範囲第１０項記載の２１００°Ｆ以上で融解する合金とから成る請求の範囲 第１項記載の金属混合物。