JPH04342760A - 熱可塑性樹脂組成物 - Google Patents
熱可塑性樹脂組成物Info
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Abstract
め要約のデータは記録されません。
Description
を含有する熱可塑性樹脂組成物、更に詳しくは改善され
たドローダウン性を有し、ブロー成形に適したポリカー
ボネート樹脂を含有する熱可塑性樹脂組成物に関する。
び電気的性質が優れており、単独でもエンジニアリング
プラスチックとして家電分野、自動車分野等において広
く利用されており、ポリカーボネート樹脂を含有する熱
可塑性樹脂組成物も、構成する夫々の樹脂の優れた特徴
を活して家電分野、自動車分野等において広く利用され
ている。
樹脂組成物は各種の成形方法によって成形されているが
、ドローダウン性が悪く、ブロー成形によっては、小さ
な成形品しか得られず、ドローダウン性の改善が望まれ
ていた。
ン性を改善する方法として種々の提案がなされている。 例えばフェノール性水酸基を3個以上有する分岐剤を共
重合する方法が特公昭53−28193号公報に提案さ
れている。しかしながら、こうして得られる分岐ポリカ
ーボネート樹脂は、精製が困難なために未反応物や副生
物を含有し易く、成形時に着色したり、物性の低下をも
たらす欠点があり、また分岐度合が過ぎた場合、ゲル化
を生じる欠点が有り、実用化が困難である。また、特開
平1−268761号公報にはポリカーボネート樹脂や
ポリエステル樹脂に、溶融レオロジー調整剤として重量
平均分子量が50万以上のアクリル重合体を配合する方
法が提案されている。この方法によってポリカーボネー
ト樹脂のドローダウン性はある程度改善されるが、近年
、益々ブロー成形品が大型化するため、まだ充分ではな
い。更に、ポリカーボネート樹脂とポリブチレンテレフ
タレート樹脂の混合物に上記アクリル重合体を添加して
溶融押出しすると、溶融樹脂がダイから押出されたとき
に、ダイの寸法より大きく膨脹する現象が生じ、この現
象はドローダウンと同時に起こることから肉厚が変化し
易くなり、肉厚の均一な成形物が得られ難い欠点がある
。
を解決し、ドローダウン性に優れ、ブロー成形による大
型成形品の成形が容易な、ポリカーボネート樹脂を含有
する熱可塑性樹脂組成物を提供することを目的とする。
意研究を重ねた結果、ポリカーボネート樹脂を含有する
熱可塑性樹脂組成物に、粘度平均分子量が100,00
0以上の超高分子量ポリカーボネート樹脂を特定量配合
すると、溶融特性を改良し得ることを見出した。しかし
ながら、かかる超高分子量ポリカーボネート樹脂を配合
して得た成形品にはヤケが発生し、実用に供し得なかっ
た。更にこの問題について研究を重ねた結果、成形品に
発生するヤケは、超高分子量ポリカーボネート樹脂中の
ゲル化物に基因することを究明し得た。本発明はこの知
見に基づいて更に研究を重ねた結果完成したものである
。
量が10,000〜40,000のポリカーボネート樹
脂を10〜90重量%含有する熱可塑性樹脂混合物10
0重量部に、粘度平均分子量が100,000以上の超
高分子量ポリカーボネート樹脂であって該超高分子量ポ
リカーボネート樹脂の塩化メチレン溶液を20μ孔寸の
フィルターで自然濾過したときにフィルター上に残留し
て得られるゲル化物が該超高分子量ポリカーボネート樹
脂1kg当たり300個以下である超高分子量ポリカー
ボネート樹脂3〜40重量部を配合してなる熱可塑性樹
脂組成物に係るものである。
塩化メチレンに20℃で0.7g /dlの濃度で溶解
した溶液から求めた比粘度ηspを下記式に挿入して求
める。
1.23×10−4M C=0.7 本発明で対象とするポリカーボネート樹脂は、二価フェ
ノールとホスゲンとを不活性溶媒中で末端停止剤、酸受
容体の存在下反応させる溶剤法又は二価フェノールとジ
フェニルカーボネートを溶融状態で反応させる溶融法で
得られる粘度平均分子量10,000〜40,000、
好ましくは13,000〜35,000の通常の溶融成
形に供されるポリカーボネート樹脂である。以下これを
ポリカーボネート樹脂(A)と言う。
に2,2−ビス(4−ヒドロキシフェニル)プロパン[
通称ビスフェノールA]が好ましいが、ビスフェノール
Aの一部又は全部を他の二価フェノールで置換えてもよ
い。他の二価フェノールとしては、例えば4,4´−ジ
ヒドロキシジフェニル、ヒドロキノン、1,1−ビス(
4−ヒドロキシフェニル)エタン、1,1−ビス(4−
ヒドロキシフェニル)−1−フェニルエタン、1,1−
ビス(4−ヒドロキシフェニル)シクロヘキサン、2,
2−ビス(4−ヒドロキシ−3,5−ジメチルフェニル
)プロパン、ビス(ヒドロキシフェニル)エーテル類、
ビス(ヒドロキシフェニル)スルホン類、ビス(ヒドロ
キシフェニル)スルフィド類、ビス(ヒドロキシフェニ
ル)スルホキシド類等があげられる。
可塑性樹脂組成物を構成するポリカーボネート樹脂以外
の熱可塑性樹脂としては、特に限定されるものではなく
、例えばポリブチレンテレフタレート、ボリエチレンテ
レフタレート、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリス
チレン、ABS、AES、AS等があげられ、更にこれ
ら樹脂の共重合体又は変性体でも使用できるが、ポリカ
ーボネート樹脂との相溶性の良いものが選択されるべき
であり、特に溶融粘度が低く、ドローダウン性の悪い樹
脂との混合物には、本発明は顕著にその効果が発現する
。以下これを熱可塑性樹脂(B)と言う。
び耐薬品性等は、ポリカーボネート樹脂(A)及び熱可
塑性樹脂(B)の特性に依存し、要求性能に応じて両者
の混合比を広い範囲で調整することができるが、ポリカ
ーボネート樹脂(A)の混合量があまりに少いと、ポリ
カーボネート樹脂(A)によるドローダウン性の悪影響
が小さく、本発明の効果が発現しなくなり、熱可塑性樹
脂(B)の混合量があまりに少いと、これを混合する意
味がなくなるので、熱可塑性樹脂(B)にポリカーボネ
ート樹脂(A)を10〜90重量%含有させるのが適当
である。
性樹脂(B)との混合物に、更に配合するポリカーボネ
ート樹脂は、通常溶融成形に供し得ない粘度平均分子量
が100,000以上の超高分子量のポリカーボネート
樹脂である。その構成成分は先に説明したポリカーボネ
ート樹脂(A)の構成成分と同一のものであっても、異
なったものであってもよいが、同一のものが好ましい。 超高分子量ポリカーボネート樹脂として粘度平均分子量
が100,000より小さいものを使用した場合、ドロ
ーダウンを防止するには多量使用することが必要になり
、その結果溶融粘度が増大し過ぎ、溶融成形が困難にな
る。
、該ポリカーボネート樹脂を塩化メチレンに溶解し、濃
度7重量%の溶液となし、この溶液を20μ孔寸のフィ
ルターで自然濾過したときにフィルター上に残留するゲ
ル化物が該ポリカーボネート樹脂1kg当たり300個
以下であることが必要である。ゲル化物の含有量が上記
範囲を越える超高分子量ポリカーボネート樹脂を配合す
ると、ブロー成形して得られる成形品にヤケが発生する
ようになる。超高分子量ポリカーボネート樹脂は、その
製造条件が苛酷になるため、ゲル化物が発生し易いこと
、更に溶融粘度が極めて高いため、ゲル化物の悪影響が
顕著に発現するものと考えられる。
ーボネート樹脂は、通常のポリカーボネート樹脂(A)
の製造法、即ち二価フェノールのアルカリ水溶液を塩化
メチレンの存在下でホスゲンと反応させ、しかる後触媒
の存在下又は不存在下重縮合反応させる方法では、ゲル
化物の量が増大して製造し難い。しかしながら、ホスゲ
ン反応終了後の塩化メチレン層中の反応生成物の濃度を
20〜35重量%になし、ホスゲン反応終了時から触媒
を添加するまでの間に塩化メチレンを追加して塩化メチ
レン層中の反応生成物の濃度を10〜15重量%になし
、触媒添加後更に塩化メチレンを追加して塩化メチレン
層中の反応生成物の濃度を2〜8重量%にすることによ
って製造することが可能になる。ここで使用する触媒は
、特に限定する必要はなく、ポリカーボネート樹脂の製
造に使用される触媒、例えばトリエチルアミン、トリエ
チルベンジルアンモニウムクロライドの如き第三級アミ
ン、四級アンモニウム塩等任意の触媒が使用される。 また、重合度の調整には末端停止剤が使用される。末端
停止剤としても特に限定する必要はなく、例えばフェノ
ール、p−tert−ブチルフェノール等の一価のフェ
ノールが使用され、その添加時はホスゲンとの反応時で
あっても、重縮合反応時であってもよい。かかるゲル化
物の少ない超高分子量ポリカーボネート樹脂を、以下超
高分子量ポリカーボネート樹脂(C)と言う。
配合量は、ポリカーボネート樹脂(A)と熱可塑性樹脂
(B)よりなる混合物100重量部に対して3〜40重
量部であり、好ましくは5〜25重量部である。3重量
部より少いとドローダウン性を充分に改善できなくなり
、25重量部より多くすると溶融粘度が増大し、溶融成
形し難くなる。
えば衝撃改質剤、無機充填剤、無機繊維等を添加するこ
とができる。無機充填剤としては、例えばタルク、シリ
カ、珪藻土、マイカ、アルミナ、炭酸カルシウム等があ
げられ、無機繊維としてはガラス繊維、炭素繊維、ウイ
スカ等があげられる。また、本発明の目的を損なわない
範囲で他の添加剤、例えば滑剤、安定剤、酸化防止剤、
紫外線吸収剤等を必要に応じて使用することもできる。
しいことである。衝撃改質剤としては、例えばアクリル
系弾性重合体、ブタジエン系重合体、変性ポリオレフィ
ン重合体等があげられ、なかでもジエン系ゴムの存在下
でに二種以上の共重合可能なビニル系単量体を重合して
得られるグラフト共重合体が好ましい。ここでいうジエ
ン系ゴムとしては、例えばポリブタジエン、ボリイソプ
レン、ブタジエン−スチレン共重合体、ブタジエン−ア
クリロニトリル共重合体等をあげることができる。これ
らのゴム成分に共重合可能なビニル系単量体としては、
例えばアクリロニトリル、メタアクリロニトリル、クロ
ロアクリロニトリル等のシアン化ビニル化合物、スチレ
ン、α−メチルスチレン、β−メチルスチレン、アルコ
キシスチレン、ハロゲン化スチレン等の芳香族ビニル化
合物、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル
酸ブチル、アクリル酸オクチル、アクリル酸の低級アル
キルエステル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸ブチ
ル、メタクリル酸ブチル、メタクリル酸オクチル等のメ
タクリル酸の低級アルキルエステル等をあげることがで
きる。これらの衝撃改質剤の配合割合はポリカーボネー
ト樹脂(A)と熱可塑性樹脂(B)よりなる混合物10
0重量部に対して3〜40重量部である。
意の方法が採用され、一般には各成分をタンブラー、ブ
レンダー、ナウターミキサー等でドライブレンドした後
、溶融混練押出する方法又は自動計量フイダー付押出機
で混練する方法等があげられる。いずれにしても各成分
が充分に分散混合する条件、装置を選択すればよく、他
の混練装置としては例えばバンバリーミキサー、混練ロ
ール、押出機、ニーダー等があげられる。
する。実施例中の部は重量部を意味する。引張強さ(k
gf/cm2 )、引張伸び(%)、衝撃強さ(kgf
・cm/cm、アイゾットノッチ付、厚さ1/8″)及
び荷重撓み温度(℃)はASTM規格に準じて測定した
。ドローダウン性試験は、ペレットを120℃で4時間
乾燥し、径30mm押出機[ナカタニ(株)製VSK−
30]により押出温度250℃、押出速度6kg/hr
の条件で径4mmのノズルから溶融押出し、ノズルより
垂れ下がるスレッドを適時カットし、重量とスレッドの
最小径を測定し、図1に示すような関係図を作成し、こ
の図より急激に径が変化する重量(g)を限界値として
ドローダウン性を評価した。得られた限界値(g)が大
きい程ドローダウン性が優れており、限界値が8g 以
下を不合格にした。また、ブロー成形に当って重要とさ
れているスウェル比は下記式スウェル比=(スレッド直
径)/(ノズル直径)より算出した。一般にスウェル比
は、大きい程大形ブロー成形用によいとされているが、
ドローダウンと同時に起きるので、極端に大きくなると
著しい肉厚変化をもたらすため、 1.5<スウェル
比<3.5 を合格とした。色調は、射出成形におい
て10分間の滞留の有無による色差をスガ色差計AUD
−CH−2によりJIS K−7105に従って測定
して得た△Eで示し、△Eが4以下を合格にした。
化反応]ビスフェノールA100部を窒素気流下で10
%水酸化ナトリウム水溶液550部に溶解した中に、塩
化メチレン320部を加えて20℃で攪拌しながらホス
ゲン50部を100分を要して吹込んでホスゲン化反応
を行った。この間15%水酸化ナトリウム水溶液を加え
て水層のPHを12〜14に調整した。反応終了時の塩
化メチレン層中の反応生成物の濃度は25%であった。
エマルジョンにし、続いて15%水酸化ナトリウム水溶
液を加えて水層のPHを13に調整しながら末端停止剤
としてp−tert−ブチルフェノール2部、触媒とし
てトリエチルアミン0.2部及び塩化メチレン630部
を添加し、30℃で3時間重縮合反応させた。反応終了
時の塩化メチレン層中の反応生成物の濃度は15%であ
った。反応終了後水層を分離し、有機層を充分に水洗し
、濃縮してポリカーボネート樹脂を得、乾燥した。得ら
れたポリカーボネート樹脂の粘度平均分子量は25,0
00であり、その1kg当りのゲル化物は84個であっ
た。 このポリカーボネート樹脂をポリカーボネート樹脂(A
)とする。
[ホスゲン化反応]ビスフェノールA100部を窒素気
流下で10%水酸化ナトリウム水溶液550部に溶解し
た中に、塩化メチレン320部を加えて25℃で攪拌し
ながらホスゲン50部を100分を要して吹込んだ。こ
の間15%水酸化ナトリウム水溶液を加えて水層のPH
を12〜14に調整した。反応終了時の塩化メチレン層
中の反応生成物の濃度は25%であった。
化メチレン550部を加えて均一なエマルジョンにした
。この時の塩化メチレン層中の反応生成物の濃度は11
%であった。続いて15%水酸化ナトリウム水溶液を加
えて水層のPHを13に調整しながら末端停止剤として
p−tert−ブチルフェノール0.2部、触媒として
トリエチルアミン0.2部及び塩化メチレン550部を
添加した。この時の塩化メチレン層中の反応生成物の濃
度は7%であった。10分後更に塩化メチレン550部
を追加し、塩化メチレン層中の反応生成物の濃度を5%
とし、更に10分後塩化メチレン550部を追加し、3
0℃で3時間重縮合反応させた。反応終了時の塩化メチ
レン層中の反応生成物の濃度は4%であった。反応終了
後水層を分離し、有機層を充分に水洗し、濃縮した後、
メタノール中に滴下し、沈澱殿物としてポリカーボネー
ト樹脂を得、乾燥した。得られたポリカーボネート樹脂
は粘度平均分子量125,000、ゲル化物量163個
(1kg当たり)であった。このポリカーボネート樹脂
を超高分子量ポリカーボネート樹脂(C)とする。
ゲルの多いもの):[ホスゲン化反応]ビスフェノール
A100部を窒素気流下で10%水酸化ナトリウム水溶
液550部に溶解した中に、塩化メチレン320部を加
えて25℃で攪拌しながらホスゲン50部を100分を
要して吹込んだ。この間15%水酸化ナトリウム水溶液
を加えて水層のPHを12〜14に調整した。反応終了
時の塩化メチレン層中の反応生成物の濃度は25%であ
った。
化メチレン550部を加えて均一なエマルジョンにした
。この時の塩化メチレン層中の反応生成物の濃度は11
%であった。続いて15%水酸化ナトリウム水溶液を加
えて水層のPHを13に調整しながら末端停止剤として
p−tert−ブチルフェノール0.2部、触媒として
トリエチルアミン0.2部及び塩化メチレン550部を
添加した。この時の塩化メチレン層中の反応生成物の濃
度は7%であった。30℃で3時間重縮合反応させた。 反応終了時に塩化メチレン1100部を追加して塩化メ
チレン層中の反応生成物の濃度を4%とした。反応終了
後水層を分離し、有機層を充分に水洗し、濃縮した後、
メタノール中に滴下し、沈澱殿物としてポリカーボネー
ト樹脂を得、乾燥した。得られたポリカーボネート樹脂
は粘度平均分子量120,300、ゲル化物量692個
(1kg当たり)であった。このポリカーボネート樹脂
を超高分子量ポリカーボネート樹脂(C′)とする。
脂(A)、ポリブチレンテレフタレート樹脂、ポリエチ
レンテレフタレート樹脂、ABS樹脂、超高分子量ポリ
カーボネート樹脂(C)、超高分子量ポリカーボネート
樹脂(C′)及び衝撃改質剤としてMBS樹脂を表1に
示す配合割合でブレンダーにてドライブレンドした後、
径30mmベント式押出機によりシリンダー温度260
℃で溶融混練してペレット化した。得られたペレットを
射出成形機[日本製鋼所(株)製J−120SA]によ
りシリンダー温度260℃で物性試験片及び見本板(5
0×90×2mm)を作製し、引張強さ、引張伸び、衝
撃強さ、荷重撓み温度及び色調を測定し、結果を表1に
示した。更に上記方法で作成したペレットのドローダウ
ン性を評価し、スレッド先端径を測定し、スウェル比を
求め、夫々の結果を表1に示した。特に実施例1、実施
例2及び比較例2のドローダウン性試験結果を図1に夫
々線1、線2及び線3で示した。なお、表中の記号は下
記の通りである。
25,000のポリカーボネート樹脂、 PBT:ポ
リブチレンテレフタレート樹脂[帝人(株)製TRB−
H]、PET:ポリエチレンテレフタレート樹脂[帝人
(株)製TR−8580]、ABS:ABS樹脂[三井
東圧化学(株)製サンタックST−30B]、PC(C
):参考例2で得た粘度平均分子量125,000の超
高分子量ポリカーボネート樹脂、PC(C′):参考例
3で得た粘度平均分子量120,300の超高分子量ポ
リカーボネート樹脂、MBS:MBS樹脂[呉羽化学工
業(株)製パラロイドEXL−2602]。
ダウン性を有しているため、ブロー成形、真空成形に適
しており、他の成形方法、例えば射出成形、押出成形、
圧縮成形等にも適用できる。また、成形加工が容易であ
るばかりでなく、得られた成形品は機械的性質に優れ、
高い荷重撓み温度を有し、工業的にみても極めて有用な
組成物である。
その重量との関係を示す図である。
Claims (1)
- 【請求項1】 粘度平均分子量が10,000〜40
,000のポリカーボネート樹脂を10〜90重量%含
有する熱可塑性樹脂混合物100重量部に、粘度平均分
子量が100,000以上の超高分子量ポリカーボネー
ト樹脂であって該超高分子量ポリカーボネート樹脂の塩
化メチレン溶液を20μ孔寸のフィルターで自然濾過し
たときにフィルター上に残留して得られるゲル化物が該
超高分子量ポリカーボネート樹脂1kg当たり300個
以下である超高分子量ポリカーボネート樹脂3〜40重
量部を配合してなる熱可塑性樹脂組成物。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3142690A JP2591546B2 (ja) | 1991-05-20 | 1991-05-20 | 熱可塑性樹脂組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3142690A JP2591546B2 (ja) | 1991-05-20 | 1991-05-20 | 熱可塑性樹脂組成物 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04342760A true JPH04342760A (ja) | 1992-11-30 |
JP2591546B2 JP2591546B2 (ja) | 1997-03-19 |
Family
ID=15321264
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3142690A Expired - Lifetime JP2591546B2 (ja) | 1991-05-20 | 1991-05-20 | 熱可塑性樹脂組成物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2591546B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2006057254A1 (ja) * | 2004-11-25 | 2006-06-01 | Asahi Kasei Chemicals Corporation | シート成形に適した樹脂組成物 |
WO2008052664A2 (de) | 2006-10-31 | 2008-05-08 | Bayer Materialscience Ag | Verfahren zur filtration von substratmaterialien |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02251561A (ja) * | 1989-03-27 | 1990-10-09 | Teijin Chem Ltd | 難燃性ポリカーボネート樹脂組成物 |
-
1991
- 1991-05-20 JP JP3142690A patent/JP2591546B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02251561A (ja) * | 1989-03-27 | 1990-10-09 | Teijin Chem Ltd | 難燃性ポリカーボネート樹脂組成物 |
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WO2006057254A1 (ja) * | 2004-11-25 | 2006-06-01 | Asahi Kasei Chemicals Corporation | シート成形に適した樹脂組成物 |
JPWO2006057254A1 (ja) * | 2004-11-25 | 2008-06-05 | 旭化成ケミカルズ株式会社 | シート成形に適した樹脂組成物 |
WO2008052664A2 (de) | 2006-10-31 | 2008-05-08 | Bayer Materialscience Ag | Verfahren zur filtration von substratmaterialien |
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---|---|
JP2591546B2 (ja) | 1997-03-19 |
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