JPH043138Y2 - - Google Patents

Description

【考案の詳細な説明】 産業上の利用分野 本考案は、自動車等の車輌の懸架装置に用いら
れるシヨツクアブソーバに係り、更に詳細には作
動流体の温度変化に起因してその粘性が変化して
も減衰力が実質的に変化することがないよう改良
された温度補償型流体シヨツクアブソーバに係
る。

従来の技術 自動車等の車輌の懸架装置に使用されるシヨツ
クアブソーバの一つとして、オイルの如き作動流
体が絞り通路を通過する際に於ける流通抵抗によ
つて減衰力を発生するよう構成された流体式シヨ
ツクアブソーバが知られている。

考案が解決しようとする問題点 かかる流体式シヨツクアブソーバに於ては、周
囲温度の上昇などによつて作動流体の温度が高く
なると、作動流体の粘性が低下することによつて
作動流体が絞り通路を通過する際の流通抵抗も低
下し、また作動流体中に気泡が発生し易くなるた
め、高温時に於ける減衰力が低下し、そのためシ
ヨツクアブソーバの振動減衰力が低下する。その
結果車体がふわふわしすぎたり、悪路走行時に於
ける接地性が低下するなどの不具合が生じる。

本考案は従来の流路式シヨツクアブソーバに於
ける上述の如き不具合に鑑み、作動流体の温度変
化に起因してその粘性が変化しても減衰力が実質
的に変化せず、従つて作動流体の温度変化に拘ら
ず常に安定した振動減衰機能を発揮することがで
き、しかも必要に応じて減衰力特性を比較的自由
に変化し得るよう改良された流体式シヨツクアブ
ソーバを提供することを目的としている。

問題点を解決するための手段 上述の如き目的は、本考案によれば、実質的に
剛固な材料よりなる隔壁手段により互に分離され
それぞれ内部に作動流体を貯容する二つの密閉室
と、前記二つの密閉室を相互に連通接続する通路
手段と、一方の密閉室より前記通路手段を経て他
方の密閉室へ向かう前記作動流体の流れのみを許
す逆止弁とを含み、前記逆止弁は可撓性を有する
材料よりなる前記通路手段の前記他方の密閉室の
側の開口端を覆う板状の弁要素と、可撓性を有す
る材料よりなり実質的に前記弁要素と平行に配置
された板状の補助スプリング手段と、前記補助ス
プリング手段を前記弁要素より隔置するスペーサ
手段と、前記弁要素、前記補助スプリング手段、
前記スペーサ手段を相互に独立した状態で前記隔
壁手段に取外し可能に固定する固定手段と、前記
隔壁手段に対し近づく方向及び離れる方向に往復
動可能に配置され前記補助スプリング手段に当接
するスプリングシート要素と、前記スプリングシ
ート要素を前記隔壁手段に対し付勢する付勢スプ
リングとを有し、前記弁要素は前記一方の密閉室
より前記通路手段を経て前記他方の密閉室へ向か
う前記作動流体の流れにより開弁方向へ弾性変形
され、前記一方の密閉室より前記通路手段を経て
前記他方の密閉室へ向かう前記作動流体は必ず開
弁状態の前記逆止弁を通過し、前記補助スプリン
グ手段は前記弁要素の弾性変形量が所定値を越え
ると前記弁要素により弾性変形されるよう構成さ
れており、前記スプリングシート要素は前記隔壁
手段へ向けて突出し前記弁要素の弾性変形量が前
記所定値以下のときには前記隔壁手段に直接当接
する突起を有し、前記突起は前記逆止弁を通過し
た前記作動流体が前記他方の室へ自由に流れるこ
とを許す通路を有する温度補償型流体式シヨツク
アブソーバによつて達成される。

考案の作用及び効果 上述の如き構成によれば、従来のシヨツクアブ
ソーバの場合の如く、作動流体が二つの密閉室を
連通接続する通路手段に設けられた絞りを通過す
る際の流通抵抗により減衰力が発生されるのでは
なく、一方の密閉室より通路手段を経て他方の密
閉室へ向かう作動流体の流れにより開弁される逆
止弁により、一方の密閉室より通路手段を経て他
方の密閉室へ向かう作動流体の流量及び流速が制
御され、作動流体の乱流による抵抗により減衰力
が発生されるので、作動流体の温度変化に起因し
てその粘性が変化しても減衰力は流通抵抗により
減衰力が発生される場合程には変化せず、従つて
作動流体の温度変化に拘らず常に安定した振動減
衰機能を発揮させることができる。

また逆止弁は可撓性を有する材料よりなり実質
的に弁要素と平行に配置された板状の補助スプリ
ング手段と、補助スプリング手段を弁要素より隔
置するスペーサ手段と、隔壁手段に対し近づく方
向及び離れる方向に往復動可能に配置され補助ス
プリング手段に当接するスプリングシート要素と
スプリングシート要素を隔壁手段に対し付勢する
付勢スプリングとを含み、補助スプリング手段は
弁要素の開弁方向への弾性変形量が所定値を越え
ると弁要素により弾性変形されるようになつてい
る。従つて弁要素の弾性変形量が所定値を越える
と、弁要素は補助スプリング手段及び付勢スプリ
ングのばね力に抗して開弁することになるので、
シヨツクアブソーバの伸縮速度が高くなつて弁要
素の弾性変形量が所定値を越えると、シヨツクア
ブソーバの伸縮速度に対する減衰力の比が高くな
り、これによりシヨツクアブソーバの伸縮速度が
高い領域に於て減衰力が不足することを確実に回
避することができる。

また弁要素の開弁方向への弾性変形量が所定値
以下のときには、補助スプリング手段はスプリン
グシート要素に当接した状態にあり、スプリング
シート要素はその突起にて隔壁手段に直接当接し
た状態にあるので、補助スプリング手段はスプリ
ングシート要素により隔壁手段に対し常に一定の
位置に位置決めされた状態にあり、従つて補助ス
プリング手段が作動流体の動圧等により弾性変形
されることに起因してシヨツクアブソーバの作動
が不安定になることを確実に回避することができ
る。

また弁要素の開弁方向への弾性変形量が所定値
以下のときには、スプリングシート要素はその突
起にて隔壁手段に直接当接した状態にあり、補助
スプリング手段に当接する肩部は隔壁手段に対し
常に一定の位置に位置決めされた状態にあり、補
助スプリング手段がスプリングシート要素により
隔壁手段に対し押圧されることがないので、補助
スプリング手段とスプリングシート要素との間の
間隔が経時的に変化することに起因してシヨツク
アブソーバの特性が変化することを確実に回避
し、これによりシヨツクアブソーバを長期間に亘
り安定的に作動させることができる。

またスプリングシート要素の突起は逆止弁を通
過した作動流体が他方の室へ自由に流れることを
許す通路を有しているので、逆止弁を通過した作
動流体が他方の室へ流れるための通路を隔壁手段
に設けたり、補助スプリング手段及びスプリング
シート要素の両方に作動流体が通過するための貫
通孔を設ける場合に比して、構造を簡素化するこ
とができる。

更に弁要素、補助スプリング手段、スペーサ手
段は相互に独立した状態で固定手段によつて隔壁
手段に取外し可能に固定されているので、弁要素
若しくは補助スプリング手段を弾性や厚さが異な
る別の弁要素若しくは補助スプリング手段に交換
したりスペーサ手段を他の厚さのスペーサ手段に
交換することにより、シヨツクアブソーバの特性
を容易に変更することができる。特にスペーサ手
段の厚さを変更して弁要素と補助スプリング手段
との間の間隔を変化させることにより、補助スプ
リング手段が弁要素により弾性変形されるように
なる弁要素の弾性変形量の所定値を変更し、これ
によりシヨツクアブソーバの伸縮速度に対する減
衰力の比が変化する点を任意に設定することがで
きる。

尚本考案によるシヨツクアブソーバがツインチ
ユーブ式のシヨツクアブソーバとして構成される
場合には、ピストン及びベースバルブ組立体の両
方に逆止弁が設けられ、それらの逆止弁の両方に
本考案の構造が採用されることが好ましく、本考
案によるシヨツクアブソーバがモノチユーブ式の
シヨツクアブソーバとして構成される場合には、
ピストンに二つの通路手段が設けられ、一方の通
路手段の一方の密閉室及び他方の通路手段の他方
の密閉室の側にそれぞれ逆止弁が設けられ、それ
らの逆止弁の両方に本考案の構造が採用されるこ
とが好ましい。

以下に添付の図を参照しつつ、本考案を実施例
について詳細い説明する。

実施例 第１図はツインチユーブ式のシヨツクアブソー
バとして構成されピストンの逆止弁に本考案の構
造が採用された本考案による温度補償型流体式シ
ヨツクアブソーバの一つの実施例を示す部分縦断
面図、第２図が第１図に示されたシヨツクアブソ
ーバの要部を示す拡大部分断面図である。図に於
て、１は円筒形のベースシエルを示している。ベ
ースシエル１はその上端に於ては図には示されて
いないアツパキヤツプにより、その下端に於ては
図には示されていない車輌のコントロールアーム
などに連結されるロアキヤツプ２により閉じられ
ており、これにより密閉空間を郭定している。ベ
ースシエル１の内部にはその軸線３に沿つて円筒
形のプレツシヤチユーブ４が固定的に配置されて
いる。プレツシヤーチユーブ４はその上端に於て
は図には示されていないロツドガイドにより、そ
の下端に於てはロアキヤツプ５により閉じられて
おり、これにより密閉空間を郭定している。これ
らのベースシエル１及びプレツシヤチユーブ４は
アツパキヤツプ及びロアキヤツプ２と共働して円
筒状のリザーバ室６を郭定している。

プレツシヤチユーブ４の内部にはピストンリン
グ７を介してプレツシヤチユーブ４のシリンダ壁
８と液密的に係合するピストン９が軸線３に沿つ
て往復動可能に配置されている。ピストン９は実
質的に剛固な材料よりなつており、プレツシヤチ
ユーブ４とアツパキヤツプとロアキヤツプ５とに
より郭定されオイル１０にて充填された密閉空間
をピストン上室１１とピストン下室１２とに分離
している。またピストン９は軸線３に沿つて延在
するピストンロツド１３と一体的に連結されてお
り、ピストンロツド１３は図には示されていない
車体に連結されるようになつている。

ピストン９にはピストン上室１１とピストン下
室１２とを連通接続する複数個の通路１４が設け
られている。この通路１４のピストン下室１２の
側には、ピストン上室１１よりピストン下室１２
へ向かうオイル１０の流れのみを許す逆止弁１５
が設けられている。逆止弁１５は絞り通路１４の
ピストン下室１２の側の環状ポート１６を開閉す
る円環板状の弁要素１７と、スペーサ手段として
の環状シート１８と、補助スプリング手段として
の環状円板１９と、環状シート２０とを含んでお
り、これらはカラー２１を介してロツクナツト２
２によりピストン９に押付けられた状態にて固定
されている。環状円板１９の図にて下方には半径
方向内方部にてカラー２１に嵌合するスプリング
シート要素２３が軸線３に沿つて往復動可能に配
置されており、スプリングシート要素２３とロツ
クナツト２２との間には圧縮コイルスプリング２
４が弾装されている。

スプリングシート要素２３は弁要素１７及び環
状円板１９の径方向外側にて軸線３の周りに延在
し且ピストン９へ向けて突出する実質的に円筒形
の突起２３ａを有しており、付勢スプリングとし
ての圧縮コイルスプリング２４によつてピストン
９に対し付勢されていることにより突起２３ａの
先端にてピストン９の端面に軽く当接している。
またスプリングシート要素２３は肩部２３ｂを有
しており、該肩部に環状円板１９の径方向外方の
部分の下面が軽く当接している。突起２３ａはそ
の先端に近接した位置にて軸線３の周りに互いに
隔置された複数の切欠き溝２５を有している。こ
れらの切欠き溝は突起２３ａがピストン９に当接
した状態にある場合に於て逆止弁１５を通過した
オイルが下室１２へ自由に流れることを許す通路
を郭定するようオイルの自由な流通を許す大きさ
及び数にて設けられている。

弁要素１７及び環状円板１９は可撓性を有する
材料にて形成されており、弁要素１７はピストン
上室１１より通路１４を経てピストン下室１２へ
向かうオイル１０の流れによつて弾性変形せしめ
られることにより開弁し、その開弁量は通路１４
を通過するオイルの動圧によつて制御されるよう
になつている。特に弁要素１７はそれが所定量以
上弾性変形すると半径方向外方の周縁部にて環状
円板１９に当接し、環状円板１９の弾性及び圧縮
コイルスプリング２４のばね力に抗して弾性変形
することにより、その開弁量を増大するようにな
つている。

更にピストン９にはピストン上室１１とピスト
ン下室１２とを連通接続する複数個の通路２６が
設けられている。この通路２６のピストン上室１
１の側には、ピストン下室１２より通路２６を経
てピストン上室１１へ向かうオイル１０の流れの
みを許す逆止弁２７が設けられている。逆止弁２
７は通路２６のピストン上室１１の側の環状ポー
ト２８を開閉する円環板状の弁要素２９と、弁要
素２９とピストンロツド１３に固定されたスプリ
ングシート要素３０との間に弾装され弁要素２９
をその閉弁位置へ付勢するリーフスプリング３１
とを有している。弁要素２９、スプリングシート
要素３０、リーフスプリング３１にはそれぞれオ
イルの流通を自由に許す貫通孔が設けられてい
る。

プレツシヤチユーブ４とロアキヤツプ５との間
にはベースバルブ組立体３２が固定的に配置され
ており、該ベースバルブ組立体３２とロアキヤツ
プ５との間にはオイル１０にて充填された弁室３
３が郭定されている。弁室３３は複数個の連通孔
３４によりリザーバ室６と連通接続されている。
尚リザーバ室６の上方部には空気３５が封入され
ている。

ベースバルブ組立体３２はピストン下室１２と
弁室３３とを分離する隔壁手段としての弁座要素
３６を有している。弁座要素３６には軸線３に沿
つて延在しピストン下室１２と弁室３３とを連通
接続する複数個の通路３７及び３８が設けられて
いる。通路３７の弁室３３の側には、ピストン下
室１２より弁室３３へ向かうオイル１０の流れの
みを許す逆止弁３９が設けられている。逆止弁３
９は通路３７の弁室３３の側の環状ポート４０を
開閉する円環板状の弁要素４１と、環状シート４
２と、環状円板４３と、環状シート４４と、環状
ストツパ４５とを有しており、これらは弁座要素
３６にねじ込みにより固定されたボルト４６によ
り弁座要素３６に押付けられた状態にて固定され
ている。

弁要素４１及び環状円板４３は可撓性を有する
材料にて形成されており、弁座要素３６及び環状
ストツパ４５は実質的に剛固な材料にて形成され
ており、これにより弁要素４１はピストン下室１
２より通路３７を経て弁室３３へ向かうオイルの
流れによつて弾性変形せしめられることによつて
開弁し、その開弁量がオイルの動圧により制御さ
れるようになつており、弁要素４１が所定量以上
開弁するとその周縁部にて環状円板４３に当接
し、その弾性に抗して環状円板を弾性変形させ、
更に所定量以上弾性変形すると環状円板４３の周
縁部がストツパ４５に当接するとにより、それ以
上開弁することがないようになつている。

また弁座要素３６の通路３８のピストン下室１
２の側には、弁室３３より通路３８を経てピスト
ン下室１２へ向かうオイル１０の流れのみを許す
逆止弁４７が設けられている。逆止弁４７は通路
３８のピストン下室１２の側の環状ポート４８を
開閉する円環板状の弁要素４９と、弁要素４９と
弁座要素３６に固定されたスプリングシート要素
５０との間に弾装され弁要素４９をその閉弁位置
へ付勢する圧縮コイルスプリング５１とを有して
いる。尚弁要素４９は剛固な材料にて形成されて
おり、通路３７に近接した位置にオイルの流通を
自由に許す貫通孔を有している。

尚図示の実施例に於ては、逆止弁３９には逆止
弁１５に於けるスプリングシート要素２３及び圧
縮コイルスプリング２４にそれぞれ相当するスプ
リングシート要素及び圧縮コイルスプリングは組
込まれてないが、弁座要素３６に直接当接する突
起を有するスプリングシート要素及び該スプリン
グシート要素を弁座要素３６に対し付勢する付勢
スプリングを組込むことにより、逆止弁３９も本
考案に従つて構成されてもよい。

以上の如く構成されたツインチユーブ式シヨツ
クアブソーバは以下の如く作動することによつて
車輌に及ぼされた振動を減衰する。

伸び行程 シヨツクアブソーバの伸び行程、即ちピストン
９に対しそれをベースシエル１及びプレツシヤチ
ユーブ４に対し相対的にベースバルブ組立体３２
より離れる方向へ駆動する力が作用したときに
は、ピストン９がプレツシヤチユーブ４のシリン
ダ壁８に沿つて上昇することにより、ピストン上
室１１の容積が減少しピストン下室１２の容積が
増大するので、ピストン上室１１内の圧力は増大
しピストン下室１２内の圧力は低下する。そのた
めピストン上室１１内の圧力とピストン下室１２
内の圧力との差圧により発生される上室より下室
へ向かうオイルの流れによつて逆止弁１５が開弁
され、オイル１０がピストン上室１１より通路１
４、環状ポート１６を経てピストン下室１２内へ
流入し、またピストン下室１２内の圧力と弁室３
３内の圧力との差圧により発生される弁室より下
室へ向かうオイルの流れによつて逆止弁４７が開
弁され、オイル１０がリザーバ室６より連通孔３
４、弁室３３、通路３８、ポート４８、逆止弁４
７を経てピストン下室１２内へ流入する。

この場合ピストン上室１１より通路１４を経て
ピストン下室１２へ流れるオイル１０の流量及び
流速は逆止弁１５の開弁量によつて制御され、オ
イルの乱流による抵抗によつて減衰力が発生され
る。この減衰力は第３図に示されている如く、弁
要素１７の周縁部が環状円板１９に当接するまで
の範囲Ａに於ては、ピストン９の移動速度Ｖの増
大と共に線形的に増大し、弁要素１７の周縁部が
環状円板１２に当接する遷移点P₁よりもピスト
ン９の移動速度Ｖが大きい範囲Ｂに於ては、弁要
素１７の弾性変形が環状円板１９の弾性及び圧縮
コイルスプリング２４のばね力より制限され、従
つて逆止弁１５の開弁が抑止されるので、原点０
より遷移点P₁までの上昇率よりも大きい上昇率
にてピストン９の移動速度Ｖの増大と共に線形的
に増大する。またこの場合オイルの粘性が変化し
ても流量及び流速は逆止弁１５の開弁量に応じて
それぞれ所定の値に制御されるので、オイルの温
度が変化しても減衰力の特性は第３図の上半分に
於て太い実線にて示された特性に維持される。

縮み行程 シヨツクアブソーバの縮み行程、即ちピストン
９に対しそれをベースシエル１及びプレツシヤチ
ユーブ４に対し相対的にベースバルブ組立体３２
に近付く方向へ駆動する力が作用したときには、
ピストン９がプレツシヤチユーブ４のシリンダ壁
８に沿つて下降することにより、ピストン上室１
１の容積が増大しピストン下室１２の容積が減少
するので、ピストン上室１１内の圧力は減少しピ
ストン下室１２内の圧力は増大する。そのためピ
ストン上室１１内の圧力とピストン下室１２内の
圧力との差圧により発生される下室より上室へ向
かうオイルの流れによつて逆止弁２７が開弁さ
れ、ピストン下室１２内のオイル１０が通路２６
及び逆止弁２７を経てピストン上室１１内へ流入
し、またピストン下室１２内の圧力と弁室３３内
の圧力との差圧により発生される下室より弁室へ
向かうオイルの流れによつて逆止弁３９が開弁さ
れ、オイル１０がピストン下室１２より通路３
７、逆止弁３９、弁室３３、連通孔３４を経てリ
ザーバ室６内へ流入する。

この場合ピストン下室１２より通路３７を経て
弁室３３へ流れるオイルの流量及び流速は逆止弁
３９により制御され、オイルの乱流による抵抗に
よつて減衰力が発生される。この減衰力は第２図
の下半分に示されている如く、弁要素４１の周縁
部が環状円板４３に当接する遷移点P₂までの範
囲ａに於ては、ピストン９の移動速度Ｖの増大と
共に線形的に増大し、遷移点P₂よりもピストン
の移動速度が大きい範囲ｂに於ては、弁要素４１
の弾性変形が環状円板４３により制御されること
によつて逆止弁３９の開弁が抑制されるとによ
り、原点０より遷移点P₂までの範囲に於ける増
大率よりも大きい増大率にて、ピストン９の移動
速度Ｖの増大と共に線形的に増大する。またこの
場合オイルの粘性が変化してもオイルの流量及び
流速は逆止弁３９の開弁量に応じたそれぞれ所定
の値に制御されるので、減衰力の特性はオイルの
温度が変化しても第３図の下半分に於て太い実線
にて示されている如き特性に維持される。

以上の説明より、従来のシヨツクアブソーバに
於てはオイルの温度の上昇によりその粘性が低下
すると、減衰力特性は第３図に於て細い実線にて
示された特性より細い一点鎖線にて示されている
如き特性に変化し、発揮される減衰力が減少する
のに対し、図示の実施例によればオイルの温度に
拘らず減衰力の特性が第３図に於て太い実線にて
示されている如き特性に維持されることが理解さ
れよう。

また弁要素１７の開弁方向への弾性変形量が所
定値以下のときには、即ち弁要素１７の周縁部が
環状円板１９に当接するまでの範囲Ａに於ては、
環状円板１９はスプリングシート要素２３に当接
した状態にあり、スプリングシート要素はその突
起２３ａにてピストン９に直接当接した状態にあ
るので、環状円板はスプリングシート要素により
ピストンに対し常に一定の位置に位置決めされた
状態にあり、従つて環状円板がオイルの動圧等に
より弾性変形されることに起因してシヨツクアブ
ソーバの作動が不安定になること、即ち第３図の
遷移点P₁が変動することを確実に回避すること
ができ、これによりシヨツクアブソーバを安定的
に作動させることができる。

また弁要素１７の開弁方向への弾性変形量が所
定値以下のときには、スプリングシート要素２３
はその突起２３ａにてピストン９に直接当接した
状態にあり、環状円板１９に当接する肩部２３ｂ
はピストンに対し常に一定の位置に位置決めされ
た状態にあり、環状円板がスプリングシート要素
によりピストンに対し押圧されることがないの
で、環状円板とスプリングシート要素との間の間
隔が経時的に変化することに起因してシヨツクア
ブソーバの特性が変化することを確実に回避し、
これによりシヨツクアブソーバを長期間に亘り安
定的に作動させることができる。

また弁要素１７及び４１、環状円板１９及び４
３、圧縮コイルスプリング２４はそれぞれナツト
２２及びボルト４６によりピストン９及び弁座要
素３６に取外し可能に固定されているので、弁要
素及び環状円板を弾性や厚さが異なる他の弁要素
及び環状円板に交換したり、コイルスプリング２
４をばね定数の異る他のスプリングに交換するこ
とにより、第３図に示された減衰力特性の減衰力
の増大率を任意に設定することができる。また環
状シート１８及び４２を厚さの異る他の環状シー
トに置換えて弁要素１７と環状円板１９との間の
間隔及び弁要素４１と環状円板４３との間の間隔
を変化させることにより、例えば第３図に於て太
い破線にて示されている如く、減衰力特性に於け
る遷移点P₁及びP₂の位置をP₁′及びP₂′の如き他
の位置に容易に変化させることができる。

尚圧縮コイルスプリング２４の図にて下端部を
支持する部材は例えばロツクナツト２２に螺合す
るナツトの如く、軸線３に沿つてロツクナツト２
２に対し相対的に変位可能に構成されてよく、そ
の場合には圧縮コイルスプリング２４のプレロー
ドを調節することが可能であるので、圧縮コイル
スプリングを交換しなくても第３図に示された減
衰力特性の遷移点P₁よりもピストンの移動速度
が大きい領域に於ける減衰力の増大率を容易に調
節することができる。

以上に於ては、ツインチユーブ式シヨツクアブ
ソーバとして構成されピストンの逆止弁に本考案
の構造が採用された本考案による温度補償型流体
式シヨツクアブソーバの一つの実施例について詳
細に説明したが、本考案はかかる実施例に限定さ
れるものではなく、ベースバルブ組立体の逆止弁
に本考案の構造が採用されてもよく、またピスト
ン及びベースバルブ組立体の両方の逆止弁に本考
案の構造が採用されてもよい。また本考案はモノ
チユーブ式シヨツクアブソーバにも適用可能であ
り、また本考案の範囲内にて他の種々の実施例が
可能であることは当業者にとつて明らかであろ
う。

【図面の簡単な説明】

第１図はツインチユーブ式のシヨツクアブソー
バとして構成されピストンの逆止弁に本考案の構
造が採用された本考案による温度補償型流体式シ
ヨツクアブソーバの一つの実施例を示す部分縦断
面図、第２図は第１図に示された実施例の要部を
示す拡大部分断面図、第３図は第１図に示された
実施例及び従来のシヨツクアブソーバのピストン
の移動速度と伸び行程及び縮み行程に於ける減衰
力との関係を示すグラフである。 １……ベースシエル、２……ロアキヤツプ、３
……軸線、４……プレツシヤチユーブ、５……ロ
アキヤツプ、６……リザーバ室、７……ピストン
リング、８……シリンダ壁、９……ピストン、１
０……オイル、１１……ピストン上室、１２……
ピストン下室、１３……ピストンロツド、１４…
…通路、１５……逆止弁、１６……環状ポート、
１７……弁要素、１８……環状シート、１９……
環状円板、２０……環状シート、２１……カラ
ー、２２……ロツクナツト、２３……スプリング
シート要素、２４……圧縮コイルスプリング、２
５……切欠き溝、２６……通路、２７……逆止
弁、２８……環状ポート、２９……弁要素、３０
……スプリングシート要素、３１……リーフスプ
リング、３２……ベースバルブ組立体、３３……
弁室、３４……連通孔、３５……空気、３６……
弁座要素、３７，３８……通路、３９……逆止
弁、４０……環状ポート、４１……弁要素、４２
……環状シート、４３……環状円板、４４……環
状シート、４５……環状ストツパ、４６……ボル
ト、４７……逆止弁、４８……環状ポート、４９
……弁要素、５０……スプリングシート要素、５
１……圧縮コイルスプリング。

Claims (1)

【実用新案登録請求の範囲】
1. 実質的に剛固な材料よりなる隔壁手段により互
   に分離されそれぞれ内部に作動流体を貯容する二
   つの密閉室と、前記二つの密閉室を相互に連通接
   続する通路手段と、一方の密閉室より前記通路手
   段を経て他方の密閉室へ向かう前記作動流体の流
   れのみを許す逆止弁とを含み、前記逆止弁は可撓
   性を有する材料よりなり前記通路手段の前記他方
   の密閉室の側の開口端を覆う板状の弁要素と、可
   撓性を有する材料よりなり実質的に前記弁要素と
   平行に配置された板状の補助スプリング手段と、
   前記補助スプリング手段を前記弁要素より隔置す
   るスペーサ手段と、前記弁要素、前記補助スプリ
   ング手段、前記スペーサ手段を相互に独立した状
   態で前記隔壁手段に取外し可能に固定する固定手
   段と、前記隔壁手段に対し近づく方向及び離れる
   方向に往復動可能に配置され前記補助スプリング
   手段に当接するスプリングシート要素と、前記ス
   プリングシート要素を前記隔壁手段に対し付勢す
   る付勢スプリングとを有し、前記弁要素は前記一
   方の密閉室より前記通路手段を経て前記他方の密
   閉室へ向かう前記作動流体の流れにより開弁方向
   へ弾性変形され、前記一方の密閉室より前記通路
   手段を経て前記他方の密閉室へ向かう前記作動流
   体は必ず開弁状態の前記逆止弁を通過し、前記補
   助スプリング手段は前記弁要素の弾性変形量が所
   定値を越えると前記弁要素により弾性変形される
   よう構成されており、前記スプリングシート要素
   は前記隔壁手段へ向けて突出し前記弁要素の弾性
   変形量が前記所定値以下のときには前記隔壁手段
   に直接当接する突起を有し、前記突起は前記逆止
   弁を通過した前記作動流体が前記他方の室へ自由
   に流れることを許す通路を有する温度補償型流体
   式シヨツクアブソーバ。