JPH04285149A - 塗装後鮮映性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 - Google Patents
塗装後鮮映性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法Info
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- JPH04285149A JPH04285149A JP4654291A JP4654291A JPH04285149A JP H04285149 A JPH04285149 A JP H04285149A JP 4654291 A JP4654291 A JP 4654291A JP 4654291 A JP4654291 A JP 4654291A JP H04285149 A JPH04285149 A JP H04285149A
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Landscapes
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、塗装後鮮映性に優れた
主に自動車外板用に使用される合金化溶融亜鉛めっき鋼
板の製造方法に関する。
主に自動車外板用に使用される合金化溶融亜鉛めっき鋼
板の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車ボディ外板や家電製品ないし板金
家具類などの外装板のように、塗装後の仕上がり外観が
要求される薄鋼板は従来冷間圧延鋼板が多用され、成形
性との両立から表面の粗度調製を調質圧延（スキンパス
）によって行っている。しかし、特に自動車用鋼板の防
錆上の見地から表面処理鋼板を利用する割合が急速に増
加しており、表面処理鋼板における塗装後鮮映性とプレ
ス成形性の両立が課題となっている。
家具類などの外装板のように、塗装後の仕上がり外観が
要求される薄鋼板は従来冷間圧延鋼板が多用され、成形
性との両立から表面の粗度調製を調質圧延（スキンパス
）によって行っている。しかし、特に自動車用鋼板の防
錆上の見地から表面処理鋼板を利用する割合が急速に増
加しており、表面処理鋼板における塗装後鮮映性とプレ
ス成形性の両立が課題となっている。
【０００３】電気めっきのように比較的薄目付の表面処
理鋼板の場合、原板である冷延鋼板の表面粗度は表面処
理後も維持されており、表面粗度の管理は従来冷延鋼板
の延長上の技術でほぼ可能である。
理鋼板の場合、原板である冷延鋼板の表面粗度は表面処
理後も維持されており、表面粗度の管理は従来冷延鋼板
の延長上の技術でほぼ可能である。
【０００４】しかし、さらなる防錆上の対策が必要な場
合、合金化溶融亜鉛めっき鋼板のように、厚目付の表面
処理が必要となり、その場合の表面粗度は原板である冷
延鋼板の表面粗度から溶融亜鉛めっき工程およびめっき
後の合金化処理工程において大きく変化することが問題
として存在していた。
合、合金化溶融亜鉛めっき鋼板のように、厚目付の表面
処理が必要となり、その場合の表面粗度は原板である冷
延鋼板の表面粗度から溶融亜鉛めっき工程およびめっき
後の合金化処理工程において大きく変化することが問題
として存在していた。
【０００５】最終的な合金化溶融亜鉛めっき鋼板の表面
粗度は、特有の細かな凹凸によって粗面化し、塗装後鮮
映性およびプレス成形性の両者に悪影響を及ぼすことが
知られている。
粗度は、特有の細かな凹凸によって粗面化し、塗装後鮮
映性およびプレス成形性の両者に悪影響を及ぼすことが
知られている。
【０００６】今日、自動車の塗装後表面仕上がり品質は
、直接顧客に自動車の高級感および総合品質の高さを訴
えることができることから、重要な品質管理項目として
最近注目されている。塗装仕上がり品質の一つの指標と
して鮮映性があり、その向上のために主に塗装技術の改
善が従来行われてきた。一方、薄鋼板の表面粗度は、従
来プレス成形性のために、ダル目付によって粗面化する
のが一般的であった。しかし、塗装技術の向上とともに
、塗装面の素地となる薄鋼板の表面粗度と塗装後表面粗
度との関係が明らかとなり、鋼板表面粗度を管理するこ
とによって塗装後鮮映性を向上することが可能であるこ
とがしだいに明らかにされてきた。
、直接顧客に自動車の高級感および総合品質の高さを訴
えることができることから、重要な品質管理項目として
最近注目されている。塗装仕上がり品質の一つの指標と
して鮮映性があり、その向上のために主に塗装技術の改
善が従来行われてきた。一方、薄鋼板の表面粗度は、従
来プレス成形性のために、ダル目付によって粗面化する
のが一般的であった。しかし、塗装技術の向上とともに
、塗装面の素地となる薄鋼板の表面粗度と塗装後表面粗
度との関係が明らかとなり、鋼板表面粗度を管理するこ
とによって塗装後鮮映性を向上することが可能であるこ
とがしだいに明らかにされてきた。
【０００７】冷延鋼板の表面粗度の管理は従来ショット
ダル加工したスキンパスロールを用いて調質圧延するこ
とによって行われていたが、この主たる目的は、プレス
成形性の改善である。塗装後鮮映性を改善するためには
冷延鋼板の表面粗度を小さくする必要があり、この知見
は、例えばＮＩＬＡＮらのＳＡＥ（ＳＡＥＴｅｃｈ，Ｐ
ａｐｅｒ Ｓｅｒ，Ｎｏ．８００２０８）論文におい
ても紹介されている。
ダル加工したスキンパスロールを用いて調質圧延するこ
とによって行われていたが、この主たる目的は、プレス
成形性の改善である。塗装後鮮映性を改善するためには
冷延鋼板の表面粗度を小さくする必要があり、この知見
は、例えばＮＩＬＡＮらのＳＡＥ（ＳＡＥＴｅｃｈ，Ｐ
ａｐｅｒ Ｓｅｒ，Ｎｏ．８００２０８）論文におい
ても紹介されている。
【０００８】しかし、この結果をそのまま適用しても成
形性の点から問題が残る。成形性と鮮映性の両立は従来
のショットダル加工のようにだいたいの平均粗さの管理
では不可能である。特開昭６２−１６８６０２号および
特開昭６２−２２４４０５号では冷延鋼板において塗装
後鮮映性と成形性を両立するための表面粗度管理技術を
開示している。しかし、この適用鋼種は、冷延鋼板ある
いは表面処理鋼板の中でも表面処理後も原板の表面粗度
がそのまま受けつがれる薄目付の種類に限られていた。
形性の点から問題が残る。成形性と鮮映性の両立は従来
のショットダル加工のようにだいたいの平均粗さの管理
では不可能である。特開昭６２−１６８６０２号および
特開昭６２−２２４４０５号では冷延鋼板において塗装
後鮮映性と成形性を両立するための表面粗度管理技術を
開示している。しかし、この適用鋼種は、冷延鋼板ある
いは表面処理鋼板の中でも表面処理後も原板の表面粗度
がそのまま受けつがれる薄目付の種類に限られていた。
【０００９】すなわち、溶融めっき鋼板のような厚目付
の表面処理であったり、さらに合金化処理によって表面
が粗面化する場合についての粗度管理は不可能とされ、
このための研究はほとんど顧みられなかった。
の表面処理であったり、さらに合金化処理によって表面
が粗面化する場合についての粗度管理は不可能とされ、
このための研究はほとんど顧みられなかった。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】上述の先行特許におい
て、対象鋼種は全て冷延鋼板および薄目付の表面処理鋼
板に限られていた。それは、表面粗度が原則として調質
圧延によって決まる鋼種であり、目的とする粗度管理が
この工程で比較的容易にできることがその理由としてあ
げられる。これに対して、合金化溶融亜鉛めっき鋼板は
、表面に細かな凹凸が存在し、このために冷延鋼板の場
合のような粗度管理の効果は期待できないとされていた
。
て、対象鋼種は全て冷延鋼板および薄目付の表面処理鋼
板に限られていた。それは、表面粗度が原則として調質
圧延によって決まる鋼種であり、目的とする粗度管理が
この工程で比較的容易にできることがその理由としてあ
げられる。これに対して、合金化溶融亜鉛めっき鋼板は
、表面に細かな凹凸が存在し、このために冷延鋼板の場
合のような粗度管理の効果は期待できないとされていた
。
【００１１】本発明は、合金化溶融亜鉛めっき鋼板の塗
装後鮮映性を冷延鋼板並みに改善するための表面粗度管
理技術を開示するものであり、成形性は維持しつつ、塗
装後鮮映性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方
法を提供することを目的とする。
装後鮮映性を冷延鋼板並みに改善するための表面粗度管
理技術を開示するものであり、成形性は維持しつつ、塗
装後鮮映性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方
法を提供することを目的とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段】すなわち、本発明は、冷
間圧延後の表面粗度のろ波中心線平均うねり（Ｗｃａ）
が０．６μｍ以下の鋼板をめっき原板として合金化溶融
亜鉛めっきを施すことを特徴とする塗装後鮮映性に優れ
た合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供するもの
である。
間圧延後の表面粗度のろ波中心線平均うねり（Ｗｃａ）
が０．６μｍ以下の鋼板をめっき原板として合金化溶融
亜鉛めっきを施すことを特徴とする塗装後鮮映性に優れ
た合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供するもの
である。
【００１３】ここで、前記めっき原板の前記冷間圧延工
程において少なくとも最終スタンド用ロールとして、レ
ーザー光を用いてダル加工したロール、放電ダル加工ロ
ール、平均粗さが１．０μｍ以下のショットダルロール
あるいはブライトロールのいずれかを使用するのが好ま
しい。
程において少なくとも最終スタンド用ロールとして、レ
ーザー光を用いてダル加工したロール、放電ダル加工ロ
ール、平均粗さが１．０μｍ以下のショットダルロール
あるいはブライトロールのいずれかを使用するのが好ま
しい。
【００１４】また、本発明は、冷間圧延後の表面粗度の
ろ波中心線平均うねり（Ｗｃａ）が０．６μｍ以下の鋼
板をめっき原板として合金化溶融亜鉛めっきを施し、さ
らにめっき後、スキンパス圧延によって、めっき表面の
平坦部面積率を３０％以上、９０％以下、あるいは、ろ
波中心線平均うねりを０．４μｍ以下とすることを特徴
とする塗装後鮮映性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板
の製造方法を提供するものである。
ろ波中心線平均うねり（Ｗｃａ）が０．６μｍ以下の鋼
板をめっき原板として合金化溶融亜鉛めっきを施し、さ
らにめっき後、スキンパス圧延によって、めっき表面の
平坦部面積率を３０％以上、９０％以下、あるいは、ろ
波中心線平均うねりを０．４μｍ以下とすることを特徴
とする塗装後鮮映性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板
の製造方法を提供するものである。
【００１５】ここで、前記めっき原板の冷間圧延工程に
おいて少なくとも最終スタンド用ロールとしてレーザ光
を用いてダル加工したロール、放電ダル加工ロール、平
均粗さが１．０μｍ以下のショットダルロールあるいは
ブライトロールのいずれかを使用し、前記合金化溶融亜
鉛めっき後のスキンパス用ロールとしてレーザー光を用
いてダル加工したロール、放電ダル加工ロール、あるい
は平均粗さが１．０μｍ以下のショットダルロールのい
ずれかを使用するのが好ましい。
おいて少なくとも最終スタンド用ロールとしてレーザ光
を用いてダル加工したロール、放電ダル加工ロール、平
均粗さが１．０μｍ以下のショットダルロールあるいは
ブライトロールのいずれかを使用し、前記合金化溶融亜
鉛めっき後のスキンパス用ロールとしてレーザー光を用
いてダル加工したロール、放電ダル加工ロール、あるい
は平均粗さが１．０μｍ以下のショットダルロールのい
ずれかを使用するのが好ましい。
【００１６】以下に、本発明をさらに詳細に説明する。
合金化溶融亜鉛めっき鋼板の表面粗度は前述のようにめ
っき後の合金化処理の段階で形成される細かな凹凸によ
って表面が図１に示すように全体的に粗面化する。一方
、塗装後の鮮映性に及ぼす塗装素地鋼板の表面粗度の影
響を詳細に調査した結果、表面粗度を構成している種々
に波長成分の中で、波長の短い成分については塗装膜に
よって隠蔽されるために鮮映性に影響はないが、逆に、
８００μｍを越える長波長粗度成分については塗装後も
粗度成分として残存するために鮮映性を害することがわ
かった。
っき後の合金化処理の段階で形成される細かな凹凸によ
って表面が図１に示すように全体的に粗面化する。一方
、塗装後の鮮映性に及ぼす塗装素地鋼板の表面粗度の影
響を詳細に調査した結果、表面粗度を構成している種々
に波長成分の中で、波長の短い成分については塗装膜に
よって隠蔽されるために鮮映性に影響はないが、逆に、
８００μｍを越える長波長粗度成分については塗装後も
粗度成分として残存するために鮮映性を害することがわ
かった。
【００１７】すなわち前記合金化溶融亜鉛めっき鋼板の
表面粗度制御が、その原板である冷延鋼板の表面粗度と
の関係から可能であることがわかった。この新規な知見
から、従来問題であった、合金化溶融亜鉛めっき鋼板の
塗装後鮮映性の向上がめっき原板の粗度管理およびめっ
き後の調質圧延によって可能であることを確認し、その
適正範囲を開示したのが本発明である。
表面粗度制御が、その原板である冷延鋼板の表面粗度と
の関係から可能であることがわかった。この新規な知見
から、従来問題であった、合金化溶融亜鉛めっき鋼板の
塗装後鮮映性の向上がめっき原板の粗度管理およびめっ
き後の調質圧延によって可能であることを確認し、その
適正範囲を開示したのが本発明である。
【００１８】ここで、本発明において重要な粗度パラメ
ーターとなっているのがろ波中心線平均うねりＷｃａ（
μｍ）である。この平均うねりの求め方はＪＩＳ Ｂ
０６０１に規定されており、通常の方法で測定した断面
形状曲線に対して、高域カットオフフィルター（８００
μｍ）および低域カットオフフィルター（８ｍｍ）をか
けることによって求まる、ろ波中心うねり曲線をｆ（ｘ
）とすると、下記式１によって定義される。
ーターとなっているのがろ波中心線平均うねりＷｃａ（
μｍ）である。この平均うねりの求め方はＪＩＳ Ｂ
０６０１に規定されており、通常の方法で測定した断面
形状曲線に対して、高域カットオフフィルター（８００
μｍ）および低域カットオフフィルター（８ｍｍ）をか
けることによって求まる、ろ波中心うねり曲線をｆ（ｘ
）とすると、下記式１によって定義される。
【数１】
ここで、Ｌは中心線うねり曲線を測定する長さであり、
低域カットオフ値（８ｍｍ）の３倍以上の長さとするこ
とが望ましい。さらに、最近、急速に普及している、３
次元粗度測定によって求めることが出来るろ波中心線平
均うねり（ＳＷｃａ、従来の２次元ろ波中心うねり曲線
を測定方向に対して直角方向に、一定のピッチで移動し
ながら測定し、求めた３次元ろ波中心曲線ｆ（ｘ，ｙ）
に対して、下記式２で定義される平均うねり）
低域カットオフ値（８ｍｍ）の３倍以上の長さとするこ
とが望ましい。さらに、最近、急速に普及している、３
次元粗度測定によって求めることが出来るろ波中心線平
均うねり（ＳＷｃａ、従来の２次元ろ波中心うねり曲線
を測定方向に対して直角方向に、一定のピッチで移動し
ながら測定し、求めた３次元ろ波中心曲線ｆ（ｘ，ｙ）
に対して、下記式２で定義される平均うねり）
【数２】
についても、同様に扱うことが可能であり、本発明のう
ねりに関する限定パラメーターとして使用できる。
ねりに関する限定パラメーターとして使用できる。
【００１９】本発明においては、うねり以外に平均粗さ
Ｒａ （μｍ）を粗度限定パラメーターとして使用して
いる。このパラメーターについてもＪＩＳ規格において
定義されているが、断面曲線に対して、カットオフ値８
００μｍのフィルターをかけて長波長のうねり成分を除
去して得られる中心線粗さ曲線をｆ（ｘ）と表す時、下
記式３で定義される。
Ｒａ （μｍ）を粗度限定パラメーターとして使用して
いる。このパラメーターについてもＪＩＳ規格において
定義されているが、断面曲線に対して、カットオフ値８
００μｍのフィルターをかけて長波長のうねり成分を除
去して得られる中心線粗さ曲線をｆ（ｘ）と表す時、下
記式３で定義される。
【数３】
ここでＬは、粗さ曲線を測定する長さであり、原則とし
てカットオフ値（８００μｍ）の３倍の長さ以上である
ことが望ましい。また、うねりの場合と同様に、従来の
２次元平均粗さに加えて、３次元粗さにおける平均粗さ
も最近急速に普及しており、本発明において同様に粗度
限定パラメーターとして使用することができる。３次元
平均粗さ（ＳＲａ ）の定義は、従来の２次元粗さ曲線
を測定方向と直角方向に一定ピッチで移動しながら計測
して求めた３次元粗さ曲線をｆ（ｘ，ｙ）とすると、下
記式４で定義される。
てカットオフ値（８００μｍ）の３倍の長さ以上である
ことが望ましい。また、うねりの場合と同様に、従来の
２次元平均粗さに加えて、３次元粗さにおける平均粗さ
も最近急速に普及しており、本発明において同様に粗度
限定パラメーターとして使用することができる。３次元
平均粗さ（ＳＲａ ）の定義は、従来の２次元粗さ曲線
を測定方向と直角方向に一定ピッチで移動しながら計測
して求めた３次元粗さ曲線をｆ（ｘ，ｙ）とすると、下
記式４で定義される。
【数４】
【００２０】さらに、本発明においてめっき表面の平坦
部とは、平均粗さＲａ （μｍ）が０．６μｍ以下（Ｒ
ａ ≦０．６）である部分をいい、平坦部面積率は、め
っき表面全面積に対する平均粗さＲａ が０．６μｍ以
下である部分の面積の割合と定義される。
部とは、平均粗さＲａ （μｍ）が０．６μｍ以下（Ｒ
ａ ≦０．６）である部分をいい、平坦部面積率は、め
っき表面全面積に対する平均粗さＲａ が０．６μｍ以
下である部分の面積の割合と定義される。
【００２１】合金化溶融亜鉛めっき鋼板（ＧＡ）表面で
上述した本発明の粗度条件を達成するための方法を確立
するにはさらに、合金化溶融亜鉛めっき（ＧＡめっき）
による表面粗度の変化を詳細に調査する必要がある。溶
融めっき後の合金化処理によって細かな凹凸は増加する
が、実際に鮮映性に有害となる粗度成分が合金化溶融亜
鉛めっき前後でどのように増減変化するか調査した。そ
の結果、塗装膜に隠蔽される細かな凹凸は合金化処理に
よって増加するが長波長のうねり成分についてはめっき
前後で大きく変化しないことが判明した。この新規な知
見によって、合金化溶融亜鉛めっき（ＧＡ）原板の表面
粗度を制御することによって合金化溶融亜鉛めっき鋼板
（ＧＡ）表面の塗装後鮮映性改善が始めて可能になった
。
上述した本発明の粗度条件を達成するための方法を確立
するにはさらに、合金化溶融亜鉛めっき（ＧＡめっき）
による表面粗度の変化を詳細に調査する必要がある。溶
融めっき後の合金化処理によって細かな凹凸は増加する
が、実際に鮮映性に有害となる粗度成分が合金化溶融亜
鉛めっき前後でどのように増減変化するか調査した。そ
の結果、塗装膜に隠蔽される細かな凹凸は合金化処理に
よって増加するが長波長のうねり成分についてはめっき
前後で大きく変化しないことが判明した。この新規な知
見によって、合金化溶融亜鉛めっき（ＧＡ）原板の表面
粗度を制御することによって合金化溶融亜鉛めっき鋼板
（ＧＡ）表面の塗装後鮮映性改善が始めて可能になった
。
【００２２】すなわち、めっき原板の表面粗度構造とし
て、ろ波中心線平均うねり（Ｗｃａ）を０．６μｍ以下
となるように制御することによって合金化溶融亜鉛めっ
き（ＧＡ）後のうねり成分も低減することが可能であり
、これは塗装後鮮映性の向上に効果がある。この平均う
ねりの上限である０．６μｍは鮮映性の向上効果を得る
のに必要な条件であり、この値以下となるように前記め
っき原板のうねり成分を低減する必要がある。上記平均
うねりＷｃａが０．６μｍを越えていると、鮮映性に有
害な粗度成分を合金化溶融亜鉛めっきによっても、塗装
によっても、埋めることができず、塗装後にも粗度成分
として残存するため塗装後鮮映性を阻害する。
て、ろ波中心線平均うねり（Ｗｃａ）を０．６μｍ以下
となるように制御することによって合金化溶融亜鉛めっ
き（ＧＡ）後のうねり成分も低減することが可能であり
、これは塗装後鮮映性の向上に効果がある。この平均う
ねりの上限である０．６μｍは鮮映性の向上効果を得る
のに必要な条件であり、この値以下となるように前記め
っき原板のうねり成分を低減する必要がある。上記平均
うねりＷｃａが０．６μｍを越えていると、鮮映性に有
害な粗度成分を合金化溶融亜鉛めっきによっても、塗装
によっても、埋めることができず、塗装後にも粗度成分
として残存するため塗装後鮮映性を阻害する。
【００２３】さらに、高い塗装後鮮映性が必要とされる
場合には、合金化溶融亜鉛めっき（ＧＡ）後の表面粗度
をスキンパス圧延で制御することによってさらに塗装後
鮮映性は向上する。この場合の表面粗度管理指標は、ろ
波中心線平均うねりＷｃａを０．４μｍ以下にするか、
あるいは、平坦部面積率を３０％以上、かつ９０％以下
とすることが重要である。上記平坦部の確保と上記ろ波
中心線平均うねりの低減はそれぞれ独立に鮮映性に対す
る効果を確認しており、ろ波中心線平均うねりの上限で
ある０．４μｍは鮮映性向上効果をさらに得るために必
要な条件である。平坦部面積率も３０％以上と高い値で
あるほど鮮映性に有利であるが９０％を越える高い平坦
部面積率は成形性、特に耐型かじり性を著しく害するの
で適切でない。
場合には、合金化溶融亜鉛めっき（ＧＡ）後の表面粗度
をスキンパス圧延で制御することによってさらに塗装後
鮮映性は向上する。この場合の表面粗度管理指標は、ろ
波中心線平均うねりＷｃａを０．４μｍ以下にするか、
あるいは、平坦部面積率を３０％以上、かつ９０％以下
とすることが重要である。上記平坦部の確保と上記ろ波
中心線平均うねりの低減はそれぞれ独立に鮮映性に対す
る効果を確認しており、ろ波中心線平均うねりの上限で
ある０．４μｍは鮮映性向上効果をさらに得るために必
要な条件である。平坦部面積率も３０％以上と高い値で
あるほど鮮映性に有利であるが９０％を越える高い平坦
部面積率は成形性、特に耐型かじり性を著しく害するの
で適切でない。
【００２４】このような、表面粗度の管理は、めっき原
板のうねり成分の制限によって始めて可能となる技術で
あり、この技術を適用しない場合には合金化溶融亜鉛め
っき（ＧＡ）後のスキンパス伸率を高くする必要があり
、降伏強さ（ＹＰ）の上昇を招くおそれがある。
板のうねり成分の制限によって始めて可能となる技術で
あり、この技術を適用しない場合には合金化溶融亜鉛め
っき（ＧＡ）後のスキンパス伸率を高くする必要があり
、降伏強さ（ＹＰ）の上昇を招くおそれがある。
【００２５】うねり成分の制御は、鋼板を圧延するロー
ル表面粗度の段階から制御する必要があるが、低うねり
を達成する方法として、レーザー光を使用して規則的な
ダルパターンを加工するか、放電ダル、ショットダルで
細かな凹凸を付与する、あるいはブライトロールを使用
するなどが考えられる。原板の表面粗度制御段階として
は、冷間圧延の最終スタンドで、また、合金化溶融亜鉛
めっき後の表面粗度調整としてはスキンパス圧延で行う
ことができる。すなわち、鋼板表面粗度の制御は、ロー
ル表面粗度を圧延時に鋼板表面に転写することで可能で
あり、このロール表面粗度の制御方法として、めっき原
板の表面粗度制御用の冷延ロール、少なくとも冷間圧延
工程の最終スタンド用ロールは、レーザー光を用いるダ
ル加工方法、放電ダル、平均粗さが１．０μｍ以下のシ
ョットダルあるいはブライトロールが、めっき後のスキ
ンパス用ロールとしてはブライトロールを除く前述の３
種のダル加工法のいずれかを使用することが効果的であ
る。
ル表面粗度の段階から制御する必要があるが、低うねり
を達成する方法として、レーザー光を使用して規則的な
ダルパターンを加工するか、放電ダル、ショットダルで
細かな凹凸を付与する、あるいはブライトロールを使用
するなどが考えられる。原板の表面粗度制御段階として
は、冷間圧延の最終スタンドで、また、合金化溶融亜鉛
めっき後の表面粗度調整としてはスキンパス圧延で行う
ことができる。すなわち、鋼板表面粗度の制御は、ロー
ル表面粗度を圧延時に鋼板表面に転写することで可能で
あり、このロール表面粗度の制御方法として、めっき原
板の表面粗度制御用の冷延ロール、少なくとも冷間圧延
工程の最終スタンド用ロールは、レーザー光を用いるダ
ル加工方法、放電ダル、平均粗さが１．０μｍ以下のシ
ョットダルあるいはブライトロールが、めっき後のスキ
ンパス用ロールとしてはブライトロールを除く前述の３
種のダル加工法のいずれかを使用することが効果的であ
る。
【００２６】この理由は、ショットダルロールの表面の
平均粗さＲａ が１．０μｍより大きいと、Ｒａ とう
ねり（Ｗｃａ）に相関があるために、うねりも大きくな
り、本発明の粗度限定を満足することができないことに
よる。 また、めっき後のスキンパス用ロールとしてブライトダ
ルロールを用いないのは、スキンパス後の表面粗度の平
坦度面積率が上昇し、やはり本発明の粗度範囲を満足で
きないことによる。放電ダルロールはうねりの増加を比
較的小さくし、Ｒａ を確保できるので、またレーザー
ダルロールはＲａ とうねりＷｃａを完全に分解して制
御できるため、めっき原板の冷間圧延でもめっき後のス
キンパスであっても用いることができる。
平均粗さＲａ が１．０μｍより大きいと、Ｒａ とう
ねり（Ｗｃａ）に相関があるために、うねりも大きくな
り、本発明の粗度限定を満足することができないことに
よる。 また、めっき後のスキンパス用ロールとしてブライトダ
ルロールを用いないのは、スキンパス後の表面粗度の平
坦度面積率が上昇し、やはり本発明の粗度範囲を満足で
きないことによる。放電ダルロールはうねりの増加を比
較的小さくし、Ｒａ を確保できるので、またレーザー
ダルロールはＲａ とうねりＷｃａを完全に分解して制
御できるため、めっき原板の冷間圧延でもめっき後のス
キンパスであっても用いることができる。
【００２７】
【実施例】以下に本発明を実施例に基づいて具体的に説
明する。 （実施例１）厚さ０．７ｍｍの冷延鋼板をめっき原板と
して単一条件で鋼板両面に目付量４５／４５（ｇ／ｍ２
）の溶融亜鉛めっきを施し、５４０℃×３ｓｅｃの合
金化処理を施した。めっき原板は、冷間圧延ロールの表
面粗度を種々変化させてろ波中心線平均うねりを調整し
たものを準備し、試験用サンプルとした。めっき後のサ
ンプルはスキンパス圧延するがその時のロールも同様に
表面粗度を調整したものを準備した。
明する。 （実施例１）厚さ０．７ｍｍの冷延鋼板をめっき原板と
して単一条件で鋼板両面に目付量４５／４５（ｇ／ｍ２
）の溶融亜鉛めっきを施し、５４０℃×３ｓｅｃの合
金化処理を施した。めっき原板は、冷間圧延ロールの表
面粗度を種々変化させてろ波中心線平均うねりを調整し
たものを準備し、試験用サンプルとした。めっき後のサ
ンプルはスキンパス圧延するがその時のロールも同様に
表面粗度を調整したものを準備した。
【００２８】スキンパス後のサンプルは３コート（電着
は関西ペイント製エレクロン９４００を２０μｍ、中塗
りはＴＰ−２６シーラ、上塗りはアミラックＴＭ−１３
＃２０２（黒）を５０μｍ塗布）を施した後、鮮映性評
価としてＤＯＩ値を測定した。ＤＯＩ値は、ハンター社
製ＤＯＲＩＧＯＮメーターで測定し、試料法線の３０度
の角度から光を照射した時の正反射光量をＲｓ 正反射
より±０．３度以上ずれる角度に反射してくる光の量を
Ｒ０．３ としたとき、 ＤＯＩ＝（Ｒｓ −Ｒ０．３ ）／Ｒｓ ×１００とし
て与えられる。この評価方法は、人間の目視判定や、Ｐ
ＧＤ法等の従来の評価方法と良い相関を示す。
は関西ペイント製エレクロン９４００を２０μｍ、中塗
りはＴＰ−２６シーラ、上塗りはアミラックＴＭ−１３
＃２０２（黒）を５０μｍ塗布）を施した後、鮮映性評
価としてＤＯＩ値を測定した。ＤＯＩ値は、ハンター社
製ＤＯＲＩＧＯＮメーターで測定し、試料法線の３０度
の角度から光を照射した時の正反射光量をＲｓ 正反射
より±０．３度以上ずれる角度に反射してくる光の量を
Ｒ０．３ としたとき、 ＤＯＩ＝（Ｒｓ −Ｒ０．３ ）／Ｒｓ ×１００とし
て与えられる。この評価方法は、人間の目視判定や、Ｐ
ＧＤ法等の従来の評価方法と良い相関を示す。
【００２９】以上の方法で試験した、原板表面粗度、め
っき後粗度、および塗装後鮮映性の関係を表１に示す。 めっき原板のうねり制御は、合金化溶融亜鉛めっき（Ｇ
Ａめっき）後のうねり制御に有効であり、この効果によ
って、めっき後のスキンパスの効果が助長されることが
わかる。
っき後粗度、および塗装後鮮映性の関係を表１に示す。 めっき原板のうねり制御は、合金化溶融亜鉛めっき（Ｇ
Ａめっき）後のうねり制御に有効であり、この効果によ
って、めっき後のスキンパスの効果が助長されることが
わかる。
【００３０】なお、表１において、冷延めっき原板の欄
のロール表面のダル加工法は、冷間圧延工程の最終スタ
ンド用圧延ロール表面のダル加工法を示すもので、一方
、スキンパス合金化溶融亜鉛めっき（ＧＡめっき）鋼板
の欄のロール表面のダル加工法はＧＡめっき後のスキン
パス用ロール表面のダル加工法を示すものである。ここ
で、ＬＤはレーザダルロール、ＥＤＴは放電ダルロール
、Ｂｒ はブライトダルロール、Ｓ／Ｄはショットダル
ロールでＲａ はロール表面の平均粗さ（μｍ）を示す
。
のロール表面のダル加工法は、冷間圧延工程の最終スタ
ンド用圧延ロール表面のダル加工法を示すもので、一方
、スキンパス合金化溶融亜鉛めっき（ＧＡめっき）鋼板
の欄のロール表面のダル加工法はＧＡめっき後のスキン
パス用ロール表面のダル加工法を示すものである。ここ
で、ＬＤはレーザダルロール、ＥＤＴは放電ダルロール
、Ｂｒ はブライトダルロール、Ｓ／Ｄはショットダル
ロールでＲａ はロール表面の平均粗さ（μｍ）を示す
。
【００３１】
【表１】
【００３２】
【発明の効果】本発明によれば、めっき原板の表面粗度
のうねり成分をろ波中心線平均うねりＷｃａで０．６μ
ｍ以下とすることにより、このめっき原板に合金化溶融
亜鉛めっきを施すことによって成形性を維持したまま、
塗装後の鮮映性が改善された合金化溶融亜鉛めっき鋼板
を製造することができる。
のうねり成分をろ波中心線平均うねりＷｃａで０．６μ
ｍ以下とすることにより、このめっき原板に合金化溶融
亜鉛めっきを施すことによって成形性を維持したまま、
塗装後の鮮映性が改善された合金化溶融亜鉛めっき鋼板
を製造することができる。
【００３３】また、本発明によれば、さらに、高い塗装
後鮮映性が必要な場合には、めっき後のスキンパスによ
って、平坦部面積を３０％以上、９０％以下とするか、
あるいは、ろ波中心線平均うねりＷｃａを０．４μｍ以
下とすることによって、高い鮮映性が達成される。
後鮮映性が必要な場合には、めっき後のスキンパスによ
って、平坦部面積を３０％以上、９０％以下とするか、
あるいは、ろ波中心線平均うねりＷｃａを０．４μｍ以
下とすることによって、高い鮮映性が達成される。
【００３４】また、本発明によれば、めっき原板の冷間
圧延の最終スタンド用ロールとしてレーザ光を用いる方
法または放電加工を用いる方法でダル加工された圧延ロ
ールあるいは平均粗さＲａ で１．０μｍ以下の低粗度
ショットダルロールもしくはブライトロールを用い、め
っき後のスキンパス用ロールとしてブライトロールを除
く上記ロールを用いることにより、めっき原板のうねり
成分の制御を行うことができ、さらに合金化溶融亜鉛め
っき（ＧＡめっき）鋼板の表面粗度管理を行うことがで
き、上述のようにＧＡめっき鋼板において成形性を維持
したまま塗装後鮮映性の改善を行うことができる。
圧延の最終スタンド用ロールとしてレーザ光を用いる方
法または放電加工を用いる方法でダル加工された圧延ロ
ールあるいは平均粗さＲａ で１．０μｍ以下の低粗度
ショットダルロールもしくはブライトロールを用い、め
っき後のスキンパス用ロールとしてブライトロールを除
く上記ロールを用いることにより、めっき原板のうねり
成分の制御を行うことができ、さらに合金化溶融亜鉛め
っき（ＧＡめっき）鋼板の表面粗度管理を行うことがで
き、上述のようにＧＡめっき鋼板において成形性を維持
したまま塗装後鮮映性の改善を行うことができる。
【００３５】また、本発明の効果は溶融亜鉛めっきの上
にさらに２層めっきを施す場合においても同様に得られ
ることは明らかである。
にさらに２層めっきを施す場合においても同様に得られ
ることは明らかである。
【図１】 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の表面粗度プロ
ファイルの測定結果である。なお、倍率は縦横（Ｘ，Ｙ
軸）それぞれ１００倍、粗さ（垂直Ｚ軸）方向５００倍
である。
ファイルの測定結果である。なお、倍率は縦横（Ｘ，Ｙ
軸）それぞれ１００倍、粗さ（垂直Ｚ軸）方向５００倍
である。
Claims (4)
- 【請求項１】 冷間圧延後の表面粗度のろ波中心線平
均うねり（Ｗｃａ）が０．６μｍ以下の鋼板をめっき原
板として合金化溶融亜鉛めっきを施すことを特徴とする
塗装後鮮映性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造
方法。 - 【請求項２】 前記めっき原板の前記冷間圧延工程に
おいて少なくとも最終スタンド用ロールとして、レーザ
ー光を用いてダル加工したロール、放電ダル加工ロール
、平均粗さが１．０μｍ以下のショットダルロールある
いはブライトロールのいずれかを使用する請求項１に記
載の塗装後鮮映性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の
製造方法。 - 【請求項３】 冷間圧延後の表面粗度のろ波中心線平
均うねり（Ｗｃａ）が０．６μｍ以下の鋼板をめっき原
板として合金化溶融亜鉛めっきを施し、さらにめっき後
、スキンパス圧延によって、めっき表面の平坦部面積率
を３０％以上、９０％以下、あるいは、ろ波中心線平均
うねりを０．４μｍ以下とすることを特徴とする塗装後
鮮映性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 - 【請求項４】 前記めっき原板の冷間圧延工程におい
て少なくとも最終スタンド用ロールとしてレーザ光を用
いてダル加工したロール、放電ダル加工ロール、平均粗
さが１．０μｍ以下のショットダルロールあるいはブラ
イトロールのいずれかを使用し、前記合金化溶融亜鉛め
っき後のスキンパス用ロールとしてレーザー光を用いて
ダル加工したロール、放電ダル加工ロール、あるいは平
均粗さが１．０μｍ以下のショットダルロールのいずれ
かを使用する請求項３に記載の塗装後鮮映性に優れた合
金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3046542A JP3042793B2 (ja) | 1991-03-12 | 1991-03-12 | 塗装後鮮映性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3046542A JP3042793B2 (ja) | 1991-03-12 | 1991-03-12 | 塗装後鮮映性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04285149A true JPH04285149A (ja) | 1992-10-09 |
| JP3042793B2 JP3042793B2 (ja) | 2000-05-22 |
Family
ID=12750190
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3046542A Expired - Fee Related JP3042793B2 (ja) | 1991-03-12 | 1991-03-12 | 塗装後鮮映性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3042793B2 (ja) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07173595A (ja) * | 1993-12-20 | 1995-07-11 | Nkk Corp | プレス成形性、耐パウダリング性および塗装後鮮映性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| US5629099A (en) * | 1993-06-30 | 1997-05-13 | Nkk Corporation | Alloying-treated iron-zinc alloy dip-plated steel sheet excellent in press-formability and method for manufacturing same |
| JP2002266062A (ja) * | 2001-03-08 | 2002-09-18 | Kawasaki Steel Corp | プレス成形性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| KR100362084B1 (ko) * | 2000-06-15 | 2002-11-22 | 현대하이스코 주식회사 | 선영성이 우수한 아연-니켈 복합 전기아연도금강판의제조방법 |
| DE10261832A1 (de) * | 2002-12-20 | 2004-07-01 | Volkswagen Ag | Verfahren zur Konditionierung von Dichtflächen |
| KR100495620B1 (ko) * | 2000-12-26 | 2005-06-16 | 주식회사 포스코 | 자동차 외판용 합금화 용융아연도금강판 제조 방법 |
| JP2008238268A (ja) * | 2007-03-01 | 2008-10-09 | Jfe Steel Kk | 耐型かじり性に優れた高張力冷延鋼板およびその製造方法 |
| WO2015114405A1 (fr) * | 2014-01-30 | 2015-08-06 | Arcelormittal | Procédé de réalisation de pièces à faible ondulation à partir d'une tôle électrozinguée, pièce et véhicule correspondants |
| EP3056581A1 (fr) | 2013-03-06 | 2016-08-17 | Arcelormittal | Procédé de réalisation d'une tôle à revêtement znal avec un essorage optimisé, tôle, pièce et véhicule correspondants |
| US10526690B2 (en) | 2011-09-30 | 2020-01-07 | Nippon Steel Corporation | High-strength hot-dip galvanized steel sheet |
| WO2022158062A1 (ja) | 2021-01-22 | 2022-07-28 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 熱間プレス部材、塗装部材、熱間プレス用鋼板、および熱間プレス部材の製造方法ならびに塗装部材の製造方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7778775B2 (en) | 2006-05-16 | 2010-08-17 | Casio Computer Co., Ltd. | Position detecting apparatus and method of detecting a position |
-
1991
- 1991-03-12 JP JP3046542A patent/JP3042793B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US5629099A (en) * | 1993-06-30 | 1997-05-13 | Nkk Corporation | Alloying-treated iron-zinc alloy dip-plated steel sheet excellent in press-formability and method for manufacturing same |
| EP1323843A2 (en) * | 1993-06-30 | 2003-07-02 | Nkk Corporation | method for manufacturing an alloying-treated iron-zinc alloy dip-plated steel sheet excellent in press-formability |
| EP1338669A2 (en) * | 1993-06-30 | 2003-08-27 | Nkk Corporation | Method for manufacturing an alloying-treated iron-zinc alloy dip-plated steel sheet excellent in press-formability |
| JPH07173595A (ja) * | 1993-12-20 | 1995-07-11 | Nkk Corp | プレス成形性、耐パウダリング性および塗装後鮮映性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
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| KR100495620B1 (ko) * | 2000-12-26 | 2005-06-16 | 주식회사 포스코 | 자동차 외판용 합금화 용융아연도금강판 제조 방법 |
| JP4543566B2 (ja) * | 2001-03-08 | 2010-09-15 | Ｊｆｅスチール株式会社 | プレス成形性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
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| EP3056581A1 (fr) | 2013-03-06 | 2016-08-17 | Arcelormittal | Procédé de réalisation d'une tôle à revêtement znal avec un essorage optimisé, tôle, pièce et véhicule correspondants |
| US10745790B2 (en) | 2013-03-06 | 2020-08-18 | Arcelormittal | Method for manufacturing a metal sheet with a ZnAl coating and with optimized wiping, corresponding metal sheet, part and vehicle |
| US11572613B2 (en) | 2013-03-06 | 2023-02-07 | Arcelormittal | Method for manufacturing a metal sheet with a ZnAl coating and with optimized wiping, corresponding metal sheet, part and vehicle |
| WO2015114405A1 (fr) * | 2014-01-30 | 2015-08-06 | Arcelormittal | Procédé de réalisation de pièces à faible ondulation à partir d'une tôle électrozinguée, pièce et véhicule correspondants |
| CN105939793A (zh) * | 2014-01-30 | 2016-09-14 | 安赛乐米塔尔公司 | 由电镀锌板制造具有低波纹度的部件的方法、相应的部件和车辆 |
| US10500620B2 (en) | 2014-01-30 | 2019-12-10 | Arcelormittal | Method for manufacturing parts with a low waviness from an electrogalvanized metal sheet, corresponding part and vehicle |
| US11235364B2 (en) | 2014-01-30 | 2022-02-01 | Arcelormittal | Method for manufacturing parts with a low waviness from an electrogalvanized metal sheet, corresponding part and vehicle |
| WO2022158062A1 (ja) | 2021-01-22 | 2022-07-28 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 熱間プレス部材、塗装部材、熱間プレス用鋼板、および熱間プレス部材の製造方法ならびに塗装部材の製造方法 |
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