JPH0422911A - Compact wide angle zoom lens - Google Patents

Abstract

PURPOSE:To obtain a high performance zoom lens appropriate for a wide field angle compact camera by providing the zoom lens with the 1st lens group having positive refractive power and the 2nd lens group having negative refractive power and satisfy ing the lens system with specific conditions. CONSTITUTION:The 1st lens group G1 has a pre-group GF having positive refractive power and a post group GR having positive refractive power arranged successively from the object side, the pre-group GF has the 1st lens component L1 having a meniscus shape turning its convex face to the object side and positive refractive power, the 2nd lens component L2 turning its sharp concave face to the object side and having negative refractive power, the 3rd lens component L3, and the 4th lens component L4 having positive refractive power and the post group GR has the 5th lens component L5 having positive refractive power. The 2nd lens group G2 has the 6th lens component L6 having a meniscus shape turning its convex face to the image side and having positive refractive power, the 7th lens component L7 having a meniscus shape turning its convex face to the image side and negative refractive power and the 8th lens component L8 having a meniscus shape turning its convex face to the image side and negative refractive power and is satisfied with the condition of the shown inequali ties I. Thus, the compact wide angle zoom lens can be obtained.

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明はレンズシャッター式のコンパクトカメラ用に適
したズームレンズで６８°程度の広画角を含むズームレ
ンズに関するものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION [Field of Industrial Application] The present invention relates to a zoom lens suitable for a lens-shutter type compact camera, which has a wide angle of view of about 68°.

〔従来の技術〕[Conventional technology]

最近においては、コンパクトカメラ用のズームレンズの
分野でもレンズ仕様の高度化が進んでおり、ズーム比が
２倍を超えるものが提案されている。例えば、特開平１
−１９１１１４号公報では、最大画角６０°、ズーム比
２．２倍にも達するズームレンズが提案されている。Recently, lens specifications have become more sophisticated in the field of zoom lenses for compact cameras, and lenses with zoom ratios exceeding 2x have been proposed. For example, JP-A-1
JP-A-191114 proposes a zoom lens with a maximum angle of view of 60° and a zoom ratio of 2.2 times.

〔発明が解決しようとする課題〕[Problem to be solved by the invention]

近年においてはコンパクトカメラ用のズームレンズにお
ける高ズーム比化に加えて、広画角化への要求が多くな
っている。すなわち、遠くのものをさらに大きく撮影で
きるのみならず、広画角のものを撮影できるものが望ま
れている。In recent years, there has been an increasing demand for zoom lenses for compact cameras to have a wide angle of view in addition to a high zoom ratio. In other words, it is desired to have a camera that can not only take a larger picture of distant objects but also take pictures of objects with a wide angle of view.

上記の特開平１−１９１１１４号公報のズームレンズで
は、前者の遠くのものをさらに大きく撮影したいという
要求には応えられるものの、後者のさらに広画角のもの
を撮影したいという要求には十分に応えることができな
かった。The zoom lens disclosed in Japanese Patent Application Laid-open No. 1-191114 mentioned above can meet the former requirement of photographing distant objects even larger, but it does not fully meet the latter requirement of photographing objects with a wider angle of view. I couldn't.

したがって、本発明は以上の要求に応えるため、６８°
程度の広画角を含み、コンパクトカメラ用に適した高性
能なズームレンズを提供することを目的としている。Therefore, in order to meet the above requirements, the present invention provides a 68°
The objective is to provide a high-performance zoom lens that includes a moderately wide angle of view and is suitable for compact cameras.

〔課題を解決するための手段〕[Means to solve the problem]

本発明は上記の目的を達成するために、例えば第１図に
示す如く、正の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１と負の屈
折力を持つ第２レンズ群Ｇ２とを有し、前記両群の群間
隔を変化させることにより変倍を行うズームレンズにお
いて、 前記第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、正の屈折力
を持つ前群ＧＦと、正の屈折力を持つ後群ＧＲとを有し
、 前記前群ＧＦは、物体側に凸面を向けたメニスカスレン
ズ形状で形成された正の屈折力の第２レンズ成分Ｌ１と
、物体側により強い凹面を向けた負の屈折力の第２レン
ズ成分Ｌ２と、第３レンズ成分Ｌ３と、正の屈折力の第
４レンズ成分Ｌ４とを有し、前記後群ＧＲは正の屈折力
の第５レンズ成分Ｌ５を有し、 前記第２レンズ群Ｇ２は、像側に凸面を向けたメニスカ
ス形状で形成された正の屈折力の第６レンズ成分Ｌ６と
、像側に凸面を向けたメニスカス形状で形成された負の
屈折力の第７レンズ成分Ｌ７と、像側に凸面を向けたメ
ニスカス形状で形成された負の屈折力の第８レンズ成分
Ｌ８とを有し、さらに以下の条件を満足するようにした
ものである。In order to achieve the above object, the present invention has a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens group G2 having a negative refractive power, as shown in FIG. In a zoom lens that performs magnification by changing the distance between the groups, the first lens group G1 includes, in order from the object side, a front group GF having a positive refractive power and a rear group GR having a positive refractive power. The front group GF includes a second lens component L1 with a positive refractive power formed in a meniscus lens shape with a convex surface facing the object side, and a second lens component L1 with a negative refractive power with a stronger concave surface facing the object side. The rear group GR has a second lens component L2, a third lens component L3, and a fourth lens component L4 with positive refractive power, and the rear group GR has a fifth lens component L5 with positive refractive power. The second lens group G2 includes a sixth lens component L6 having a positive refractive power formed in a meniscus shape with a convex surface facing the image side, and a sixth lens component L6 having a negative refractive power formed in a meniscus shape with a convex surface facing the image side. It has a seventh lens component L7 and an eighth lens component L8 having a negative refractive power formed in a meniscus shape with a convex surface facing the image side, and further satisfies the following conditions.

（１）　　１．０＜ｆｌ／Ｙ＜１．１１（２）　　１．
０３＜　ｌ　　ｆ　、／Ｙ　ｌ　＜ｔ、１６．　　ｆ｜
＜０（３）　　１．２１＜β２Ｖ＜　１．３２但し、 ｆｌ　・前記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離、ｆ２　：前
記第２レンズ群Ｇ２の焦点距離、Ｙ　：像面での最大像
高、 β２Ｗ：広角端における前記第２レンズ群Ｇ２の結像倍
率、 である。(1) 1.0<fl/Y<1.11 (2) 1.
03<l f , /Y l <t, 16. f |
<0(3) 1.21<β2V<1.32 However, fl is the focal length of the first lens group G1, f2 is the focal length of the second lens group G2, Y is the maximum image height on the image plane, β2W: imaging magnification of the second lens group G2 at the wide-angle end.

また、無限遠から近距離にわたり良好なる結像性能を確
保するには、無限遠物体から近距離物体への合焦に際し
、前記前群らを物体側へ移動させ、前記前群ＧＦの焦点
距離をｆ、とし、前記後群ＧＲの焦点距離をｆ２とする
とき、 （４）　　　３．５＜ｆＲ／ｆｒ＜１０を満足すること
が望ましい。In addition, in order to ensure good imaging performance from infinity to short distances, when focusing from an object at infinity to a short distance object, the front group is moved toward the object side, and the focal length of the front group GF is changed. f, and the focal length of the rear group GR is f2, it is desirable to satisfy (4) 3.5<fR/fr<10.

〔作　用〕[For production]

本発明の如き正・負の２群構成のズームレンズにおいて
は広画角化と高倍率化（高ズーム比化）を同時に達成し
ようとすると第１レンズ群ＧＦと第２レンズ群Ｇ２との
屈折力を適切に配分する必要がある。In a zoom lens with a positive and negative two-group configuration as in the present invention, when trying to simultaneously achieve a wide angle of view and high magnification (high zoom ratio), refraction between the first lens group GF and the second lens group G2 Power needs to be distributed appropriately.

まず、条件（１）では第１レンズ群Ｇ１の適切な焦点距
離を規定している。First, condition (1) defines an appropriate focal length of the first lens group G1.

本発明では第１レンズ群Ｇ１の焦点距離を短く構成する
ことにより、広角端での焦点距離を小さくすることを可
能としている。In the present invention, by configuring the first lens group G1 to have a short focal length, it is possible to reduce the focal length at the wide-angle end.

条件（１）の上限を越えると広画角化を得るのが難しく
なる。すなわち、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇｔ
の合成焦点距離を小さくしようとすると、第１レンズ群
ＧＦと第２レンズ群ＧＦとの群間隔を大きくする必要が
ある。すると、バックフォーカスは極端に減少し、最も
像側のレンズ径を大きくする必要が生じる。そのため、
カメラ全体でのコンパクト化が極めて難しく、コンパク
トカメラ用のズームレンズとしては不適当である。If the upper limit of condition (1) is exceeded, it becomes difficult to obtain a wide angle of view. That is, the first lens group G1 and the second lens group Gt
In order to reduce the combined focal length of the lens, it is necessary to increase the distance between the first lens group GF and the second lens group GF. As a result, the back focus is extremely reduced, and it becomes necessary to increase the diameter of the lens closest to the image side. Therefore,
It is extremely difficult to make the entire camera compact, making it unsuitable as a zoom lens for compact cameras.

逆に、条件（１）の下限を越えると広角端での合成焦点
距離を小さくしつつ、バックフォーカスを大きく得るの
には好適である反面、第１レンズ群ＧＩの負担するパワ
ーが過大となり、球面収差をはじめとする諸収差の補正
が困難となるので、良好なる結像性能を得ることができ
ない。On the other hand, if the lower limit of condition (1) is exceeded, it is suitable for obtaining a large back focus while reducing the composite focal length at the wide-angle end, but on the other hand, the power borne by the first lens group GI becomes excessive, Since it becomes difficult to correct various aberrations including spherical aberration, good imaging performance cannot be obtained.

さて、本発明の如き正・負の２群構成のズームレンズで
は、両レンズ群の群間隔を変えることによって変倍（ズ
ーミング）を行っている。このとき、広角端では、両レ
ンズ群の群間隔が最大となり、望遠端では両レンズ群の
群間隔が最小となる。Now, in a zoom lens having two positive and negative lens groups as in the present invention, zooming is performed by changing the distance between the two lens groups. At this time, at the wide-angle end, the distance between both lens groups becomes maximum, and at the telephoto end, the distance between both lens groups becomes minimum.

ここで、ある程度のズーム比が得られている状態で、第
１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群ＧＦとの群間隔の広角端
と望遠端との差が小さければ、両レンズ群が機械的に干
渉しない程度まで両レンズ群を変倍のために移動させる
ことができるため、より高いズーム比を得ることができ
る。Here, if a certain zoom ratio is obtained and the difference between the group spacing between the first lens group G1 and the second lens group GF between the wide-angle end and the telephoto end is small, then both lens groups are mechanically Since both lens groups can be moved for zooming to the extent that they do not interfere, a higher zoom ratio can be obtained.

このとき、少ない移動量で効率良い変倍を行うためには
、第２レンズ群ＧＦの焦点距離が短いほど有利となる。At this time, in order to perform efficient zooming with a small amount of movement, the shorter the focal length of the second lens group GF, the more advantageous.

そこで、本発明は条件（２）において第２レンズ群Ｇ２
の焦点距離を短くした時の最適な焦点距離の範囲を規定
している。Therefore, the present invention provides the second lens group G2 under condition (2).
This defines the range of optimal focal lengths when the focal length is shortened.

条件（２）の上限を越えると、第２レンズ群Ｇ！の焦点
距離が長くなり過ぎ、大きなズーム比を得るには、広角
端での第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群ＧＦとのレンズ
間隔を大きくせねばならない。If the upper limit of condition (2) is exceeded, the second lens group G! The focal length of the lens becomes too long, and in order to obtain a large zoom ratio, the distance between the first lens group G1 and the second lens group GF at the wide-angle end must be increased.

このため、レンズ系の大型化を招くことになる。This results in an increase in the size of the lens system.

反対に条件（２）の下限を越えると高いズーム比を得る
には好ましいが、第２レンズ群ＧＦでの負の屈折力（パ
ワー）が過大となり歪曲収差、ペッツバール和の補正が
困難となる。On the other hand, exceeding the lower limit of condition (2) is preferable for obtaining a high zoom ratio, but the negative refractive power (power) of the second lens group GF becomes excessive, making it difficult to correct distortion and Petzval sum.

条件（３）は広角端での第２レンズ群の最適な結像倍率
を規定するものであり、広画角化に最適な第１レンズ群
ＧＦと第２レンズ群ＧＦとの相対的な配置関係を示すも
のである。Condition (3) defines the optimal imaging magnification of the second lens group at the wide-angle end, and the relative arrangement of the first lens group GF and second lens group GF that is optimal for widening the angle of view. It shows the relationship.

条件（３）の下限を越えると広角端でのバックフォーカ
スが極端に短くなり、第２レンズ群中の像側のレンズ成
分が大きくなるためコンパクト化が達成できない。If the lower limit of condition (3) is exceeded, the back focus at the wide-angle end becomes extremely short and the image-side lens component in the second lens group becomes large, making it impossible to achieve compactness.

逆に、条件（３）の上限を越えると広画角化を図るには
、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離を必要以上に短くしなけ
ればならないので、球面収差をはじめとする諸収差の補
正が困難となる。On the other hand, if the upper limit of condition (3) is exceeded, the focal length of the first lens group G1 must be made shorter than necessary in order to widen the angle of view, so it is necessary to correct various aberrations including spherical aberration. becomes difficult.

本発明では、上記の如き各群での基本構成に基づいて、
第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けたメニスカス
レンズ形状で形成された正の屈折力の第２レンズ成分Ｌ
１と、物体側により強い凹面を向けた負の屈折力の第２
レンズ成分Ｌ！と、第３レンズ成分り、と、正の屈折力
の第４レンズ成分Ｌ４とを有する前群ＧＦと、正の屈折
力の第５レンズ成分り、を有する後群Ｇ７とを有する構
成にし、第２レンズ群Ｇ２は、像側に凸面を向けたメニ
スカス形状で形成された正の屈折力の第６レンズ成分Ｌ
６と、像側に凸面を向けたメニスカス形状で形成された
負の屈折力の第７レンズ成分り、と、同じく像側に凸面
を向けたメニスカス形状で形成された負の屈折力の第８
レンズ成分Ｌ８とを有する構成としている。In the present invention, based on the basic configuration of each group as described above,
The first lens group G1 is a second lens component L having a positive refractive power formed in a meniscus lens shape with a convex surface facing the object side.
1, and a second lens with negative refractive power with a stronger concave surface facing the object side.
Lens component L! , a third lens component, a front group GF having a fourth lens component L4 having a positive refractive power, and a rear group G7 having a fifth lens component having a positive refractive power, The second lens group G2 includes a sixth lens component L having a positive refractive power formed in a meniscus shape with a convex surface facing the image side.
6, a seventh lens component with a negative refractive power formed in a meniscus shape with a convex surface facing the image side, and an eighth lens component with a negative refractive power also formed in a meniscus shape with a convex surface facing the image side.
It has a configuration including a lens component L8.

以上の如き具体的なレンズ構成により、本発明は、広画
角化を図った際にも良好なる収差補正を可能としている
のみならず、高ズーム比を図った際にも良好なる収差補
正を可能としている。With the above-described specific lens configuration, the present invention not only enables good aberration correction even when aiming for a wide angle of view, but also allows good aberration correction when aiming for a high zoom ratio. It is possible.

特に、第１レンズ群中の正メニスカス成分Ｌ１は物体側
に凸面を向け、また第２レンズ群中の正メニスカス成分
Ｌａ＋負メニスカスレンズ成分り、及びＬ８は像側に凸
面を向けさせて、軸外光線に対して逆られない形状とし
ている。In particular, the positive meniscus component L1 in the first lens group has its convex surface facing the object side, and the positive meniscus component La+negative meniscus lens component L8 in the second lens group has its convex surface facing the image side. The shape is such that it cannot resist external light.

これにより、これらのメニスカスレンズの各レンズ面を
通過する時の軸外光線の入射角が小さなり、この軸外光
線は大きく屈折されることなく各レンズを通過するため
、広角端でのコマ収差、歪曲収差の補正に効果的に作用
させることができる。As a result, the angle of incidence of off-axis rays when passing through each lens surface of these meniscus lenses is small, and since these off-axis rays pass through each lens without being significantly refracted, coma aberration at the wide-angle end is reduced. , it is possible to effectively correct distortion aberration.

また、本発明の広角ズームレンズにおいては、良好な近
距離合焦性能を確保するために、第１レンズ群Ｇ１を前
群ＧＦと後群ＧＲ＆に分割し、無限遠から近距離への合
焦（フォーカシング）に際して、前群ＧＦのみを物体方
向に移動させることが好ましい。これにより、近距離へ
の合焦時において負の方向へ過大に発生しがちな非点収
差、像面湾曲の変動を小さく抑えることができる。In addition, in the wide-angle zoom lens of the present invention, in order to ensure good short-distance focusing performance, the first lens group G1 is divided into a front group GF and a rear group GR&, so that focusing from infinity to short distance ( When focusing (focusing), it is preferable to move only the front group GF toward the object. This makes it possible to suppress fluctuations in astigmatism and field curvature, which tend to occur excessively in the negative direction when focusing on short distances.

このとき、以下の条件を満足することがより好ましい。At this time, it is more preferable to satisfy the following conditions.

（４）　　　３．５＜ｆｉ／ｆｒ＜１０但し、 ｆＦ　：前群ＧＦの焦点距離、 ｆＲｚ後群ＧＲの焦点距離、 である。(4) 3.5<fi/fr<10 However, fF: focal length of front group GF, fRz focal length of rear group GR, It is.

条件（４）は第１レンズ群中の前群ＧＦと後群庁の適切
な屈折力配分を規定している。Condition (4) defines appropriate refractive power distribution between the front group GF and the rear group in the first lens group.

条件（４）の上限を越えると後群Ｇ３の負担する正の屈
折力が小さくなり、合焦時において負の方向へ過大に発
生しがちな非点収差及び像面湾曲の変動を小さく抑える
効果が小さくなり近距離性能が著しく低下する。When the upper limit of condition (4) is exceeded, the positive refractive power borne by the rear group G3 becomes smaller, which has the effect of suppressing fluctuations in astigmatism and field curvature that tend to occur excessively in the negative direction during focusing. becomes smaller, and short-range performance deteriorates significantly.

逆に条件（４）の下限を超えると、合焦時において非点
収差、像面湾曲は正の方向へ過大に発生し、しかもこれ
らの収差変動が大きくなる。Conversely, if the lower limit of condition (4) is exceeded, astigmatism and field curvature will occur excessively in the positive direction during focusing, and fluctuations in these aberrations will become large.

また、本発明の広角ズームレンズにおいてさらに良好に
諸収差の補正を達成するには以下の条件を満足するのが
望ましい。Further, in order to achieve better correction of various aberrations in the wide-angle zoom lens of the present invention, it is desirable that the following conditions be satisfied.

（５）　　１．７＜ｆ＋、＋／ｆｒ＜３．８（６）　　
０．６　＜　ｌ　ｆＬ２／　ｆｒ　　ｌ　＜１．３　、
ｆｔｚ＜０（７）　　０．６＜ｆい／ｆＦ＜１．９（８
）　　１．４　＜　ｌ　ｆＬａ／ｆｉ　　　＜２．３　
、ｆｔｓ＞０（９）　　０．９　＜　ｆ　Ｌ７／　ｆ　
ｔ　＜４．０（１０）　　０．８＜ｆＬｍ／ｆ２＜１．
８（１１）３２＜ν、〈６０ （１２）　　６＜シ、−シＬ６＜１８ （１３）１１＜シ、−シＬ　７　＜　２８但し、 ｆ＋、＋：第１レンズ群中の第２レンズ成分り、の焦点
距離、 ｆ４．：第１レンズ群中の第２レンズ成分Ｌ！の焦点距
離、 ｆＬ、：第１レンズ群中の第４レンズ成分り、の焦点距
離、 ｆｈｓ：第２レンズ群中の第６レンズ成分し、の焦点距
離、 ｆ　Ｌｔ　：第２レンズ群中の第７レンズ成分り、の焦
点距離、 ｆ、：第２レンズ群中の第８レンズ成分Ｌ８の焦点距離
、 ｆｒ　：第１レンズ群中の前群ＧＦの焦点距離、ｆ、：
第２レンズ群ＧＦの焦点距離、 シム１：第１レンズ群中の第２レンズ成分Ｌ＋のアラへ
数、 シ、６：第２レンズ群中の第６レンズ成分Ｌ６のアツベ
数、 シ１．：第２レンズ群中の第７レンズ成分り、のアラへ
数、 シ、：第２レンズ群中の第８レンズ成分Ｌ８のアツベ数
、 である。(5) 1.7<f+, +/fr<3.8(6)
0.6 < l fL2/ fr l <1.3,
ftz<0(7) 0.6<f/fF<1.9(8
) 1.4 < l fLa/fi <2.3
, fts>0(9) 0.9<f L7/f
t<4.0(10) 0.8<fLm/f2<1.
8(11) 32<ν, <60 (12) 6<shi, -shiL6<18 (13) 11<shi, -shiL7<28, however, f+, +: second lens in the first lens group The focal length of the component f4. :The second lens component L in the first lens group! fL: Focal length of the fourth lens component in the first lens group, fhs: Focal length of the sixth lens component in the second lens group, fLt: Focal length of the sixth lens component in the second lens group. Focal length of the seventh lens component L8, f: Focal length of the eighth lens component L8 in the second lens group, fr: Focal length of the front group GF in the first lens group, f:
Focal length of the second lens group GF, Shim 1: Number of irregularities of the second lens component L+ in the first lens group, shi, 6: Atsube number of the sixth lens component L6 in the second lens group, shi1. : The number of irregularities of the seventh lens component L8 in the second lens group, and : The Abbe number of the eighth lens component L8 in the second lens group.

ここで、上記の条件についてそれぞれ説明する。Here, each of the above conditions will be explained.

条件（５）では、コマ収差をバランス良く補正するため
に、第１レンズ群中の第１レンズ成分Ｌ１の最適な焦点
距離を規定している。特に、この条件（５）は、広角側
における第２レンズ成分Ｌ２の物体側面で発生する内方
性コマ収差をバランス良く補正するためのものである。Condition (5) defines the optimal focal length of the first lens component L1 in the first lens group in order to correct coma aberration in a well-balanced manner. In particular, this condition (5) is for correcting inward coma aberration occurring on the object side of the second lens component L2 on the wide-angle side in a well-balanced manner.

条件（５）の上限を越えると第１レンズ群中の第１レン
ズ成分Ｌ１の屈折力が小さくなり、第２レンズ成分り、
の物体側面で発生する内方性コマ収差を補正しきれない
。When the upper limit of condition (5) is exceeded, the refractive power of the first lens component L1 in the first lens group becomes smaller, and the second lens component becomes smaller.
cannot fully correct the inward coma aberration that occurs on the side of the object.

反対に条件（５）の下限を越えると第１レンズ群中の第
１レンズ成分Ｌ１で外方性コマ収差が甚大に発生する。On the other hand, if the lower limit of condition (5) is exceeded, a significant amount of external coma aberration occurs in the first lens component L1 in the first lens group.

また、第１レンズ群全体の主点が物体方向に移動し、第
１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群ＧＦとの群間隔が狭くな
る。このため、望遠側への変倍が制限されズーム比を大
きくとれなくなる。Further, the principal point of the entire first lens group moves toward the object, and the distance between the first lens group G1 and the second lens group GF becomes narrower. For this reason, changing the magnification toward the telephoto side is restricted, making it impossible to obtain a large zoom ratio.

条件（６）では、歪曲収差を良好に補正するために、第
１レンズ群中の第２レンズ成分り、の最適な焦点距離を
規定している。Condition (6) defines the optimal focal length of the second lens component in the first lens group in order to satisfactorily correct distortion.

本発明の如き正・負の２群構成のズームレンズでは広角
端において第２レンズ群Ｇｔより正の歪曲収差が大きく
発生する。特に、広角端での画角を広く得ようとすると
、この傾向は顕著となる。In a zoom lens having two positive and negative groups as in the present invention, more positive distortion occurs at the wide-angle end than in the second lens group Gt. This tendency becomes particularly noticeable when trying to obtain a wide angle of view at the wide-angle end.

そこで、この正の歪曲収差を補正するため第１レンズ群
中の負の屈折力を有する第２レンズ成分り、の屈折力を
大きくして、負の歪曲収差を発生させることにより、第
２レンズ群ＧＦで発生する正の歪曲収差との良好なるバ
ランスを図っている。Therefore, in order to correct this positive distortion, the refractive power of the second lens component having negative refractive power in the first lens group is increased to generate negative distortion. A good balance is achieved with the positive distortion that occurs in the GF group.

条件（６）の上限を越えると第１レンズ群中の第２レン
ズ成分Ｌ！の負の屈折力が小さくなり、この第２レンズ
成分り、で発生させている負の歪曲収差によって、第２
レンズ群Ｇ！で発生する正の歪曲収差を相殺することが
できない。If the upper limit of condition (6) is exceeded, the second lens component L in the first lens group! The negative refractive power of the second lens component becomes smaller, and due to the negative distortion generated in this second lens component, the second lens component becomes smaller.
Lens group G! It is not possible to cancel out the positive distortion that occurs.

反対に条件（６）の下限を越えると第１レンズ群中の第
２レンズ成分り、の負の屈折力が過大となりコマ収差を
始めとする諸収差の悪化を招くので好ましくない。On the other hand, if the lower limit of condition (6) is exceeded, the negative refractive power of the second lens component in the first lens group becomes excessive, which leads to deterioration of various aberrations including coma, which is not preferable.

条件（７）では、球面収差を良好に補正しながら大きな
ズーム比とを得るために、第１レンズ群中の第４レンズ
成分Ｌ４の最適な焦点距離を規定している。Condition (7) defines the optimal focal length of the fourth lens component L4 in the first lens group in order to obtain a large zoom ratio while satisfactorily correcting spherical aberration.

条件（７）の上限を超えると第１レンズ群中の第４レン
ズ成分Ｌ４の正の屈折力が小さくなり、第１レンズ群全
体の主点が物体方向に移動し、第１レンズ群Ｇ１と第２
レンズ群ＧＦとの群間隔が狭くなる。このため、望遠側
への変倍が制限されズーム比を大きくとれなくなる。When the upper limit of condition (7) is exceeded, the positive refractive power of the fourth lens component L4 in the first lens group becomes smaller, the principal point of the entire first lens group moves toward the object, and the first lens group G1 and Second
The distance between lens group GF and lens group GF becomes narrower. For this reason, changing the magnification toward the telephoto side is restricted, making it impossible to obtain a large zoom ratio.

反対に条件（７）の下限を越えると、第１レンズ群中の
第４レンズ成分Ｌ４の正の屈折力が過大となり、球面収
差の補正が困難となるので結像性能が劣化する。On the other hand, if the lower limit of condition (7) is exceeded, the positive refractive power of the fourth lens component L4 in the first lens group becomes excessive, making it difficult to correct spherical aberration, and thus the imaging performance deteriorates.

条件（８）では、ズーム全域で良好に球面収差を補正す
るために、第２レンズ群中の第６レンズ成分Ｌ６の焦点
距離を規定している。Condition (8) defines the focal length of the sixth lens component L6 in the second lens group in order to satisfactorily correct spherical aberration over the entire zoom range.

ズーム全域で球面収差を良好に補正するには第１レンズ
群Ｇ１と第２レンズ群ＧＦとの各々のレンズ群において
独立に球面収差が補正されていることが好ましい。In order to properly correct spherical aberration over the entire zoom range, it is preferable that spherical aberration be corrected independently in each of the first lens group G1 and second lens group GF.

ここで、第２レンズ群Ｇ２は正・負・負の構成を有する
ために、負の屈折力を持つ第７レンズ成分Ｌ７及び第８
レンズ成分り、で発生する正の球面収差を、正の屈折力
を持つ第６レンズ成分Ｌ６で発生する負の球面収差でバ
ランス良く補正することが望ましい。Here, since the second lens group G2 has a positive/negative/negative configuration, the seventh lens component L7 and the eighth lens component L7 each have a negative refractive power.
It is desirable to correct the positive spherical aberration occurring in the lens components L6 in a well-balanced manner with the negative spherical aberration occurring in the sixth lens component L6 having positive refractive power.

このため、条件（８〕では、第２レンズ群中の第６レン
ズ成分Ｌ６で適切に球面収差を発生させるために、第２
レンズ群ＧＦに対する第６レンズ成分Ｌ６の適切な焦点
距離の比率を規定している。Therefore, in condition (8), in order to appropriately generate spherical aberration in the sixth lens component L6 in the second lens group, the second
An appropriate focal length ratio of the sixth lens component L6 to the lens group GF is defined.

条件（８）の上限を越えると、第６レンズ成分Ｌｓの正
の屈折力が小さくなり、第２レンズ群全体では正の球面
収差が残存するため好ましくない。Exceeding the upper limit of condition (8) is not preferable because the positive refractive power of the sixth lens component Ls becomes small and positive spherical aberration remains in the entire second lens group.

反対に条件（８）の下限を越えると、第６レンズ成分り
、の正の屈折力が過大になり、第２レンズ群Ｇｔでの適
切な負の屈折力を確保するためには、第７．８レンズ成
分の負の屈折力もそれぞれ強くする必要が生じる。その
結果、球面収差、コマ収差等の悪化を招くので好ましく
ない。On the other hand, if the lower limit of condition (8) is exceeded, the positive refractive power of the sixth lens component Gt becomes excessively large, and in order to ensure an appropriate negative refractive power in the second lens group Gt, the seventh lens component It is also necessary to increase the negative refractive power of each of the .8 lens components. As a result, spherical aberration, comatic aberration, etc. are worsened, which is not preferable.

条件（９）及び条件（１０）では、歪曲収差をより良好
に補正するために、それぞれ第２レンズ群Ｇ２に対する
第７レンズ成分Ｌ７．第８レンズ成分り。In conditions (9) and (10), in order to better correct distortion aberration, the seventh lens components L7 . Contains the 8th lens component.

の最適な焦点距離の比率を規定している。It specifies the optimal focal length ratio.

条件（９）の上限を越えると第７レンズ成分Ｌ７の負の
屈折力が小さくなり、第８レンズ成分り、の分担する負
の屈折力が過大となる。その結果、第８レンズ成分り、
で発生する広角端での正の歪曲収差が顕著となるので好
ましくない。If the upper limit of condition (9) is exceeded, the negative refractive power of the seventh lens component L7 becomes small, and the negative refractive power shared by the eighth lens component L7 becomes excessive. As a result, the 8th lens component
This is not preferable because the positive distortion that occurs at the wide-angle end becomes noticeable.

反対に条件（９）の下限を越えると第７レンズ成分Ｌ７
の分担する負の屈折力が過大となり、広角端での正の歪
曲収差が甚大となるので好ましくない。On the other hand, if the lower limit of condition (9) is exceeded, the seventh lens component L7
This is not preferable because the negative refractive power shared by the lens becomes excessive and the positive distortion at the wide-angle end becomes enormous.

条件（ｌＯ）ではこの条件の上限及び下限の何れを越え
ても広角端での正の歪曲収差が甚大となるので好ましく
ない。The condition (lO) is not preferable because the positive distortion at the wide-angle end becomes significant even if either the upper limit or the lower limit of this condition is exceeded.

条件（１１）　、条件（１２）及び条件（１３）は色収
差の補正を適切に行うためのものである。Condition (11), condition (12), and condition (13) are for appropriately correcting chromatic aberration.

条件（１１）は第１レンズ成分Ｌ１のアツベ数を規定し
ている。条件（１１）の上限及び下限の何れを越えても
、細土色収差と倍率色収差を共にバランス良く補正する
のが困難となる。Condition (11) defines the Abbe number of the first lens component L1. If either the upper limit or the lower limit of condition (11) is exceeded, it becomes difficult to correct both Hosochi chromatic aberration and lateral chromatic aberration in a well-balanced manner.

条件（１２）は第２レンズ群中の第６レンズ成分り、と
第８レンズ成分Ｌ８との適切なアツベ数の差を規定する
ものである。Condition (12) defines an appropriate difference in Abbe number between the sixth lens component L8 in the second lens group and the eighth lens component L8.

条件（１２）の上限を越えると第２レンズ群内での色収
差が補正過剰となり、ズーミングに際する細土色収差及
び倍率色収差の変動が大きくなり好ましくない。If the upper limit of condition (12) is exceeded, the chromatic aberration within the second lens group will be overcorrected, and fluctuations in Hosochi chromatic aberration and lateral chromatic aberration during zooming will become large, which is not preferable.

条件（１２）の下限を越えると第２レンズ群内での色収
差が補正不足となり、ズーミングの際の細土色収差及び
倍率色収差の変動が大きくなり好ましくない。If the lower limit of condition (12) is exceeded, the chromatic aberration within the second lens group will be insufficiently corrected, and fluctuations in Hosochi chromatic aberration and lateral chromatic aberration during zooming will become large, which is not preferable.

条件（１３）は第２レンズ群中の第７レンズ成分Ｌ７と
第８レンズ成分り、の適切なアツベ数の差を規定してい
る。Condition (13) defines an appropriate difference in Abbe number between the seventh lens component L7 and the eighth lens component in the second lens group.

本発明のズームレンズでは負の第７レンズ成分Ｌ７と負
の第８レンズ成分Ｌ８のうち像面に近い第８レンズ成分
Ｌ８を相対的に低分散とすることにより第８レンズ成分
り、で発生しがちな倍率色収差を小さく抑え、ズーミン
グの際の倍率色収差の変動を小さくしている。In the zoom lens of the present invention, out of the negative seventh lens component L7 and the negative eighth lens component L8, the eighth lens component L8, which is closer to the image plane, has relatively low dispersion, so that dispersion occurs in the eighth lens component. The chromatic aberration of magnification that tends to occur is suppressed to a minimum, and fluctuations in chromatic aberration of magnification during zooming are minimized.

条件（１３）の下限を越えると、第７レンズ成分Ｌ７と
第８レンズ成分Ｌ８とのアラへ数の差が小さくなり、第
８レンズ成分り、を十分に低分散の硝材で構成するのが
難しくなる。その結果、ズーミングの際の倍率色収差の
変動が増大し好ましくない。When the lower limit of condition (13) is exceeded, the difference in number between the seventh lens component L7 and the eighth lens component L8 becomes small, and it becomes difficult to construct the eighth lens component from a glass material with sufficiently low dispersion. It becomes difficult. As a result, fluctuations in lateral chromatic aberration during zooming increase, which is undesirable.

反対に条件（１３）の上限を越えると硝材の制約上第８
レンズ成分Ｌ８を低屈折率の硝材で構成せねばならず、
倍率色収差の高次の曲がりや、広角端における正の歪曲
収差の増大をまねき好ましくない。On the other hand, if the upper limit of condition (13) is exceeded, the 8th
The lens component L8 must be made of a glass material with a low refractive index,
This is undesirable because it leads to higher-order curvature of chromatic aberration of magnification and an increase in positive distortion at the wide-angle end.

〔実施例〕〔Example〕

本発明による各実施例について説明する。 Each embodiment according to the present invention will be described.

各実施例とも共通して、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に
凸面を向けたメニスカスレンズ形状で形成された正の屈
折力の第１レンズ成分Ｌ１と、物体側により強い凹面を
向けた負の屈折力の第２レンズ成分り、と、第３レンズ
成分り、と、正の屈折力の第４レンズ成分り、とからな
る前群叩と、正の屈折力の第５レンズ成分り、からなる
後群Ｇ３とで構成されている。そして、第２レンズ群Ｇ
Ｆは、像側に凸面を向けたメニスカス形状で形成された
正の屈折力の第６レンズ成分り、と、像側に凸面を向け
たメニスカス形状で形成された負の屈折力の第７レンズ
成分り、と、同じく像側に凸面を向けたメニスカス形状
で形成された負の屈折力の第８レンズ成分り、とからな
っている。Common to each embodiment, the first lens group G1 includes a first lens component L1 having a positive refractive power formed in a meniscus lens shape with a convex surface facing the object side, and a negative lens component L1 having a stronger concave surface facing the object side. a front group consisting of a second lens component with a refractive power, a third lens component, and a fourth lens component with a positive refractive power, and a fifth lens component with a positive refractive power; and a rear group G3 consisting of. And the second lens group G
F is a sixth lens component with a positive refractive power formed in a meniscus shape with a convex surface facing the image side, and a seventh lens component with a negative refractive power formed in a meniscus shape with a convex surface facing the image side. and an eighth lens component having a negative refractive power, which is also formed in a meniscus shape with a convex surface facing the image side.

各実施例とも、広角端から望遠端への変倍は、第１レン
ズ群Ｇ１と第２レンズ群ＧＦとの間に形成される空気間
隔が縮小するように、各レンズ群が共に物体側へ移動す
る。In each embodiment, when changing the magnification from the wide-angle end to the telephoto end, each lens group moves toward the object side so that the air gap formed between the first lens group G1 and the second lens group GF is reduced. Moving.

また、無限遠物体から近距離物体への合焦は、第１レン
ズ群中の前群ＧＦが物体側へ繰り出して移動する。Further, when focusing from an object at infinity to an object at a short distance, the front group GF in the first lens group moves toward the object side.

尚、各実施例とも絞りＳは、前群ＧＦと後群ＧＩ＋との
間に配置されている。In each embodiment, the aperture S is arranged between the front group GF and the rear group GI+.

次に本発明の各実施例をタイプ（ａｊ、　（ｂ）、　（
Ｃｌ毎に場合分けして特徴的構成を説明する。Next, each embodiment of the present invention is of type (aj, (b), (
The characteristic configuration will be explained separately for each Cl.

・タイプ（ａ）・　施ｆ１１〜６ 第１図、第３図、第５図、第７図、第９図、第１１図に
は、それぞれ順に実施例１〜６のレンズ構成図を示して
いる。・Type (a) There is.

実施例１〜６とも、第２レンズ成分Ｌ２は、両凹形状の
負レンズと両凸形状の正レンズとで接合されて全体とし
て像側に凸面を向けたメニスカス形状の接合レンズで構
成され、第３レンズ成分り、は、物体側により強い曲率
の凸面を向けた正レンズで構成されている。そして、第
４レンズ成分Ｌ４は、像側により強い曲率の凸面を向け
た正レンズと物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズ
とで接合されて全体として正の屈折力の接合レンズで構
成されている。この構成の場合、以下の条件を満足する
ように構成するのが球面収差を良好に補正する上で望ま
しい。In both Examples 1 to 6, the second lens component L2 is composed of a meniscus-shaped cemented lens that is cemented with a biconcave negative lens and a biconvex positive lens, with the convex surface facing the image side as a whole, The third lens component is composed of a positive lens having a convex surface with a stronger curvature facing the object side. The fourth lens component L4 is composed of a positive lens with a convex surface facing the image side and a negative meniscus lens with a concave surface facing the object side, and has a positive refractive power as a whole. There is. In the case of this configuration, it is desirable to configure it so that the following conditions are satisfied in order to satisfactorily correct spherical aberration.

（１４）　０．２　＜ｒｌＬ２＋　　ｎＬ２ｐ（１５）
　０．２７＜ｎＬｉｎ　　　ｎＬ＋ｐ但し、 ｎＬ２＋＋：第２レンズ成分し、中の負レンズの屈折率
、ｎＬ２ｐ：第２レンズ成分Ｌ２中の正レンズの屈折率
、ｎＬ４ｎ：第４レンズ成分Ｌ４中の負レンズの屈折率
、ｎＬ４．　　：第４レンズ成分り、中の正レンズの屈
折率、である。(14) 0.2 < rlL2+ nL2p (15)
0.27<nLin nL+pwhere, nL2++: second lens component, refractive index of the negative lens in the middle, nL2p: refractive index of the positive lens in the second lens component L2, nL4n: negative lens in the fourth lens component L4 refractive index, nL4. : The fourth lens component is the refractive index of the inner positive lens.

また、本タイプｆａ）のレンズ系は、細土色収差、倍率
色収差をともにバランス良く補正するには以下の条件を
満足するよう構成されるのが望ましい。Further, it is desirable that the lens system of the present type fa) be constructed so as to satisfy the following conditions in order to correct both Hosho chromatic aberration and lateral chromatic aberration in a well-balanced manner.

（１６）−３＜シＬｌａ−シＬ！ｐ＜７（１７）　２５
＜シ１１．−シＬ４＋１　＜ｓ。(16)-3<shiLla-shiL! p<7(17) 25
<C11. -S L4+1 <s.

但し、 シ第２レンズ成レンズ成分Ｌ２中の負レンズのアツベ数
、 シ第２レンズ成レンズ成分り、中の正レンズのアツベ数
、 νＬ４Ｐ　　：第４レンズ成分Ｌ４中の正レンズのアツ
ベ数、 シＬ１１：第４レンズ成分Ｌ４中の負レンズのアツベ数
、 である。However, the Atsube number of the negative lens in the second lens component L2, the Atsube number of the positive lens in the second lens component L4, νL4P: the Atsube number of the positive lens in the fourth lens component L4, L11: Abbe number of the negative lens in the fourth lens component L4.

さらに、本タイプ（ａ）のレンズ系においてレンズ系の
コンパクト化と広角化とを同時に図るには、以下の条件
を満足することがより好ましい。Furthermore, in order to make the lens system of the present type (a) compact and wide at the same time, it is more preferable to satisfy the following conditions.

（１８）　　３　＜　Ｑ　Ｌ２＜　１５（１９）　　　
２　＜　Ｑ　Ｌ７＜　９（２０）　０．３　＜ＤＬ２／
　ｆｖ　＜０．４但し、 ＱＬ２：第１レンズ群中の第２レンズ成分Ｌ！の形状因
子、 ｑ、７：第２レンズ群中の第７レンズ成分Ｌ７の形状因
子、 Ｄ、２：第１レンズ群中の第２レンズ成分り、の軸上厚
、 ｆＷ　：ズームレンズの広角端での焦点距離、である。(18) 3 < Q L2 < 15 (19)
2 < Q L7 < 9 (20) 0.3 <DL2/
fv <0.4 However, QL2: second lens component L in the first lens group! q, 7: Shape factor of the seventh lens component L7 in the second lens group, D, 2: Axial thickness of the second lens component L7 in the first lens group, fW: Wide angle of zoom lens The focal length at the edge is.

ここで、第２レンズ成分Ｌ＋の形状因子ｑｔ＋は第２レ
ンズ成分の最も物体側面の曲率半径をｒ、とじ、最も像
側面の曲率半径をｒ、とするとき、 ｒ　ｂ　　　　ｒ　ａ で定義される。Here, the shape factor qt+ of the second lens component L+ is defined as r b r a where r is the radius of curvature of the second lens component closest to the object side, and r is the radius of curvature of the closest image side of the second lens component. .

条件（１８）は広角端での歪曲収差の補正に関するもの
である。第１レンズ群中の第２レンズ成分Ｌ２を物体側
へ凹面を向けたメニスカス形状とすることによって、物
体側面での曲率をより強くすることができるため、この
物体側の凹面で負の歪曲収差をより効果的に発生させて
いる。これにより、第２レンズ群Ｇ２で発生する正の歪
曲収差をバランス良く補正し、広角化を可能としている
。Condition (18) relates to correction of distortion at the wide-angle end. By forming the second lens component L2 in the first lens group into a meniscus shape with a concave surface facing the object side, the curvature on the object side surface can be made stronger, so that negative distortion can be prevented by the concave surface on the object side. is generated more effectively. Thereby, the positive distortion generated in the second lens group G2 is corrected in a well-balanced manner, making it possible to widen the angle of view.

条件（１９）は上記条件（１８）と共に広角端での歪曲
収差の補正に関するものであり、第２レンズ群Ｇ２で発
生する正の歪曲収差を小さく抑えるための条件である。Condition (19), together with the above-mentioned condition (18), relates to correction of distortion at the wide-angle end, and is a condition for suppressing positive distortion generated in the second lens group G2.

第２レンズ群中の負レンズ成分Ｌ７を像側に凸面を向け
たメニスカス形状とすることにより、広角端での主光線
がこの負レンズ成分Ｌ７を通過する時の入射角及び射出
角を共に小さくできる。これにより、この広角端での正
の歪曲収差及びコマ収差の発生を極力小さく抑えること
ができる。By making the negative lens component L7 in the second lens group have a meniscus shape with a convex surface facing the image side, both the incident angle and the exit angle when the chief ray at the wide-angle end passes through this negative lens component L7 are reduced. can. Thereby, the occurrence of positive distortion and coma aberration at the wide-angle end can be suppressed to a minimum.

条件（２０）は上記条件（１８）及び（１９）と共に広
角端での歪曲収差の補正と第１レンズ群Ｇ１のコンパク
ト化に関するものである。Condition (20), together with conditions (18) and (19) above, relates to correction of distortion at the wide-angle end and compactization of the first lens group G1.

第１レンズ群中の第２レンズ成分Ｌ２の物体側面で負の
歪曲収差を効果的に発生させるには、この第２レンズ成
分り、の物体側面から絞りまでの光路長を長く構成する
のが好ましい。このとき、第２レンズ成分り、と第３レ
ンズ成分り、との空気間隔を広げて所定の光路長を得る
場合と比べ、空気よりも屈折力の高い第２レンズ成分り
、の軸上厚を厚くして所定の光路長を得る場合の方が、
第１レンズ群全体の軸上厚を短くさせることができる。In order to effectively generate negative distortion at the object side of the second lens component L2 in the first lens group, it is necessary to configure the second lens component to have a long optical path length from the object side to the aperture. preferable. At this time, compared to the case where a predetermined optical path length is obtained by widening the air gap between the second lens component and the third lens component, the axial thickness of the second lens component, which has a higher refractive power than the air, It is better to thicken the optical path length to obtain the desired optical path length.
The axial thickness of the entire first lens group can be reduced.

したがって、レンズ系のコンパクト化を図ることができ
る。Therefore, the lens system can be made more compact.

・叉乙工何二叉施五１ 第１３図には、実施例７のレンズ構成図を示している。・Choice number two and number one FIG. 13 shows a lens configuration diagram of Example 7.

本タイプの実施例では、第２レンズ成分り、は、物体側
により強い曲率の凹面を向けた負レンズで構成され、第
３レンズ成分り、は、像側に凹面を向けた負メニスカス
レンズと両凸形状の正レンズとで接合されて全体として
正の屈折力の接合レンズで構成されている。そして、ま
た第４レンズ成分り、は、物体側により強い曲率の凸面
を向けた正レンズで構成されている。この構成の場合に
は、以下の条件を満足するように構成するのが球面収差
の補正上において望ましい。In this type of embodiment, the second lens component is composed of a negative lens with a concave surface with a stronger curvature facing the object side, and the third lens component is a negative meniscus lens with a concave surface facing the image side. The lens is cemented with a biconvex positive lens and has a positive refractive power as a whole. The fourth lens component is composed of a positive lens having a convex surface with a stronger curvature facing the object side. In the case of this configuration, it is desirable to configure it so that the following conditions are satisfied in order to correct spherical aberration.

（２１）　　！、　’ｙｓ＜　ｎ　Ｌ！（２２）０．２
＜ｎｔａａｎＬａｐ 但し、 ｎ＋、ｔｈ　：第２レンズ成分り、の屈折率、ｎＬｌａ
：第３レンズ成分り、中の負レンズの屈折率、ｎＬｌｐ
：第３レンズ成分Ｌｓ中の正レンズの屈折率、である。(21)! , 'ys<n L! (22) 0.2
<ntaanLap However, n+, th: refractive index of the second lens component, nLla
: Third lens component, refractive index of negative lens inside, nLlp
: is the refractive index of the positive lens in the third lens component Ls.

また、本タイプ（ｂ）のレンズ系は、細土色収差、倍率
色収差をともにバランス良く補正する上で以下の条件を
満足するよう構成するのが望ましい。Further, it is desirable that the lens system of the present type (b) be constructed so as to satisfy the following conditions in order to correct both Hosochi chromatic aberration and lateral chromatic aberration in a well-balanced manner.

（２３）　　１５＜シＬｌｐ−シ１８、〈２５（２４）
　６０＜ν。(23) 15<shiLlp-shi18, <25(24)
60<ν.

但し、 シ０，２　：第３レンズ成分Ｌ３中の正レンズのアツベ
数、 ν１．。：第３レンズ成分り、中の負レンズのアツベ数
、 シＬ４＝第４レンズ成分り、のアツベ数、である。However, Si0,2: Atsube number of the positive lens in the third lens component L3, ν1. . : The third lens component is the Abbe number of the negative lens in the middle, and L4 is the Atsube number of the fourth lens component.

また、本タイプ（ｂ）のレンズ系において広角端での歪
曲収差、コマ収差を良好に補正しながらレンズ系のコン
パクト化を図るには以下の条件を満足することがより好
ましい。Further, in order to make the lens system of type (b) compact while satisfactorily correcting distortion and coma at the wide-angle end, it is more preferable to satisfy the following conditions.

（２５）　　０．１８　＜　Ｄ＋、ｇ／　ｆ　Ｗ＜Ｑ、
　４（２６）　　１．５　＜　Ｑ　Ｌ７＜　３但し、 ＤＬ２：第１レンズ群中の第２レンズ成分り、の軸上厚
、 ｑ、７：第２レンズ群中の第７レンズ成分Ｌ７の形状因
子、 ｆｖ　：ズームレンズの広角端での焦点距離、であり、
第７レンズ成分り、の形状因子は上記０式にて定義され
るものである。(25) 0.18<D+, g/f W<Q,
4 (26) 1.5 < Q L7 < 3 However, DL2: Axial thickness of the second lens component L7 in the first lens group, q, 7: Shape of the seventh lens component L7 in the second lens group factor, fv: focal length at the wide-angle end of the zoom lens,
The shape factor of the seventh lens component is defined by the above equation 0.

条件（２５）は広角端での歪曲収差の補正及び第１レン
ズ群Ｇｌのコンパクト化に関するものである。Condition (25) relates to correction of distortion at the wide-angle end and compactization of the first lens group Gl.

第１レンズ群中の第２レンズ成分Ｌ！の物体側面で負の
歪曲収差を効果的に発生させるには、この第２レンズ成
分り、の物体側面から絞りまでの光路長を長く構成する
のが好ましい。このとき、第２レンズ成分Ｌ！と第３レ
ンズ成分り、との空気間隔を広げて所定の光路長を得る
場合と比べ、空気よりも屈折力の高い第２レンズ成分Ｌ
！の軸上厚を厚くして所定の光路長を得る場合の方が、
第１レンズ群全体の軸上厚を短くさせることができる。Second lens component L in the first lens group! In order to effectively generate negative distortion at the object side surface of the second lens component, it is preferable to configure the second lens component to have a long optical path length from the object side surface to the aperture stop. At this time, the second lens component L! The second lens component L has a higher refractive power than air, compared to the case where a predetermined optical path length is obtained by widening the air gap between the second lens component L and the third lens component L.
! It is better to obtain a predetermined optical path length by increasing the axial thickness of
The axial thickness of the entire first lens group can be reduced.

したがって、レンズ系のコンパクト化を図ることができ
る。Therefore, the lens system can be made more compact.

条件（２６）は広角端での歪曲収差の補正に関するもの
であり、第２レンズ群Ｇ！で発生する正の歪曲収差を小
さく抑えるための条件である。Condition (26) relates to correction of distortion aberration at the wide-angle end, and the second lens group G! This is a condition for suppressing the positive distortion that occurs in .

第２レンズ群中の負レンズＬ、を像側に凸面を向けたメ
ニスカス形状とすることにより、広角端での主光線がこ
の負レンズＬ７を通過する時の入射角及び射出角を共に
小さくできる。これにより、この広角端での正の歪曲収
差及びコマ収差の発生を極力小さく抑えることができる
。By forming the negative lens L in the second lens group into a meniscus shape with a convex surface facing the image side, both the incident angle and the exit angle when the principal ray passes through this negative lens L7 at the wide-angle end can be made small. . Thereby, the occurrence of positive distortion and coma aberration at the wide-angle end can be suppressed to a minimum.

・タイプ（Ｃ）：実施例８〜１１ 第１５図、第１７図、第１９図、第２１図には、それぞ
れ順に実施例８〜１１のレンズ構成図を示している。- Type (C): Examples 8 to 11 FIGS. 15, 17, 19, and 21 show lens configuration diagrams of Examples 8 to 11, respectively.

実施例８〜１１とも、第２レンズ成分Ｌ２は、物体側に
より強い曲率の凹面を向けた負レンズで構成され、第３
レンズ成分し３を像側に凹面を向けた負レンズと両凸形
状の正レンズとで接合されて全体として弱い正の屈折力
の接合レンズで構成されている。そして、第４レンズ成
分り、は、両凸形状の正レンズと物体側に凹面を向けた
負メニスカスレンズと接合されて全体として正の屈折力
の接合レンズとで構成されている。In Examples 8 to 11, the second lens component L2 is composed of a negative lens with a concave surface having a stronger curvature facing the object side, and the third lens component
The lens component 3 is made up of a negative lens with a concave surface facing the image side and a biconvex positive lens cemented together, and has a weak positive refractive power as a whole. The fourth lens component is composed of a double-convex positive lens, a negative meniscus lens with a concave surface facing the object side, and a cemented lens having a positive refractive power as a whole.

尚、第３レンズ成分り、を弱い負の屈折力で構成するこ
とも可能である。Note that it is also possible to configure the third lens component with a weak negative refractive power.

このような構成の場合には以下の条件を満足するよう構
成するのが球面収差の補正上において望ましい。In the case of such a configuration, it is desirable to configure it so that the following conditions are satisfied in order to correct spherical aberration.

（２７）　　１．７５＜　ｎ　Ｌ２ （２８）　０．０８＜ｎ＋、＋。　　ｎ　Ｌｌｌ＋（２
９）　０．２　＜　ｎ　Ｌ＋＋＋　　　ｎ　Ｌ４Ｐ但し
、 ｎＬ２　：第２レンズ成分Ｌ！の屈折率、ｎＬ３゜：第
３レンズ成分り、中の負レンズの屈折率、ｎｔｘｐ　　
’第３レンズ成分り、中の正レンズの屈折率、ｎＬ４ｅ
：第４レンズ成分Ｌ４中の負レンズの屈折率、ｎＬ＋ｐ
　　’第４レンズ成分Ｌ４中の正レンズの屈折率、であ
る。(27) 1.75<n L2 (28) 0.08<n+, +. n Lll+(2
9) 0.2 < n L+++ n L4P However, nL2: Second lens component L! refractive index, nL3゜: refractive index of the negative lens in the third lens component, ntxp
'Third lens component, refractive index of the inner positive lens, nL4e
: refractive index of the negative lens in the fourth lens component L4, nL+p
' is the refractive index of the positive lens in the fourth lens component L4.

また、本タイプ（Ｃ１のレンズ系では、細土色収差、倍
率色収差をともにバランス良く補正する上で以下の条件
を満足するよう構成するのが望ましい。Further, in the lens system of this type (C1), it is desirable to configure the lens system to satisfy the following conditions in order to correct both Hosochi chromatic aberration and lateral chromatic aberration in a well-balanced manner.

（３０）−２＜シＬｉｐ−シＬ、〈８ （３１）　　　２０＜シ、０−νＬ４１　　＜ａ。(30)-2<shi Lip-shi L, <8 (31) 20<shi, 0-νL41<a.

但し、 νい、：第３レンズ成分り、中の負レンズのアツベ数、 シＬ、、：第３レンズ成分り、中の正レンズのアツベ数
、 νＬｌｎ　　：第４レンズ成分Ｌ４中の負レンズのアツ
ベ数、 シＬ４．：第４レンズ成分り、中の正レンズのアツベ数
、 である。However, ν: Atsube number of the negative lens in the third lens component L4, L,: Atsube number of the positive lens in the third lens component L4, νLln: Negative lens in the fourth lens component L4 Atsube's number, ShiL4. :The fourth lens component is the Atsube number of the positive lens in the middle.

また、本タイプ（Ｃ）のレンズ系において広角化及び高
ズーム比化とを両立させるためには、以下の条件を満足
することがより好ましい。Further, in order to achieve both a wide angle and a high zoom ratio in the lens system of this type (C), it is more preferable to satisfy the following conditions.

（３２）　　０．５　＜　ＱＬＩ＜　　３（３３）　　
２＜ｑ、＜３ 但し、 ＱＬＩ：第１レンズ群中の第３レンズ成分り、の形状因
子、 ＱＬ？＋第２レンズ群中の第７レンズ成分Ｌ７の形状因
子、 であり、第３レンズ成分Ｌ３及び第７レンズ成分り。(32) 0.5 < QLI < 3 (33)
2<q,<3 However, QLI: Shape factor of the third lens component in the first lens group, QL? + shape factor of the seventh lens component L7 in the second lens group, and the third lens component L3 and the seventh lens component.

の形状因子は上記０式にて定義されるものである。The shape factor of is defined by the above equation 0.

条件（３２）は高いズーム比化に関するものである。第
１レンズ群中の第３レンズ成分り、の像側面をより強い
曲率の凸面を向けた形状とすることにより、第１レンズ
群Ｇ１の主点をより像側へ位置させることができる。こ
れにより、各レンズ群間に形成される空気間隔を十分に
確保できるため、変倍に際する各レンズ群の相対的間隔
を大きく変化させることができ、高ズーム比化を達成で
きる。Condition (32) relates to a high zoom ratio. By forming the image side surface of the third lens component in the first lens group to have a convex surface with a stronger curvature, the principal point of the first lens group G1 can be positioned closer to the image side. As a result, a sufficient air gap can be ensured between each lens group, so the relative spacing between each lens group can be greatly changed during zooming, and a high zoom ratio can be achieved.

条件（３３）は広角端での歪曲収差の補正に関するもの
であり、第２レンズ群ＧＦで発生する正の歪曲収差を小
さく抑えるための条件である。Condition (33) relates to correction of distortion at the wide-angle end, and is a condition for suppressing positive distortion generated in the second lens group GF.

第２レンズ群中の負レンズＬ７を像側に凸面を向けたメ
ニスカス形状とすることにより、広角端での主光線がこ
の負レンズＬ７を通過する時の入射角及び射出角を共に
小さくできる。これにより、この広角端での正の歪曲収
差及びコマ収差の発生を極力小さく抑えることができる
。By forming the negative lens L7 in the second lens group into a meniscus shape with a convex surface facing the image side, both the incident angle and the exit angle when the principal ray passes through the negative lens L7 at the wide-angle end can be made small. Thereby, the occurrence of positive distortion and coma aberration at the wide-angle end can be suppressed to a minimum.

さて、実施例１．２．３．４．６．７．１１では第２レ
ンズ群中の第８レンズ成分Ｌ８の像側面を非球面で構成
しており、また、実施例８．９．１０では第２レンズ群
の第７レンズ成分Ｌ７の像側面を非球面で構成している
。Now, in Example 1.2.3.4.6.7.11, the image side surface of the eighth lens component L8 in the second lens group is constituted by an aspheric surface, and in Example 8.9.10 In this case, the image side surface of the seventh lens component L7 of the second lens group is made of an aspherical surface.

このように、第２レンズ群中に非球面を用いることによ
り、球面収差、歪曲収差をともに良好かつ効果的に補正
できる。In this way, by using an aspheric surface in the second lens group, both spherical aberration and distortion can be corrected well and effectively.

実施例８．９．１０のズームレンズの非球面レンズは主
たる屈折力を分担するガラスの球面レンズの表面上にプ
ラスチックの薄い層を成形し、そのプラスチックの表面
を非球面としたものである。このように複合材料により
形成された非球面は、非球面のガラスレンズに比べ加工
が容易である上に、プラスチックレンズに比べ温度変化
による屈折力、および形状の変化が少く極めて有利であ
る。The aspherical lenses of the zoom lenses of Examples 8, 9, and 10 are made by molding a thin layer of plastic on the surface of a glass spherical lens that shares the main refractive power, and making the surface of the plastic an aspherical surface. An aspherical surface formed of a composite material in this manner is easier to process than an aspherical glass lens, and is also extremely advantageous in that its refractive power and shape change less due to temperature changes than plastic lenses.

さて、以下の表１〜１１にはそれぞれ本発明における各
実施例の諸元を掲げる。Now, Tables 1 to 11 below list the specifications of each example of the present invention.

以下の表１〜表１１において左端の数字は物体側からの
順序を表し、ｒは曲率半径、ｄはレンズ面間隔、νはア
ツベ数、ｎはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ　）における屈
折率、ｆは全系の焦点距離、ＦＮＯはＦナンバー、２ω
は画角を表している。また、非球面形状は、光軸方向に
Ｘ軸、光軸と垂直方向にＨ軸、光の進行方向を正としｒ
を近軸曲率半径、ｈを光軸からの高さ、Ｃｔ　、Ｃ４、
Ｃｏ　、Ｃｏ　、Ｃ０を非球面係数、ｋを円錐定数とす
るとき、で表し、非球面係数及び円錐定数中のＢ＋ｎは
１０”、Ｅ−ｎは１０−５を示している。In Tables 1 to 11 below, the numbers on the left side represent the order from the object side, r is the radius of curvature, d is the distance between lens surfaces, ν is the Atsube number, and n is the refractive index at the d-line (λ = 587.6 nm). , f is the focal length of the entire system, FNO is the F number, 2ω
represents the angle of view. In addition, the aspherical shape has an X axis in the optical axis direction, an H axis in a direction perpendicular to the optical axis, and a positive r
is the paraxial radius of curvature, h is the height from the optical axis, Ct, C4,
When Co, Co, and C0 are aspherical coefficients and k is a conic constant, it is expressed as follows, and in the aspherical coefficient and conical constant, B+n is 10" and E-n is 10-5.

また、表１２．表１３には、本発明による各実施例の条
件対応数値表を掲げる。但し、表１２２表１３中の最大
像高Ｙは２１．６である。Also, Table 12. Table 13 lists numerical values corresponding to conditions for each example according to the present invention. However, the maximum image height Y in Table 122 and Table 13 is 21.6.

表１ （実施例１ ｆ　＝２８ ８〜４９ ０、 Ｆ　　Ｎａ”４ ２６．３６１ １〜７ ２ω　；７２ ４〜４８ １１．５９２ 一３Ｌ　３Ｂ２ ２５．８３６ １２．８１３ １８．４４２ −２２．８５１ −１５．９９５ −１４．５８４ −１８．９２５ −１２．２７８ １４１．７６４ ８．６０　　４１．４ ２．４０　　５２．３ ３．６０　　６９．９ １．７０　　２３．０ １．２０　　５２．３ （ｄ１２） ３．３０ ２．５０ １．４０ ２．８０ （Ｂｆ） ６０．１ １．７４８１０ １．５１８６０ １．８６０７４ １．６２０４１ ｆ　　　　　２８．８０００　　３５．００００　　４
９．０００１ｄ１２　　１０．２５２９　　　６．７２
８６　　　２．０５１１Ｂｆ　　　　　４．８２５４　
　１１．５８８１　　２６．８５９０ｋ　　＝　　０．
１０００Ｅ＋０１゜ 非球面係数 ｃ　、＝−０，３７５５Ｅ ０．７８９５Ｅ−１２ 表２ （実＃１例２） ｆ　；２８ ８〜５８ ６、 Ｆ、ｏ＝４．１〜８ ３． ２ω；７２゜３〜４０ ２２．７０６ ３１．９６３ −３２．８１９ １１．３６７ 〜３９．２６０ ２４．５０８ 〜１２．１５６ −１７．７３９ １０４．４５５ −１９．６７７ 〜１４．０１６ −１２．９８４ −１８．９２５ −１２．６００ 〜８７．２１１ ３．３０　　５２．３ ３．００ ２．００　　４３．３ ８．６０　　４１．４ ０．６０ ２．４０　　５５．６ ０．５０ ３．６０　　８０．３ １．７０　　２３．０ ２．１３ １．２０　　３１．８ （ｄ１２） ３．３０ ２．５０ ２．８０ １．３０ （Ｂｆ） ４４．７ ３３．９ ６０．１ １．８４０４２ １．５７５０１ １．６９６８０ １．５１８３５ １．８６０７４ １．７５８９２ １．８０３８４ １．８２０４１ ｆ　　　　　２８．８００１　　　４０．００Ｑ３　　
　５１１．６００１ｄ１２　　　１１．８２３７　　　
　６．２２４４　　　　１．８１７７Ｂｆ　　　　　　
３，７３０？　　　　１５．３４７２　　　３４．６３
８４ｋ　　　−０，１０００Ｂ＋０１ 非球面係数 ｃｔ２０．Ｏ ｃ　＊　Ｉ＋−０，３２８７Ｅ−０５，ｃ　＋　＝ＯＣ
ｒ　”−０，６１３０２−０９，Ｃ＋＊”　０８７１８
Ｅ−０７ １１３２Ｅ−１１ 表３ （実施例３〉 ｆ　＝２８ ８〜６３ ５、 Ｆｓｏ＝４ １〜９ ０． ２ω　＝７２ ３〜３８ ２＋、９５３ ２９．４８３ −３２．５２８ １１．２８９ ２５．０４５ −１１．５８９ １６．９９０ １０４．２１８ −１８．２９７ −１３．２９４ −１２．２９９ １２．６００ ３．３０　　５２．３ ２．００　　４３．３ ８．６０　　４１．４ ０．６０ ２．４０　　５５．６ ０．５０ ３．６０　　５９．０ １．７０　　２３．０ ２．４４ １．２Ｇ　　　２７．６ （ｄ１２） ２゜５０ ２．８０ １．３０ （Ｂｆ） １．８４０４２ １．５７５０１ １．５１８２３ １．８８０７４ ｆ　　　　　２８．８００２　　　４２．０００４　　
　６３．５０１３ｄ１２　　　１１．９５３２　　　　
６．０４４３　　　　１．６７９２Ｂｆ　　　　　３．
４２５７　　　１６．７７４３　　３８．５１６９ｋ　
　　＝　　Ｏ，１０００Ｂ＋０１ 非球面係数 ｃ、＝０．０ ｃ　、　＝−０，７９９９Ｂ−０５，ｃ　＊　＝　ＯＣ
＋　”−０，７５３１Ｂ−０９，ｅ　＋ｅ：０１３０３
Ｅ−０６ １２２４Ｂ−１１ 表４ （実施例４） ｆ　；２８ ８〜６８．５、 ＦＮＧ”４ １〜９ ８． ２ω　＝７２ ３〜３５．４’ ２１．５０９ ３０．２８２ −３２．３７９ １１．３３５ −３８．８０１ ２４．９１１ １１．１２０ −１６．１１９ −１１８．７８２ １７．４０１ １２．７３１ １１．８６８ −１８．０００ −１２．６００ −７７．７０５ ３．３０　　５７．５ ２．００　　４３．３ ８．６０　　４＋、４ ０．６０ ２４０５５．６ １３０２３．０ ２．４０ １．２０　　２３．０ （ｄ１２） ３．３０　　４４．７ ２．５０ １．４０　　３３．９ １．３０　　８０．１ （Ｂｆ）　　　　− １，８４０４２ １，５７５０１ １，５０１３７ １，８６０７４ １，８８０７４ １，８０２１８ １，８０３８４ １，８２０４１ ｆ　　　　　２８．８０Ｑ２　　４４．０００６　　６
８．５０１３ｄ１２　　　１２．２２５４　　　　５．
８４１５　　　１．５１５３Ｂｆ　　　　　３．１５９
０　　　１８．２６７５　　　４２．６２００ｋ　　＝
　　０．１０００２＋０１ 非球面係数 ｃ　ｌｔＯ，Ｏ Ｃ、”ｌ］、８８９２Ｅ−０５，Ｃｓ　”ＯＣ１”Ｊ、
７６３２Ｅ−０９，Ｃ＋ｓ”０１３２２Ｅ−０６ 表５ （実施例５） ８〜６８６５、 Ｆ、。＝４ １〜９ １． ２ω＝６８．３〜３５．４゜ ２２．６７７ ３４．９４７ １１．４２８ ５４．４２５ ２９．０８７ −１０．７０７ １６．６７６ −９８．１８５ １９．３１６ −１２．７５５ −２６．０００ １３．０００ −３８．０７４ ３．３０　　４９．４ ８．８０　　４０．８ ２．４０　　４９．４ ０．５０ ３．６０　　５３．６ １７０２３．０ ２．６２ １．２０　　３５．２ （ｄ１２） ３．３０ ２．５０ １．２０ ３．６０ １．３０ （Ｂｆ） ４５．４ ４６．４ ６０．３ ■ １．８４０４２ １．５８１４４ １．７７２７９ １．５４７３９ １．８６０７４ １．７９６６８ １．６２０４１ ３０．８００５ １１．７４４６ ３．９１９０ ４５．００１３ ５．８６２２ １８．１６５１ ６８．５０３６ １．４８５０ ４１．７４２３ 表６ （実施例６） ｆ　：３０ ８〜７８４５、 Ｆ　８゜；４，１〜＋０．４． ２ω　＝６８．６〜３１ ２２．７００ ４１．８８５ −３１．９２３ １２．１６１ −４１．５８１ −１１．０５３ −１７．２０３ −９９．１５６ −２０．２００ −１３．３５１ −１２．３７１ −２６．５４７ −１３．８１４ −５６．３００ ３　３０　　５４．０　　　１．６１７２０２．６０ ２．００　　４３．３　　　１．８４０４２８　６０　
　４０．７　　　１．５８１４４０．６０ ２　４０　　５０．８　　　１．６５８４４０．５０ ３．８０　　５３．５　　　１．５４７３９１．７０　
　２３．０　　　１．８６０７４２．４６ １．２０　　３１．６　　　１．７５６９２（ｄ１２） ２．５０ １．２０ ３．１０ １．３０ （Ｂｆ） ４４．７ ４７．５ ６０．１ １．８０２１８ １．７８７９７ １．８２０４１ ｆ　　　　　３０．８００６ ｄ１２　　　１２．００９７ Ｂｆ　　　　　　３．９８４３ ５０．００１５　　　７８．５０３９ ５．２９Ｂ８　　　　１．３９０３ ２２．０４２７　　　４８．８４９１ 第１８面（非球面） 円錐定数 １＜　　−０，１０００Ｅ÷０１ 非球面係数 ｃ＋＝０．０ ｃ　ｒ　ｌｌ−０，３１２３Ｅ−０５ ｃ　ａ　ｌｌ−０，５１９７Ｅ−０９゜Ｃｇ　　ｌｌ　
Ｏ，７４６９［！−０７Ｃ＋＊”　　０．９７３１Ｅ−
１２ 表７ （実施例７） ｆ＝３０．８〜７８ ５、 Ｆ　ｘｏ’４ １〜１０ ４． ２ω＝６８．６〜３１．０゜ ２５．１４５ −２２．４６１ １７．４５２ −２３．４５４ ２２．０？３ ２８４．７１６ −６９．６５５ −１３．５０２ −１１．６９９ −３４．６０４ −１５．９４９ −５０．２７６ ２．００　　３５．５　　　１．５９５０７６　５０　
　４３．３　　　１．８４０４２２．００　　４０．９
　　　１７９６３１８．８０　　５９．７　　　１．５
３９９６０．２０ ２．００　　６９．９　　　１．５１８６０２．６４ １．２０　　４９．０　　　１．５３１７２（ｄｌｌ） ３．３０ １．２０ １．３０ （Ｂｆ） １．７９８８８ ４７．５ １．７８７９７ ６０．１ １．６２０４１ ｆ　　　　　３０．８００５　　５０．００１５　　　
？８．５０４５ｄｌｌ　　　　１２．１２４５　　　５
．４１３６　　　１．５０５１Ｂｆ　　　　　３．７３
６９　　　２１．７９５３　　　４８．６０２１ｋ　　
窓　０．１０００Ｅ＋ＯＬ 非球面係数 ｃＩＩＩＯｌＯ ｃ　ｈ　客−０，１６３８Ｂ−０５，ｃ　＊　零〇　　
＋　　”−０，３７７３２−０９，Ｃ＋ｅ”０　７０８
８Ｂ−０７ ０，４８７３Ｅ−１２ 表８ （実施＋＋ｌ！８） ｆ−３０，８〜７８．５゜ Ｆ　１μ４１〜１０．４． ２ω−６９，０〜３０．９” −９８．９９８ （ｄ１２１ に−０，１０００！＋０１ 非球面係数 Ｃｌ　雰−０，２９６０Ｂ−０８ ＋”　　０．６４２１１！−１１ 表９ （実施例９゛ ｆ＝３０．８〜７８５、 Ｆ−ａ＋１４．１〜］０４． ２ω＋６８９〜３０９゜ ２１．７７＋　　　　　３．００　　４９．０８０．１
０３　　　　　＋、９０ ２４．９３９　　　　１．６０　　４５．４１．５３１
７２ １．７９６１＋８ １０．４２０ ２９．４１５ ２０．５４４ １０．４０２ ４．１０　　５０．８ ４．００　　５４．６ １．１０　　２８．６ １．８５８４４ １．５１４５４ １．７９５０４ −９２．８３３ （ｄ１２＋ ２２．１１５２　　　　３．３０　　４５．４　　　１
．７９６６８−１３．３９２　　　　２．５０ −１１．２８８　　　　１．５０　　４３．３　　　１
．８４０４２−２４．１１００　　　　０．０３　　５
５．９　　　１．４９７１２−２＋１．１１７　　　　
２．６０ −１７．０００　　　１．３０　　６０．０　　　１．
８４０００−７５．［５（Ｉｆ） ｆ　　　　　３０　８０８９　　　５０　００９０　　
　７！ｌ　　５０９５ｄ１２　　　１２．１７１１１　
　　　５．４８０９　　　　１．５５２４８ｇ　　　　
　　４．０１８６　　　２２．０６９１　　　４ｇ、１
１Ｂ３４ｋ　　　−０，１ＯＯＯＢ＋ＯＩ 非球面係数 Ｃｌｌｌ０．０ Ｃ、、−０，８０５５Ｅ−０５ Ｃ１富−０，２３５６ε−０８ Ｃ＋　　”　　Ｏ，ｌ？７４Ｅ−０６ ｃ　　＊−０，３９２１Ｅ−１１ 表１０（冥ｍｆ１１Ｏ） ｆ　　ｌ１３０　８〜７８５、 Ｆ　１１ａ”４．１〜１０４゜ ２ω富６９０〜３０９１ ２Ｑ、５０５　　　　３．００　　５４．６４Ｂ、７２
４　　　　２．１０ ２３．６３０　　　　１．６０　　４６．５１．５１４
５４ −９２．７９９ −２２．４１７ （ｄ１２） ３．３０ １．７９６６８ ｆ　　　　　３（１，ａｏ０２　　５０．００００　　
７１１．５００１４１２　　　１２．８１１ｆｌ　　　
　６．１３１１　　　２．２４０１１ｆ　　　　　４．
０１１０１１　　２２．２４８３　　４９．２１６０ｋ
　　　塞　０．１００ＯＥ令Ｏ１ 非球面係数 ＣＩ　”−０，１６３１Ｂ−０８ Ｃ＋＋”　　０．５４４３Ｅ−１２ 表Ｉ＋（実施例１１） ｆ−３０，８〜７Ｂ、５、 Ｆ　Ｍｏ”４．１〜１０４、 １９．５３１ ３１．３５１ −２４．１５１ ６９．６６０ １８０．３３６ １０．０＋９ ３８．９４９ ２１．１８４ １０．４３９ −１５．９３９ −９５．４０１ −２２．９１１８ １３．３９４ １１．５４９ −２７．４４１ −１５．９５０ −６８．５７１ ２．３０　　５５．８ ２．５０ １．６０　　４６．５ ２．００ １．１０４７５ ４．１０　　５０．８ ０．２０ ４．００　　５４．６ １．１０　　２８．６ １．２０　　２８．３ （ｄ１２） ３．３０ ２．５０ １．２０ １．３０ （Ｂｆ） ４９．４ ４３．３ ６０．１ ２ωｓ６９．０〜３１ １．７８７９７ １．６５８４４ １．５１４５４ １．７９５０４ １．７２８２５ １．７７２７９ １．８４０４２ １．８２０４１ ｆ　　　　　３０．８０１１　　　５０．０Ｑ３２　　
　７＆、５０８９ｄ１２　　　１２．１０９５　　　５
．３９８６　　　１．４９０１Ｂｆ　　　　　４．２０
３８　　２２．２８２８　　４９．０７１７ｋ　　　＝
０．１０００Ｂ＋０１ 非球面係数 ｃ＋ｇＯ，Ｏ ｃ　、　−−０，５１５３Ｅ−０５゜ ａ　ｌｌ＋−０，５４９８Ｅ−０９゜ ｃ　　ｌ　＝　０．８８３１Ｅ−０７ ｃ　　＋＠”　　０．８７３３Ｅ−１２上記の各実施例
の諸元の値より、実施例１〜５では、７２°〜６８°の
広角化が図られているにもかかわらず、従来のものと同
等あるいはそれ以上の高ズーム比化が達成されているこ
とが分かる。また、実施例６〜１１では広角端では６９
°にも達する広角化が図られながらも、ズーム比が２．
６にも達する高倍率化が図られていることが分かる。Table 1 (Example 1 f = 28 8-49 0, F Na"4 26.361 1-7 2ω; 72 4-48 11.592 -3L 3B2 25.836 12.813 18.442 -22.851 - 15.995 -14.584 -18.925 -12.278 141.764 8.60 41.4 2.40 52.3 3.60 69.9 1.70 23.0 1.20 52.3 (d12 ) 3.30 2.50 1.40 2.80 (Bf) 60.1 1.74810 1.51860 1.86074 1.62041 f 28.8000 35.0000 4
9.0001d12 10.2529 6.72
86 2.0511Bf 4.8254
11.5881 26.8590k = 0.
1000E+01° Aspheric coefficient c, = -0,3755E 0.7895E-12 Table 2 (Actual #1 Example 2) f; 28 8~58 6, F, o=4.1~8 3. 2ω; 72°3~40 22.706 31.963 -32.819 11.367 ~39.260 24.508 ~12.156 -17.739 104.455 -19.677 ~14.016 -12.984 -18.925 -12.600 ~87.211 3.30 52.3 3.00 2.00 43.3 8.60 41.4 0.60 2.40 55.6 0.50 3.60 80. 3 1.70 23.0 2.13 1.20 31.8 (d12) 3.30 2.50 2.80 1.30 (Bf) 44.7 33.9 60.1 1.84042 1.57501 1 .69680 1.51835 1.86074 1.75892 1.80384 1.82041 f 28.8001 40.00Q3
511.6001d12 11.8237
6.2244 1.8177Bf
3,730? 15.3472 34.63
84k -0,1000B+01 Aspheric coefficient ct20. O c * I+-0, 3287E-05, c + =OC
r ”-0,61302-09,C++” 08718
E-07 1132E-11 Table 3 (Example 3) f = 28 8-63 5, Fso = 4 1-9 0. 2ω = 72 3-38 2+, 953 29.483 -32.528 11.289 25. 045 -11.589 16.990 104.218 -18.297 -13.294 -12.299 12.600 3.30 52.3 2.00 43.3 8.60 41.4 0.60 2.40 55.6 0.50 3.60 59.0 1.70 23.0 2.44 1.2G 27.6 (d12) 2゜50 2.80 1.30 (Bf) 1.84042 1.57501 1. 51823 1.88074 f 28.8002 42.0004
63.5013d12 11.9532
6.0443 1.6792Bf 3.
4257 16.7743 38.5169k
= O, 1000B+01 Aspheric coefficient c, = 0.0 c , = -0,7999B-05, c * = OC
+ ”-0,7531B-09,e +e:01303
E-06 1224B-11 Table 4 (Example 4) f ;28 8~68.5, FNG"4 1~9 8.2ω =72 3~35.4' 21.509 30.282 -32.379 11 .335 -38.801 24.911 11.120 -16.119 -118.782 17.401 12.731 11.868 -18.000 -12.600 -77.705 3.30 57.5 2.00 43.3 8.60 4+, 4 0.60 24055.6 13023.0 2.40 1.20 23.0 (d12) 3.30 44.7 2.50 1.40 33.9 1.30 80. 1 (Bf) - 1,84042 1,57501 1,50137 1,86074 1,88074 1,80218 1,80384 1,82041 f 28.80Q2 44.0006 6
8.5013d12 12.2254 5.
8415 1.5153Bf 3.159
0 18.2675 42.6200k =
0.10002+01 Aspheric coefficient c ltO,OC, "l", 8892E-05,Cs "OC1"J,
7632E-09. .425 29.087 -10.707 16.676 -98.185 19.316 -12.755 -26.000 13.000 -38.074 3.30 49.4 8.80 40.8 2.40 49 .4 0.50 3.60 53.6 17023.0 2.62 1.20 35.2 (d12) 3.30 2.50 1.20 3.60 1.30 (Bf) 45.4 46.4 60.3 ■ 1.84042 1.58144 1.77279 1.54739 1.86074 1.79668 1.62041 30.8005 11.7446 3.9190 45.0013 5.8622 18.1651 68.5036 1.4850 41 .7423 Table 6 (Example 6) f: 30 8~7845, F 8°; 4,1~+0.4. 2ω =68.6~31 22.700 41.885 -31.923 12.161 -41 .581 -11.053 -17.203 -99.156 -20.200 -13.351 -12.371 -26.547 -13.814 -56.300 3 30 54.0 1.617202.60 2. 00 43.3 1.840428 60
40.7 1.581440.60 2 40 50.8 1.658440.50 3.80 53.5 1.547391.70
23.0 1.860742.46 1.20 31.6 1.75692 (d12) 2.50 1.20 3.10 1.30 (Bf) 44.7 47.5 60.1 1.80218 1.78797 1.82041 f 30.8006 d12 12.0097 Bf 3.9843 50.0015 78.5039 5.29B8 1.3903 22.0427 48.8491 18th surface (aspherical surface) Conic constant 1< -0,1000E÷01 Aspheric coefficient c+=0.0 cr ll-0, 3123E-05 c a ll-0, 5197E-09°Cg ll
O,7469[! -07C++” 0.9731E-
12 Table 7 (Example 7) f=30.8-78 5, F xo'4 1-10 4. 2ω=68.6~31.0゜25.145 -22.461 17.452 -23.454 22.0?3 284.716 -69.655 -13.502 -11.699 -34.604 -15 .949 -50.276 2.00 35.5 1.595076 50
43.3 1.840422.00 40.9
1796318.80 59.7 1.5
39960.20 2.00 69.9 1.518602.64 1.20 49.0 1.53172 (dll) 3.30 1.20 1.30 (Bf) 1.79888 47.5 1.78797 60.1 1.62041 f 30.8005 50.0015
? 8.5045dll 12.1245 5
．． 4136 1.5051Bf 3.73
69 21.7953 48.6021k
Window 0.1000E+OL Aspheric coefficient cIIIOlO c h Customer-0,1638B-05,c * Zero 〇
+ ”-0,37732-09,C+e”0 708
8B-07 0,4873E-12 Table 8 (Execution ++l!8) f-30,8~78.5°F 1μ41~10.4. 2ω-69,0~30.9"-98.998 (d121 -0,1000!+01 Aspheric coefficient Cl atmosphere-0,2960B-08 +"0.64211!-11 Table 9 (Example 9゛f =30.8~785, F-a+14.1~]04.2ω+689~309°21.77+3.00 49.080.1
03 +, 90 24.939 1.60 45.41.531
72 1.7961+8 10.420 29.415 20.544 10.402 4.10 50.8 4.00 54.6 1.10 28.6 1.85844 1.51454 1.79504 -92.833 (d12+ 22 .1152 3.30 45.4 1
．． 79668-13.392 2.50 -11.288 1.50 43.3 1
．． 84042-24.1100 0.03 5
5.9 1.49712-2+1.117
2.60 -17.000 1.30 60.0 1.
84000-75. [5(If) f 30 8089 50 0090
7! l 5095d12 12.17111
5.4809 1.55248g
4.0186 22.0691 4g, 1
1B34k -0,1OOOB+OI Aspherical coefficient Clll0.0 C,, -0,8055E-05 C1 wealth -0,2356ε-08 C+ "O,l?74E-06 c *-0,3921E-11 Table 10 (Metal mf11O ) fl130 8~785, F 11a"4.1~104゜2ω wealth 690~3091 2Q, 505 3.00 54.64B, 72
4 2.10 23.630 1.60 46.51.514
54 -92.799 -22.417 (d12) 3.30 1.79668 f 3 (1, ao02 50.0000
711.5001412 12.811fl
6.1311 2.24011f 4.
011011 22.2483 49.2160k
0.100OE order O1 Aspherical coefficient CI ``-0,1631B-08 C++'' 0.5443E-12 Table I+ (Example 11) f-30, 8~7B, 5, F Mo''4.1~104, 19.531 31.351 -24.151 69.660 180.336 10.0+9 38.949 21.184 10.439 -15.939 -95.401 -22.9118 13.394 11.549 -27.441 -15.950 -68.571 2.30 55.8 2.50 1.60 46.5 2.00 1.10475 4.10 50.8 0.20 4.00 54.6 1.10 28.6 1.20 28.3 (d12) 3.30 2.50 1.20 1.30 (Bf) 49.4 43.3 60.1 2ωs69.0~31 1.78797 1.65844 1.51454 1.79504 1.72825 1.77279 1.84042 1.82041 f 30.8011 50.0Q32
7 &, 5089d12 12.1095 5
．． 3986 1.4901Bf 4.20
38 22.2828 49.0717k =
0.1000B+01 Aspheric coefficient c+gO,O c , −-0,5153E-05゜a ll+-0,5498E-09゜c l = 0.8831E-07 c +@” 0.8733E-12 Each of the above examples According to the values of the specifications, Examples 1 to 5 achieve a high zoom ratio equivalent to or higher than that of the conventional one, even though the angle is widened from 72° to 68°. In addition, in Examples 6 to 11, 69 at the wide-angle end
Even though the angle of view has been widened to reach up to 2.5 degrees, the zoom ratio is only 2.
It can be seen that the magnification is as high as 6.

さて、第２図、第４図、第６図、第８図、第１０図、第
１２図、第１４図、第１６図、第１８図、第２０図。Now, Fig. 2, Fig. 4, Fig. 6, Fig. 8, Fig. 10, Fig. 12, Fig. 14, Fig. 16, Fig. 18, and Fig. 20.

第２２図はそれぞれ本発明による第１実施例乃至第１１
実施例の諸収差図を示している。FIG. 22 shows the first to eleventh embodiments according to the present invention, respectively.
FIG. 5 shows various aberration diagrams of the example.

各収差図における（Ａ）は広角端としての最短焦点距離
状態、（Ｂ）は中間焦点距離状態、（Ｃ）は望遠端とし
ての最長焦点距離状態での諸収差を示している。In each aberration diagram, (A) shows various aberrations in the shortest focal length state as the wide-angle end, (B) shows the aberrations in the intermediate focal length state, and (C) shows various aberrations in the longest focal length state as the telephoto end.

ここで、各収差図においてｄはｄ線（λ＝５８７、６ｎ
ｍ）による収差を示しており、ｇはｇ線（λ＝　４３５
．８ｎｍ）による収差を示している。また、各収差図中
の非点収差において、点線Ｍは子午的像面（メリディオ
ナル像面）、実線Ｓは球欠的像面（サジッタル像面）を
示している。Here, in each aberration diagram, d is the d-line (λ=587, 6n
m), and g is the aberration due to g-line (λ = 435
．． 8 nm). Regarding astigmatism in each aberration diagram, the dotted line M indicates a meridional image surface, and the solid line S indicates a sagittal image surface.

各収差図の比較から、各実施例とも、広画角化と高倍率
（ズーム比）化とが同時に達成されているにもかかわら
ず、全ての変倍域において優れた結像性能を有している
ことが明らかである。Comparison of each aberration diagram shows that each example has excellent imaging performance in all magnification ranges, even though a wide angle of view and high magnification (zoom ratio) are achieved at the same time. It is clear that

特に、広角端においては、悪化しかちな非点収差及び歪
曲収差が極めて良好に補正されていることが分かる。In particular, it can be seen that astigmatism and distortion, which tend to worsen, are extremely well corrected at the wide-angle end.

〔発明の効果〕〔Effect of the invention〕

以上の如く、本実施例によれば、広角化及び高ズーム比
化とを同時に達成しながらも、全ての変倍域で極めて良
好な結像性能を有するコンパクトな広角ズームレンズが
達成できる。As described above, according to this embodiment, it is possible to achieve a compact wide-angle zoom lens that simultaneously achieves a wide angle and a high zoom ratio, and has extremely good imaging performance in all zoom ranges.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of drawings]

第１図、第３図、第５図、第７図、第９図、第１１図、
第１３図、第１５図、第１７図、第１９図、第２１図は
それぞれ本発明による第１実施例〜第１１実施例のレン
ズ構成図である。 第２図、第４図、第６図、第８図、第１０図、第１２図
、第１４図、第１６図、第１８図、第２０図、第２２図
はそれぞれ本発明による第１実施例〜第１１実施例の諸
収差図である。 （主要部分の符号の説明）Figure 1, Figure 3, Figure 5, Figure 7, Figure 9, Figure 11,
FIG. 13, FIG. 15, FIG. 17, FIG. 19, and FIG. 21 are lens configuration diagrams of the first to eleventh embodiments of the present invention, respectively. FIG. 2, FIG. 4, FIG. 6, FIG. 8, FIG. 10, FIG. 12, FIG. It is aberration diagram of Examples to 11th Examples. (Explanation of symbols of main parts)

Claims (1)

【特許請求の範囲】 １）正の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ＿１と負の屈折力
を持つ第２レンズ群Ｇ＿２とを有し、前記両群の群間隔
を変化させることにより変倍を行うズームレンズにおい
て、 前記第１レンズ群Ｇ＿１は、物体側から順に、正の屈折
力を持つ前群Ｇ＿Ｆと、正の屈折力を持つ後群Ｇ＿Ｒと
を有し、 前記前群Ｇ＿Ｆは、物体側に凸面を向けたメニスカスレ
ンズ形状で形成された正の屈折力の第１レンズ成分Ｌ＿
１と、物体側により強い凹面を向けた負の屈折力の第２
レンズ成分Ｌ＿２と、第３レンズ成分Ｌ＿３と、正の屈
折力の第４レンズ成分Ｌ＿４とを有し、前記後群Ｇ＿Ｒ
は正の屈折力の第５レンズ成分Ｌ＿５を有し、 前記第２レンズ群Ｇ＿２は、像側に凸面を向けたメニス
カス形状で形成された正の屈折力の第６レンズ成分Ｌ＿
６と、像側に凸面を向けたメニスカス形状で形成された
負の屈折力の第７レンズ成分Ｌ＿７と、像側に凸面を向
けたメニスカス形状で形成された負の屈折力の第８レン
ズ成分Ｌ＿８とを有し、以下の条件を満足することを特
徴とするコンパクトな広角ズームレンズ。 （１）１．０＜ｆ＿１／Ｙ＜１．１１ （２）１．０３＜｜ｆ＿２／Ｙ｜＜１．１６、ｆ＿２＜
０（３）１．２１＜β＿２＿Ｗ＜１．３２ 但し、 ｆ＿１：前記第１レンズ群Ｇ＿１の焦点距離、ｆ＿２：
前記第２レンズ群Ｇ＿２の焦点距離、Ｙ：像面での最大
像高、 β＿２＿Ｗ：広角端における前記第２レンズ群Ｇ＿２の
結像倍率、 である。 ２）無限遠物体から近距離物体への合焦に際し、前記前
群Ｇ＿Ｆは物体側へ移動し、 以下の条件を満足することを特徴とする特許請求の範囲
第１項記載のコンパクトな広角ズームレンズ。 （４）３．５＜ｆ＿Ｒ／ｆ＿Ｆ＜１０ 但し、 ｆ＿Ｆ：前記前群Ｇ＿Ｆの焦点距離、 ｆ＿Ｒ：前記後群Ｇ＿Ｒの焦点距離、 である。[Claims] 1) It has a first lens group G_1 having a positive refractive power and a second lens group G_2 having a negative refractive power, and magnification can be changed by changing the distance between the two groups. The first lens group G_1 includes, in order from the object side, a front group G_F with positive refractive power and a rear group G_R with positive refractive power; The first lens component L_ has a positive refractive power and is formed in a meniscus lens shape with a convex surface facing the side.
1, and a second lens with negative refractive power with a stronger concave surface facing the object side.
The rear group G_R includes a lens component L_2, a third lens component L_3, and a fourth lens component L_4 having a positive refractive power.
has a fifth lens component L_5 with positive refractive power, and the second lens group G_2 has a sixth lens component L_5 with positive refractive power formed in a meniscus shape with a convex surface facing the image side.
6, a seventh lens component L_7 with a negative refractive power formed in a meniscus shape with a convex surface facing the image side, and an eighth lens component L_7 with negative refractive power formed in a meniscus shape with a convex surface facing the image side. A compact wide-angle zoom lens having an L_8 and satisfying the following conditions. (1) 1.0<f_1/Y<1.11 (2) 1.03<|f_2/Y|<1.16, f_2<
0(3)1.21<β_2_W<1.32 However, f_1: Focal length of the first lens group G_1, f_2:
Focal length of the second lens group G_2, Y: maximum image height on the image plane, β_2_W: imaging magnification of the second lens group G_2 at the wide-angle end. 2) A compact wide-angle zoom according to claim 1, characterized in that when focusing from an object at infinity to an object at a short distance, the front group G_F moves toward the object side and satisfies the following conditions. lens. (4) 3.5<f_R/f_F<10 where f_F: focal length of the front group G_F, f_R: focal length of the rear group G_R.