JPH04220176A - Distortion preventive welding method and manufacturing device for panel for structure - Google Patents
Distortion preventive welding method and manufacturing device for panel for structureInfo
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Abstract
Description
【０００１】0001
【産業上の利用分野】本発明は歪防止溶接方法および構
造用パネルの製造装置に係わり、特に、隅肉溶接により
Ｔ継手を形成する際の歪を有効に防止し得るようにした
歪防止溶接方法、およびＴ継手を形成してなる構造用パ
ネルの製造装置に関するものである。[Industrial Application Field] The present invention relates to a strain-preventing welding method and a structural panel manufacturing apparatus, and particularly to a strain-preventing welding method that effectively prevents distortion when forming a T-joint by fillet welding. The present invention relates to a method and apparatus for manufacturing a structural panel formed by forming a T-joint.
【０００２】0002
【従来の技術】例えば、Ｉ形鋼におけるフランジとウェ
ブとの接続、あるいはまた、船舶の船体部を構成する側
板とこの側板を内側から補強する補強材との接続といっ
たように、板材にほぼ直交するように板状の細長部材が
立設されてなるものを通常、Ｔ継手と称している。これ
らＴ継手は、図４に示す如く、前記板材２とそれに立設
される細長部材３とを隅肉溶接により形成するのが一般
的である。[Prior Art] For example, the connection between a flange and a web in I-beam steel, or the connection between a side plate that constitutes the hull of a ship and a reinforcing material that reinforces this side plate from the inside, is carried out almost perpendicularly to the plate material. A structure in which a plate-shaped elongated member is erected in such a way is usually called a T-joint. As shown in FIG. 4, these T-joints are generally formed by fillet welding the plate material 2 and the elongated member 3 standing thereon.
【０００３】しかしながら、このようなＴ継手５を形成
すべく隅肉溶接を実施した場合、例えば図４に鎖線で示
すように、溶接ビード部４を中心として板材２が細長部
材３側に向く、いわゆる角変形歪が生じ易い。また、細
長部材が長尺になると長手方向の歪も発生する。この角
変形歪は外観品質を低下させるだけでなく、例えば上記
の如く船体の構造体などとして適用する場合には、航行
時の波抵抗を増加させるといったように機能面への影響
をも与えるため、これをできる限り小さくすることが要
求される。However, when fillet welding is performed to form such a T-joint 5, for example, as shown by the chain line in FIG. So-called angular distortion tends to occur. Further, when the elongated member becomes long, longitudinal strain also occurs. This angular deformation distortion not only deteriorates the appearance quality, but also has an impact on functionality, such as increasing wave resistance during navigation, when applied to the structure of a ship as described above, for example. , it is required to make this as small as possible.
【０００４】そのため従来より、上記歪の対策として例
えば、１）溶接の際、前記板材２を機械的に拘束する、
２）溶接組立完了後に点状または線状に局部加熱・急冷
を行い、歪を除去する、３）前記板材２の裏面２ｂ側を
、隅肉溶接と対応させて同時に加熱する（特開昭５８−
１７９５６５号公報）、といった手段が採られている。
また一方、上記の如く外板（板材２）とリブ（細長部材
３）等の補強材とから成り船体等を構成するするための
パネル（構造用パネル）としては押出し成形によるもの
も提供されている。押出し成形によりこのような構造用
パネルを作成した場合には、上記溶接による場合とは異
なり、外板（板材２）に歪の無い極めて高精度のものを
作成することができる。[0004] Conventionally, therefore, measures against the above-mentioned distortion include, for example, 1) mechanically restraining the plate material 2 during welding;
2) After welding and assembly are completed, local heating and rapid cooling are performed in a dot or linear manner to remove distortion. 3) The back side 2b of the plate material 2 is simultaneously heated in correspondence with fillet welding (JP-A-58 −
179565). On the other hand, as described above, extrusion-molded panels are also available as panels (structural panels) for composing a ship's hull, etc., which are composed of an outer panel (plate material 2) and reinforcing materials such as ribs (elongated members 3). There is. When such a structural panel is created by extrusion molding, unlike the case of welding, it is possible to create an extremely high-precision panel with no distortion in the outer panel (plate material 2).
【０００５】[0005]
【発明が解決しようとする課題】ところで、上記従来の
手段において、それぞれ下記の如き不都合があった。す
なわち上記１），２）の手段にあっては、工数および手
間がかかり極めてコスト高となる上に、作業の熟練も要
求されるといった問題があった。また、上記３）の手段
にあっては、確かに歪発生の抑制効果は望めるものの完
全に近い状態までの歪除去は困難であり、ある程度の歪
が残留せざるを得ないという問題があった。一方、押出
しによる場合は確かに高精度のものが望めるものの、幅
が限定される、あるいは金型に融通がないため１種類の
パネルしか作成できない、薄板の最小板厚が大きくなり
重量が増す、等の不都合がある。However, each of the above conventional means has the following disadvantages. That is, the above-mentioned means 1) and 2) have the problem that they require a lot of man-hours and effort, resulting in extremely high costs, and also require skill in the work. Furthermore, with the method 3) above, although it is true that the effect of suppressing the occurrence of distortion can be expected, it is difficult to remove the distortion almost completely, and there is a problem that a certain amount of distortion cannot help but remain. . On the other hand, when using extrusion, although high precision is certainly possible, the width is limited, or the mold is not flexible, so only one type of panel can be made, and the minimum thickness of the thin plate increases, which increases weight. There are other inconveniences.
【０００６】本発明は上記の事情に鑑みてなされたもの
で、簡潔な手段を以て隅肉溶接における歪を効果的に抑
制でき、高品質なＴ継手を実現することのできる歪防止
溶接方法、およびこの溶接方法により構成される構造用
パネルの製造装置を提供することを目的とするものであ
る。The present invention has been made in view of the above circumstances, and provides a distortion prevention welding method that can effectively suppress distortion in fillet welding using simple means and realize a high quality T-joint, and It is an object of the present invention to provide a manufacturing device for a structural panel constructed by this welding method.
【０００７】[0007]
【課題を解決するための手段】本発明の請求項１に係る
歪防止溶接方法は、板材の一面側に細長部材を隅肉溶接
により略垂直に立設してＴ継手を形成するにあたり、前
記板材における前記溶接部の裏面側を前記溶接に先行し
て加熱することを特徴とするものである。[Means for Solving the Problems] A distortion prevention welding method according to claim 1 of the present invention includes a method for forming a T-joint by vertically standing an elongated member on one side of a plate material by fillet welding. The method is characterized in that the back side of the welded portion of the plate material is heated prior to the welding.
【０００８】請求項２に係る歪防止溶接方法は、上記請
求項１記載の歪防止溶接方法において、前記先行加熱を
行う位置を溶接部に対して１０ｍｍ〜１０００ｍｍ先と
したことを特徴とするものである。A strain prevention welding method according to a second aspect of the invention is characterized in that, in the strain prevention welding method according to the first aspect, the position where the preliminary heating is performed is 10 mm to 1000 mm ahead of the welding part. It is.
【０００９】請求項３に係る歪防止溶接方法は、上記請
求項１，２記載の歪防止溶接方法において、前記先行加
熱をＴＩＧアークにより行い、しかも該ＴＩＧアークの
起動時における初期電流に続く本電流までの立ち上げ電
流スロープを５Ａ／秒〜２００Ａ／秒の範囲としたこと
を特徴とするものである。The strain prevention welding method according to claim 3 is the strain prevention welding method according to claims 1 and 2, wherein the preliminary heating is performed by a TIG arc, and the main current is applied following the initial current at the time of starting the TIG arc. It is characterized in that the ramp-up current slope is in the range of 5 A/sec to 200 A/sec.
【００１０】請求項４に係る歪防止溶接方法は、請求項
１ないし３の何れかに記載の歪防止溶接方法において、
前記隅肉溶接の前に、前記細長部材を前記板材に対する
側が凹となるように予め板幅方向に湾曲させておくこと
を特徴とするものである。[0010] The strain prevention welding method according to claim 4 is the strain prevention welding method according to any one of claims 1 to 3, comprising:
The present invention is characterized in that, before the fillet welding, the elongated member is previously curved in the width direction of the plate so that the side facing the plate material is concave.
【００１１】請求項５に係る歪み防止溶接方法は、請求
項１ないし３の何れかに記載の歪防止溶接方法において
、前記隅肉溶接の前に、前記細長部材を予熱しておくこ
とを特徴とするものである。[0011] A distortion prevention welding method according to claim 5 is the distortion prevention welding method according to any one of claims 1 to 3, characterized in that the elongated member is preheated before the fillet welding. That is.
【００１２】また、本発明の請求項６に係る構造用パネ
ルの製造装置は、板材と、溶接により該板材に略垂直に
立設される少なくとも１本の細長部材とから成る構造用
パネルを製造するためのものであって、前記板材を支持
しかつ一方向に送る搬送ローラと、前記板材の上面に立
設状態に支持された前記細長部材を上方より前記板状に
押圧する支持ローラと、前記細長部材を挟む両側におい
て斜め上方からそれら板材と細長部材との当接部に向け
て設置された溶接トーチと、前記板材の下面側であって
前記板材と細長部材との当接部に対応しかつ前記溶接ト
ーチよりも前記板材の移動方向に対して先行する位置に
前記板材の下面に向けて設置された加熱機素と、を備え
ていることを特徴とするものである。[0012] Furthermore, the structural panel manufacturing apparatus according to claim 6 of the present invention manufactures a structural panel comprising a plate material and at least one elongated member erected approximately perpendicularly to the plate material by welding. a conveyance roller that supports the plate material and sends it in one direction; a support roller that presses the elongated member, which is supported in an upright state on the upper surface of the plate material, into the plate shape from above; A welding torch is installed on both sides of the elongated member from diagonally above toward the abutment area between the plate materials and the elongated member, and a welding torch is installed on the lower surface side of the plate material and corresponds to the abutment area between the plate material and the elongated member. The welding device further includes a heating element installed toward the lower surface of the plate at a position preceding the welding torch with respect to the moving direction of the plate.
【００１３】さらに請求項７に係る構造用パネルの製造
装置は、上記請求項６記載の構造用パネルの製造装置に
おいて、前記溶接トーチをＭＩＧトーチとし、かつ前記
加熱機素をＴＩＧトーチとしたことを特徴とするもので
ある。Furthermore, the structural panel manufacturing apparatus according to claim 7 is the structural panel manufacturing apparatus according to claim 6, wherein the welding torch is an MIG torch, and the heating element is a TIG torch. It is characterized by:
【００１４】[0014]
【作用】板材と細長部材とを隅肉溶接することによりＴ
継手を形成するにあたり、前記板材における溶接部の裏
面側を前記溶接に先行して加熱すると、この先行加熱に
より板材には逆歪（細長部材と反対方向に折れ曲がる角
変形歪）が発生し、その後、溶接により板材が細長部材
側に角変形を生ずるため上記逆歪がある程度相殺される
。さらにその際、先行加熱部分の冷却が完了されないう
ちに、その逆歪の生じた部分の溶接を行うことにより、
先行加熱によって生じた前記逆歪が溶接時の細長部材側
への角変形によりほぼ完全に復元され、板材がほぼフラ
ットとなる。[Operation] By fillet welding the plate material and the elongated member, T
When forming a joint, if the back side of the welded part of the plate material is heated prior to the welding, this preliminary heating causes reverse strain (angular deformation strain in which the plate material bends in the opposite direction to the elongated member), and then Since the plate material undergoes angular deformation toward the elongated member due to welding, the above-mentioned reverse distortion is offset to some extent. Furthermore, at that time, by welding the part where the reverse strain has occurred before the cooling of the preheated part is completed,
The reverse strain caused by the preliminary heating is almost completely restored by the angular deformation toward the elongated member during welding, and the plate material becomes approximately flat.
【００１５】上記方法を実施するにあたり、細長部材を
前記板材に対する側が凹となるように予め板幅方向に湾
曲させておく、あるいは、細長部材を予熱しておくこと
により上記角変形歪み防止効果に加え、Ｔ継手の長手方
向に生ずる歪みも有効に防止することができる。[0015] In carrying out the above method, the effect of preventing the angular deformation distortion can be achieved by bending the elongated member in advance in the width direction of the plate so that the side facing the plate material is concave, or by preheating the elongated member. In addition, distortion occurring in the longitudinal direction of the T-joint can also be effectively prevented.
【００１６】また、上記構造用パネル製造装置では、板
材を搬送ローラ上に載置し、板材の上面に溶接すべき細
長部材を立設状態に固定し、板材を搬送ローラ上を移動
させながら、溶接トーチにより板材と細長部材とを連続
隅肉溶接していく。その際、前記溶接部の裏面側が溶接
に先だって加熱機素により加熱される。これにより、上
記歪防止溶接方法が実行される。この構造用パネルの製
造装置において、前記溶接トーチをＭＩＧトーチとし、
かつ加熱機素をＴＩＧトーチとすれば、特にアルミニウ
ム合金からなる構造用パネルに効果的に適用できる。Further, in the structural panel manufacturing apparatus described above, the plate material is placed on the conveyance roller, the elongated member to be welded to the upper surface of the plate material is fixed in an upright state, and while the plate material is moved on the conveyance roller, Continuous fillet welding is performed between the plate material and the elongated member using a welding torch. At this time, the back side of the welded portion is heated by a heating element prior to welding. As a result, the distortion prevention welding method described above is carried out. In this structural panel manufacturing apparatus, the welding torch is a MIG torch,
In addition, if the heating element is a TIG torch, it can be particularly effectively applied to structural panels made of aluminum alloy.
【００１７】[0017]
【実施例】以下、本発明の実施例について図面を参照し
て説明する。本発明に係る歪防止溶接方法は、板材にこ
の板材と略垂直となる細長部材を隅肉溶接することによ
りＴ継手を形成するにあたり、前記板材における前記溶
接部の裏面側を前記溶接に先行して加熱することを特徴
とするものである。Embodiments Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. In the distortion prevention welding method according to the present invention, when forming a T-joint by fillet welding an elongated member substantially perpendicular to the plate material to the plate material, the back side of the welded portion of the plate material is welded prior to the welding. It is characterized by heating.
【００１８】図１および図２はそれぞれ、上記方法によ
り板材２にフラットバー（細長部材）６を隅肉溶接する
ことによりＴ継手５を作成している様子を示す正面図と
側面図である。本実施例において、前記板材２およびフ
ラットバー６は共にアルミニウム合金よりなるものとし
ており、したがってこの場合、前記隅肉溶接をＭＩＧ溶
接により行うものとしている。符号４０，４０はＭＩＧ
トーチである。また、このＭＩＧ溶接に先行して実施す
る加熱はＴＩＧアークにより行うものとしており、符号
５０がＴＩＧトーチである。FIGS. 1 and 2 are a front view and a side view, respectively, showing how a T-joint 5 is created by fillet welding a flat bar (elongated member) 6 to a plate material 2 by the above method. In this embodiment, both the plate material 2 and the flat bar 6 are made of aluminum alloy, and therefore, in this case, the fillet welding is performed by MIG welding. Codes 40 and 40 are MIG
It's a torch. Further, the heating performed prior to this MIG welding is performed by a TIG arc, and reference numeral 50 is a TIG torch.
【００１９】上記の如きＴ継手５を作成するには、板材
２の上面２ａに、立設すべきフラットバー６を隙間が生
じないように設置して例えば仮付け等の手段により固定
し、その後図２に示す如く記ＴＩＧトーチ５０が前記Ｍ
ＩＧトーチ４０，４０に対して常に所定距離を保って先
行するように（ＭＩＧトーチ４０，４０により溶接され
る部分の裏面側にＴＩＧトーチ４０によるＴＩＧアーク
が先に照射されるように）、固定された前記板材２およ
びフラットバー６を各トーチ４０，４０，５０に対して
移動させていけばよい。ただし、板材２およびフラット
バー６は固定しておいて、前記各トーチ４０，４０，５
０を移動させるようにしても勿論よい。また、前記ＴＩ
Ｇトーチ５０は、ＴＩＧアークによる加熱が目的である
から、溶加材（溶接棒）は用いない。In order to create the T-joint 5 as described above, the flat bar 6 to be erected is installed on the upper surface 2a of the plate material 2 so that there is no gap, and is fixed by means such as temporary attachment. As shown in FIG. 2, the TIG torch 50 is connected to the M
Fixed so as to always keep a predetermined distance ahead of the IG torches 40, 40 (so that the TIG arc from the TIG torch 40 is irradiated first on the back side of the part to be welded by the MIG torches 40, 40). What is necessary is to move the plate material 2 and the flat bar 6 that have been moved relative to each torch 40, 40, 50. However, the plate material 2 and the flat bar 6 are fixed, and each of the torches 40, 40, 5
Of course, 0 may be moved. In addition, the T.I.
Since the purpose of the G torch 50 is heating by TIG arc, no filler metal (welding rod) is used.
【００２０】本実施例において、上記ＭＩＧ溶接の種類
は特に限定されるものではなく、通常のスプレー移行型
、細径ワイヤ、パルス、インバータ、サイリスタ等、種
々の手法および電源方式のものが使用できる。また、先
行加熱に用いるＴＩＧ溶接機の種類も特に限定されるも
のではなく、鉄心型、サイリスタ、インバータ等のもの
を使用できる。[0020] In this embodiment, the type of MIG welding described above is not particularly limited, and various methods and power sources can be used, such as ordinary spray transfer type, small diameter wire, pulse, inverter, and thyristor. . Further, the type of TIG welding machine used for preliminary heating is not particularly limited, and an iron core type, thyristor, inverter, etc. can be used.
【００２１】上記溶接方法によれば、板材２が図４に示
した如く角変形歪を生ずることなくフラットとなり、高
精度なＴ継手５を作成することができる。これは、ＴＩ
Ｇアークによる先行加熱により板材２に逆歪（フラット
バー６と反対方向に折れ曲がる角変形歪）が発生し、そ
の後、ＭＩＧトーチ４０，４０の溶接により板材２にフ
ラットバー６側に角変形を生ずる力が生じるためで、し
かもその際、先行加熱部分の冷却が完了されないうちに
その逆歪の生じた部分の溶接を行うことにより、表裏の
熱バランスにより前記逆歪がほぼ完全に復元されるため
と思われる。According to the above welding method, the plate material 2 becomes flat without causing angular deformation distortion as shown in FIG. 4, and a highly accurate T-joint 5 can be produced. This is T.I.
Preliminary heating by the G arc causes reverse strain (angular deformation strain that bends in the opposite direction to the flat bar 6) in the plate material 2, and then, by welding with the MIG torches 40, 40, angular deformation occurs in the plate material 2 toward the flat bar 6 side. This is because a force is generated, and at that time, by welding the part where the reverse strain has occurred before the cooling of the pre-heated part is completed, the reverse strain is almost completely restored due to the heat balance between the front and back sides. I think that the.
【００２２】また、上記の如きＴ継手を押出し成形によ
り作成する場合、押出し性の問題から前記板材２および
フラットバー６の最低板厚は通常５ｍｍ程度に制限され
るが、上記方法によれば薄板に効果的に適用でき、以て
必要以上の材料を使用することがなく、かつ重量の軽減
ができる。Furthermore, when a T-joint like the one described above is made by extrusion molding, the minimum thickness of the plate material 2 and the flat bar 6 is usually limited to about 5 mm due to extrudability problems, but according to the above method, a thin plate It can be effectively applied to a variety of applications, thereby eliminating the need for more materials than necessary and reducing weight.
【００２３】上記方法において、板材２の板厚としては
通常１０ｍｍ以下のものに適用できるが、好ましくは１
〜５ｍｍがよい。板厚が１０ｍｍ以上となると、先行加
熱の際に大きな入熱が必要となり、板材２の表面が溶け
下がり、外観を損ねるおそれがあるからである。In the above method, the thickness of the plate material 2 is usually 10 mm or less, but preferably 1 mm or less.
~5mm is good. This is because if the plate thickness is 10 mm or more, a large heat input will be required during preliminary heating, and the surface of the plate material 2 may melt down, which may impair the appearance.
【００２４】次に、上記方法による実験例を下記に示す
。
〔実験例−１〕上記方法に従い、下記の条件の下で図２
に示す如く連続隅肉溶接を実施した。
・板材２：ＪＩＳＡ５０８３−０ アルミニウム材，
寸法３００ｍｍ＊５００ｍｍ，厚さ４ｍｍ．・フラット
バー６：ＪＩＳＡ５０８３−０ アルミニウム材，寸
法６０ｍｍ＊５００ｍｍ，厚さ５ｍｍ．・溶接前処理：
薬品脱脂．
・溶接条件：ＭＩＧ 電流 １８０〜２２０Ａ．
電圧 ２０〜２３Ｖ．ＴＩＧ電流 １５０〜２０
０Ａ．・溶接速度：１６００ｍｍ／ｍｉｎ．
・ＴＩＧトーチの先行位置：２００ｍｍ前方．上記実験
の結果を、上記同一条件で、１）先行加熱を行わない場
合、２）ＴＩＧアークにより溶接部の真下を加熱（同位
置加熱）した場合、３）板材２の加熱を行なわなかった
場合のそれぞれについて下表１に示す。なお、表中にお
ける変形量Ｈ１は、図３に示すように、板材２における
フラットバー６を中心とした幅１００ｍｍのレベルを結
んだ線ｌが、溶接部においてどれだけフラットバー６側
に寄ったかを示す量である。Next, an experimental example using the above method will be shown below. [Experimental example-1] According to the above method, under the following conditions, Figure 2
Continuous fillet welding was performed as shown in the figure.・Plate material 2: JISA5083-0 aluminum material,
Dimensions: 300mm*500mm, thickness: 4mm.・Flat bar 6: JISA5083-0 aluminum material, dimensions 60mm*500mm, thickness 5mm.・Welding pretreatment:
Chemical degreasing.・Welding conditions: MIG current 180-220A.
Voltage 20-23V. TIG current 150~20
0A.・Welding speed: 1600mm/min.・TIG torch leading position: 200mm forward. The results of the above experiment are as follows under the same conditions as above: 1) No pre-heating, 2) TIG arc heating just below the weld (same position heating), 3) No heating of plate material 2 Each of these is shown in Table 1 below. In addition, the amount of deformation H1 in the table is, as shown in FIG. 3, how much the line l connecting the 100 mm wide level centered on the flat bar 6 in the plate material 2 moves toward the flat bar 6 side at the welding part. .
【００２５】[0025]
【表１】[Table 1]
【００２６】上記表１からも明らかなように、上記の如
く溶接部下面の先行加熱を行った場合には、ほとんど板
材２の歪が生じない。また、先行加熱を行わない場合、
および溶接部と同位置加熱を実施した場合のそれぞれと
比較しても、本発明に係る溶接方法による方が明らかに
板材２の歪が小さいことが解る。As is clear from Table 1 above, when the lower surface of the welded surface is preheated as described above, almost no distortion occurs in the plate material 2. In addition, if preliminary heating is not performed,
It can be seen that the distortion of the plate material 2 is clearly smaller when the welding method according to the present invention is used than when heating is performed at the same location as the welded portion.
【００２７】〔実験例−２〕前記ＴＩＧトーチ５０によ
るＴＩＧアークの起動時の電流を下記条件とし、かつそ
の他の条件は上記実験例−１と同一とし、上記方法に従
い図２の如く板材２とフラットバー６の溶接を行った。
・ＴＩＧアーク：初期電流 １００
Ａ．アークスロープ ２５Ａ／秒．本電流
１８０Ａ．上記実験結果における、
溶接スタート部近傍および溶接終了部近傍の歪量測定結
果を下表２に示す。なお、表２には、比較として上記の
如き立ち上げスロープの制御を実施しなかった場合の結
果も示す。[Experimental Example-2] The current at the time of starting the TIG arc by the TIG torch 50 was set to the following conditions, and the other conditions were the same as those of the above-mentioned Experimental Example-1. According to the above method, the plate material 2 and the like as shown in FIG. Flat bar 6 was welded.・TIG arc: initial current 100
A. Arc slope 25A/sec. Main current
180A. In the above experimental results,
Table 2 below shows the measurement results of the amount of strain near the welding start part and the welding end part. For comparison, Table 2 also shows the results when the startup slope was not controlled as described above.
【００２８】[0028]
【表２】[Table 2]
【００２９】上記表２に示すように、ＴＩＧアークの立
ち上げスロープ電流を制御した場合には溶接開始部と溶
接終了部に差がなく、溶接開始部から歪の極めて小さい
溶接ができることが解る。また、立ち上げスロープ電流
を制御しない場合には、変形量Ｈがマイナス値となり、
先行加熱による逆歪が残留する可能性があることが伺え
る。従って、上記方法を実施する際には、ＴＩＧアーク
の立ち上げスロープ電流の制御を行うことが望ましい。
これは、アークの起動時には加熱部近傍が十分に加熱さ
れないため歪防止効果が十分でなく、ある程度起動した
後に定常的な熱バランスがとれて所期の歪防止効果が発
揮されるためである。その場合、ＴＩＧアークの起動を
、初期電流に続く本電流までの立上げ電流スロープを５
Ａ／秒〜２００Ａ／秒の範囲とすることが好ましい。
このＴＩＧアークの立ち上げスロープ電流を上記範囲と
するのは、５Ａ／秒未満では定常状態である本電流に達
するまでの時間が長過ぎ、逆に２００Ａ／秒を越えると
熱バランスをとるまでの時間的余裕がないためである。As shown in Table 2 above, when the rising slope current of the TIG arc is controlled, there is no difference between the welding start part and the welding end part, and it can be seen that welding with extremely small distortion can be performed from the welding start part. Furthermore, if the rising slope current is not controlled, the amount of deformation H will be a negative value,
It can be seen that there is a possibility that the reverse strain caused by the preliminary heating remains. Therefore, when implementing the above method, it is desirable to control the rising slope current of the TIG arc. This is because when the arc is started, the vicinity of the heating part is not sufficiently heated, so the distortion prevention effect is not sufficient, and after the arc has started to a certain extent, a steady heat balance is achieved and the desired distortion prevention effect is achieved. In that case, start the TIG arc by increasing the rising current slope from the initial current to the main current by 5
It is preferable to set it as the range of A/sec - 200 A/sec. The reason for setting the TIG arc startup slope current within the above range is that if it is less than 5 A/sec, it will take too long to reach the steady state current, and if it exceeds 200 A/sec, it will take too long to reach the main current, which is the steady state. This is because there is not enough time.
【００３０】ただし、上記表２にも示すように、例え上
記の如きＴＩＧアークの立ち上げスロープ電流の制御を
行わない場合でも、上記実験例−１の結果（表１）と見
比べれば解るとおり、先行加熱の実施により変形量（残
留変形量）を小さくできる。However, as shown in Table 2 above, even if the TIG arc startup slope current is not controlled as described above, as can be seen by comparing the results of Experimental Example-1 (Table 1) above. , the amount of deformation (residual deformation) can be reduced by performing preliminary heating.
【００３１】次に、図５は上記の如くＴＩＧアークによ
り溶接部の先行加熱を行った際の、溶接部に対する先行
距離と残留歪（変形量Ｈ）との関係を示したものである
。ただし、実験条件は、先行加熱位置による変形量の差
異がより明確に現れるよう上記実験例−１および実験例
−２とは若干変えてある。図において、線図Ｉは先行加
熱を実施した場合の板材２の変形量を、また線図ＩＩは
先行加熱を行わない場合の板材２の変形量を示している
。図に示すとおり横軸（ＴＩＧアークによる先行加熱位
置）の始点は、先行加熱位置（ＴＩＧトーチ５０の設置
位置）の溶接位置（ＭＩＧトーチ４０の設置位置）に対
する先行距離を０としており、溶接部直下を加熱したと
きの値を示したものとなっている。Next, FIG. 5 shows the relationship between the preceding distance to the welding part and the residual strain (deformation amount H) when the welding part is preheated by TIG arc as described above. However, the experimental conditions were slightly changed from those of Experimental Example 1 and Experimental Example 2 above so that the difference in the amount of deformation depending on the position of the preceding heating appears more clearly. In the figure, diagram I shows the amount of deformation of the plate 2 when preliminary heating is performed, and diagram II shows the amount of deformation of the plate 2 when preliminary heating is not performed. As shown in the figure, the starting point of the horizontal axis (pre-heating position by TIG arc) is the pre-heating position (installation position of TIG torch 50) with respect to the welding position (installation position of MIG torch 40) as 0, and the welding area This value shows the value when the area directly below is heated.
【００３２】上記図５に示すように、ある程度までは、
ＴＩＧアークによる加熱位置が溶接部から離れるほど（
つまり先行するほど）板材２の変形量Ｈが減少する。
また、加熱箇所の先行位置を無限大（∞）とした場合に
は、変形量Ｈが大きくなるが、それでも溶接部直下を加
熱した場合（同時加熱）、あるいは先行加熱を行わない
場合よりは小さいものとなる。As shown in FIG. 5 above, to a certain extent,
The farther away the heating position from the TIG arc is from the welding part (
In other words, the amount of deformation H of the plate material 2 decreases as it advances. In addition, when the preceding position of the heating point is set to infinity (∞), the amount of deformation H increases, but it is still smaller than when heating directly below the weld (simultaneous heating) or when no preceding heating is performed. Become something.
【００３３】ここで、上記現象について考えてみると、
先行加熱位置が０のときの線図Ｉと線図ＩＩとの差イは
いわゆる溶接部表裏の熱バランス、すなわち溶接部表裏
の入熱量の差が等しく（あるいは小さく）なること、に
よる歪発生の抑制効果の現れと見ることができる。一方
、先行加熱位置が∞のときの線図Ｉと線図ＩＩとの差ロ
は、先行加熱により板材２に生じた逆歪（予歪）が溶接
時の歪により戻されたことによる残留歪の減少と見るこ
とができる。そして、その間における線図Ｉと線図ＩＩ
との差は、上記の熱バランスと予歪との双方の効果が作
用し、それによって板材２の残留歪が効果的に抑制され
るものと考察される。[0033] Now, if we consider the above phenomenon,
The difference A between diagram I and diagram II when the pre-heating position is 0 is due to the so-called heat balance between the front and back of the weld, that is, the difference in the amount of heat input between the front and back of the weld is equal (or small), which causes distortion to occur. This can be seen as a manifestation of a suppressive effect. On the other hand, the difference B between diagram I and diagram II when the pre-heating position is ∞ is the residual strain caused by the reverse strain (pre-strain) generated in the plate material 2 due to the pre-heating being returned by the strain during welding. This can be seen as a decrease in And the line diagram I and the line diagram II between them
The difference is considered to be due to the effects of both the heat balance and pre-strain described above, thereby effectively suppressing the residual strain in the plate material 2.
【００３４】よって、上記において先行加熱位置は、溶
接位置に対して１０〜１０００ｍｍとすることが好まし
い。先行加熱位置が１０ｍｍ未満であると同位置加熱と
同程度の歪抑制効果しか望めず、また１０００ｍｍ以上
であると先行加熱部分が溶接時に完全冷却されてしまい
上記の熱バランス作用を十分に得られなくなるからであ
る。
そして、図５より、さらに好ましくは先行加熱位置を溶
接位置に対して５０〜５００ｍｍとするのがよいことが
解る。[0034] Therefore, in the above, the preheating position is preferably 10 to 1000 mm from the welding position. If the preheating position is less than 10 mm, only the same strain suppression effect as same-position heating can be expected, and if it is 1000 mm or more, the preheating part will be completely cooled during welding, making it impossible to obtain the above heat balance effect sufficiently. Because it will disappear. From FIG. 5, it can be seen that the pre-heating position is more preferably 50 to 500 mm from the welding position.
【００３５】なお、上記実施例においてはＴ継手５を形
成する前記板材２およびフラットバー（細長部材）６を
アルミニウム合金より成るものとしたが、本発明に係る
歪防止溶接方法はアルミニウム以外の金属、例えば鋼等
にも適用することができ、かつ上記同様の効果を奏する
ことができる。In the above embodiment, the plate material 2 and the flat bar (elongated member) 6 forming the T-joint 5 were made of aluminum alloy, but the strain prevention welding method according to the present invention can be applied to metals other than aluminum. , for example, it can be applied to steel, etc., and the same effects as above can be achieved.
【００３６】また、上記実施例では、板材２とフラット
バー６との隅肉溶接をＭＩＧ溶接により行うものとして
いるが、この溶接手段もＭＩＧに限定されるものではな
く、従来一般に実施されている炭酸ガスアーク溶接、マ
グ溶接等その他の溶接法により行うものであってもよい
。さらに実施例では、加熱機素（加熱手段）としてＴＩ
Ｇトーチ５０（ＴＩＧアーク）を用いる例を示したが、
この加熱手段もこれに限定されるものではなく、例えば
ガスバーナ，プラズマアーク，レーザ等その他の高エネ
ルギー熱源を用いることが可能である。Further, in the above embodiment, the fillet welding between the plate material 2 and the flat bar 6 is performed by MIG welding, but this welding method is not limited to MIG welding, but is also commonly performed in the past. Other welding methods such as carbon dioxide arc welding and MAG welding may also be used. Furthermore, in the embodiment, TI is used as a heating element (heating means).
Although an example using G torch 50 (TIG arc) was shown,
This heating means is also not limited to this, and other high-energy heat sources such as a gas burner, plasma arc, laser, etc. can be used.
【００３７】次に図６ないし図８は本発明の請求項４に
係る発明について示したものである。本発明は、上記の
如くしてＴ継手を形成するにあたり、前記隅肉溶接の前
に、前記細長部材３を前記板材２に対する側が凹となる
ように予め板幅方向に湾曲させておくことを特徴とする
ものである。本発明は、Ｔ継手を形成するにあたり、上
記の如き板材２の角変形歪を防止するのみでなく、図９
に示す如き長手方向の歪をも有効に防止しようとするも
のである。Next, FIGS. 6 to 8 show the invention according to claim 4 of the present invention. In forming the T-joint as described above, the present invention provides that, before the fillet welding, the elongated member 3 is previously curved in the plate width direction so that the side facing the plate material 2 is concave. This is a characteristic feature. When forming a T-joint, the present invention not only prevents the angular deformation of the plate material 2 as described above, but also
This is an attempt to effectively prevent distortion in the longitudinal direction as shown in FIG.
【００３８】本発明では、板材２に細長部材３を溶接に
より立設させてＴ継手を形成するにあたり、まず図６に
示すように、細長部材３を予め、板材２に対する側が凹
都なるように板幅方向に湾曲させておく。上記細長部材
３を上記の如く湾曲させる際のその湾曲の程度は、各部
材の条件および得るべきＴ継手５の寸法によっても異な
るが、おおよそ１ｍ当たり５ｍｍ〜２０ｍｍ程度である
。また、細長部材３は、直線のものを上記の如く湾曲加
工する他、予め所定の曲率に湾曲したものを得るように
してもよい。In the present invention, when forming a T-joint by standing the elongated member 3 on the plate material 2 by welding, first, as shown in FIG. Curve the board in the width direction. The degree of curvature when the elongated member 3 is bent as described above varies depending on the conditions of each member and the dimensions of the T-joint 5 to be obtained, but is approximately 5 mm to 20 mm per meter. Further, the elongated member 3 may be a straight member which is curved as described above, or may be curved to a predetermined curvature in advance.
【００３９】次いで、上記の如く板材２に対して上方に
湾曲された細長部材３を図７に示すように板材２に立設
して隅肉溶接により連続溶接していく。この時、板材２
の裏面側を該隅肉溶接に先行して加熱する。この先行加
熱の条件は上述の通りである。Next, as shown in FIG. 7, the elongated member 3 curved upwardly relative to the plate material 2 as described above is erected on the plate material 2 and continuously welded by fillet welding. At this time, plate material 2
The back side of the weld is heated prior to the fillet welding. The conditions for this preliminary heating are as described above.
【００４０】上記溶接方法によれば、本溶接すなわち連
続隅肉溶接の際には、細長部材３は板材２側に凸となる
歪を生ずるため、板材２に対し凹となるように付与され
ていた歪が相殺され、図８に示す如く長手方向に湾曲歪
を生じないＴ継手を得ることができる。また、板材２へ
の上記先行加熱により板材２の角変形歪も生じず、した
がって、板材２の細長部材３がほぼ直角で、かつ長手方
向に対してもほぼ直線となるＴ継手５を簡単に得ること
が可能となる。According to the above welding method, during main welding, that is, continuous fillet welding, the elongated member 3 is provided so as to be concave with respect to the plate material 2, since the strain is caused to be convex on the plate material 2 side. The resulting strain is canceled out, and a T-joint without bending strain in the longitudinal direction can be obtained as shown in FIG. Further, the above-mentioned preliminary heating of the plate material 2 does not cause any angular deformation distortion of the plate material 2, and therefore, the T-joint 5 in which the elongated member 3 of the plate material 2 is approximately at right angles and also approximately straight in the longitudinal direction can be easily formed. It becomes possible to obtain.
【００４１】次に図１０は本発明の請求項５に係る発明
を説明するものである。本発明は、同じく板材２と細長
部材３とを隅肉溶接してＴ継手を形成するにあたり、上
記の隅肉溶接の前に前記細長部材３を予熱しておくこと
を特徴とするものである。本発明による方法もまた、Ｔ
継手の長手方向の湾曲を有効に阻止すべく作用する。Next, FIG. 10 explains the invention according to claim 5 of the present invention. The present invention is also characterized in that, when fillet welding the plate material 2 and the elongated member 3 to form a T-joint, the elongated member 3 is preheated before the fillet welding described above. . The method according to the invention also uses T
It acts to effectively prevent longitudinal curvature of the joint.
【００４２】図１０は、細長部材３を板材２に溶接する
直前の状態で、細長部材３が予熱されて膨張している様
子を示している。この状態より該細長部材３と板材２と
を連続隅肉溶接する。FIG. 10 shows the elongated member 3 being preheated and expanded immediately before it is welded to the plate material 2. From this state, the elongated member 3 and the plate material 2 are continuously fillet welded.
【００４３】上記溶接方法によれば、細長部材３が図９
に示すように反板材方向に反ることなく、長手方向に対
してほぼ真直ぐなＴ継手５を得られる。また、板材２の
裏面側を隅肉溶接に先行して加熱するものであるから、
板材２に角変形歪がほとんど生じないことは言うまでも
ない。According to the above welding method, the elongated member 3 is
As shown in FIG. 2, it is possible to obtain a T-joint 5 that is substantially straight in the longitudinal direction without warping in the direction opposite to the plate material. Furthermore, since the back side of the plate material 2 is heated prior to fillet welding,
Needless to say, almost no angular deformation strain occurs in the plate material 2.
【００４４】上記方法により細長部材３の湾曲歪が防止
されるのは、元々、細長部材３が図９に示す如く湾曲す
るのは該細長部材３の溶接熱のバランスの異常によるも
の、すなわち溶接部位近傍にのみ入熱されるため該溶接
部位近傍のみが膨張するために生ずるものであるためで
あり、細長部材３を予熱しておくことによりこの熱のア
ンバランスが緩和され、これにより変形が大きく減少す
るためと考察できる。The reason why the bending distortion of the elongated member 3 is prevented by the above method is that the elongated member 3 is originally curved as shown in FIG. 9 due to an abnormality in the balance of the welding heat of the elongated member 3. This is because heat is input only to the vicinity of the welding area, so only the vicinity of the welding area expands. By preheating the elongated member 3, this thermal imbalance is alleviated, which causes the deformation to become large. This can be considered to be due to a decrease in the amount of water.
【００４５】上記請求項４および５に係る方法による実
験例を下記に示す。
〔実験例−３〕上記方法に従い、下記の条件の下で連続
隅肉溶接を実施した。
・板材２：ＪＩＳ Ａ５０８３−０ アルミニウム材
，寸法３００ｍｍ＊３０００ｍｍ，厚さ４ｍｍ．・フラ
ットバー６：ＪＩＳ Ａ５０８３−０ アルミニウム
材，寸法６０ｍｍ＊３０００ｍｍ，厚さ５ｍｍ．・溶接
前処理：薬品脱脂．
・溶接条件：ＭＩＧ 電流 １８０〜２２０Ａ．
電圧 ２０〜２３Ｖ．ＴＩＧ電流 １５０〜２０
０Ａ．・溶接速度：１６００ｍｍ／ｍｉｎ．
・ＴＩＧトーチの先行位置：２００ｍｍ前方．・細長部
材３の予備曲げ量：１５ｍｍ／ｍ．・細長部材３の予熱
温度：８０℃．上記実験の結果を表３に示す。なお、表
３に示す縦曲がり変形量Ｈ２は、図１１に示す如く、Ｔ
継手５の上方に反った両端を結んだ線と最も離れた部位
との離間距離を示す。角変形量Ｈ１は先に図３に示した
通りである。Experimental examples using the methods according to claims 4 and 5 above are shown below. [Experimental Example 3] Continuous fillet welding was carried out according to the above method under the following conditions. - Plate material 2: JIS A5083-0 aluminum material, dimensions 300mm*3000mm, thickness 4mm.・Flat bar 6: JIS A5083-0 aluminum material, dimensions 60mm*3000mm, thickness 5mm.・Pre-welding treatment: Chemical degreasing.・Welding conditions: MIG current 180-220A.
Voltage 20-23V. TIG current 150~20
0A.・Welding speed: 1600mm/min.・TIG torch leading position: 200mm forward. - Preliminary bending amount of the elongated member 3: 15 mm/m. - Preheating temperature of elongated member 3: 80°C. The results of the above experiment are shown in Table 3. Note that the vertical bending deformation amount H2 shown in Table 3 is as shown in FIG.
The distance between the line connecting the upwardly curved ends of the joint 5 and the farthest part is shown. The angular deformation amount H1 is as shown in FIG. 3 above.
【００４６】[0046]
【表３】[Table 3]
【００４７】上記表３から明らかなように、細長部材３
に予め逆歪を与えた場合（表中１）、および細長部材３
を予熱した場合（表中２）は、共に、それらを実施しな
かった場合（表中３）に比して縦曲がり変形が極めて小
さく、ほぼ真直ぐなＴ継手５が形成されることが解かる
。また、板材２の先行加熱を行なったもの（表中１，２
）は角変形も極めて小さい。これに対し、細長部材３に
何等予備処理をせず、また板材２の先行加熱行なわない
場合には、Ｔ継手５は、板材２が角変形を生じ、かつ長
手方向に湾曲したものとなっている。As is clear from Table 3 above, the elongated member 3
When a reverse strain is given in advance to (1 in the table), and the elongated member 3
It can be seen that when preheating is performed (2 in the table), the vertical bending deformation is extremely small compared to the case where preheating is not performed (3 in the table), and an almost straight T-joint 5 is formed. . In addition, those in which plate material 2 was preheated (1 and 2 in the table)
) also has extremely small angular deformation. On the other hand, if the elongated member 3 is not subjected to any preliminary treatment and the plate material 2 is not preheated, the T-joint 5 will be such that the plate material 2 is angularly deformed and curved in the longitudinal direction. There is.
【００４８】次に、本発明の請求項６，７に係る構造用
パネルの製造装置について説明する。図１２ないし図１
９は、構造用パネルの製造装置の一実施例を示すもので
ある。この構造用パネルの製造装置（以下“パネル製造
装置”と略称する）１は、板材と、溶接により前記板材
に略垂直に立設される少なくとも１本の細長部材とから
成る構造用パネル、すなわち上記した如きＴ継手により
構成される構造用パネルを製造するためのものである。
本実施例において製造する構造用パネルは、例えばアル
ミニウム製の船体を構成するものであり、アルミニウム
合金からなる所定幅の板材２と、同じくアルミニウム合
金からなるバルブプレート（細長部材）７とから構成さ
れる。Next, a structural panel manufacturing apparatus according to claims 6 and 7 of the present invention will be explained. Figures 12 to 1
9 shows an embodiment of a structural panel manufacturing apparatus. This structural panel manufacturing apparatus (hereinafter abbreviated as "panel manufacturing apparatus") 1 is a structural panel comprising a plate material and at least one elongated member erected substantially perpendicularly to the plate material by welding, i.e. This is for manufacturing a structural panel made up of T-joints as described above. The structural panel manufactured in this example constitutes a hull made of aluminum, for example, and is composed of a plate material 2 of a predetermined width made of an aluminum alloy and a valve plate (elongated member) 7 also made of an aluminum alloy. Ru.
【００４９】前記パネル製造装置１は、前記板材２を支
持しかつ一方向に送る搬送ローラ１０，１０，…と、前
記板材２の上方に位置し、バルブプレート７を上方より
板状２に押圧する支持ローラ２０と、板状２とバルブプ
レート７と溶接するＭＩＧトーチ（溶接トーチ）４０と
、板状２の下面より前記ＭＩＧトーチ４０により溶接す
る部分を先行加熱するＴＩＧトーチ（加熱機素）５０と
を備えて構成されたものとなっている。The panel manufacturing apparatus 1 includes conveyor rollers 10, 10, . a support roller 20 that welds the plate 2 and the valve plate 7, a TIG torch (heating element) that pre-heats the part of the plate 2 to be welded by the MIG torch 40 from the lower surface of the plate 2. 50.
【００５０】前記搬送ローラ１０は、平行に設置された
フレーム１１，１１間に軸回り回動自在に横架されたも
のである。これら搬送ローラ１０，１０，…のうち所定
位置に配されたものは図示しない駆動機構を介して回転
する駆動ローラ１０′となっており、これら駆動ローラ
１０′の回転駆動によりこれら搬送ローラ１０上に載る
前記板材２が長手方向に移動される。前記フレーム１１
，１１には、搬送ローラ１０，１０，…上に載った板材
２の両端縁２ｃ，２ｃに当接して板材２を幅方向から支
持する案内ローラ１２Ａ，１２Ｂがそれぞれ対向した位
置に、かつフレーム１１の長手方向に沿った複数箇所に
設けられている。これら案内ローラ１２Ａ，１２Ｂのう
ち一方のフレーム１１に配設された案内ローラ１２Ｂは
、図１２に示す如く、長孔１３ａが形成された調整プレ
ート１３の先端に設けられることにより、対向する案内
ローラ１２Ａとの間隔を変えられるよう構成されている
。The conveyance roller 10 is horizontally suspended between frames 11, 11 installed in parallel so as to be freely rotatable about an axis. Among these conveyance rollers 10, 10, ..., those disposed at predetermined positions are drive rollers 10' that rotate via a drive mechanism (not shown). The plate material 2 placed on is moved in the longitudinal direction. The frame 11
, 11, guide rollers 12A, 12B that support the plate material 2 from the width direction by contacting both edges 2c, 2c of the plate material 2 placed on the transport rollers 10, 10, . 11 are provided at multiple locations along the longitudinal direction. As shown in FIG. 12, the guide roller 12B disposed on one of the frame 11 among the guide rollers 12A and 12B is provided at the tip of the adjustment plate 13 in which a long hole 13a is formed, so that the guide roller 12B facing the opposing guide roller 12A is configured so that the distance between the two and 12A can be changed.
【００５１】また、前記搬送ローラ１０，１０，…が並
ぶローラ列の上方には、支持ローラユニット２１，２１
，…およびガイドローラユニット２２，２２，…（１個
のみ図示）が、前記フレーム１１の長手方向に沿った一
直線上に配設されている。なお、これら各ローラユニッ
ト２１，２２は、図示の如く全て前記搬送ローラ１０，
１０，…の何れかの真上に位置したものとなっている。
ここでは、これら支持ローラユニット２１およびガイド
ローラユニット２２が共に複数台ずつ設けられ、かつフ
レーム１１，１１間において２列に設けられた構成とな
っている（図１２において一方列側のものは鎖線にて略
示してある）。また、これら両ローラユニット２１，２
２はそれぞれ、前記フレーム１１，１１間に架設された
門型ガイド１４の垂直材１４ａ，１４ａにスライド可能
に架設された水平材１５に取り付けられている（図１４
，図１５参照）。すなわち、これら両ローラユニット２
１，２２は、板材２に対する設置高さを変えられるよう
になっているわけである。さらに、これら各ローラユニ
ット２１，２２は、前記水平材１５に沿った横移動も可
能なものとなっている。Further, above the roller row in which the transport rollers 10, 10, . . . are lined up, support roller units 21, 21
, . . . and guide roller units 22, 22, . . . (only one is shown) are arranged in a straight line along the longitudinal direction of the frame 11. Note that these roller units 21 and 22 are all connected to the conveyance rollers 10 and 22 as shown in the figure.
It is located directly above any one of 10, . . . . Here, a plurality of support roller units 21 and guide roller units 22 are provided, and they are arranged in two rows between the frames 11 and 11 (in FIG. ). In addition, these roller units 21, 2
2 are respectively attached to horizontal members 15 slidably installed on the vertical members 14a, 14a of the gate-shaped guide 14 installed between the frames 11, 11 (Fig.
, see Figure 15). That is, both these roller units 2
1 and 22 can be installed at different heights relative to the plate material 2. Furthermore, each of these roller units 21 and 22 is also capable of lateral movement along the horizontal member 15.
【００５２】前記支持ローラユニット２１は図１６ない
し図１８（それぞれ、平面図，側面図，正面図）に示す
ように、前記支持ローラ２０を有して構成されている。
この支持ローラ２０は、前記搬送ローラ１０と平行とな
る水平軸２３回りに回動自在に設けられ、カギ型を呈す
前記バルブプレート７の水平部７ａの上面に当接するも
のである。さらに、本実施例における支持ローラユニッ
ト２１は、支持ローラ２０を挟む両側に、鉛直方向に延
びた２本ずつ計４本のローラ軸２４Ａ〜２４Ｄを備えた
ものとなっている。これら４本のローラ軸２４Ａ〜２４
Ｄのうち支持ローラ２０の一方側に配置された２本のロ
ーラ軸２４Ａ，２４Ｂには、これらローラ軸２４Ａ，２
４Ｂ回りに回動自在となる水平ローラ２５，２６がそれ
ぞれ上下２段に設けられている。さらに、支持ローラ２
０の他方側に配置された２本のローラ軸２４Ｃ，２４Ｄ
のうち一方のローラ軸２４Ｃは、幅調整機構１６を備え
たブロック１７に設けられることにより、板材２の幅方
向の移動が可能となっている。そして、このローラ軸２
４Ｃには、前記上段の水平ローラ２５，２５とほぼ同レ
ベルとなる位置に１個の水平ローラ２７が設けられてい
る。また、支持ローラ２０に対しこのローラ軸２４Ｃと
同じ側に配されたもう一つのローラ軸２４Ｄは、前記ロ
ーラ軸２４Ｃを中心として回動自在に設けられたもので
、このローラ軸２４Ｄには、前記下段の水平ローラ２６
と同レベルとなる位置に水平ローラ２８が設けられてい
る。すなわち図１８に示すように、これら水平ローラ２
５，２６，２７，２８において、水平ローラ２５および
水平ローラ２７は前記バルブプレート７の水平部７ａを
幅方向両側から挾持し、また水平ローラ２６および水平
ローラ２８はバルブプレート７の垂直部７ｂを幅方向（
厚さ方向）両側から挾持するものとなっている。また、
この支持ローラユニット２１は、図１３，図１４に示す
ハンドル３４の操作により上下動させることができる構
成となっている。また、図１８において符号３６はコン
パクトシリンダー（エアシリンダーの一種）であり、支
持ローラユニット２１は、このコンパクトシリンダー３
６の作動によっても下方への押圧力を加えられるものと
なっている。The support roller unit 21 includes the support roller 20, as shown in FIGS. 16 to 18 (plan view, side view, and front view, respectively). This support roller 20 is rotatably provided around a horizontal shaft 23 parallel to the conveyance roller 10, and comes into contact with the upper surface of the horizontal portion 7a of the key-shaped valve plate 7. Further, the support roller unit 21 in this embodiment includes a total of four roller shafts 24A to 24D, two of which extend in the vertical direction, on both sides of the support roller 20. These four roller shafts 24A to 24
Of the two roller shafts 24A, 24B disposed on one side of the support roller 20, these roller shafts 24A, 2
Horizontal rollers 25 and 26, which are rotatable around 4B, are provided in upper and lower stages, respectively. Furthermore, support roller 2
Two roller shafts 24C and 24D arranged on the other side of 0
One of the roller shafts 24C is provided in a block 17 equipped with a width adjustment mechanism 16, so that the plate material 2 can be moved in the width direction. And this roller shaft 2
4C, one horizontal roller 27 is provided at a position substantially on the same level as the upper horizontal rollers 25, 25. Further, another roller shaft 24D disposed on the same side of the support roller 20 as this roller shaft 24C is rotatably provided around the roller shaft 24C. The lower horizontal roller 26
A horizontal roller 28 is provided at the same level as the horizontal roller 28. That is, as shown in FIG. 18, these horizontal rollers 2
5, 26, 27, and 28, the horizontal roller 25 and the horizontal roller 27 sandwich the horizontal portion 7a of the valve plate 7 from both sides in the width direction, and the horizontal roller 26 and the horizontal roller 28 grip the vertical portion 7b of the valve plate 7. Width direction (
It is designed to be clamped from both sides (thickness direction). Also,
This support roller unit 21 is configured to be able to be moved up and down by operating a handle 34 shown in FIGS. 13 and 14. Further, in FIG. 18, reference numeral 36 is a compact cylinder (a type of air cylinder), and the support roller unit 21 is connected to this compact cylinder 3.
6 can also apply downward pressing force.
【００５３】前記ガイドローラユニット２２は図１９に
示すようなもので、前記支持ローラユニット２１を簡略
化した構成となっている。図１９中、図１８に示した前
記支持ローラユニット２１と同じ構成要素には同符号を
付しある。すなわち、前記支持ローラローラユニット２
１と同様、バルブプレート７の水平部７ａの上面に当接
する支持ローラ２０を備えてなり、この支持ローラ２０
の両側には、それぞれ１本ずつローラ軸３１Ａ，３１Ｂ
が設けられ、かつこれらローラ軸３１Ａ，３１Ｂには、
それぞれ前記支持ローラユニット２１が有する前記水平
ローラ２５，２７と同レベルとなる位置に、水平ローラ
３２，３３が設けられている。またここで、これら水平
ローラ３２，３３は互いに対向して配置されている。ま
た、このガイドローラユニット２２もハンドル３５の操
作により上下動させることができる構成となっている。The guide roller unit 22 is as shown in FIG. 19, and has a simplified structure of the support roller unit 21. In FIG. 19, the same components as those of the support roller unit 21 shown in FIG. 18 are given the same reference numerals. That is, the support roller roller unit 2
1, it is equipped with a support roller 20 that comes into contact with the upper surface of the horizontal portion 7a of the valve plate 7, and this support roller 20
There are one roller shaft 31A, 31B on each side of the
are provided, and these roller shafts 31A, 31B are provided with
Horizontal rollers 32 and 33 are provided at the same level as the horizontal rollers 25 and 27 of the support roller unit 21, respectively. Further, here, these horizontal rollers 32 and 33 are arranged opposite to each other. Further, this guide roller unit 22 is also configured to be able to be moved up and down by operating a handle 35.
【００５４】前記ＭＩＧトーチ（溶接トーチ）４０，４
０は、バルブプレート７を挟む両側において、斜め上方
から板材２とバルブプレート７との当接部に向けて設置
されたものである。このＭＩＧトーチ４０は、この場合
図１２，図１３に示すように、門型に形成された支持枠
４１の水平材４１ａにスライド可能に設けられたトーチ
保持体４２に設けられている。前記水平材４１ａは、垂
直材４１ｂが伸縮自在に構成されることにより昇降可能
となっている。また、前記トーチ保持体４２に設けられ
た２基のＭＩＧトーチ４０，４０は互いの離間距離を調
整できるように構成されている。これらＭＩＧトーチ４
０，４０には、図示を省略する溶接電流ケーブル，ワイ
ヤ（電極線），シールドガス導管等が接続されている。[0054] Said MIG torch (welding torch) 40,4
0 is installed on both sides of the valve plate 7 from diagonally above toward the abutting portion between the plate material 2 and the valve plate 7. In this case, as shown in FIGS. 12 and 13, this MIG torch 40 is provided on a torch holder 42 that is slidably provided on a horizontal member 41a of a support frame 41 formed in a portal shape. The horizontal member 41a can be moved up and down because the vertical member 41b is configured to be expandable and contractible. Further, the two MIG torches 40, 40 provided on the torch holder 42 are configured so that the distance between them can be adjusted. These MIG torches 4
0 and 40 are connected to welding current cables, wires (electrode wires), shield gas conduits, etc., which are not shown.
【００５５】前記ＴＩＧトーチ（加熱機素）５０は、前
記板材２の下面側に設けられたものであって、前記ＭＩ
Ｇトーチ４０，４０が設置された位置よりも板材２の移
動方向に対して先行する位置（図示例の場合、ＭＩＧト
ーチ４０の左方２００ｍｍの位置）に板材２の下面２ｂ
に向けて設置されている。また、このＴＩＧトーチ５０
も、その設置レベルおよび板材２の幅方向に対する位置
を調整できるように保持されたものとなっており、さら
に図示を省略する溶接電流ケーブル，シールドガス導管
等が接続されている。The TIG torch (heating element) 50 is provided on the lower surface side of the plate material 2, and is
The lower surface 2b of the plate material 2 is located at a position preceding the position where the G torches 40, 40 are installed in the moving direction of the plate material 2 (in the illustrated example, a position 200 mm to the left of the MIG torch 40).
It is set towards. Also, this TIG torch 50
It is also held so that its installation level and position relative to the width direction of the plate material 2 can be adjusted, and furthermore, welding current cables, shielding gas conduits, etc. (not shown) are connected.
【００５６】次に、一例として上記の如く構成されたパ
ネル製造装置１の作用について説明する。上記パネル製
造装置１により構造用パネルを製造するには、まず、前
記板材２を前記搬送ロール１０，１０，…上にセットす
る。板材２は、一方の端縁２ｃが前記案内ローラ１２Ａ
，１２Ａ，…に当接するように一方のフレーム１１側に
寄せてセットする。その後、板材２の他方の端縁２ｃに
対応する案内ローラ１２Ｂ，１２Ｂ，…を、前記調整プ
レート１３により板材２の幅に合わせて調整する。また
、板材２の長手方向のセット位置は、板材２移動方向先
端が移動方向に対して前記ＴＩＧトーチ５０よりも手前
となる位置である。なお、図示例において、前記板材２
は図１２および図１３において図の左方より右方に移動
されるものとなっている。Next, as an example, the operation of the panel manufacturing apparatus 1 constructed as described above will be explained. To manufacture a structural panel using the panel manufacturing apparatus 1, first, the plate material 2 is set on the transport rolls 10, 10, . . . . One end edge 2c of the plate material 2 is connected to the guide roller 12A.
, 12A, . Thereafter, the guide rollers 12B, 12B, . Further, the set position in the longitudinal direction of the plate material 2 is such that the tip end of the plate material 2 in the moving direction is located in front of the TIG torch 50 in the moving direction. In addition, in the illustrated example, the plate material 2
is moved from the left to the right in FIGS. 12 and 13.
【００５７】板材２がセットされたならば、この板材２
の上面に、溶接すべきバルブプレート７を水平部７ａが
上方に位置するようほぼ垂直に載置して長手方向に板材
２上を滑らせることにより、このバルブプレート７を、
前記支持ローラユニット２１およびガイドローラユニッ
ト２２の備える前記各ローラ（支持ローラ２０および水
平ローラ２５，２６，２７，２８，３２，３３）間にセ
ットしこれら各ローラにより保持させる。この状態では
、支持ローラユニット２１における支持ローラ２０がバ
ルブプレート７の水平部７ａの上面に、また水平ローラ
２５，２７が水平部７ａの両端縁に、さらに水平ローラ
２６，２８が垂直部７ｂの両側面に当接する（図１８）
。またガイドローラユニット２２においては、支持ロー
ラ２０がバルブプレート７の水平部７ａの上面に、水平
ローラ３２，３３が垂直部７ｂの両側面にそれぞれ当接
する（図１９）。さらに、ＭＩＧトーチ４０，４０は板
材２とバルブプレート７との当接部に向けて両側から溶
接適正位置にセットされたものとなる。Once the plate material 2 is set, this plate material 2
The valve plate 7 to be welded is placed almost vertically on the upper surface with the horizontal portion 7a facing upward, and the valve plate 7 is slid on the plate material 2 in the longitudinal direction.
It is set between the respective rollers (support roller 20 and horizontal rollers 25, 26, 27, 28, 32, 33) of the support roller unit 21 and guide roller unit 22, and is held by these rollers. In this state, the support roller 20 in the support roller unit 21 is on the upper surface of the horizontal part 7a of the valve plate 7, the horizontal rollers 25 and 27 are on both ends of the horizontal part 7a, and the horizontal rollers 26 and 28 are on the vertical part 7b. Abuts on both sides (Figure 18)
. In the guide roller unit 22, the support roller 20 contacts the upper surface of the horizontal portion 7a of the valve plate 7, and the horizontal rollers 32 and 33 contact both sides of the vertical portion 7b (FIG. 19). Further, the MIG torches 40, 40 are set at proper welding positions from both sides toward the abutting portion between the plate material 2 and the valve plate 7.
【００５８】上記状態となったならば、支持ローラユニ
ット２１およびガイドローラユニット２２がそれぞれ備
える前記ハンドル３４，３５をそれぞれ締め付け、両ロ
ーラユニット２１，２２の備える前記支持ローラ２０等
を下方に押圧する。これにより、バルブプレート７は板
材２に強く圧接されるものとなる。When the above state is reached, the handles 34 and 35 provided on the support roller unit 21 and the guide roller unit 22 are respectively tightened, and the support rollers 20 and the like provided on both roller units 21 and 22 are pressed downward. . As a result, the valve plate 7 is strongly pressed against the plate material 2.
【００５９】上記状態の後、必要に応じてバルブプレー
ト７を板材２に仮付けする。仮付けは２箇所程度でよい
。ただし、本装置１ではバルブプレート７が上記の如く
前記各ローラユニット２１，２２により保持され、かつ
板材２側に押圧されるので、仮付けを行わないことも可
能である。After the above state, the valve plate 7 is temporarily attached to the plate material 2 as required. You only need to temporarily attach it in two places. However, in the present device 1, the valve plate 7 is held by the roller units 21 and 22 as described above and is pressed against the plate material 2, so it is also possible to omit temporary attachment.
【００６０】バルブプレート７が上記の如く板材２の上
方にセットされたならば、搬送ローラ１０の駆動ローラ
１０′を駆動させて板材２を図１２中右方に送り、それ
と同時に前記ＴＩＧトーチ５０、さらに前記ＭＩＧトー
チ４０のスイッチを入れる。この際、ＴＩＧトーチ５０
によるＴＩＧアークの立ち上げスロープ電流は５Ａ／秒
以上、２００Ａ／秒以下となるように設定しておく。バ
ルブプレート７は支持ローラ２０により板材２に圧接さ
れているので（さらにこの場合は仮付けされているので
）板材２と共に移動する。Once the valve plate 7 is set above the plate material 2 as described above, the drive roller 10' of the conveyance roller 10 is driven to send the plate material 2 to the right in FIG. 12, and at the same time the TIG torch 50 Then, the MIG torch 40 is turned on. At this time, TIG torch 50
The starting slope current of the TIG arc is set to be 5 A/sec or more and 200 A/sec or less. Since the valve plate 7 is pressed against the plate material 2 by the support roller 20 (furthermore, it is temporarily attached in this case), it moves together with the plate material 2.
【００６１】板材２およびバルブプレート７が搬送され
ると、まず板材２とバルブプレート７との当接部の裏面
側がＴＩＧトーチ５０より照射されるアークにより加熱
される。さらにその数秒後にその加熱された部分が前記
ＭＩＧトーチ４０に達し、今度は、それら板材２とバル
ブプレート７との当接部両端縁がＭＩＧトーチ４０，４
０により隅肉溶接されていく。When the plate material 2 and the valve plate 7 are transported, first, the back side of the abutting portion between the plate material 2 and the valve plate 7 is heated by the arc irradiated from the TIG torch 50. Furthermore, after a few seconds, the heated portion reaches the MIG torch 40, and this time, both ends of the abutting portion between the plate material 2 and the valve plate 7 are exposed to the MIG torch 40, 4.
Fillet welding is performed by 0.
【００６２】以下同様に、順次、板材２とバルブプレー
ト７の当接部下面がＴＩＧトーチ５０からのアークによ
り先行加熱された後、該当接部両端縁がＭＩＧトーチ４
０，４０により連続隅肉溶接されていく。そして、本実
施例では前記支持ローラユニット２１、ガイドローラユ
ニット２２、さらにＭＩＧトーチ４０等を２列（２系列
）設けた構成であるので、前記板材２に対して２本のバ
ルブプレート７，７が上記の如く同時に溶接されていく
。これにより、目的とする構造用パネルが作成される。Similarly, after the bottom surfaces of the contact between the plate material 2 and the valve plate 7 are preheated by the arc from the TIG torch 50, both edges of the corresponding contact portions are heated by the MIG torch 4.
Continuous fillet welding is performed using 0.0 and 40. In this embodiment, since the support roller unit 21, the guide roller unit 22, and the MIG torch 40 are provided in two rows (two series), two valve plates 7, 7 are provided for the plate material 2. are welded simultaneously as described above. This creates the desired structural panel.
【００６３】上記パネル製造装置１によれば、板材２と
バルブプレート７とを隅肉溶接する際に、板材２におけ
る溶接部の裏面側を前記ＴＩＧトーチ５０のアークによ
り前記隅肉溶接に先行して加熱するため、上記溶接方法
のところで既に説明した上記作用により、板材２がバル
ブプレート７側に角変形を生ずることがなく、歪のない
極めて高品質な構造用パネルを作成するとができる。ま
た、この場合、本装置１による溶接方法は、バルブプレ
ート７に予備変形あるいは予熱処理を施すものではない
が、バルブプレート７は前記支持ローラユニット２１，
２１，…により長手方向数箇所にわたり拘束されるため
、長手方向に歪を生ずることはない。また、上記パネル
製造装置１によれば、板材２の寸法（板厚，幅）、およ
びバルブプレート７の寸法、さらに、バルブプレート７
の設置間隔等を自由に変更，設定することができるため
、種々の寸法の構造用パネルを製造するとができる。According to the panel manufacturing apparatus 1, when fillet welding the plate material 2 and the valve plate 7, the back side of the welded portion of the plate material 2 is heated by the arc of the TIG torch 50 prior to the fillet welding. As a result of the above-mentioned action already explained in the welding method, the plate material 2 does not undergo angular deformation toward the valve plate 7 side, and an extremely high-quality structural panel without distortion can be produced. Further, in this case, the welding method using the present apparatus 1 does not involve pre-deforming or preheating the valve plate 7;
Since it is restrained at several locations in the longitudinal direction by 21, . . . , no distortion occurs in the longitudinal direction. Further, according to the panel manufacturing apparatus 1, the dimensions (thickness, width) of the plate material 2, the dimensions of the valve plate 7, and the dimensions of the valve plate 7,
Since the installation interval etc. can be freely changed and set, structural panels of various sizes can be manufactured.
【００６４】なお、このパネル製造装置１において本実
施例では、構造用パネルを板材２とバルブプレート７と
により構成するものとしたが、板材２に溶接する細長部
材がこのバルブプレート７に限定されないことは言うま
でもない。また、上記のパネル製造装置１において、前
記支持ローラユニット２１に駆動機構を設け、前記支持
ローラ２０，２０，…を前記駆動ローラ１０′と同期回
転駆動させるようにしてもよい。さらに、上記実施例に
おいては、アルミニウム合金より成る構造用パネル（板
材２およびバルブプレート７）に適用した例を示したが
、本発明に係るパネル製造装置１は、その他金属からな
るパネルの作成にも適用することができる。また、溶接
手段および加熱機素のそれぞれについても、前記ＭＩＧ
トーチ４０およびＴＩＧトーチ５０に限定されないこと
は、上記歪防止溶接方法の場合と同じである。In this embodiment of the panel manufacturing apparatus 1, the structural panel is composed of the plate material 2 and the valve plate 7, but the elongated member to be welded to the plate material 2 is not limited to the valve plate 7. Needless to say. In the panel manufacturing apparatus 1 described above, a drive mechanism may be provided in the support roller unit 21 to drive the support rollers 20, 20, . . . to rotate in synchronization with the drive roller 10'. Further, in the above embodiment, an example was shown in which it was applied to a structural panel (plate material 2 and valve plate 7) made of aluminum alloy, but the panel manufacturing apparatus 1 according to the present invention can also be applied to the production of panels made of other metals. can also be applied. Also, regarding each of the welding means and heating element, the MIG
As in the case of the distortion prevention welding method described above, the present invention is not limited to the torch 40 and the TIG torch 50.
【００６５】[0065]
【発明の効果】以上説明したとおり、本発明の請求項１
に係る歪防止溶接方法によれば、溶接による板材の残留
変形量を極力小さくして、高精度なＴ継手を作成するこ
とができる。また、特に薄板に適用して好適であるので
、薄板材から構成されるＴ継手の高精度化を図れる。[Effect of the invention] As explained above, claim 1 of the present invention
According to the strain prevention welding method according to the above, it is possible to minimize the amount of residual deformation of the plate material due to welding, and to create a highly accurate T-joint. Moreover, since it is particularly suitable for application to thin plates, it is possible to improve the accuracy of T-joints made of thin plates.
【００６６】その際、請求項２に記載した方法によれば
、板材の残留変形量を特に小さくし得、板材の歪をほぼ
完全に排除した極めて高精度なＴ継手を作成することが
できる。In this case, according to the method described in claim 2, the amount of residual deformation of the plate material can be particularly reduced, and an extremely high-precision T-joint can be created in which distortion of the plate material is almost completely eliminated.
【００６７】また、請求項３の歪防止溶接方法によれば
、請求項１記載の歪防止溶接方法において特に先行加熱
をＴＩＧアークにより行う場合に、溶接開始部と溶接終
了部との差をなくし、溶接開始部から歪の極めて小さい
溶接を行うことができる。Further, according to the strain-preventing welding method of claim 3, especially when the preliminary heating is performed by TIG arc in the strain-preventing welding method of claim 1, the difference between the welding start part and the welding end part can be eliminated. , it is possible to perform welding with extremely small distortion from the welding start point.
【００６８】請求項４および請求項５の歪防止溶接方法
によれば、上記の如く板材の角変形歪を防止できること
に加え、Ｔ継手の長手方向の歪をもほとんど生じせしめ
ないようにすることができ、板材と細長部材とがほぼ直
角となりかつ長手方向にもほぼ真直ぐなＴ継手を極く簡
単に得ることができる。よって、例えば、本発明を、船
舶等の構造材としてのＴ継手に適用した場合には、大幅
な工数の削減、およびそれに伴うコストの大幅低減化を
実現することができる。According to the distortion prevention welding methods of claims 4 and 5, in addition to being able to prevent the angular deformation distortion of the plate material as described above, it is also possible to substantially prevent distortion in the longitudinal direction of the T-joint. This allows a T-joint in which the plate material and the elongated member are substantially perpendicular and also substantially straight in the longitudinal direction to be obtained very easily. Therefore, for example, when the present invention is applied to a T-joint as a structural member of a ship or the like, it is possible to significantly reduce the number of man-hours and the associated costs.
【００６９】そして、請求項６に係る構造用パネルの製
造装置によれば、上記歪防止溶接方法を確実に実行でき
、歪のない極めて高品質な構造用パネルを作成するとが
できる。また、板材の寸法（板厚，幅）および細長部材
の寸法、さらに細長部材の設置間隔等を自由に変更，設
定することができるため、規格の異なる種々の構造用パ
ネルを容易に作成することができる。また、この構造用
パネルの製造装置は、上記方法を導入したものであるか
ら、押出し成形によるパネルよりも薄板の構造用パネル
を提供することができ、軽量化と材料削減を実現する。[0069] According to the structural panel manufacturing apparatus according to claim 6, the above-mentioned distortion prevention welding method can be reliably carried out, and an extremely high quality structural panel without distortion can be produced. In addition, the dimensions of the plate materials (thickness, width), the dimensions of the elongated members, and the installation spacing of the elongated members can be freely changed and set, making it easy to create various structural panels with different standards. I can do it. Furthermore, since this structural panel manufacturing apparatus incorporates the above-described method, it is possible to provide a structural panel that is thinner than a panel formed by extrusion molding, thereby realizing weight reduction and material reduction.
【００７０】さらに、請求項７に係る構造用パネルの製
造装置によれば、特にアルミニウム合金より構成される
構造用パネルに有効に適用することができる、等の効果
を奏する。Furthermore, the apparatus for producing a structural panel according to the seventh aspect of the present invention has the advantage that it can be particularly effectively applied to a structural panel made of an aluminum alloy.
【図１】本発明に係る歪防止溶接方法の一実施例を説明
するもので、Ｔ継手の溶接状態を示す正面図である。FIG. 1 is a front view showing a welded state of a T-joint, explaining an embodiment of the strain prevention welding method according to the present invention.
【図２】本発明に係る歪防止溶接方法の一実施例を説明
するもので、Ｔ継手の溶接状態を示す側面図である。FIG. 2 is a side view showing a welding state of a T-joint, explaining an embodiment of the strain prevention welding method according to the present invention.
【図３】角変形量Ｈ１の測定法を説明するものでＴ継手
の正面図である。FIG. 3 is a front view of a T-joint for explaining a method of measuring the amount of angular deformation H1.
【図４】従来方法の問題点を説明するものでＴ継手の正
面図である。FIG. 4 is a front view of a T-joint, explaining the problems of the conventional method.
【図５】先行加熱位置と残留変形量との関係を示すグラ
フである。FIG. 5 is a graph showing the relationship between the pre-heating position and the amount of residual deformation.
【図６】請求項４に係る発明の一実施例を説明するもの
で、溶接前の細長部材および板材を示す斜視図である。FIG. 6 is a perspective view showing an elongated member and a plate material before welding, illustrating an embodiment of the invention according to claim 4. FIG.
【図７】図６の次の工程を示すもので、隅肉溶接の状態
を示す斜視図である。7 is a perspective view showing the state of fillet welding, showing the next step of FIG. 6; FIG.
【図８】図７により形成されたＴ継手を示す斜視図であ
る。FIG. 8 is a perspective view showing the T-joint formed according to FIG. 7;
【図９】従来の溶接における問題点を説明するもので溶
接中のＴ継手を示す側面図である。FIG. 9 is a side view showing a T-joint during welding to explain problems in conventional welding.
【図１０】請求項５に係る発明の一実施例を示すもので
、溶接前の細長部材および板材を示す斜視図である。FIG. 10 shows an embodiment of the invention according to claim 5, and is a perspective view showing an elongated member and a plate material before welding.
【図１１】縦曲がり変形量Ｈ２の測定方法を説明するも
のでＴ継手の側面図である。FIG. 11 is a side view of a T-joint for explaining a method for measuring the amount of vertical bending deformation H2.
【図１２】本発明に係る構造用パネルの製造装置の一実
施例を示す部分平面図である。FIG. 12 is a partial plan view showing an embodiment of the structural panel manufacturing apparatus according to the present invention.
【図１３】図１２の側面図である。FIG. 13 is a side view of FIG. 12;
【図１４】図１２におけるＨ−Ｈ矢視図である。14 is a view taken along the line HH in FIG. 12. FIG.
【図１５】図１２におけるＩ−Ｉ矢視図である。15 is a view taken along the line II in FIG. 12. FIG.
【図１６】支持ローラユニットの平面図である。FIG. 16 is a plan view of the support roller unit.
【図１７】図１６の側面図である。FIG. 17 is a side view of FIG. 16;
【図１８】図１７の正面図である。FIG. 18 is a front view of FIG. 17;
【図１９】ガイドローラユニットの正面図である。FIG. 19 is a front view of the guide roller unit.
１ パネル製造装置 ２ 板材 ２ｂ 下面 ５ Ｔ継 ６ フラットバー（細長部材） ７ バルブプレート（細長部材） １０ 搬送ローラ ２０ 支持ローラ ４０ ＭＩＧトーチ（溶接トーチ） ５０ ＴＩＧトーチ（加熱機素） 1 Panel manufacturing equipment 2 Plate material 2b Bottom surface 5 T-joint 6 Flat bar (slender member) 7 Valve plate (slender member) 10 Conveyance roller 20 Support roller 40 MIG torch (welding torch) 50 TIG torch (heating element)
Claims (7)
より略垂直に立設してＴ継手を形成するにあたり、前記
板材における前記溶接部の裏面側を前記溶接に先行して
加熱することを特徴とする歪防止溶接方法。1. When forming a T-joint by erecting an elongated member substantially vertically on one side of a plate material by fillet welding, the back side of the welded portion of the plate material is heated prior to the welding. Distortion prevention welding method featuring:
て、前記先行加熱を行う位置を溶接部に対して１０ｍｍ
〜１０００ｍｍ先としたことを特徴とする歪防止溶接方
法。2. The strain prevention welding method according to claim 1, wherein the position where the preliminary heating is performed is 10 mm away from the welding part.
A distortion-preventing welding method characterized by a distance of ~1000 mm.
法において、前記先行加熱をＴＩＧアークにより行い、
しかも該ＴＩＧアークの起動時における初期電流に続く
本電流までの立ち上げ電流スロープを５Ａ／秒〜２００
Ａ／秒の範囲とすることを特徴とする歪防止溶接方法。3. The strain prevention welding method according to claim 1 or 2, wherein the preliminary heating is performed by a TIG arc;
Moreover, the ramp-up current slope from the initial current to the main current at the time of starting the TIG arc is 5A/sec to 200%.
A strain-preventing welding method characterized in that the welding speed is within the range of A/sec.
防止溶接方法において、前記隅肉溶接の前に、前記細長
部材を前記板材に対する側が凹となるように予め板幅方
向に湾曲させておくことを特徴とする歪防止溶接方法。4. The strain prevention welding method according to claim 1, wherein, before the fillet welding, the elongated member is pre-curved in the plate width direction so that the side facing the plate material is concave. A distortion-preventing welding method characterized by:
防止溶接方法において、前記隅肉溶接の前に、前記細長
部材を予熱しておくことを特徴とする歪防止溶接方法。5. The strain prevention welding method according to claim 1, wherein the elongated member is preheated before the fillet welding.
に立設される少なくとも１本の細長部材とから成る構造
用パネルを製造するための構造用パネルの製造装置であ
って、前記板材を支持しかつ一方向に送る搬送ローラと
、前記板材の上面に立設状態に支持された前記細長部材
を上方より前記板状に押圧する支持ローラと、前記細長
部材を挟む両側において斜め上方からそれら板材と細長
部材との当接部に向けて設置された溶接トーチと、前記
板材の下面側であって前記板材と細長部材との当接部に
対応しかつ前記溶接トーチよりも前記板材の移動方向に
対して先行する位置に前記板材の下面に向けて設置され
た加熱機素と、を備えてなる構造用パネルの製造装置。6. A structural panel manufacturing apparatus for manufacturing a structural panel comprising a plate material and at least one elongated member erected substantially perpendicularly to the plate material by welding, the apparatus comprising: A conveyance roller that supports and sends the elongated member in one direction; a support roller that presses the elongated member, which is supported in an upright state on the upper surface of the plate material, against the plate shape from above; A welding torch installed toward the abutment area between the plate material and the elongated member, and movement of the plate material on the lower surface side of the plate material corresponding to the abutment area between the plate material and the elongated member and further than the welding torch. a heating element installed toward the lower surface of the plate material at a position preceding the plate material.
置において、前記溶接トーチがＭＩＧトーチであり、か
つ前記加熱機素がＴＩＧトーチであることを特徴とする
構造用パネルの製造装置。7. The structural panel manufacturing apparatus according to claim 6, wherein the welding torch is a MIG torch, and the heating element is a TIG torch.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2301891A JPH04220176A (en) | 1990-03-26 | 1991-01-23 | Distortion preventive welding method and manufacturing device for panel for structure |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7596590 | 1990-03-26 | ||
| JP2-75965 | 1990-03-26 | ||
| JP2301891A JPH04220176A (en) | 1990-03-26 | 1991-01-23 | Distortion preventive welding method and manufacturing device for panel for structure |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04220176A true JPH04220176A (en) | 1992-08-11 |
Family
ID=26360311
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2301891A Pending JPH04220176A (en) | 1990-03-26 | 1991-01-23 | Distortion preventive welding method and manufacturing device for panel for structure |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04220176A (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5580474A (en) * | 1993-12-22 | 1996-12-03 | Fn Manufacturing, Inc. | Receiver for a machine gun |
| US6861617B2 (en) * | 2003-06-03 | 2005-03-01 | Edison Welding Institute, Inc. | Method of reducing distortion by transient thermal tensioning |
| CN102990209A (en) * | 2012-10-15 | 2013-03-27 | 铜陵有色建安钢构有限责任公司 | Reversed deformation treatment process before welding of H-shaped steel structures |
| EP2457684A3 (en) * | 2010-11-26 | 2016-12-21 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Method for manufacturing panel structure |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62220288A (en) * | 1986-03-19 | 1987-09-28 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Preheating surface plate for welding |
-
1991
- 1991-01-23 JP JP2301891A patent/JPH04220176A/en active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62220288A (en) * | 1986-03-19 | 1987-09-28 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Preheating surface plate for welding |
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