JPH04218295A - ランプ点灯用回路配置 - Google Patents
ランプ点灯用回路配置Info
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- JPH04218295A JPH04218295A JP3039045A JP3904591A JPH04218295A JP H04218295 A JPH04218295 A JP H04218295A JP 3039045 A JP3039045 A JP 3039045A JP 3904591 A JP3904591 A JP 3904591A JP H04218295 A JPH04218295 A JP H04218295A
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- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 claims abstract description 29
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 51
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
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- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 2
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 2
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
- H05B41/00—Circuit arrangements or apparatus for igniting or operating discharge lamps
- H05B41/14—Circuit arrangements
- H05B41/26—Circuit arrangements in which the lamp is fed by power derived from dc by means of a converter, e.g. by high-voltage dc
- H05B41/28—Circuit arrangements in which the lamp is fed by power derived from dc by means of a converter, e.g. by high-voltage dc using static converters
- H05B41/2806—Circuit arrangements in which the lamp is fed by power derived from dc by means of a converter, e.g. by high-voltage dc using static converters with semiconductor devices and specially adapted for lamps without electrodes in the vessel, e.g. surface discharge lamps, electrodeless discharge lamps
-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
- H05B41/00—Circuit arrangements or apparatus for igniting or operating discharge lamps
- H05B41/14—Circuit arrangements
- H05B41/26—Circuit arrangements in which the lamp is fed by power derived from dc by means of a converter, e.g. by high-voltage dc
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
- Y02B20/00—Energy efficient lighting technologies, e.g. halogen lamps or gas discharge lamps
Landscapes
- Circuit Arrangements For Discharge Lamps (AREA)
- Inverter Devices (AREA)
- Oscillators With Electromechanical Resonators (AREA)
- Burglar Alarm Systems (AREA)
- Pens And Brushes (AREA)
- Contacts (AREA)
- Amplifiers (AREA)
- Discharge-Lamp Control Circuits And Pulse- Feed Circuits (AREA)
- Dc-Dc Converters (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ＤＣ−ＡＣコンバータ
を具えたランプを点弧し給電する回路配置であって、そ
のＤＣ−ＡＣコンバータは−ＤＣ電圧源に接続するのに
好適な入力端子と、−少なくとも１個のスイッチング素
子と、一端が該スイッチング素子の制御電極に、他端が
該スイッチング素子の第１主電極に接続された、誘導素
子Ｌ３を具える制御ブランチとを具えたブランチＡと、
−誘導素子Ｌ１と、誘導素子Ｌ２を含むブランチＢおよ
び要量素子を含むブランチＣを具える負荷回路とを具え
た負荷ブランチＥとを具え、ブランチＡの一端をブラン
チＥの一端に接続し、ブランチＡの他端を一方の入力端
子に接続すると共にブランチＥの他端を他方の入力端子
に接続して成るランプ点灯用回路配置に関するものであ
る。
を具えたランプを点弧し給電する回路配置であって、そ
のＤＣ−ＡＣコンバータは−ＤＣ電圧源に接続するのに
好適な入力端子と、−少なくとも１個のスイッチング素
子と、一端が該スイッチング素子の制御電極に、他端が
該スイッチング素子の第１主電極に接続された、誘導素
子Ｌ３を具える制御ブランチとを具えたブランチＡと、
−誘導素子Ｌ１と、誘導素子Ｌ２を含むブランチＢおよ
び要量素子を含むブランチＣを具える負荷回路とを具え
た負荷ブランチＥとを具え、ブランチＡの一端をブラン
チＥの一端に接続し、ブランチＡの他端を一方の入力端
子に接続すると共にブランチＥの他端を他方の入力端子
に接続して成るランプ点灯用回路配置に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】このような回路配置は欧州特許出願公開
明細書 （ＥＰ−Ａ）第０２２２４４１ 号から既知で
ある。この既知の回路配置は２つのスイッチング素子と
２つの制御ブランチを具えている。２つのスイッチング
素子の各々の制御電極及び第１主電極をそれぞれの制御
ブランチの両端に接続する。各制御ブランチ内の誘導素
子を、一次巻線がブランチＣの一部を構成する制御変成
器の二次巻線で形成する。この既知の回路配置でランプ
を点灯すると、動作周波数ｆを有する高周波交流電流が
負荷回路に流れる。負荷回路は制御変成器を介して２つ
のスイッチング素子の制御ブランチに結合されている。 これらスイッチング素子はこの結合により動作周波数ｆ
に等しい周波数で交互に導通及び非導通になる。これが
ため、ＤＣ−ＡＣコンバータの入力端子から負荷回路へ
電力が伝達される。 この既知の回路配置は無電極ランプを点灯するのに特に
好適である。このようなランプとこの回路配置との間の
結合は、例えば誘導素子Ｌ２をランプ容器のキャビティ
内に配置することにより実現することができる。動作周
波数ｆは、このランプ点灯モードにおいて必要とされる
誘導素子Ｌ２の大きさを所定の程度に制限すべく比較的
高い値、通常は１ＭＨｚ 程度に選択する。
明細書 （ＥＰ−Ａ）第０２２２４４１ 号から既知で
ある。この既知の回路配置は２つのスイッチング素子と
２つの制御ブランチを具えている。２つのスイッチング
素子の各々の制御電極及び第１主電極をそれぞれの制御
ブランチの両端に接続する。各制御ブランチ内の誘導素
子を、一次巻線がブランチＣの一部を構成する制御変成
器の二次巻線で形成する。この既知の回路配置でランプ
を点灯すると、動作周波数ｆを有する高周波交流電流が
負荷回路に流れる。負荷回路は制御変成器を介して２つ
のスイッチング素子の制御ブランチに結合されている。 これらスイッチング素子はこの結合により動作周波数ｆ
に等しい周波数で交互に導通及び非導通になる。これが
ため、ＤＣ−ＡＣコンバータの入力端子から負荷回路へ
電力が伝達される。 この既知の回路配置は無電極ランプを点灯するのに特に
好適である。このようなランプとこの回路配置との間の
結合は、例えば誘導素子Ｌ２をランプ容器のキャビティ
内に配置することにより実現することができる。動作周
波数ｆは、このランプ点灯モードにおいて必要とされる
誘導素子Ｌ２の大きさを所定の程度に制限すべく比較的
高い値、通常は１ＭＨｚ 程度に選択する。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】このような高い動作周
波数は２つのスイッチング素子が交互に導通及び非導通
になる速度に特別の要件を課す。既知の回路配置では、
スイッチング素子を導通及び非導通にさせるのに制御変
成器を介して制御ブランチによりかなり大きな電力が吸
収される。これは既知の回路配置の効率を悪化させてい
る。本発明の目的はスイッチング素子を導通及び非導通
にするのに制御ブランチにより吸収されると共に回路配
置内で消費される電力量を減少させ、回路配置の効率を
向上させることにある。
波数は２つのスイッチング素子が交互に導通及び非導通
になる速度に特別の要件を課す。既知の回路配置では、
スイッチング素子を導通及び非導通にさせるのに制御変
成器を介して制御ブランチによりかなり大きな電力が吸
収される。これは既知の回路配置の効率を悪化させてい
る。本発明の目的はスイッチング素子を導通及び非導通
にするのに制御ブランチにより吸収されると共に回路配
置内で消費される電力量を減少させ、回路配置の効率を
向上させることにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、この目的を達
成するために、頭書に記載した回路配置において、各制
御ブランチを容量素子を具えるブランチＤで分路したこ
とを特徴とする。各制御ブランチとこのブランチを分路
するブランチＤは共振回路の一部を構成する。ブランチ
Ｄ内の容量素子は、この共振回路の共振周波数がＤＣ−
ＡＣコンバータの動作周波数から僅かだけ相違するよう
に選択する。共振回路はこの回路配置の動作周波数でほ
ぼ共振するため、ブランチＤ内の容量素子の両端間に発
生する高周波電圧はかなり急速に上昇及び下降する。ブ
ランチＤ内の容量素子の両端間の高周波電圧は関連する
スイッチング素子の制御電極と第１主電極との間の電圧
であるため、このスイッチング素子はかなり急速に導通
及び非導通になるため、ＤＣ電圧源からランプへの良好
な電力伝達を実現することができると共に共振回路によ
り吸収される電力がかなり小さくなる。本発明回路配置
の特定の実施例では、ＤＣ−ＡＣコンバータを共振回路
の共振周波数ｆ１がランプに結合された負荷ブランチＥ
の両端間電圧がこの負荷ブランチＥを流れる電流と同相
になる周波数ｆ２より高くなるように設計する。このよ
うなＤＣ−ＡＣコンバータの動作周波数はｆ１より低い
がｆ２より高くなる。動作周波数がｆ２より高いため、
ＤＣ−ＡＣコンバータの動作は誘導性になる。誘導性動
作であるということは負荷ブランチ両端間の電圧の位相
がこれを流れる電流より進ことを意味する。誘導性動作
の場合にはスイッチング素子で消費される電力がかなり
小さくなる。その理由は、この場合にはスイッチング素
子の両端間の電圧がかなり低い瞬時にスイッチング素子
が導通するためである。一般に、高周波交流電流で点灯
されるランプの光束は高周波交流電流の振幅を調整する
ことにより調整することができる。この高周波交流電流
をＤＣ−ＡＣコンバータにより発生させる場合には、こ
のような高周波交流電流の振幅調整をＤＣ−ＡＣコンバ
ータの入力端子間のＤＣ電圧の調整により達成すること
ができる。実際には、従来の回路配置ではＤＣ電圧の変
化により高周波交流電流の振幅の変化のみならず動作周
波数ｆの変化も生ずることが確かめられた。このような
動作周波数ｆの変化は、安定なランプ動作が変化した周
波数において不可能になるために回路配置を動作不能に
し得る。これはランプ電力をＤＣ−ＡＣコンバータの入
力端子間のＤＣ電圧の調整により達成し得る範囲を制限
する。しかし本発明の回路配置では入力端子間の電圧の
変化により高周波交流電流の振幅の変化を生ずるが、動
作周波数ｆは実質的に一定に維持されることを確かめた
。その利点は、本発明回路配置で点灯されるランプの光
束をＤＣ−ＡＣコンバータの入力端子間の電圧を調整す
ることにより簡単に広い範囲に亘って調整することがで
きる点にある。
成するために、頭書に記載した回路配置において、各制
御ブランチを容量素子を具えるブランチＤで分路したこ
とを特徴とする。各制御ブランチとこのブランチを分路
するブランチＤは共振回路の一部を構成する。ブランチ
Ｄ内の容量素子は、この共振回路の共振周波数がＤＣ−
ＡＣコンバータの動作周波数から僅かだけ相違するよう
に選択する。共振回路はこの回路配置の動作周波数でほ
ぼ共振するため、ブランチＤ内の容量素子の両端間に発
生する高周波電圧はかなり急速に上昇及び下降する。ブ
ランチＤ内の容量素子の両端間の高周波電圧は関連する
スイッチング素子の制御電極と第１主電極との間の電圧
であるため、このスイッチング素子はかなり急速に導通
及び非導通になるため、ＤＣ電圧源からランプへの良好
な電力伝達を実現することができると共に共振回路によ
り吸収される電力がかなり小さくなる。本発明回路配置
の特定の実施例では、ＤＣ−ＡＣコンバータを共振回路
の共振周波数ｆ１がランプに結合された負荷ブランチＥ
の両端間電圧がこの負荷ブランチＥを流れる電流と同相
になる周波数ｆ２より高くなるように設計する。このよ
うなＤＣ−ＡＣコンバータの動作周波数はｆ１より低い
がｆ２より高くなる。動作周波数がｆ２より高いため、
ＤＣ−ＡＣコンバータの動作は誘導性になる。誘導性動
作であるということは負荷ブランチ両端間の電圧の位相
がこれを流れる電流より進ことを意味する。誘導性動作
の場合にはスイッチング素子で消費される電力がかなり
小さくなる。その理由は、この場合にはスイッチング素
子の両端間の電圧がかなり低い瞬時にスイッチング素子
が導通するためである。一般に、高周波交流電流で点灯
されるランプの光束は高周波交流電流の振幅を調整する
ことにより調整することができる。この高周波交流電流
をＤＣ−ＡＣコンバータにより発生させる場合には、こ
のような高周波交流電流の振幅調整をＤＣ−ＡＣコンバ
ータの入力端子間のＤＣ電圧の調整により達成すること
ができる。実際には、従来の回路配置ではＤＣ電圧の変
化により高周波交流電流の振幅の変化のみならず動作周
波数ｆの変化も生ずることが確かめられた。このような
動作周波数ｆの変化は、安定なランプ動作が変化した周
波数において不可能になるために回路配置を動作不能に
し得る。これはランプ電力をＤＣ−ＡＣコンバータの入
力端子間のＤＣ電圧の調整により達成し得る範囲を制限
する。しかし本発明の回路配置では入力端子間の電圧の
変化により高周波交流電流の振幅の変化を生ずるが、動
作周波数ｆは実質的に一定に維持されることを確かめた
。その利点は、本発明回路配置で点灯されるランプの光
束をＤＣ−ＡＣコンバータの入力端子間の電圧を調整す
ることにより簡単に広い範囲に亘って調整することがで
きる点にある。
【０００５】
【実施例】図面につき本発明の実施例を説明する。図１
において、１及び２はＤＣ電圧源に接続するのに好適な
入力端子を示す。Ａは少なくとも１個のスイッチング素
子Ｓ１と、一端がこのスイッチング素子の制御電極に、
他端がこのスイッチンク素子の第１主電極に接続された
制御ブランチとを具えたブランチである。この制御ブラ
ンチは誘導素孔Ｌ３を具え、このブランチを容量素子を
具えるブランチＤで分炉する。Ｅは誘導素子Ｌ１と、２
つの並列ブランチＢ及びＣを具える負荷回路とを具えた
負荷ブランチであり、ブランチＢは誘導素子Ｌ２を具え
、ブランチＣは容量素子を具える。誘導素子Ｌ２はラン
プＬａのランプ容器のキャビティ内に配置する。ブラン
チＡの一端を入力端子１に接続し、ブランチＡの他端を
ブランチＥの一端に接続する。ブランチＥの他端を入力
端子２に接続する。図２において、ブランチＡはスイッ
チング素子Ａと、回路配置Ｐと、変成器Ｌと、本例では
ブランチＤを構成するキャパシタＤとで構成する。スイ
ッチング素子Ｓ１は、アノードをスイッチング素子Ｓ１
の第１主電極に、カソードをススイッチング素子Ｓ１の
第２主電極に接続したフライホイールダイオードを具え
る。本例では負荷ブランチＥをこのブランチ内の誘導素
子Ｌ１を形成するコイルＬ１と負荷回路とで構成する。 負荷回路は、本例ではブランチＣを構成するキャパシタ
ＣとブランチＢを構成するコイルＬ２とで構成する。Ｐ
は高周波信号を発生する回路配置である。変成器Ｌの一
次巻線Ｌ４の一端を回路配置Ｐの一方の出力端子に、こ
の一次巻線の他端をこの回路配置Ｐの他方の出力端子に
接続する。本例では変成器Ｌの二次巻線Ｌ３をもってス
イッチング素子Ｓ１の制御ブランチ内の誘導素子Ｌ３を
構成する。二次巻線Ｌ３の一端をスイッチング素子Ｓ１
の制御電極に接続すると共にこの二次巻線Ｌ３の他端を
スイッチング素子Ｓ１の第１主電極に接続する。この二
次巻線Ｌ３をキャパシタＤで分路する。スイッチング素
子Ｓ１の第２主電極を入力端子１に接続する。スイッチ
ング素子Ｓ１の第１主電極をコイルＬ１の一端に接続す
る。コイルＬ１の他端をキャパシタＣ の一端及びコイ
ルＬ２の一端に接続する。コイルＬ２の他端およびキャ
パシタＣの他端を入力端子２に接続する。上述の回路配
置の動作は次の通りである。ＤＣ電圧源が入力端子１及
び２に接続されると、回路配置Ｐが周波数ｆを有する高
周波信号を発生する。この高周波信号は変成器Ｌの一次
巻線Ｌ４の両端間に存在する。この結果として周波数ｆ
を有する高周波パルス電圧が変成器Ｌの二次巻線Ｌ３の
両端間に発生する。この電圧はキャパシタＤの両端間及
びスイッチング素子Ｓ１の制御電極とスイッチング素子
Ｓ１の第１主電極との間にも存在する。キャパシタＤの
容量値は、キャパシタＤと二次巻線Ｌ３とを具える共振
回路の共振周波数が周波数ｆから僅かだけ相違するよう
に選択する。その結果、スイッチング素子Ｓ１の制御電
極と第１主電極との間の電圧が極めて急速に増大及び減
少する。このことはスイッチング素子Ｓ１がかなり急速
に導通及び非導通になると共に回路配置Ｐから吸収され
る電力量がかなり小さくなることを意味する。図３に示
す回路配置は可調整ＤＣ電圧を発生する手段及び不完全
ハーフブリッジを具える。１及び２はＤＣ電圧源に接続
するのに好適な入力端子である。ブランチＡは２つのス
イッチング素子Ｓ１及びＳ２と、変成器Ｌの二次巻線Ｌ
３Ａ 及びＬ３Ｂ と、ツェナーダイオード４１， ４
２， ４３及び４４と、キャパシタＤ１及びＤ２とから
成る。負荷ブランチＥはコイルＬ１と負荷回路とから成
る。負荷回路はコイルＬ２と、変成器Ｌの一次巻線Ｌ４
と、キャパシタ１８ａ 及び１８ｂ と、抵抗３０とか
ら成る。２８は不完全ハーフブリッジを始動させる始動
パルスを発生する始動回路である。スイッチング素子Ｓ
１及びＳ２の各々は、アノードをこのスイッチング素子
の第１主電極に、カソードをこのスイッチング素子の第
２主電極に接続したフライホイールダイオードを具える
。コイルＬ２はブランチＢを構成する。キャパシタ１８
ａ 及び１８ｂ と一次巻線Ｌ４と抵抗３０とでブラン
チＣを構成する。両キャパシタ１８ａ 及び１８ｂ は
ブランチＣの容量素子を構成する。コイルＬ１は負荷ブ
ランチＥの誘導素子Ｌ１を構成する。第１制御ブランチ
は二次巻線Ｌ３Ａ からなる。第２制御ブランチは二次
巻線Ｌ３Ｂ から成る。二次巻線Ｌ３Ａ は第１制御ブ
ランチの誘導素子Ｌ３を構成し、二次巻線Ｌ３Ｂ は第
２制御ブランチの誘導素子Ｌ３を構成する。キャパシタ
Ｄ１は第１制御ブランチを分路するブランチＤ を構成
し、キャパシタＤ２は第２制御ブランチ分路するブラン
チＤを構成する。コイルＬ２は無電極ランプのランプ容
器のキャビティ内に配置する。ＩはＤＣ電圧を発生する
手段を構成し、この手段は入力端子１及び２に接続され
る。Ｋ１及びＫ２は手段Ｉの電源に接続するのに好適な
入力端子である。ＩＩはＤＣ電圧を調整する手段を構成
する。この目的のためにこの手段は入力端子１及び２に
結合すると共に手段Ｉに結合する。手段Ｉ及びＩＩは種
々の方法で構成することができる。例えば、この電源か
ら供給される供給電圧がＡＣ電圧の場合には、手段Ｉは
整流手段で構成し得ると共に手段ＩＩは可変変成器で構
成することができる。他の例では手段Ｉをアップ又はダ
ウンコンバータ形或いはフライバックコンバータ形のＤ
Ｃ−ＤＣコンバータの１つ又はこれらコンバータのいく
つかの組合せで構成することができる。この場合にはこ
の又はこれらコンバータ内のスイッチのデューティサイ
クルを手段ＩＩにより調整することによりＤＣ電圧を調
整することができる。スイッチング素子Ｓ１の第２主電
極を入力端子１に接続する。第１制御ブランチの一端を
スイッチング素子Ｓ１の制御電極に接続し、第１制御ブ
ランチの他端をスイッチング素子Ｓ１の第１主電極に接
続する。キャパシタＤ１で第１制御ブランチを分路する
。第１制御ブランチをアノードを相互接続した２個のツ
ェナーダイオード４１及び４２の直列回路でも分岐する
。スイッチング素子Ｓ１の第１主電極をスイッチング素
子Ｓ２の第２主電極に接続する。第２制御ブランチの一
端をスイッチング素子Ｓ２の制御電極に接続し、その他
端を第２制御ブランチＳ２の第１主電極に接続する。キ
ャパシタＤ２で第２制御ブランチを分路する。第２制御
ブランチをアノードを相互接続した２個のツェナーダイ
オード４３及び４４の直列回路でも分路する。スイッチ
ング素子Ｓ２の第１主電極を入力端子２に接続する。コ
イルＬ１の一端をスイッチング素子Ｓ１及びＳ２の接続
点に接続する。コイルＬ１の他端をキャパシタ１８ａ
の一端及びキャパシタ１８ｂ の一端に接続する。キャ
パシタ１８ｂ の他端をコイルＬ２の一端に接続する。 キャパシタ１８ａ の他端を一次巻線Ｌ４の一端に接続
する。一次巻線Ｌ４の他端を入力端子２に接続する。抵
抗３０で一次巻線Ｌ４を分路する。図３に示す回路配置
の動作は次の通りである。電源が手段Ｉの入力端子Ｋ１
及びＫ２に接続されると、ＤＣ−ＡＣコンバータの入力
端子１及び２間にＤＣ電圧が供給され、スイッチング素
子Ｓ１及びＳ２が周波数ｆで交互に導通及び非導通にな
る。その結果として周波数ｆを有する高周波数の略々矩
形波電圧が負荷ブランチＥの両端間に発生する。この高
周波矩形波電圧は負荷回路に周波数ｆを有する高周波交
流電流を流れさせる。一次巻線Ｌ４は負荷回路の一部を
構成するため、この巻線の両端間に周波数ｆを有する高
周波電圧が存在する。この一次巻線Ｌ４両端間の高周波
電圧は二次巻線Ｌ３Ａ の両端間に周波数ｆを有する高
周波電圧を発生させると共に二次巻線Ｌ３Ｂ の両端間
に周波数ｆを有する高周波電圧を発生させる。これら高
周波電圧はキャパシタＤ１及びＤ２の両端間にも存在す
る。キャパシタＤ１の容量値を、二次巻線Ｌ３Ａ とキ
ャパシシタＤ１とから成る共振回路の共振周波数が周波
数ｆから僅かだけ相違するように選択する。キャパシタ
Ｄ２の容量値も、二次巻線Ｌ３Ｂ とキャパシタＤ２と
から成る共振回路の共振周波数が周波数ｆから僅かだけ
相違するように選択する。この結果、キャパシシタＤ１
両端間の高周波電圧及びキャパシタＤ２両端間の高周波
電圧は急速に増大及び減少する。キャパシシタＤ１両端
間の高周波電圧はスイッチング素子Ｓ１の制御電極とそ
の第１主電極との間に存在するため、このスイッチング
素子はかなり急速に導通及び非導通になると共に変成器
Ｌにより吸収される電力量がかなり小さくなる。キャパ
シタＤ２両端間の高周波電圧はスイッチング素子Ｓ２の
制御電極とその第１主電極との間に存在するため、この
スイッチング素子Ｓ２もかなり急速に導通及び非導通に
なると共に変成器Ｌにより吸収される電力量がかなり小
さくなる。負荷回路の高周波電流とキャパシタＤ１及び
キャパシタＤ２両端間の高周波電圧との位相関係を最適
にするために抵抗３０を負荷回路内に設ける。ランプの
光束は手段Ｉにより発生されたＤＣ電圧を手段ＩＩによ
り調整することにより調整することができる。図５はキ
ャパシタ１８ａ と一次巻線Ｌ４との直列回路をキャパ
シタ１８ｃ により分路した負荷回路の構成を示す。こ
の構成では制御変成器により吸収される電力をキャパシ
タ１８ａ 及び一次巻線Ｌ４のインピーダンスの和に対
するキャパシタ１８ｃ のインピーダンスの比の適切な
選択により調整することができる。図３，４および５に
示す回路内の負荷回路の一部を構成する一次巻線Ｌ４を
負荷ブランチ内の他の場所に含めることもできる。ツェ
ナーダイオード４１及びツェナーダイオード４２の直列
回路はスイッチング素子Ｓ１の制御電極とその第１主電
極との間の電圧を制限する働きをする。ツェナーダイオ
ード４３及びツェナーダイオード４４の直列回路はスイ
ッチング素子Ｓ２の制御電極とその第１主電極との間の
電圧を制限する働きをする。これらツェナーダイオード
はランプＬａの点弧中のみ電流を流す。ブランチＣ内の
容量をキャパシタ１８ａ 及び１８ｂ に分割する。キ
ャパシタ１８ａ 及びキャパシタ１８ｂ の接続点をス
イッチング素子Ｓ１及びＳ２の接続点と反対側のコイル
Ｌ１の端に接続する。キャパシタ１８ｂ の容量に対す
るキャパシタ１８ａ の容量の比は、ランプＬａに結合
された負荷回路のインピーダンスがＤＣ電圧源とブラン
チＡとコイルＬ１のインピーダンスの和にほぼ等しくな
るように選択するのが好ましい。その理由は、このよう
にするとＤＣ電圧源とランプとの間の最適電力伝達が促
進されるためである。９０Ｗ の定格電力を有するラン
プを点灯するこの回路配置の実施例では、コイルＬ１の
インダクタンス値は１４μＨ である。コイルＬ２のイ
ンダンタンス値は１３．５μＨ である。キャパシタ１
８ａ 及び１８ｂ の容量値は１ｎＦ及び６８０ｐＦ
である。二次巻線Ｌ３Ａ とキャパシタＤ１とからなる
共振回路の共振周波数ｆ１は約３．２ＭＨｚである。二
次巻線Ｌ３Ｂ とキャパシタＤ２とから成る共振回路の
共振周波数ｆ１も約３．２ＭＨｚである。ランプに結合
された負荷ブランチＥの両端間電圧が負荷ブランチＥを
流れる電流と同相になる周波数ｆ２は約２．１ＭＨｚで
ある。動作周波数ｆは約２．６５ＭＨｚ である。各制
御ブランチにより吸収される電力量はキャパシタＤ１及
びＤ２の存在により約１ワットから約３００ｍワットに
減少する。この回路配置で点灯されるランプは調光する
ことができる。図６に示す曲線はこの回路配置を給電す
るＤＣ電圧源から引き出される電力（定格ランプ電力の
百分率で表わしてある）をＤＣ電圧源が供給する電圧（
ボルト）の関数として示したものである。動作周波数ｆ
は全ての電力消費値に対し約２．６５ＭＨｚ である。 図６は入力端子間のＤＣ電圧の調整によりランプにより
消費される電力を広い範囲に亘って調整し得ることを示
している。負荷回路を図４に示すように構成することに
より電力伝達を最適にすることもできる。この例では図
３のコイルＬ２を２つのコイルＬ２１ 及びＬ２２ と
置き替える。 コイルＬ２１ 及びＬ２２ のインダクタンスの和はコ
イルＬ２のインダクタンスに等しい。キャパシタ１８の
容量は図３のキャパシタ１８ａ 及び１８ｂ の直列回
路の容量の和に等しい。本例ではコイルＬ１の、スイッ
チング素子Ｓ１及びＳ２の接続点と反対側の端をコイル
Ｌ２１ 及びコイルＬ２２ の接続点に接続する。キャ
パシタ１３は負荷ブランチチを流れる直流電流を阻止す
る。本例ではコイルＬ２１ のインダクタンスとコイル
Ｌ２２ のインダクタンスとの比を、ランプＬａに結合
された負荷回路のインピーダンスがＤＣ 電圧源とブラ
ンチＡとコイルＬ１のインピーダンスの和にほぼ等しく
なるように選択する。二次巻線Ｌ３Ａ とキャパシタＤ
１から成る共振回路の共振周波数ｆ１はキャパシタＤ１
の容量の適切な選択により、ランプに結合された負荷ブ
ランチの両端間電圧がこの負荷ブランチを流れる電流と
同相になる周波数ｆ２より高い周波数にセットする。同
様に、二次巻線Ｌ３Ｂ とキャパシタＤ２とから成る共
振回路の共振周波数ｆ１もキャパシタＤ２の容量の適切
な選択により周波数ｆ２より高い値にセットする。この
ようにすると、このようなＤＣ−ＡＣコンバータの動作
周波数ｆはこれら共振回路の共振周波数ｆ１より低いが
ｆ２より高い値になる。動作周波数がｆ２より高いため
、ＤＣ−ＡＣ変換器の動作は誘導性になる。誘導性動作
は、負荷ブランチ両端間の電圧の位相がこれを流れる電
流より進むことを意味する。各スイッチング素子で消費
される電力は誘導性動作の場合にかなり小さくなる。そ
の理由は、この場合には各スイッチング素子が、その両
端間電圧がかなり低い間に導通するためである。
において、１及び２はＤＣ電圧源に接続するのに好適な
入力端子を示す。Ａは少なくとも１個のスイッチング素
子Ｓ１と、一端がこのスイッチング素子の制御電極に、
他端がこのスイッチンク素子の第１主電極に接続された
制御ブランチとを具えたブランチである。この制御ブラ
ンチは誘導素孔Ｌ３を具え、このブランチを容量素子を
具えるブランチＤで分炉する。Ｅは誘導素子Ｌ１と、２
つの並列ブランチＢ及びＣを具える負荷回路とを具えた
負荷ブランチであり、ブランチＢは誘導素子Ｌ２を具え
、ブランチＣは容量素子を具える。誘導素子Ｌ２はラン
プＬａのランプ容器のキャビティ内に配置する。ブラン
チＡの一端を入力端子１に接続し、ブランチＡの他端を
ブランチＥの一端に接続する。ブランチＥの他端を入力
端子２に接続する。図２において、ブランチＡはスイッ
チング素子Ａと、回路配置Ｐと、変成器Ｌと、本例では
ブランチＤを構成するキャパシタＤとで構成する。スイ
ッチング素子Ｓ１は、アノードをスイッチング素子Ｓ１
の第１主電極に、カソードをススイッチング素子Ｓ１の
第２主電極に接続したフライホイールダイオードを具え
る。本例では負荷ブランチＥをこのブランチ内の誘導素
子Ｌ１を形成するコイルＬ１と負荷回路とで構成する。 負荷回路は、本例ではブランチＣを構成するキャパシタ
ＣとブランチＢを構成するコイルＬ２とで構成する。Ｐ
は高周波信号を発生する回路配置である。変成器Ｌの一
次巻線Ｌ４の一端を回路配置Ｐの一方の出力端子に、こ
の一次巻線の他端をこの回路配置Ｐの他方の出力端子に
接続する。本例では変成器Ｌの二次巻線Ｌ３をもってス
イッチング素子Ｓ１の制御ブランチ内の誘導素子Ｌ３を
構成する。二次巻線Ｌ３の一端をスイッチング素子Ｓ１
の制御電極に接続すると共にこの二次巻線Ｌ３の他端を
スイッチング素子Ｓ１の第１主電極に接続する。この二
次巻線Ｌ３をキャパシタＤで分路する。スイッチング素
子Ｓ１の第２主電極を入力端子１に接続する。スイッチ
ング素子Ｓ１の第１主電極をコイルＬ１の一端に接続す
る。コイルＬ１の他端をキャパシタＣ の一端及びコイ
ルＬ２の一端に接続する。コイルＬ２の他端およびキャ
パシタＣの他端を入力端子２に接続する。上述の回路配
置の動作は次の通りである。ＤＣ電圧源が入力端子１及
び２に接続されると、回路配置Ｐが周波数ｆを有する高
周波信号を発生する。この高周波信号は変成器Ｌの一次
巻線Ｌ４の両端間に存在する。この結果として周波数ｆ
を有する高周波パルス電圧が変成器Ｌの二次巻線Ｌ３の
両端間に発生する。この電圧はキャパシタＤの両端間及
びスイッチング素子Ｓ１の制御電極とスイッチング素子
Ｓ１の第１主電極との間にも存在する。キャパシタＤの
容量値は、キャパシタＤと二次巻線Ｌ３とを具える共振
回路の共振周波数が周波数ｆから僅かだけ相違するよう
に選択する。その結果、スイッチング素子Ｓ１の制御電
極と第１主電極との間の電圧が極めて急速に増大及び減
少する。このことはスイッチング素子Ｓ１がかなり急速
に導通及び非導通になると共に回路配置Ｐから吸収され
る電力量がかなり小さくなることを意味する。図３に示
す回路配置は可調整ＤＣ電圧を発生する手段及び不完全
ハーフブリッジを具える。１及び２はＤＣ電圧源に接続
するのに好適な入力端子である。ブランチＡは２つのス
イッチング素子Ｓ１及びＳ２と、変成器Ｌの二次巻線Ｌ
３Ａ 及びＬ３Ｂ と、ツェナーダイオード４１， ４
２， ４３及び４４と、キャパシタＤ１及びＤ２とから
成る。負荷ブランチＥはコイルＬ１と負荷回路とから成
る。負荷回路はコイルＬ２と、変成器Ｌの一次巻線Ｌ４
と、キャパシタ１８ａ 及び１８ｂ と、抵抗３０とか
ら成る。２８は不完全ハーフブリッジを始動させる始動
パルスを発生する始動回路である。スイッチング素子Ｓ
１及びＳ２の各々は、アノードをこのスイッチング素子
の第１主電極に、カソードをこのスイッチング素子の第
２主電極に接続したフライホイールダイオードを具える
。コイルＬ２はブランチＢを構成する。キャパシタ１８
ａ 及び１８ｂ と一次巻線Ｌ４と抵抗３０とでブラン
チＣを構成する。両キャパシタ１８ａ 及び１８ｂ は
ブランチＣの容量素子を構成する。コイルＬ１は負荷ブ
ランチＥの誘導素子Ｌ１を構成する。第１制御ブランチ
は二次巻線Ｌ３Ａ からなる。第２制御ブランチは二次
巻線Ｌ３Ｂ から成る。二次巻線Ｌ３Ａ は第１制御ブ
ランチの誘導素子Ｌ３を構成し、二次巻線Ｌ３Ｂ は第
２制御ブランチの誘導素子Ｌ３を構成する。キャパシタ
Ｄ１は第１制御ブランチを分路するブランチＤ を構成
し、キャパシタＤ２は第２制御ブランチ分路するブラン
チＤを構成する。コイルＬ２は無電極ランプのランプ容
器のキャビティ内に配置する。ＩはＤＣ電圧を発生する
手段を構成し、この手段は入力端子１及び２に接続され
る。Ｋ１及びＫ２は手段Ｉの電源に接続するのに好適な
入力端子である。ＩＩはＤＣ電圧を調整する手段を構成
する。この目的のためにこの手段は入力端子１及び２に
結合すると共に手段Ｉに結合する。手段Ｉ及びＩＩは種
々の方法で構成することができる。例えば、この電源か
ら供給される供給電圧がＡＣ電圧の場合には、手段Ｉは
整流手段で構成し得ると共に手段ＩＩは可変変成器で構
成することができる。他の例では手段Ｉをアップ又はダ
ウンコンバータ形或いはフライバックコンバータ形のＤ
Ｃ−ＤＣコンバータの１つ又はこれらコンバータのいく
つかの組合せで構成することができる。この場合にはこ
の又はこれらコンバータ内のスイッチのデューティサイ
クルを手段ＩＩにより調整することによりＤＣ電圧を調
整することができる。スイッチング素子Ｓ１の第２主電
極を入力端子１に接続する。第１制御ブランチの一端を
スイッチング素子Ｓ１の制御電極に接続し、第１制御ブ
ランチの他端をスイッチング素子Ｓ１の第１主電極に接
続する。キャパシタＤ１で第１制御ブランチを分路する
。第１制御ブランチをアノードを相互接続した２個のツ
ェナーダイオード４１及び４２の直列回路でも分岐する
。スイッチング素子Ｓ１の第１主電極をスイッチング素
子Ｓ２の第２主電極に接続する。第２制御ブランチの一
端をスイッチング素子Ｓ２の制御電極に接続し、その他
端を第２制御ブランチＳ２の第１主電極に接続する。キ
ャパシタＤ２で第２制御ブランチを分路する。第２制御
ブランチをアノードを相互接続した２個のツェナーダイ
オード４３及び４４の直列回路でも分路する。スイッチ
ング素子Ｓ２の第１主電極を入力端子２に接続する。コ
イルＬ１の一端をスイッチング素子Ｓ１及びＳ２の接続
点に接続する。コイルＬ１の他端をキャパシタ１８ａ
の一端及びキャパシタ１８ｂ の一端に接続する。キャ
パシタ１８ｂ の他端をコイルＬ２の一端に接続する。 キャパシタ１８ａ の他端を一次巻線Ｌ４の一端に接続
する。一次巻線Ｌ４の他端を入力端子２に接続する。抵
抗３０で一次巻線Ｌ４を分路する。図３に示す回路配置
の動作は次の通りである。電源が手段Ｉの入力端子Ｋ１
及びＫ２に接続されると、ＤＣ−ＡＣコンバータの入力
端子１及び２間にＤＣ電圧が供給され、スイッチング素
子Ｓ１及びＳ２が周波数ｆで交互に導通及び非導通にな
る。その結果として周波数ｆを有する高周波数の略々矩
形波電圧が負荷ブランチＥの両端間に発生する。この高
周波矩形波電圧は負荷回路に周波数ｆを有する高周波交
流電流を流れさせる。一次巻線Ｌ４は負荷回路の一部を
構成するため、この巻線の両端間に周波数ｆを有する高
周波電圧が存在する。この一次巻線Ｌ４両端間の高周波
電圧は二次巻線Ｌ３Ａ の両端間に周波数ｆを有する高
周波電圧を発生させると共に二次巻線Ｌ３Ｂ の両端間
に周波数ｆを有する高周波電圧を発生させる。これら高
周波電圧はキャパシタＤ１及びＤ２の両端間にも存在す
る。キャパシタＤ１の容量値を、二次巻線Ｌ３Ａ とキ
ャパシシタＤ１とから成る共振回路の共振周波数が周波
数ｆから僅かだけ相違するように選択する。キャパシタ
Ｄ２の容量値も、二次巻線Ｌ３Ｂ とキャパシタＤ２と
から成る共振回路の共振周波数が周波数ｆから僅かだけ
相違するように選択する。この結果、キャパシシタＤ１
両端間の高周波電圧及びキャパシタＤ２両端間の高周波
電圧は急速に増大及び減少する。キャパシシタＤ１両端
間の高周波電圧はスイッチング素子Ｓ１の制御電極とそ
の第１主電極との間に存在するため、このスイッチング
素子はかなり急速に導通及び非導通になると共に変成器
Ｌにより吸収される電力量がかなり小さくなる。キャパ
シタＤ２両端間の高周波電圧はスイッチング素子Ｓ２の
制御電極とその第１主電極との間に存在するため、この
スイッチング素子Ｓ２もかなり急速に導通及び非導通に
なると共に変成器Ｌにより吸収される電力量がかなり小
さくなる。負荷回路の高周波電流とキャパシタＤ１及び
キャパシタＤ２両端間の高周波電圧との位相関係を最適
にするために抵抗３０を負荷回路内に設ける。ランプの
光束は手段Ｉにより発生されたＤＣ電圧を手段ＩＩによ
り調整することにより調整することができる。図５はキ
ャパシタ１８ａ と一次巻線Ｌ４との直列回路をキャパ
シタ１８ｃ により分路した負荷回路の構成を示す。こ
の構成では制御変成器により吸収される電力をキャパシ
タ１８ａ 及び一次巻線Ｌ４のインピーダンスの和に対
するキャパシタ１８ｃ のインピーダンスの比の適切な
選択により調整することができる。図３，４および５に
示す回路内の負荷回路の一部を構成する一次巻線Ｌ４を
負荷ブランチ内の他の場所に含めることもできる。ツェ
ナーダイオード４１及びツェナーダイオード４２の直列
回路はスイッチング素子Ｓ１の制御電極とその第１主電
極との間の電圧を制限する働きをする。ツェナーダイオ
ード４３及びツェナーダイオード４４の直列回路はスイ
ッチング素子Ｓ２の制御電極とその第１主電極との間の
電圧を制限する働きをする。これらツェナーダイオード
はランプＬａの点弧中のみ電流を流す。ブランチＣ内の
容量をキャパシタ１８ａ 及び１８ｂ に分割する。キ
ャパシタ１８ａ 及びキャパシタ１８ｂ の接続点をス
イッチング素子Ｓ１及びＳ２の接続点と反対側のコイル
Ｌ１の端に接続する。キャパシタ１８ｂ の容量に対す
るキャパシタ１８ａ の容量の比は、ランプＬａに結合
された負荷回路のインピーダンスがＤＣ電圧源とブラン
チＡとコイルＬ１のインピーダンスの和にほぼ等しくな
るように選択するのが好ましい。その理由は、このよう
にするとＤＣ電圧源とランプとの間の最適電力伝達が促
進されるためである。９０Ｗ の定格電力を有するラン
プを点灯するこの回路配置の実施例では、コイルＬ１の
インダクタンス値は１４μＨ である。コイルＬ２のイ
ンダンタンス値は１３．５μＨ である。キャパシタ１
８ａ 及び１８ｂ の容量値は１ｎＦ及び６８０ｐＦ
である。二次巻線Ｌ３Ａ とキャパシタＤ１とからなる
共振回路の共振周波数ｆ１は約３．２ＭＨｚである。二
次巻線Ｌ３Ｂ とキャパシタＤ２とから成る共振回路の
共振周波数ｆ１も約３．２ＭＨｚである。ランプに結合
された負荷ブランチＥの両端間電圧が負荷ブランチＥを
流れる電流と同相になる周波数ｆ２は約２．１ＭＨｚで
ある。動作周波数ｆは約２．６５ＭＨｚ である。各制
御ブランチにより吸収される電力量はキャパシタＤ１及
びＤ２の存在により約１ワットから約３００ｍワットに
減少する。この回路配置で点灯されるランプは調光する
ことができる。図６に示す曲線はこの回路配置を給電す
るＤＣ電圧源から引き出される電力（定格ランプ電力の
百分率で表わしてある）をＤＣ電圧源が供給する電圧（
ボルト）の関数として示したものである。動作周波数ｆ
は全ての電力消費値に対し約２．６５ＭＨｚ である。 図６は入力端子間のＤＣ電圧の調整によりランプにより
消費される電力を広い範囲に亘って調整し得ることを示
している。負荷回路を図４に示すように構成することに
より電力伝達を最適にすることもできる。この例では図
３のコイルＬ２を２つのコイルＬ２１ 及びＬ２２ と
置き替える。 コイルＬ２１ 及びＬ２２ のインダクタンスの和はコ
イルＬ２のインダクタンスに等しい。キャパシタ１８の
容量は図３のキャパシタ１８ａ 及び１８ｂ の直列回
路の容量の和に等しい。本例ではコイルＬ１の、スイッ
チング素子Ｓ１及びＳ２の接続点と反対側の端をコイル
Ｌ２１ 及びコイルＬ２２ の接続点に接続する。キャ
パシタ１３は負荷ブランチチを流れる直流電流を阻止す
る。本例ではコイルＬ２１ のインダクタンスとコイル
Ｌ２２ のインダクタンスとの比を、ランプＬａに結合
された負荷回路のインピーダンスがＤＣ 電圧源とブラ
ンチＡとコイルＬ１のインピーダンスの和にほぼ等しく
なるように選択する。二次巻線Ｌ３Ａ とキャパシタＤ
１から成る共振回路の共振周波数ｆ１はキャパシタＤ１
の容量の適切な選択により、ランプに結合された負荷ブ
ランチの両端間電圧がこの負荷ブランチを流れる電流と
同相になる周波数ｆ２より高い周波数にセットする。同
様に、二次巻線Ｌ３Ｂ とキャパシタＤ２とから成る共
振回路の共振周波数ｆ１もキャパシタＤ２の容量の適切
な選択により周波数ｆ２より高い値にセットする。この
ようにすると、このようなＤＣ−ＡＣコンバータの動作
周波数ｆはこれら共振回路の共振周波数ｆ１より低いが
ｆ２より高い値になる。動作周波数がｆ２より高いため
、ＤＣ−ＡＣ変換器の動作は誘導性になる。誘導性動作
は、負荷ブランチ両端間の電圧の位相がこれを流れる電
流より進むことを意味する。各スイッチング素子で消費
される電力は誘導性動作の場合にかなり小さくなる。そ
の理由は、この場合には各スイッチング素子が、その両
端間電圧がかなり低い間に導通するためである。
【図１】本発明回路配置の一実施例の構成を示す略図で
ある。
ある。
【図２】図１の実施例の詳細回路図である。
【図３】２つのスイッチング素子を具える本発明回路配
置の一実施例の回路図である。
置の一実施例の回路図である。
【図４】負荷回路の他の構成例を示す回路図である。
【図５】負荷回路の更に他の構成例を示す回路図である
。
。
【図６】本発明回路配置で点灯されるランプにより消費
される電力をこの回路配置に供給されるＤＣ電圧の関数
として示す図である。
される電力をこの回路配置に供給されるＤＣ電圧の関数
として示す図である。
１，２ 入力端子
Ａ ブランチ
Ｅ 負荷ブランチ
Ｌａ ランプ
Ｓ１， Ｓ２ スイッチング素子
Ｌ３， Ｌ３Ａ， Ｌ３Ｂ 制御ブランチの誘導素子
Ｌ１ 負荷ブランチＥの誘導素子 Ｂ，Ｃ 負荷ブランチの並列ブランチＬ２， Ｌ２１
， Ｌ２２ ブランチＢの誘導素子１８， １８ａ，
１８ｂ ブランチＣの容量素子Ｌ 制御変成器 Ｌ４ 二次巻線 ３０ 抵抗 ４１， ４２， ４３， ４４ ツェナーダイオード
Ｄ， Ｄ１， Ｄ２ 制御ブランチ分路容量Ｐ 交
周波信号発生回路 Ｉ ＤＣ電圧発生手段 ＩＩ ＤＣ電圧調整手段
Ｌ１ 負荷ブランチＥの誘導素子 Ｂ，Ｃ 負荷ブランチの並列ブランチＬ２， Ｌ２１
， Ｌ２２ ブランチＢの誘導素子１８， １８ａ，
１８ｂ ブランチＣの容量素子Ｌ 制御変成器 Ｌ４ 二次巻線 ３０ 抵抗 ４１， ４２， ４３， ４４ ツェナーダイオード
Ｄ， Ｄ１， Ｄ２ 制御ブランチ分路容量Ｐ 交
周波信号発生回路 Ｉ ＤＣ電圧発生手段 ＩＩ ＤＣ電圧調整手段
Claims (3)
- 【請求項１】 ＤＣ−ＡＣコンバータを具えたランプ
を点弧し給電する回路配置であって、そのＤＣ−ＡＣコ
ンバータは−ＤＣ電圧源に接続するのに好適な入力端子
と、−少なくとも１個のスイッチング素子と、一端が該
スイッチング素子の制御電極に、他端が該スイッチング
素子の第１主電極に接続された、誘導素子Ｌ３を具える
制御ブランチとを具えたブランチＡと、−誘導素子Ｌ１
と、誘導素子Ｌ２を含むブランチＢおよび要量素子を含
むブランチＣを具える負荷回路とを具えた負荷ブランチ
Ｅとを具え、ブランチＡの一端をブランチＥの一端に接
続し、ブランチＡの他端を一方の入力端子に接続すると
共にブランチＥの他端を他方の入力端子に接続して成る
ランプ点灯用回路配置において、前記制御ブランチを容
量素子を具えるブランチＤで分路したことを特徴とする
ランプ点灯用回路配置。 - 【請求項２】 一次巻線と二次巻線を有し、一次巻線
を前記負荷ブランチに結合し、二次巻線を前記誘導素子
Ｌ３の一部として成る制御変成器を具えた請求項１記載
の回路配置において、前記制御ブランチとこの制御ブラ
ンチを分路する前記ブランチＤとを具える共振回路の共
振周波数ｆ１を、ランプに結合さた前記負荷ブランチＥ
の両端間電圧がこの負荷ブランチＥを流れる電流と同相
になる周波数ｆ２より高くしたことを特徴とするランプ
点灯用回路配置。 - 【請求項３】 請求項１又は２記載の回路配置におい
て、前記入力端子に接続されたＤＣ電圧発生手段と、そ
のＤＣ電圧を調整する手段とを設けたことを特徴とする
ランプ点灯用回路配置。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NL9000350 | 1990-02-14 | ||
| NL9000350 | 1990-02-14 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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| EP (1) | EP0442572B1 (ja) |
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| AT (1) | ATE122198T1 (ja) |
| DE (1) | DE69109333T2 (ja) |
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| FI (1) | FI100502B (ja) |
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| BE1007878A3 (nl) * | 1993-12-17 | 1995-11-07 | Philips Electronics Nv | Verlichtingseenheid, alsmede electrodeloze lagedrukontladingslamp, houder en voedingsinrichting geschikt voor gebruik in de verlichtingseenheid. |
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| US4071812A (en) * | 1976-03-01 | 1978-01-31 | General Electric Company | AC Inverter with constant power output |
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