JPH04200101A - バンドエリミネーションフィルタ - Google Patents
バンドエリミネーションフィルタInfo
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- JPH04200101A JPH04200101A JP33391390A JP33391390A JPH04200101A JP H04200101 A JPH04200101 A JP H04200101A JP 33391390 A JP33391390 A JP 33391390A JP 33391390 A JP33391390 A JP 33391390A JP H04200101 A JPH04200101 A JP H04200101A
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- Control Of Motors That Do Not Use Commutators (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野ン
本発明はマイクロ波帯の通信機器に使用されるバンドエ
リミネーシヨンフイルタに関するものである。
リミネーシヨンフイルタに関するものである。
（従来の技術〉
従来のバンドエリミネーシヨンフイルタでは第１０．１
１図に示す構造の同軸共振器を使用していた。
１図に示す構造の同軸共振器を使用していた。
第１０図は同軸共振器を開放端側から見た図であり、第
１１図は第１０図Ａ−Ａ’の断面図である。
１１図は第１０図Ａ−Ａ’の断面図である。
第１０．１１図において８０１は中空状の誘電体である
。この誘電体８０１の内周面、外周面及び端面には内部
導体８０２、外部導体８０３、短絡端８０５の導体層が
形成される。前記導体層の形成には比抵抗の小さな金属
材料（銀・銅等）を用いている。８０４は同軸共振器の
開放端を示す。
。この誘電体８０１の内周面、外周面及び端面には内部
導体８０２、外部導体８０３、短絡端８０５の導体層が
形成される。前記導体層の形成には比抵抗の小さな金属
材料（銀・銅等）を用いている。８０４は同軸共振器の
開放端を示す。
以上のように従来のバンドエリミネーシヨンフイルタに
は同軸共振器内で特性インピーダンスが一定のものを使
用していた。
は同軸共振器内で特性インピーダンスが一定のものを使
用していた。
第１２図及び第１４図に従来のバンドエリミネーション
フィルタの回路構成例を示す。
フィルタの回路構成例を示す。
前記の回路構成は自動車電話あるいは携帯電話等のアン
テナ共用器のような低挿入損失が要求される送信フィル
タ部に使用される。
テナ共用器のような低挿入損失が要求される送信フィル
タ部に使用される。
第１２図の回路構成は送信周波数ｆｔｘと受信周波数ｆ
ｒｘの周波数関係がｆｒｘ（ｆｔｘとなるような機種（
国内向はアンテナ共用器）の送信フィルタに適している
。
ｒｘの周波数関係がｆｒｘ（ｆｔｘとなるような機種（
国内向はアンテナ共用器）の送信フィルタに適している
。
第１２図中のＵＩＲｌ、ＵＩＲ２、ＵＩＲ３は第１０．
１１図の構造を有する同軸共振器で、そノ開放端側の内
部導体にはキャパシタＣ１、Ｃ２、Ｃ３の一端が接続さ
れ、キャパシタＣ１、Ｃ２、Ｃ３の他の一端はキャパシ
タＣ１２、Ｃ２３を介して並列接続される。
１１図の構造を有する同軸共振器で、そノ開放端側の内
部導体にはキャパシタＣ１、Ｃ２、Ｃ３の一端が接続さ
れ、キャパシタＣ１、Ｃ２、Ｃ３の他の一端はキャパシ
タＣ１２、Ｃ２３を介して並列接続される。
以上の回路構成を有するバンドエリミ不−ンヨンフィル
タの通過特性を第１３図に示す。
タの通過特性を第１３図に示す。
尚、第１３図は送信周波数ｆｒｘ二〇、９１２Ｇ Ｈｚ
、受信周波数ｆ ｒｘ＝０．８５７ＧＨｚ。
、受信周波数ｆ ｒｘ＝０．８５７ＧＨｚ。
帯域幅は０．０２７ＧＨｚ、受信周波数帯での減衰ｆｆ
ｉ＞４０ｄＢの条件て送信フィルタ用のバンドエリミ不
−７ヨンフィルタを構成した場合の通過特性図である。
ｉ＞４０ｄＢの条件て送信フィルタ用のバンドエリミ不
−７ヨンフィルタを構成した場合の通過特性図である。
第１１図の回路構成は送信周波数ｆｔｘと受信周波数ｆ
ｒｘの周波数関係がｆｒｘ＞ｆｔｘとなるような機種（
海外向はアンテナ共用器）の送信フィルタに適している
。
ｒｘの周波数関係がｆｒｘ＞ｆｔｘとなるような機種（
海外向はアンテナ共用器）の送信フィルタに適している
。
第１４図中の同軸共振器ＵＩＲ１、ＵＩＲ２、ＵＩＲ３
は第１０．１１図の構造を有する同軸共振器で、その開
放端ｍ１］の内部導体にはキャバ／りｃｉ、Ｃ２、Ｃ３
の一端が接続され、隣接するキャパシタＣ１、Ｃ２、Ｃ
３の他の一端はインダクタＬＬ２、Ｌ２３を介して並列
接続される。
は第１０．１１図の構造を有する同軸共振器で、その開
放端ｍ１］の内部導体にはキャバ／りｃｉ、Ｃ２、Ｃ３
の一端が接続され、隣接するキャパシタＣ１、Ｃ２、Ｃ
３の他の一端はインダクタＬＬ２、Ｌ２３を介して並列
接続される。
以上の回路構成を有するバンドエＩＪ ミ不−７ヨンフ
ィルタの通過特性を第１５図に示す。
ィルタの通過特性を第１５図に示す。
尚、第１５図は送信周波数ｆ ｔｘ＝０．８３７Ｇ Ｈ
ｚ 、受信周波数ｆ ｒ ｘ＝０．８８２ＧＨｚ、帯域
幅は０．０２５ＧＨｚ、受信周波数帯での減衰量２４０
ｄＢの条件で送信フィルタ用の・ミンドエリミネーンヨ
ンフィルタを構成した場合の通過特性図である。
ｚ 、受信周波数ｆ ｒ ｘ＝０．８８２ＧＨｚ、帯域
幅は０．０２５ＧＨｚ、受信周波数帯での減衰量２４０
ｄＢの条件で送信フィルタ用の・ミンドエリミネーンヨ
ンフィルタを構成した場合の通過特性図である。
（発明が解決しようとする課題）
前記のバンドエリミネーションフィルタを自動車電話用
のアンテナ共用器の送信フィルタ部に使用する場合につ
いて考える。
のアンテナ共用器の送信フィルタ部に使用する場合につ
いて考える。
送信フィルタに要求される機能は大別すると二つある。
一つは送信出力に含まれる受信周波数帯での雑音成分の
レベル低減、他の一つは送信出力のスプリアス放射成分
の低減である。
レベル低減、他の一つは送信出力のスプリアス放射成分
の低減である。
ここで前者の機能（受信周波数帯域での雑音成分のレベ
ル低減）はバンドエリミネーションフィルタの阻止周波
数を受信周波数に設定する事により実現できる。
ル低減）はバンドエリミネーションフィルタの阻止周波
数を受信周波数に設定する事により実現できる。
しかし後者については問題がある、これは第１３図及び
第１５図をこ示すよう（こ送信周波数ｆｔｘの整数倍（
２・ｆｔｘ及び３・ｆｔｘ等）の周波数で発生するスプ
リアス放射に対して十分な減衰量が得られないことであ
る。
第１５図をこ示すよう（こ送信周波数ｆｔｘの整数倍（
２・ｆｔｘ及び３・ｆｔｘ等）の周波数で発生するスプ
リアス放射に対して十分な減衰量が得られないことであ
る。
これはバンドエリミ不−７ヨンフィルタの基本的特性に
起因しており、同軸共振器の並列共振点以外の周波数で
は減衰極を生じず通過領域となるためである。
起因しており、同軸共振器の並列共振点以外の周波数で
は減衰極を生じず通過領域となるためである。
尚、同軸共振器のような分布定数回路の場合、並列共振
点は無数ｔこあることは一般に知られているが、これを
スプリアス放射の抑圧には利用できなかった。
点は無数ｔこあることは一般に知られているが、これを
スプリアス放射の抑圧には利用できなかった。
その理由は高次の並列共振点による減衰極が第１３図及
、び第１５図に示す減衰極Ｎｌ（周波数−３・ｆｏ）の
ようにスプリアス放射の発生する周波数からずれており
、高次減衰極Ｎ１の周波液を任意に制御する事ができな
いためである。
、び第１５図に示す減衰極Ｎｌ（周波数−３・ｆｏ）の
ようにスプリアス放射の発生する周波数からずれており
、高次減衰極Ｎ１の周波液を任意に制御する事ができな
いためである。
尚、前記の減衰極Ｎ１の周波数はバンドエリミ不−７ヨ
ンフイルタの阻止周波数帯域（受信周波数帯域）と減衰
量によって決まるものである。
ンフイルタの阻止周波数帯域（受信周波数帯域）と減衰
量によって決まるものである。
以上のように従来のバノドエリミ不−／ヨノフィルタて
はスプリアス放射低減の機能がないため送信フィルタに
用いるをこは問題があった。
はスプリアス放射低減の機能がないため送信フィルタに
用いるをこは問題があった。
本発明の課題は以上の問題を解決できるバ／ドエリミ不
−／ヨンフ１′ルタを提供する事にある。
−／ヨンフ１′ルタを提供する事にある。
（課題を解決するための手段）
かかる課題を解決した本発明の要旨は、同軸共振器ｔこ
キャバンタ／ス手段を直列接続した共振回路を復数個キ
ャパ／タンス手段又はインダクタンス手段で並列接続し
てフィルタを形成するとともに、同軸共振器の特性イン
ピーダンスを短絡端から開放端ｔこ向かって変化させて
フィルタの高次の並列共振周波数がスプリアス放射のお
こる周波数と略等しくなるように調整したことを特徴と
するバンドエリミネー７ヨンフィルタにある。
キャバンタ／ス手段を直列接続した共振回路を復数個キ
ャパ／タンス手段又はインダクタンス手段で並列接続し
てフィルタを形成するとともに、同軸共振器の特性イン
ピーダンスを短絡端から開放端ｔこ向かって変化させて
フィルタの高次の並列共振周波数がスプリアス放射のお
こる周波数と略等しくなるように調整したことを特徴と
するバンドエリミネー７ヨンフィルタにある。
（作用）
本発明で使用する同軸共振器の構造の一例を第１〜４図
に示す。
に示す。
第１図は同軸共振器を開放端側から見た図であり、第２
図は第１図Ａ−Ａ’の断面図である。
図は第１図Ａ−Ａ’の断面図である。
第１，２図において１０１は内周部に段差を有する中空
状の誘電体である。この誘電体１０１の内周面、外周面
及び端面に内部導体１０２、外部導体１０３、短絡端１
０５の導体層を形成する、前記の導体層の形成には比抵
抗の小さな金属材料（銀・銅等）を用いる。１０４は同
軸共振器の開放端な示す。
状の誘電体である。この誘電体１０１の内周面、外周面
及び端面に内部導体１０２、外部導体１０３、短絡端１
０５の導体層を形成する、前記の導体層の形成には比抵
抗の小さな金属材料（銀・銅等）を用いる。１０４は同
軸共振器の開放端な示す。
第１．２図では開放端側の内周が大ぎくなるように中空
状の誘電体２０１の内周部に段差を設ける事で短絡端か
ら開放端方向に同軸共振器の特性インピーダンスを減少
させている。尚、短絡端から開放端方向に特性インピー
ダンスを増加させる場合には第３，４図に示す構造をと
ればよい。
状の誘電体２０１の内周部に段差を設ける事で短絡端か
ら開放端方向に同軸共振器の特性インピーダンスを減少
させている。尚、短絡端から開放端方向に特性インピー
ダンスを増加させる場合には第３，４図に示す構造をと
ればよい。
第３図は同軸共振器を開放端側から見た図であり、第４
図は第３図Ａ−Ａ’の断面図である。
図は第３図Ａ−Ａ’の断面図である。
第３．４図において２０１は内周部に段差を有する中空
状の誘電体である。この誘電体２０１の内周面、外周面
及び端面ツこ内部導体２ｏ２、外部導体２０３、短絡端
２０５の導体層を形成する、前記の導体層の形成には比
抵抗の小さな金属材料（銀・銅等）を用いる。２０４は
同軸共振器の開放端を示す。
状の誘電体である。この誘電体２０１の内周面、外周面
及び端面ツこ内部導体２ｏ２、外部導体２０３、短絡端
２０５の導体層を形成する、前記の導体層の形成には比
抵抗の小さな金属材料（銀・銅等）を用いる。２０４は
同軸共振器の開放端を示す。
第１〜４図において短絡端側の線路（長さＬｌ）の特性
インピーダンスをＺｌ、開放端側の線路（長さＬ２＞の
特性インピーダンスＺ２とすると、同軸共振器の並列共
振条件は、 ｊａｎ （βＬｌ）・ｊａｎ（βＬ２）＝ｔａｎ （θ
１）・ｔａｎ（θ２）＝Ｚ２／Ｚ。
インピーダンスをＺｌ、開放端側の線路（長さＬ２＞の
特性インピーダンスＺ２とすると、同軸共振器の並列共
振条件は、 ｊａｎ （βＬｌ）・ｊａｎ（βＬ２）＝ｔａｎ （θ
１）・ｔａｎ（θ２）＝Ｚ２／Ｚ。
β：位相定数
θ１、θ２°電気長
（θ１＝βＬ４、θ２＝βＬ２）
であられすことができる。
前記の式において簡単のためにＬ１＝Ｌ２、即ちθｊ−
θ２二θの場合を考えると、並列共振条件は、 ｊａｎ”θ ＝ ｋ ｋ、インピーダンス比（ｋ＝Ｚ２／Ｚｔ）であられすこ
とができる。
θ２二θの場合を考えると、並列共振条件は、 ｊａｎ”θ ＝ ｋ ｋ、インピーダンス比（ｋ＝Ｚ２／Ｚｔ）であられすこ
とができる。
ここで基本共振周波数をｆｏ、高次の並列共振周波数を
低い方からｆＳｌ、ｆｓ２・・・、ｆｓｎ、共振周波数
と比例関係にある電気長をθ０、θ４、θ２・・・、θ
ｓｎであられし、前記の並列共振条件の関係式より各電
気長を求めると、θｏ＝ｊａｎ”（ｋ”） θｓ、＝π−ｊａｎ−’（ｋ’／２） θ５２＝ｙｒ十ｔａｎ−’（ｋ１／２）以上の結果が得
られる。
低い方からｆＳｌ、ｆｓ２・・・、ｆｓｎ、共振周波数
と比例関係にある電気長をθ０、θ４、θ２・・・、θ
ｓｎであられし、前記の並列共振条件の関係式より各電
気長を求めると、θｏ＝ｊａｎ”（ｋ”） θｓ、＝π−ｊａｎ−’（ｋ’／２） θ５２＝ｙｒ十ｔａｎ−’（ｋ１／２）以上の結果が得
られる。
尚、同軸共振器のような分布定数回路の場合、共振条件
からも明らかなように並列共振点は無数にあるが、この
説明は繁雑となるのでθｓ２以下の周波数領域の並列共
振点について説明する。
からも明らかなように並列共振点は無数にあるが、この
説明は繁雑となるのでθｓ２以下の周波数領域の並列共
振点について説明する。
前記の電気長から基本周波数ｆｏと高次の並列共振周波
数の関係を整理すると、 ｆｓｌ／ｆｏ＝θｓ１／θｏ：＝π／ ｔ ａ ｎ −
’ （ｋ！／２） １ ｆｓ２／ｆｏ＝θｓ２／θｏ＝π／ ｔ ａ ｎ −’
（ｋ１／２）＋１ 以上の関係式が得られる。
数の関係を整理すると、 ｆｓｌ／ｆｏ＝θｓ１／θｏ：＝π／ ｔ ａ ｎ −
’ （ｋ！／２） １ ｆｓ２／ｆｏ＝θｓ２／θｏ＝π／ ｔ ａ ｎ −’
（ｋ１／２）＋１ 以上の関係式が得られる。
前記の関係式においてインピーダンス比に４０以上の値
であれば任意に設定できるので同軸共振器の高次並列共
振点を広範囲に制御する事かできる。
であれば任意に設定できるので同軸共振器の高次並列共
振点を広範囲に制御する事かできる。
また前記の関係式より高次共振周波数ｆｓ では基本
周波数ｆｏ以上の周波数領域、高次共振周波数ｆｓ２で
は基本周波数ｆｏの３倍以上の周波数領域で任意の周波
数に設定可能であり、前記周波数領域ではインピーダン
ス比にの減少に伴イ高次の並列共振周波数が上昇する事
がわかる。
周波数ｆｏ以上の周波数領域、高次共振周波数ｆｓ２で
は基本周波数ｆｏの３倍以上の周波数領域で任意の周波
数に設定可能であり、前記周波数領域ではインピーダン
ス比にの減少に伴イ高次の並列共振周波数が上昇する事
がわかる。
前記インピーダンス比にと並列共振周波数の関係を第５
図に示す。
図に示す。
尚、同図における縦軸は高次の並列共振周波数ｆｓを基
本共振周波数ｆｏｒこで規格化したものである。
本共振周波数ｆｏｒこで規格化したものである。
前記同軸共振器を用いてバンドエリミ不一ンヨンフィル
タを構成した場合、高次の並列共振点近傍に減衰極が発
生するので前記減衰極の周波数をスプリアス放射のおこ
る周波数と等しくなるよう同軸共振器のインピーダンス
比ｋを制御すればスプリアス放射を低減できる。
タを構成した場合、高次の並列共振点近傍に減衰極が発
生するので前記減衰極の周波数をスプリアス放射のおこ
る周波数と等しくなるよう同軸共振器のインピーダンス
比ｋを制御すればスプリアス放射を低減できる。
（実施例）
以下、本発明の実施例について説明する。
実施例１
第６図は本発明によるバンドエリミネーションフィルタ
の一実施例を示す図である。
の一実施例を示す図である。
第６図において５ＩＲ１，５ＩＲ２，５ＩＲ３は同軸共
振器であり、同軸共振器内の特性インピーダンスが短絡
端から開放端方向に段階的に増加あるいは減少するよう
な構造を有するものである。
振器であり、同軸共振器内の特性インピーダンスが短絡
端から開放端方向に段階的に増加あるいは減少するよう
な構造を有するものである。
本実施例では５ＩＲＩ、５４Ｒ３に第３．４図に示す構
造（短絡端から開放端方向に特性インピーダンスが増加
する同軸共振器）、５ＩＲ２に第１，２図の構造（短絡
端から開放端方向に特性インピーダンスが減少する同軸
共振器）を有する同軸共振器を用いた。
造（短絡端から開放端方向に特性インピーダンスが増加
する同軸共振器）、５ＩＲ２に第１，２図の構造（短絡
端から開放端方向に特性インピーダンスが減少する同軸
共振器）を有する同軸共振器を用いた。
Ｚｌｌ、Ｚ２１、Ｚ３１、は同軸共振器５ＩＲ１，５Ｉ
Ｒ２，５ＩＲ３の短絡端側の線路のインピーダンスを、
Ｚ１２、Ｚ２２、Ｚ２３は同軸共振器５ＩＲＩ、５ＩＲ
２，５ＩＲ３の開放端側の線路のインピーダンスを示す
。
Ｒ２，５ＩＲ３の短絡端側の線路のインピーダンスを、
Ｚ１２、Ｚ２２、Ｚ２３は同軸共振器５ＩＲＩ、５ＩＲ
２，５ＩＲ３の開放端側の線路のインピーダンスを示す
。
ここで同軸共振器の高次並列共振周波数の制御するため
にインピーダンス比を次のように設定した。
にインピーダンス比を次のように設定した。
５ＩＲＩのインピーダンス比 ｋ＝２．５５ＳＩＲ２の
インピーダンス比 ｋ＝０．８４ＳＩＲ３のインピーダ
ンス比 ｋ＝２．５９尚、５ＩＲＩ、５ＩＲ２，５ＩＲ
３における開放端側の線路長と短絡端側の線路長は等し
く設定した。
インピーダンス比 ｋ＝０．８４ＳＩＲ３のインピーダ
ンス比 ｋ＝２．５９尚、５ＩＲＩ、５ＩＲ２，５ＩＲ
３における開放端側の線路長と短絡端側の線路長は等し
く設定した。
前記の同軸共振器５ＩＲＩ、５ＩＲ２，５ＩＲ３の開放
端側ｔこはキャバ／りＣ１，Ｃ２、Ｃ３の一端が接続さ
れ、隣接するキャパ／りＣ１，Ｃ２、Ｃ３の他の一端は
キャパ／りＣＩ２、Ｃ２３を介して接続される。
端側ｔこはキャバ／りＣ１，Ｃ２、Ｃ３の一端が接続さ
れ、隣接するキャパ／りＣ１，Ｃ２、Ｃ３の他の一端は
キャパ／りＣＩ２、Ｃ２３を介して接続される。
以上の回路構成にて送信周波数ｆｔｘ＝０．９１２ＧＨ
ｚ、受信周波数ｆ ｒｘ＝０．８５７ＧＨ２、帯域幅は
０．０２７ＧＨｚ、受信周波数帯ての減衰Ｊｔ ＞ ４
０ ｄ Ｂの条件で送信フィルタ用のバンドエリミネー
タ３ンフイルタヲ構成した。
ｚ、受信周波数ｆ ｒｘ＝０．８５７ＧＨ２、帯域幅は
０．０２７ＧＨｚ、受信周波数帯ての減衰Ｊｔ ＞ ４
０ ｄ Ｂの条件で送信フィルタ用のバンドエリミネー
タ３ンフイルタヲ構成した。
前記バンドエリミネーションフィルタの通過特性を第７
図ンこ示す。
図ンこ示す。
第７図においてｆｒｘは受信周波数、ｆｔｘは送信周波
数、２・ｆｔｘ及び３・ｆｔｘはスプリアス放射の起こ
る周波数を示す。
数、２・ｆｔｘ及び３・ｆｔｘはスプリアス放射の起こ
る周波数を示す。
第７図ても明らかなように本実施例によるバノドエリミ
不一ンヨンフィルタはスプリアス放射の起こる周波数に
減衰極を発生させる事ができる。
不一ンヨンフィルタはスプリアス放射の起こる周波数に
減衰極を発生させる事ができる。
実施例２
第８図は本発明によるバンドエリミ不−７ヨ／フィルタ
の他の実施例な示す図である。
の他の実施例な示す図である。
第８図中の５ＩＲＩ、５ＩＲ２，５ＩＲ３は同軸共振器
であり、同軸共振器内の特性インピーダンスが短絡端か
ら開放端方向に増加するような構造を有するものである
。
であり、同軸共振器内の特性インピーダンスが短絡端か
ら開放端方向に増加するような構造を有するものである
。
本実施例では５ＩＲＩ、５ＩＲ２，５ＩＲ３に第３，４
図に示す構造を有する同軸共振器を用し・た。
図に示す構造を有する同軸共振器を用し・た。
Ｚｌｌ、Ｚ２１、Ｚ３１は同軸共振器５ＩＲ１，５ＩＲ
２，５ＩＲ３の短絡端側の線路のインピーダンスを、又
Ｚ１２、Ｚ２２、Ｚ２３は同軸共振器５ＩＲ１，５ＩＲ
２，５ＩＲ３の開放端側の線路のインピーダンスを示す
。
２，５ＩＲ３の短絡端側の線路のインピーダンスを、又
Ｚ１２、Ｚ２２、Ｚ２３は同軸共振器５ＩＲ１，５ＩＲ
２，５ＩＲ３の開放端側の線路のインピーダンスを示す
。
ここで同軸共振器の高次並列共振周波数の制御のために
インピーダンス比を次のように設定した。
インピーダンス比を次のように設定した。
５ＩＲＩのインピーダンス比 ｋ＝３．５２５ＩＲ２の
インピーダンス比 ｋ＝１．３７５ＩＲ３のインピーダ
ンス比 ｋ＝３．７０尚、５ＩＲＩ、５ＩＲ２，５ＩＲ
３における開放端０１１１の線路長と短絡端側の線路長
は等しく設定した。
インピーダンス比 ｋ＝１．３７５ＩＲ３のインピーダ
ンス比 ｋ＝３．７０尚、５ＩＲＩ、５ＩＲ２，５ＩＲ
３における開放端０１１１の線路長と短絡端側の線路長
は等しく設定した。
前記の同軸共振器５ＩＲ１，５ＩＲ２，５ＩＲ３の開放
端側にはキャパ／りＣ１，Ｃ２，Ｃ３の一端が接続され
、隣接するキャパ／りＣ１，Ｃ２、Ｃ３の他の一端はイ
ンダクタＬ１２、Ｌ２３を介して接続される。
端側にはキャパ／りＣ１，Ｃ２，Ｃ３の一端が接続され
、隣接するキャパ／りＣ１，Ｃ２、Ｃ３の他の一端はイ
ンダクタＬ１２、Ｌ２３を介して接続される。
以上の回路構成ｅこて送信周波数ｆｔｘ＝０．８３７
Ｇ Ｈｚ 、受信周波数ｆ ｒ ｘ＝０．８８２ＧＨ２
、帯域幅は０．０２５ＧＨｚ、受信周波数帯での減衰ｊ
ｔ ＞ ４０ ｄ Ｂの条件で送信フィルタ用のバ／ド
エリミ不−ンヨンフィルタを構成した。
Ｇ Ｈｚ 、受信周波数ｆ ｒ ｘ＝０．８８２ＧＨ２
、帯域幅は０．０２５ＧＨｚ、受信周波数帯での減衰ｊ
ｔ ＞ ４０ ｄ Ｂの条件で送信フィルタ用のバ／ド
エリミ不−ンヨンフィルタを構成した。
前記バンドエリミ不−ンヨンフィルタの通過特性な第９
図に示す。
図に示す。
第９図中のｆｒｘは受信周波数、ｆｔｘは送信周波数を
示し、２・ｆｔｘ及び３・ｆｔｘはスプリアス放射の起
こる周波数を示す。
示し、２・ｆｔｘ及び３・ｆｔｘはスプリアス放射の起
こる周波数を示す。
第９図でも明らかなように本実施例をこよるバンドエリ
ミ不−ンヨンフィルタはスプリアス放射の起こる周波数
に減衰極を発生させる事ができる。
ミ不−ンヨンフィルタはスプリアス放射の起こる周波数
に減衰極を発生させる事ができる。
以上の実施例ｔこおいては同軸共振器として誘電体の内
周部に段差を設ける構造のもので説明したが、これは同
軸共振器の形状を限定するものではなく同軸共振器内で
特性インピーダンスが短絡端から開放端方向に増加ある
いは減少するものであればよい。
周部に段差を設ける構造のもので説明したが、これは同
軸共振器の形状を限定するものではなく同軸共振器内で
特性インピーダンスが短絡端から開放端方向に増加ある
いは減少するものであればよい。
例えば誘電体の外周部を二段差、誘電体の内周部あるい
は外周部にテーパ部を設ける事で特性インピーダンスを
変化させた同軸共振器でも同様の効果が得られる。
は外周部にテーパ部を設ける事で特性インピーダンスを
変化させた同軸共振器でも同様の効果が得られる。
（発明の効果）
以上の様に本発明によれば、同軸共振器の特性インピー
ダンスを短絡端から開放端方向に向けて変えてフィルタ
の高次の並列共振周波数がスプリアス放射のおこる周波
数と略等しくなるように調整することて、送信出力のス
プリアス放射成分を低減することができた。
ダンスを短絡端から開放端方向に向けて変えてフィルタ
の高次の並列共振周波数がスプリアス放射のおこる周波
数と略等しくなるように調整することて、送信出力のス
プリアス放射成分を低減することができた。
第１図は本発明の実施例に用し・た同軸共振器を示す平
面図、第２図は第１図Ａ−Ａ’線における断面図、第３
図は実施例に用いた他の同軸共振器を示す平面図、第４
図は第３図Ａ−Ａ’線における断面図、第５図は実施例
に用いた同軸共振器の共振特性図、第６図は実施例１の
バンドエリミネー７ヨンフィルタの回路図、第７図は実
施例１のバノドエリミ不＝７ヨンフイルタの通過特性図
、第８図は実施例２のバンドエリミネーションフィルタ
の回路図、第９図は同実施例の通過特性図、第１０図は
従来のバンドエリミ不−７ヨンフィルタに用いた同軸共
振器、第１１図は第１０図Ａ、−Ａ’線における断面図
、第１２図は従来のバンドエリミネーションフィルタの
回路図、第１３図は従来のバンドエリミ不一ノヨンフィ
ルタの通過特性図、第１４図は他の従来のバンドエＩＪ
ミ不−７ヨンフィルタの回路図、ｍ１５図は同フィル
タの通過特性図である。 １０１．２０１．８０１：誘電体 １０２．２０２．８０２：内部導体 １０３．２０３．８０３：外部導体 １０４．２０４．８０４：開放端 １０５．２０５．８０５：短絡端導体 ５ＩＲ１，５ＩＲ２，５ＩＲ３：同軸共振器Ｚ１１．
Ｚ１２． Ｚ２１． Ｚ２２． ２３１゜Ｚ３２
゛イノピーダ／ス Ｃ１，Ｃ２，Ｃ３キャバ／り Ｌ１２．Ｌ２３：インダクタ ｆｔｘ：送信周波数 ｆｒｘ：受信周波数 ２・ｆｔｘ、３・ｆｔｘ 高次並列共振周波数性 許
出 願 人 松下電器産業株式会社代 理 人
弁理士 小 鍜 治 明（
ほか２名） 第１図 第２図 第３図 第４図 第５図 イレビー７°：／ ；ｔ ｉ ｋ 第１０図 ＼ 第６図 第７図 周就（（＆） 第８図 第９図 ｆｒｘ 龍数停） 第１２図 第１３図 第１４図 第１５図 周波数 （ＧＨｚン
面図、第２図は第１図Ａ−Ａ’線における断面図、第３
図は実施例に用いた他の同軸共振器を示す平面図、第４
図は第３図Ａ−Ａ’線における断面図、第５図は実施例
に用いた同軸共振器の共振特性図、第６図は実施例１の
バンドエリミネー７ヨンフィルタの回路図、第７図は実
施例１のバノドエリミ不＝７ヨンフイルタの通過特性図
、第８図は実施例２のバンドエリミネーションフィルタ
の回路図、第９図は同実施例の通過特性図、第１０図は
従来のバンドエリミ不−７ヨンフィルタに用いた同軸共
振器、第１１図は第１０図Ａ、−Ａ’線における断面図
、第１２図は従来のバンドエリミネーションフィルタの
回路図、第１３図は従来のバンドエリミ不一ノヨンフィ
ルタの通過特性図、第１４図は他の従来のバンドエＩＪ
ミ不−７ヨンフィルタの回路図、ｍ１５図は同フィル
タの通過特性図である。 １０１．２０１．８０１：誘電体 １０２．２０２．８０２：内部導体 １０３．２０３．８０３：外部導体 １０４．２０４．８０４：開放端 １０５．２０５．８０５：短絡端導体 ５ＩＲ１，５ＩＲ２，５ＩＲ３：同軸共振器Ｚ１１．
Ｚ１２． Ｚ２１． Ｚ２２． ２３１゜Ｚ３２
゛イノピーダ／ス Ｃ１，Ｃ２，Ｃ３キャバ／り Ｌ１２．Ｌ２３：インダクタ ｆｔｘ：送信周波数 ｆｒｘ：受信周波数 ２・ｆｔｘ、３・ｆｔｘ 高次並列共振周波数性 許
出 願 人 松下電器産業株式会社代 理 人
弁理士 小 鍜 治 明（
ほか２名） 第１図 第２図 第３図 第４図 第５図 イレビー７°：／ ；ｔ ｉ ｋ 第１０図 ＼ 第６図 第７図 周就（（＆） 第８図 第９図 ｆｒｘ 龍数停） 第１２図 第１３図 第１４図 第１５図 周波数 （ＧＨｚン
Claims (1)
- １）同軸共振器にキャパシタンス手段を直列接続した共
振回路を複数個キャパシタンス手段又はインダクタンス
手段で並列接続してフイルタを形成するとともに、同軸
共振器の特性インピーダンスを短絡端から開放端に向か
って変化させてフイルタの高次の並列共振周波数がスプ
リアス放射のおこる周波数と略等しくなるように調整し
たことを特徴とするバンドエリミネーションフイルタ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2333913A JP2867698B2 (ja) | 1990-11-29 | 1990-11-29 | バンドエリミネーションフィルタ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2333913A JP2867698B2 (ja) | 1990-11-29 | 1990-11-29 | バンドエリミネーションフィルタ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04200101A true JPH04200101A (ja) | 1992-07-21 |
| JP2867698B2 JP2867698B2 (ja) | 1999-03-08 |
Family
ID=18271363
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2333913A Expired - Fee Related JP2867698B2 (ja) | 1990-11-29 | 1990-11-29 | バンドエリミネーションフィルタ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2867698B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0789414A2 (en) * | 1996-02-09 | 1997-08-13 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Dielectric filter and method for adjusting resonance frequency of the same |
| US5867076A (en) * | 1992-07-24 | 1999-02-02 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Dielectric resonator and dielectric resonant component having stepped portion and non-conductive inner portion |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0220102A (ja) * | 1988-07-07 | 1990-01-23 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 同軸型誘電体共振器 |
| JPH0234001A (ja) * | 1988-07-25 | 1990-02-05 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 帯域阻止フイルタ |
-
1990
- 1990-11-29 JP JP2333913A patent/JP2867698B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0220102A (ja) * | 1988-07-07 | 1990-01-23 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 同軸型誘電体共振器 |
| JPH0234001A (ja) * | 1988-07-25 | 1990-02-05 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 帯域阻止フイルタ |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5867076A (en) * | 1992-07-24 | 1999-02-02 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Dielectric resonator and dielectric resonant component having stepped portion and non-conductive inner portion |
| EP0789414A2 (en) * | 1996-02-09 | 1997-08-13 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Dielectric filter and method for adjusting resonance frequency of the same |
| EP0789414A3 (en) * | 1996-02-09 | 1997-11-19 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Dielectric filter and method for adjusting resonance frequency of the same |
| US6023207A (en) * | 1996-02-09 | 2000-02-08 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Dielectric filter and method for adjusting resonance frequency of the same |
| EP1223635A1 (en) * | 1996-02-09 | 2002-07-17 | NGK Spark Plug Co. Ltd. | Dielectric filter and method for adjusting resonance frequency of the same |
| EP1337003A1 (en) * | 1996-02-09 | 2003-08-20 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Dielectric filter and method for adjusting resonance frequency of the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2867698B2 (ja) | 1999-03-08 |
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Legal Events
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