JPH04189897A - 熱間鍛造前の潤滑処理方法 - Google Patents
熱間鍛造前の潤滑処理方法Info
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- Lubricants (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、アルミニウムまたはアルミニウム合金を熱間
鍛造する際にあらかしめ前記金属と金型の表面に潤滑処
理を施す方法に間する。
鍛造する際にあらかしめ前記金属と金型の表面に潤滑処
理を施す方法に間する。
従来、アルミニウムまたはアルミニウム合金を熱間鍛造
する場合、潤滑油、グリースまたはこれらにグラファイ
ト粉末や二硫化モリブデン等の固体潤滑剤を配合したも
の、あろい:!アルカリ金属塩の硫酸塩、ホウ酸塩、グ
ラファイトおよび必要に応して添加される潤滑助剤とか
らなる微粉末混合物を水分散淑としたものを金型;こ塗
布し、鍛造する二とが翔られている。
する場合、潤滑油、グリースまたはこれらにグラファイ
ト粉末や二硫化モリブデン等の固体潤滑剤を配合したも
の、あろい:!アルカリ金属塩の硫酸塩、ホウ酸塩、グ
ラファイトおよび必要に応して添加される潤滑助剤とか
らなる微粉末混合物を水分散淑としたものを金型;こ塗
布し、鍛造する二とが翔られている。
しかしながら、油系の潤滑組成物;こは、熱的に不安定
で、使用の際二二分解し、金型や加工物二こ響影響を与
えるほか、油が作業環境を著しく汚染するという問題が
ある。また、金型の冷却性、作業性を考慮すれば、水系
の潤滑潰が適しているか、潤滑性能が安定せず、しばし
ば焼付き、かしすなとの問題を起こしやすいので、更に
良好な耐熱性と安定し・た優れた潤滑性能とを発揮する
1iril処理方法が必要となってきたのである。
で、使用の際二二分解し、金型や加工物二こ響影響を与
えるほか、油が作業環境を著しく汚染するという問題が
ある。また、金型の冷却性、作業性を考慮すれば、水系
の潤滑潰が適しているか、潤滑性能が安定せず、しばし
ば焼付き、かしすなとの問題を起こしやすいので、更に
良好な耐熱性と安定し・た優れた潤滑性能とを発揮する
1iril処理方法が必要となってきたのである。
本発明は、従来の水系潤滑剤を用いてアルミニウムまた
はアルミニウム合金を熱間鍛造する場合における問題を
解決するためになされたものであって、アルミニウムま
たはアルミニウム合金材被加工物の表面にフッ化アルミ
ニウムまたはアルミン酸カルンウムの化成皮膜を形成さ
せ、金型;こ、二硫化モリブデン、ステアリン酸カルン
ウム等で代表される潤滑成分と界面活性剤とバインダー
からなる水系潤滑処理液に更にコロイダルチタンのチタ
ンとし・て10ppm以上を含有させたものを塗布して
潤滑皮膜を形成させることにより、公知の水系潤滑処理
液を用いる場合よりも、優れた熱間鍛造性(熱間潤滑性
)が得られることを見いだして本第1発明の潤滑処理方
法を完成するに至ったものである。
はアルミニウム合金を熱間鍛造する場合における問題を
解決するためになされたものであって、アルミニウムま
たはアルミニウム合金材被加工物の表面にフッ化アルミ
ニウムまたはアルミン酸カルンウムの化成皮膜を形成さ
せ、金型;こ、二硫化モリブデン、ステアリン酸カルン
ウム等で代表される潤滑成分と界面活性剤とバインダー
からなる水系潤滑処理液に更にコロイダルチタンのチタ
ンとし・て10ppm以上を含有させたものを塗布して
潤滑皮膜を形成させることにより、公知の水系潤滑処理
液を用いる場合よりも、優れた熱間鍛造性(熱間潤滑性
)が得られることを見いだして本第1発明の潤滑処理方
法を完成するに至ったものである。
本発明者等は、更に検討を進めた結果、前記化成皮膜を
被加工物上に形成させた後、更に二硫化モリブデン、グ
ラファイト等に代表される固体潤滑剤の皮膜を形成させ
ることにより、それ等の皮膜の相乗効果で一層熱間潤滑
性を高めることができることを見いだして第2発明を完
成するに至ったのである。
被加工物上に形成させた後、更に二硫化モリブデン、グ
ラファイト等に代表される固体潤滑剤の皮膜を形成させ
ることにより、それ等の皮膜の相乗効果で一層熱間潤滑
性を高めることができることを見いだして第2発明を完
成するに至ったのである。
即ち、本第−発明は、
「アルミニウムまたはアルミニウム合金材被加工物の表
面に、化成IWlilとしてフッ化アルミニウム皮膜ま
たはアルミン酸カルンウム皮膜を形成させ、金型に、二
硫化モリブデン、グラフフィト、シランカンブリング剤
で表面処理した炭酸力ルンウム、二硫化タングステン、
窒化ホウ素、フッ化グラファイト、タルク、ステアリン
酸のカルンウム、マグネンウム、アルミニウム、及びバ
リウム塩から選ばれる潤滑成分の1種または2種以上の
50〜400g/lと、界面活性剤の0.5〜40g/
lと、バインダーとしてケイ酸、ホウ酸、及びリン酸の
アルカリ金属塩及びアルカリ土類金属塩、無水マレイン
酸とスチレンまたはイソブチレンの共重合体、ポリビニ
ルアルコール、ポリビニルピロリドン、ポリエチレング
リコール及びセルロースから選ばれる1種または2種以
上の化合物の固形分として5〜150g/lと、コロイ
ダルチタンのチタンとして10ppm以上とからなる水
系潤滑処理液を塗布して潤滑皮膜を形成させることを特
徴とするアルミニウムまたはアルミニウム合金及び金型
の熱間鍛造前の潤滑処理方法。」に間するものである。
面に、化成IWlilとしてフッ化アルミニウム皮膜ま
たはアルミン酸カルンウム皮膜を形成させ、金型に、二
硫化モリブデン、グラフフィト、シランカンブリング剤
で表面処理した炭酸力ルンウム、二硫化タングステン、
窒化ホウ素、フッ化グラファイト、タルク、ステアリン
酸のカルンウム、マグネンウム、アルミニウム、及びバ
リウム塩から選ばれる潤滑成分の1種または2種以上の
50〜400g/lと、界面活性剤の0.5〜40g/
lと、バインダーとしてケイ酸、ホウ酸、及びリン酸の
アルカリ金属塩及びアルカリ土類金属塩、無水マレイン
酸とスチレンまたはイソブチレンの共重合体、ポリビニ
ルアルコール、ポリビニルピロリドン、ポリエチレング
リコール及びセルロースから選ばれる1種または2種以
上の化合物の固形分として5〜150g/lと、コロイ
ダルチタンのチタンとして10ppm以上とからなる水
系潤滑処理液を塗布して潤滑皮膜を形成させることを特
徴とするアルミニウムまたはアルミニウム合金及び金型
の熱間鍛造前の潤滑処理方法。」に間するものである。
次に本第2発明は、
「アルミニウムまたはアルミニウム合金材被加工物の表
面に、化成皮膜としてフッ化アルミニウム皮膜またはア
ルミン酸カルシウム皮膜を形成させた後、その皮膜上に
グラファイト、二硫化タングステン及び窒化ホウ素から
選ばれる少なくとも1種額の固体潤滑剤の皮膜を形成さ
せ、金型に、二硫化モリブデン、グラフフィト、シラン
カップリング剤で表面処理した炭酸カルシウム、二硫化
タングステン、窒化ホウ素、フッ化グラファイト、タル
ク、ステアリン酸のカルシウム、マグネシウム、アルミ
ニウム及びバリウム塩から選ばれる潤滑成分の1種また
は2種以上の50〜400g/lと、界面活性剤の0.
5〜40g/lと、バインダーとしてケイ酸、ホウ酸、
及びリン酸のアルカリ金属塩及びアルカリ土類金属塩、
無水マレイン酸とスチしンまたはイソブチレンの共重合
体、ポリビニルアルコール、ポリビニルピロリドン、ポ
リエチレングリコール及びセルロースから選ばれる1種
または2種以上の化合物の固形分とし・て5〜150g
/lと、コロイダルチタンのチタンとして10 p p
m以上と水とからなる水系潤滑処理液を!j!布して潤
滑皮膜を形成させることを特徴とするアルミニウムまた
はアルミニウム合金の熱間鍛造前の潤滑処理方法。」に
間するものである。
面に、化成皮膜としてフッ化アルミニウム皮膜またはア
ルミン酸カルシウム皮膜を形成させた後、その皮膜上に
グラファイト、二硫化タングステン及び窒化ホウ素から
選ばれる少なくとも1種額の固体潤滑剤の皮膜を形成さ
せ、金型に、二硫化モリブデン、グラフフィト、シラン
カップリング剤で表面処理した炭酸カルシウム、二硫化
タングステン、窒化ホウ素、フッ化グラファイト、タル
ク、ステアリン酸のカルシウム、マグネシウム、アルミ
ニウム及びバリウム塩から選ばれる潤滑成分の1種また
は2種以上の50〜400g/lと、界面活性剤の0.
5〜40g/lと、バインダーとしてケイ酸、ホウ酸、
及びリン酸のアルカリ金属塩及びアルカリ土類金属塩、
無水マレイン酸とスチしンまたはイソブチレンの共重合
体、ポリビニルアルコール、ポリビニルピロリドン、ポ
リエチレングリコール及びセルロースから選ばれる1種
または2種以上の化合物の固形分とし・て5〜150g
/lと、コロイダルチタンのチタンとして10 p p
m以上と水とからなる水系潤滑処理液を!j!布して潤
滑皮膜を形成させることを特徴とするアルミニウムまた
はアルミニウム合金の熱間鍛造前の潤滑処理方法。」に
間するものである。
本発明において被加工物の表面に形成させる化成皮膜は
フッ化アルミニウム皮膜またはアルミン酸カルシウム皮
膜である。リン酸塩皮膜の場合は、アルミニウムの熱間
鍛造温度が400〜500℃と高いために、該皮膜から
結晶水が離脱してその結合力が劣化するので熱間鍛造用
潤滑皮膜として適用できない。本発明において適用する
上記皮膜は結晶水がなく、500℃まで安定であるので
500℃以内においては耐熱性が良好である。また、該
皮膜は被加工物と金型との直接の接触を妨げるバリアー
効果(barrier effect)を有するもの
であるから、焼付きを抑制する役目を有するのである。
フッ化アルミニウム皮膜またはアルミン酸カルシウム皮
膜である。リン酸塩皮膜の場合は、アルミニウムの熱間
鍛造温度が400〜500℃と高いために、該皮膜から
結晶水が離脱してその結合力が劣化するので熱間鍛造用
潤滑皮膜として適用できない。本発明において適用する
上記皮膜は結晶水がなく、500℃まで安定であるので
500℃以内においては耐熱性が良好である。また、該
皮膜は被加工物と金型との直接の接触を妨げるバリアー
効果(barrier effect)を有するもの
であるから、焼付きを抑制する役目を有するのである。
更に、第2発明に示されるようにアルミニウム系被加工
物の表面に前記化成皮膜を形成させた後該皮膜上に更に
グラファイト、二硫化タングステン、窒化ホウ素のよう
な500℃以上の耐熱性を持った固体潤滑剤を塗布して
皮膜を形成させることにより更に潤滑性が向上するので
ある。これは化成皮膜が紫地金属表面への優れた密着性
と相俟って優れた潤滑剤皮膜の保持性を有するためであ
る。
物の表面に前記化成皮膜を形成させた後該皮膜上に更に
グラファイト、二硫化タングステン、窒化ホウ素のよう
な500℃以上の耐熱性を持った固体潤滑剤を塗布して
皮膜を形成させることにより更に潤滑性が向上するので
ある。これは化成皮膜が紫地金属表面への優れた密着性
と相俟って優れた潤滑剤皮膜の保持性を有するためであ
る。
次に、金型に塗布する水系潤滑処理液中の潤滑成分は、
先ず固体潤滑剤としては潤滑性、耐熱性を考慮して二硫
化モリブデン、グラファイト、シランカップリング剤で
表面処理した炭酸カルシウム、二硫化タングステン、窒
化ホウ素、フッ化グラファイト、及びタルクが好ましい
。次に、潤滑性向上のための金属石鹸としては、ステア
リン酸のカルシウム、マグネシウム、アルミニウム、及
びバリウム塩が好ましい。金属石鹸としてより好ましく
は、複分解法で得たウェット状(特公昭60−4568
0号公報で開示)のものを使用することが望ましい。こ
れらの潤滑成分の1種または2種以上を任意に選定し・
て50〜400g/lの範囲で水系潤滑処理液に含有さ
せる。50g/1未満ては金型上の固体潤滑剤皮膜の形
成が不充分となり易く、逆に400g/lを超えて添加
しても潤滑効果が飽和し、それ以上の性能向上が朋待て
きす、かつ水系潤滑処理液のコストが高くなるので好ま
しくない。より好ましい配合範囲は150〜250g/
lである。
先ず固体潤滑剤としては潤滑性、耐熱性を考慮して二硫
化モリブデン、グラファイト、シランカップリング剤で
表面処理した炭酸カルシウム、二硫化タングステン、窒
化ホウ素、フッ化グラファイト、及びタルクが好ましい
。次に、潤滑性向上のための金属石鹸としては、ステア
リン酸のカルシウム、マグネシウム、アルミニウム、及
びバリウム塩が好ましい。金属石鹸としてより好ましく
は、複分解法で得たウェット状(特公昭60−4568
0号公報で開示)のものを使用することが望ましい。こ
れらの潤滑成分の1種または2種以上を任意に選定し・
て50〜400g/lの範囲で水系潤滑処理液に含有さ
せる。50g/1未満ては金型上の固体潤滑剤皮膜の形
成が不充分となり易く、逆に400g/lを超えて添加
しても潤滑効果が飽和し、それ以上の性能向上が朋待て
きす、かつ水系潤滑処理液のコストが高くなるので好ま
しくない。より好ましい配合範囲は150〜250g/
lである。
次に界面活性剤は固体潤滑剤を水に分散させるために加
えられるものであり、本発明ではこれを特定するもので
はないが、例えは、非イオン系では、ポリオキシエチレ
ンアルキルエーテル類、ポリオキシエチレンアルキルフ
ェニルエーテル類、ポリオキシエチレンアルキルエステ
ル類、ポリオキシエチレンソルビタンアルキルエステル
類等が挙げられ、次に陰イオン系のものとしては、脂肪
酸塩、硫酸エステル塩、スルフォン酸塩、リン酸エステ
ル塩、ジチオリン酸エステル塩が挙げられる。次に陽イ
オン系のものとしては、脂肪族アミン塩、第4級アンモ
ニウム塩等が挙げられ、両性界面活性剤としては、アミ
ン酸型及U・\タイン型のカルボン酸塩、硫酸エステル
塩、スルフォン酸塩及びリン酸エステル塩なとが挙げら
れる。以上挙げた界面活性剤から任曾に選んで使用する
二とができ、その水系潤滑処理液への配合il:ま0.
5〜40g/lの範囲であって、通常、固体潤滑剤の配
合量に比例的−二加えられる。0.5g/1未満では、
固体潤滑剤に対する湿潤効果が不充分となり易く、また
40g/lより多く添加してもその効果が向上するもの
ではない。界面活性剤の水系潤滑剤への配合量は、好ま
しく i、45〜10g/lである。
えられるものであり、本発明ではこれを特定するもので
はないが、例えは、非イオン系では、ポリオキシエチレ
ンアルキルエーテル類、ポリオキシエチレンアルキルフ
ェニルエーテル類、ポリオキシエチレンアルキルエステ
ル類、ポリオキシエチレンソルビタンアルキルエステル
類等が挙げられ、次に陰イオン系のものとしては、脂肪
酸塩、硫酸エステル塩、スルフォン酸塩、リン酸エステ
ル塩、ジチオリン酸エステル塩が挙げられる。次に陽イ
オン系のものとしては、脂肪族アミン塩、第4級アンモ
ニウム塩等が挙げられ、両性界面活性剤としては、アミ
ン酸型及U・\タイン型のカルボン酸塩、硫酸エステル
塩、スルフォン酸塩及びリン酸エステル塩なとが挙げら
れる。以上挙げた界面活性剤から任曾に選んで使用する
二とができ、その水系潤滑処理液への配合il:ま0.
5〜40g/lの範囲であって、通常、固体潤滑剤の配
合量に比例的−二加えられる。0.5g/1未満では、
固体潤滑剤に対する湿潤効果が不充分となり易く、また
40g/lより多く添加してもその効果が向上するもの
ではない。界面活性剤の水系潤滑剤への配合量は、好ま
しく i、45〜10g/lである。
次に、バインダーは!接糸と有機系のいずれても良く、
具体的には、無機系ては下記aからCの式て示されるよ
うなケイ酸、ホウ酸、リン酸のアルカリ金属塩またはア
ルカリ土類金属塩が挙げられる。
具体的には、無機系ては下記aからCの式て示されるよ
うなケイ酸、ホウ酸、リン酸のアルカリ金属塩またはア
ルカリ土類金属塩が挙げられる。
a、ケイ酸塩
一般式 M2O,x S i O2
但し、Mはアルカリ金属またはアルカリ土類金属x :
、i]〜5の正の整数 す、ホウ酸塩 HBO,、H,BO,、H2B、○〜、H−B、O,、
、H,B、○1.のアルカリ金属塩及びアルカリ土類金
属塩 Cリシ酸塩 H,PO,、HPO2、H,P2Oよ、HユP20ゎ、
HPO3、H,PO,、H,、P、O,、及乙′ポリリ
ン酸、例えはH,Pよ0−1H,P、O,、、H,P、
○、などの酸のアルカリ金属塩及し“アルカリ土類金属
塩有機系では、金型への富着件の向上のために水溶性高
分子化合物として好ましく1i笹水マしイシ酸とスチレ
ンまたはイソブチレンの共重合体、ポリビニルアルコー
ル、ポリビニルヒロリトン、ポリエチレングリコール及
Uセルロース等が挙げられる。バインダーとして以上挙
げた化合物から選ばれる1!!または2種以上の化合物
の水系潤滑処理液への配合量は固形分として5〜] 5
0 g / 1の範囲であり、一般に固体潤滑剤の配合
量に応して比例的ここ加えられる。5g/1未満ては同
体潤滑剤皮膜の結合力が弱く、逆に150 g / l
より多く加えても結合効果が向上せず、かつ水系潤滑剤
の粘度が高くなるので好ましくない。二の様な高粘度化
した場合は金型への塗布量が増加し、鍛造・時に余剰の
潤滑剤がかす化して金型の一部二二固着し、鍛造時下具
合の原因となるので好ましくない。より好ましい範囲は
10〜50g/lである。
、i]〜5の正の整数 す、ホウ酸塩 HBO,、H,BO,、H2B、○〜、H−B、O,、
、H,B、○1.のアルカリ金属塩及びアルカリ土類金
属塩 Cリシ酸塩 H,PO,、HPO2、H,P2Oよ、HユP20ゎ、
HPO3、H,PO,、H,、P、O,、及乙′ポリリ
ン酸、例えはH,Pよ0−1H,P、O,、、H,P、
○、などの酸のアルカリ金属塩及し“アルカリ土類金属
塩有機系では、金型への富着件の向上のために水溶性高
分子化合物として好ましく1i笹水マしイシ酸とスチレ
ンまたはイソブチレンの共重合体、ポリビニルアルコー
ル、ポリビニルヒロリトン、ポリエチレングリコール及
Uセルロース等が挙げられる。バインダーとして以上挙
げた化合物から選ばれる1!!または2種以上の化合物
の水系潤滑処理液への配合量は固形分として5〜] 5
0 g / 1の範囲であり、一般に固体潤滑剤の配合
量に応して比例的ここ加えられる。5g/1未満ては同
体潤滑剤皮膜の結合力が弱く、逆に150 g / l
より多く加えても結合効果が向上せず、かつ水系潤滑剤
の粘度が高くなるので好ましくない。二の様な高粘度化
した場合は金型への塗布量が増加し、鍛造・時に余剰の
潤滑剤がかす化して金型の一部二二固着し、鍛造時下具
合の原因となるので好ましくない。より好ましい範囲は
10〜50g/lである。
次にコロイダルチタンは例えば@酸とチタンとの化合物
、またはリン酸とチタンの化合物を苛性ソーダまたは苛
性カリで中和して得られた白濁液としたものであって、
コロイダルチタンの水系潤滑処理液中のチタンとしての
含有量は10ppm以上、より好ましくは50ppm以
上であることが必要である。10ppm来満てはコロイ
ダルチタンの添加による潤滑性能の向上効果が判然と認
められ難く、10ppm以上加えることにより潤滑性の
向上が確認され、チタン濃度の増加とともに潤滑性が向
上する。しかしながら、本発明m;おいてはその上限濃
度を特定するものでなく、水系潤滑剤のSII]!!上
可能な最高濃度を上限とするものである。また、本発明
において水系潤滑剤にか1尺ば消泡剤等の添加を拒むも
のて;まない。
、またはリン酸とチタンの化合物を苛性ソーダまたは苛
性カリで中和して得られた白濁液としたものであって、
コロイダルチタンの水系潤滑処理液中のチタンとしての
含有量は10ppm以上、より好ましくは50ppm以
上であることが必要である。10ppm来満てはコロイ
ダルチタンの添加による潤滑性能の向上効果が判然と認
められ難く、10ppm以上加えることにより潤滑性の
向上が確認され、チタン濃度の増加とともに潤滑性が向
上する。しかしながら、本発明m;おいてはその上限濃
度を特定するものでなく、水系潤滑剤のSII]!!上
可能な最高濃度を上限とするものである。また、本発明
において水系潤滑剤にか1尺ば消泡剤等の添加を拒むも
のて;まない。
以下に、本発明の熱間鍛造用潤滑処理方法について具体
的に説明するためm:実施例を挙げ、比較例と共にこれ
らを記述する。
的に説明するためm:実施例を挙げ、比較例と共にこれ
らを記述する。
被加工物はアルミニウム台金のへ5056材を用いた。
(30mmφ×18〜40mmの円筒)被加工物の前処
理および潤滑処理は以下の工程で実施し、た、、(すべ
て浸漬工程) 脱脂→水洗→酸洗→水洗→化成→水洗→潤滑脱脂は日本
バー力ライジング製ファインクリーナー315 30g
/l、70℃、酸洗は硝酸7%+フッ酸3%混合液ここ
常温で15秒行った。
理および潤滑処理は以下の工程で実施し、た、、(すべ
て浸漬工程) 脱脂→水洗→酸洗→水洗→化成→水洗→潤滑脱脂は日本
バー力ライジング製ファインクリーナー315 30g
/l、70℃、酸洗は硝酸7%+フッ酸3%混合液ここ
常温で15秒行った。
また化成はフッ化アルミニウム皮膜はケイフッ化ソーダ
27.5g/i、フッ化亜鉛 2. 1g/lからな
る処理液中で95℃、10分処理して杉成した。アルミ
ン酸カルンウム皮膜は水酸化力ルンウム 9.3g/l
、塩化力ルンウム362g/l、塩化ナトリウム 14
.5g/l からなる処理液中て70℃、10分処理
して形成した。
27.5g/i、フッ化亜鉛 2. 1g/lからな
る処理液中で95℃、10分処理して杉成した。アルミ
ン酸カルンウム皮膜は水酸化力ルンウム 9.3g/l
、塩化力ルンウム362g/l、塩化ナトリウム 14
.5g/l からなる処理液中て70℃、10分処理
して形成した。
水洗は水道水の流水で常温で60秒間実施した。
皮膜処理後の潤滑処理はグラフフィト、二硫化タングス
テン及び窒化ホウ素から選ばれる少なくても1種類の固
体潤滑剤の160g/lと界面活性剤のIg/lとバイ
ンダーとしてケイ酸マグネノウム20g/1.=水マレ
イン酸とイソブチレンの共重合体を1g/lと水からな
る水系潤滑剤中で80°C13分間処理後、ドライヤー
か風乾燥し、付着量10g/m2目標で塗布し・た。そ
の後、450℃の電気炉で2時間加熱した後、潤滑性の
評価を後方穿孔押出し試験で行った。試験条件は、(1
)試験機器 福井機械(株)製MSF200クランクプ
レス (2)加工速度 30spm (3)金型パンチ 20.2mmφ、5KD61200
℃に加熱し、本発明潤滑剤をl0ccスプレー塗布した
。
テン及び窒化ホウ素から選ばれる少なくても1種類の固
体潤滑剤の160g/lと界面活性剤のIg/lとバイ
ンダーとしてケイ酸マグネノウム20g/1.=水マレ
イン酸とイソブチレンの共重合体を1g/lと水からな
る水系潤滑剤中で80°C13分間処理後、ドライヤー
か風乾燥し、付着量10g/m2目標で塗布し・た。そ
の後、450℃の電気炉で2時間加熱した後、潤滑性の
評価を後方穿孔押出し試験で行った。試験条件は、(1
)試験機器 福井機械(株)製MSF200クランクプ
レス (2)加工速度 30spm (3)金型パンチ 20.2mmφ、5KD61200
℃に加熱し、本発明潤滑剤をl0ccスプレー塗布した
。
(4)金型グイ 30 m mφ、SKD ] 110
0℃に加防し・、パンチ同様に本発明潤滑剤を]Occ
スブし一塗布した。
0℃に加防し・、パンチ同様に本発明潤滑剤を]Occ
スブし一塗布した。
(5) 姦平価方ン去
パンチ加工部のカップ内壁面に縦筋状のかしり僅が発生
しないで加工できる最大穿孔深さ(良好穿孔深さという
)で評価した。
しないで加工できる最大穿孔深さ(良好穿孔深さという
)で評価した。
表1に金型用潤滑処理源の組成、表2に実施例と比較例
の後方穿孔押出し試験結果を記載し・た。
の後方穿孔押出し試験結果を記載し・た。
本発明の潤滑処理源は表1に示される朝成物をホモジナ
イザー中で8000r、p、m、1時閘混合分散して作
製した。また、前記皮μ上に塗布する固体潤滑剤処理液
も同様に作製し・た。
イザー中で8000r、p、m、1時閘混合分散して作
製した。また、前記皮μ上に塗布する固体潤滑剤処理液
も同様に作製し・た。
表2より明らかなように実施例1から17までは比較例
1から8までと比べ潤滑性が著しく向上している二とが
わかる。
1から8までと比べ潤滑性が著しく向上している二とが
わかる。
なお、比較例1は金型への潤滑剤の塗布がない。
比較例2から4は被加工物への化成皮膜処理がない。比
較例5は潤滑成分である固体潤滑剤の配合量が40g/
lである。比較例6と7は潤滑剤にコロイダルチタンが
配合されていない。比較例日はバイシダーが配合されて
いない。
較例5は潤滑成分である固体潤滑剤の配合量が40g/
lである。比較例6と7は潤滑剤にコロイダルチタンが
配合されていない。比較例日はバイシダーが配合されて
いない。
表1 金型用水系潤滑処理液の&lI成表2−1 後方
穿孔押し出し試験結果 C発明の効果コ 以上説明したように、本発明の熱間鍛造用:a清処理方
法をアルミニウムまたはアルミニウム合金に連用するこ
とによって、加工度の大きな熱間鍛造にも焼き付きが発
生せず、また白色の固体潤滑皮膜剤を使用することによ
り、作業環境及び作業性を大幅に改善する二とが可能で
ある。
穿孔押し出し試験結果 C発明の効果コ 以上説明したように、本発明の熱間鍛造用:a清処理方
法をアルミニウムまたはアルミニウム合金に連用するこ
とによって、加工度の大きな熱間鍛造にも焼き付きが発
生せず、また白色の固体潤滑皮膜剤を使用することによ
り、作業環境及び作業性を大幅に改善する二とが可能で
ある。
Claims (2)
- (1)アルミニウムまたはアルミニウム合金材被加工物
の表面に、化成皮膜としてフッ化アルミニウム皮膜また
はアルミン酸カルシウム皮膜を形成させ、金型に、二硫
化モリブデン、グラファイト、シランカップリング剤で
表面処理した炭酸カルシウム、二硫化タングステン、窒
化ホウ素、フッ化グラファイト、タルク、ステアリン酸
のカルシウム、マグネシウム、アルミニウム及びバリウ
ム塩から選ばれる潤滑成分の1種または2種以上の50
〜400g/lと、界面活性剤の0.5〜40g/lと
、バインダーとしてケイ酸、ホウ酸、及びリン酸のアル
カリ金属塩及びアルカリ土類金属塩、無水マレイン酸と
スチレンまたはイソブチレンの共重合体、ポリビニルア
ルコール、ポリビニルピロリドン、ポリエチレングリコ
ール及びセルロースから選ばれる1種又は2種以上の化
合物の固形分として5〜150g/lと、コロイダルチ
タンのチタンとして10ppm以上と水とからなる水系
潤滑処理液を塗布して潤滑皮膜を形成させることを特徴
とするアルミニウムまたはアルミニウム合金及び金型の
熱間鍛造前の潤滑処理方法。 - (2)アルミニウムまたはアルミニウム合金材被加工物
の表面に、化成皮膜としてフッ化アルミニウム皮膜また
はアルミン酸カルシウム皮膜を形成させた後、その皮膜
上にグラファイト、二硫化タングステン及び窒化ホウ素
から選ばれる少なくとも1種類の固体潤滑剤の皮膜を形
成させ、金型に、二硫化モリブデン、グラファイト、シ
ランカップリング剤で表面処理した炭酸カルシウム、二
硫化タングステン、窒化ホウ素、フッ化グラファイト、
タルク、ステアリン酸のカルシウム、マグネシウム、ア
ルミニウム及びバリウム塩から選ばれる潤滑成分の1種
または2種以上の50〜400g/lと、界面活性剤の
0.5〜40g/lと、バインダーとしてケイ酸、ホウ
酸、及びリン酸のアルカリ金属塩及びアルカリ土類金属
塩、無水マレイン酸とスチレンまたはイソブチレンの共
重合体、ポリビニルアルコール、ポリビニルピロリドン
、ポリエチレングリコール及びセルロースから選ばれる
1種または2種以上の化合物の固形分として5〜150
g/lと、コロイダルチタンのチタンとして10ppm
以上と水とからなる水系潤滑処理液を塗布して潤滑皮膜
を形成させることを特徴とするアルミニウムまたはアル
ミニウム合金及び金型の熱間鍛造前の潤滑処理方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP31598690A JPH04189897A (ja) | 1990-11-22 | 1990-11-22 | 熱間鍛造前の潤滑処理方法 |
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JP31598690A JPH04189897A (ja) | 1990-11-22 | 1990-11-22 | 熱間鍛造前の潤滑処理方法 |
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JPH04189897A true JPH04189897A (ja) | 1992-07-08 |
Family
ID=18071966
Family Applications (1)
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JP31598690A Pending JPH04189897A (ja) | 1990-11-22 | 1990-11-22 | 熱間鍛造前の潤滑処理方法 |
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JP (1) | JPH04189897A (ja) |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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1990
- 1990-11-22 JP JP31598690A patent/JPH04189897A/ja active Pending
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